6,9

14,1

Азота диоксид

Азота оксид

Сера диоксид

Углерод оксид

62,7

1701

2049

0

0,044

0,1206

0,1453

0

Печь № 2

260

9,76

19

Азота диоксид

Азота оксид

Сера диоксид

0

463

1600

0

0,0244

0,0842

Коэффициенты трансформации для производственных процессов, связанных сжиганием различных видов топлив в общем случае принимаются на уровне максимальной установленной трансформации, т.е. 0,8 - для NO2 и 0,13- для NO.

Исследования, проведенные ГГО им. А.И. Воейкова и НИИ Атмосфера позволяют считать, что установленное максимальное значение коэффициента трансформации оксидов азота в атмосфере завышено и не всегда правильно отражает особенности метеорологического режима и состояние загрязнения атмосферного воздуха в районе расположения источников выбросов вредных веществ в атмосферу, а так же спектр выбрасываемых в атмосферу вредных веществ и их массу.

Поэтому, НИИ Атмосфера и ГГО А.И. Воейкова проводит работы по определению коэффициентов трансформации оксидов азота в атмосфере для районов расположения крупных промышленных объектов. К настоящему времени определены коэффициенты трансформации для ряда предприятий нефтеперерабатывающей промышленности, черной и цветной металлургии.

В некоторых методиках при расчетах выбросов оксидов азота наряду с определением суммарных выбросов NOx приводятся формулы для раздельного определения NO и NO2 в выбрасываемой газовоздушной смеси, которые не учитывают трансформацию оксидов азота в диоксид в атмосфере. Поэтому, в этих случаях сначала следует определять суммарные выбросы NOх (в пересчете на NO2), затем, используя установленные коэффициенты трансформации NO в NO2, выбросы NO2 в NO. Если для рассматриваемого объекта такие коэффициенты не установлены, то используются максимальные из установленных.

Таблица 5.3

Организация, проводившая измерения	Дата	Наименова - ние источника	Место проведения измерений	Объемный расход газов. смеси, м3/с при н.у.	Наименование вещества	Массовые концентрации веществ, мг/нм3	Выброс ЗВ, г/с
Филиал ЦЛАТИ по Липецкой области	03.12.07	Стеклова- ренная печь №1	Дымовой канал	32,077	Азота оксид Азота диоксид	143,52 883,20	4,604 28,331
	04.12.07			32,529	Азота оксид Азота диоксид	163,67 1007,20	5,324 32,764
	06.12.07			32,42	Азота оксид Азота диоксид	135,72 835,20	4,400 27,077
	07.12.07			31,618	Азота оксид Азота диоксид	149,11 917,60	4,715 29,013
	10.12.07			29,144	Азота оксид Азота диоксид	115,83 712,80	3,376 20,774
	11.12.07			31,257	Азота оксид Азота диоксид	67,08 412,80	2,097 12,903
	12.12.07			28,148	Азота оксид Азота диоксид	78,13 480,80	2,199 13,534
	13.12.07			32,746	Азота оксид Азота диоксид	84,63 520,80	2,771 17,054
	14.12.07			29,579	Азота оксид Азота диоксид	91,13 560,80	2,696 16,588

6. Перспектива по минимизации образования NO, NO2 в технологических и тепловых агрегатах

Снижение загрязнения окружающей среды токсичными продуктами сгорания органических топлив является одной из важных проблем развития российской теплоэнергетики. В настоящее время действуют довольно жесткие нормативы, регламентирующие выбросы в атмосферу. Подавляющее большинство действующих котлов, имеют значительно более высокие уровни выбросов NOX, чем это регламентируется ГОСТ Р50831-95. Есть ряд методов по минимизации выбросов NO и NO2 в атмосферный воздух. Эффективность этих методов показана на рис. 6.1.

6.1 Режимные мероприятия по снижению выбросов оксидов азота

Анализ известных представлений о топочном процессе в сочетании с результатами промышленных испытаний позволил оценить возможности снижения выбросов NОх на действующих котлах за счет режимных мероприятий. В частности, эмиссия оксидов азота может быть уменьшена за счет правильного выбора избытка воздуха, выключения из работы одной или нескольких горелок, перераспределения избытков воздуха по ярусам или по отдельным горелкам (нестехиометрическое сжигание). При правильной настройке топочного процесса реализация этих мероприятий приводит к снижению выбросов NOx на 10--40 %.

При сжигании «трудных» топлив внедрение «малотоксичного» сжигания без соответствующей реконструкции топочной камеры может вызвать шлакование экранов, высокотемпературную коррозию или увеличение потерь с недожогом топлива.

6.2 Технологические методы снижения выбросов оксидов азота при факельном сжигании органического топлива

Исследование физико-химических процессов образования воздушных и топливных оксидов азота показало, за счет чего можно существенно снизить образование NOx при сжигании органического топлива.

Однако реализация практически всех мероприятий, снижающих образование NОх, ухудшает топочный процесс и усложняет работу котельных установок. В настоящее время для обеспечения норм по допустимым выбросам NOx на энергетических котлах применяются малотоксичные горелки (LNB), различные варианты ступенчатого сжигания (OFA и reburning-process), рециркуляция дымовых газов (FGR -- на газомазутных котлах). В России в стадии разработки находится новый процесс подавления NОх -- предварительный подогрев угольной пыли.

Результаты исследований механизма образования топливных оксидов азота при факельном сжигании органического топлива в котлах ТЭС показали, что имеются широкие возможности для существенного снижения выбросов NОх котлами, так как за счет изменения конструкции горелок и других элементов топочного устройства можно в значительной степени изменить основные параметры пылеугольного факела. Однако трудность реализации методов подавления оксидов азота состояла в том, что большинство технических решений, снижающих образование NОх, ухудшают топочный процесс и, наоборот, почти при всех мероприятиях, улучшающих горение органического топлива, одновременно увеличивается образование NОх.

И все же длительные поиски и большой объем промышленных испытаний позволили для большинства углей найти такие технические решения, которые снижают образование топливных NОх без заметного ухудшения топочного процесса.

6.3 Влияние конструкции горелки на эмиссию NOx

Конструкция горелки в решающей степени определяет параметры процессов воспламенения и горения топливовоздушной смеси и тем самым влияет на количество образующихся оксидов азота. Практически все котлостроительные фирмы, а также многие научно-исследовательские и наладочные организации разрабатывали свои варианты малотоксичных горелок, которые позволяют на 30--50 % сокращать выбросы оксидов азота, не снижая надежности котельных установок, и лишь незначительно влияют на экономичность топочного процесса.

Проведенные исследования процесса образования топливных NOx показали, что решающее влияние на количество оксидов азота оказывает конструкция пылеугольной горелки, которая формирует факел и определяет параметры процесса горения в факеле. Именно эти параметры влияют на интенсивность образования NOx.

Горелка с низкой эмиссией оксидов азота должна удовлетворять следующим требованиям:

обеспечивать максимальную скорость выделения летучих и, по возможности, полный выход летучих топлива;

образовывать начальную зону с недостатком кислорода, но при этом количество кислорода должно быть достаточным, чтобы обеспечить стабильность пламени;

оптимизировать время пребывания и уровень температуры в зоне богатой топливной смеси таким образом, чтобы промежуточные азотистые вещества в максимальной степени переходили в молекулярный азот;

обеспечивать максимальное время пребывания коксовых частиц в условиях богатой топливной смеси для уменьшения образования NО из азота кокса;

обеспечивать подвод вторичного воздуха в достаточном количестве в нужном месте, чтобы происходило полное сгорание топлива.

Кроме этих требований должен быть учтен ряд практических соображений:

горелка должна работать так, чтобы не было существенного увеличения потерь тепла от неполноты сгорания;

пределы стабильности пламени не должны быть ухудшены;

желательно, чтобы само пламя имело общую окислительную оболочку для предупреждения коррозии труб топочных экранов.

В настоящее время в эксплуатации находятся горелки различных конструкций с низким выходом NОX, разработанные разными котлостроительньными фирмами. В большинстве из них для выполнения указанных требований используется принцип двухступенчатого сгорания в пределах факела горелки. Это достигается путем создания первичной зоны горения с количеством воздуха ниже стехиометрического. Для ее образования используется первичный воздух и часть вторичного. Остальной воздух, необходимый для завершения процесса горения, вводится таким образом, чтобы не ухудшить первичный процесс снижения выхода NOx, но обеспечить эффективное дожигание топлива.

Одной из первых горелок с низкой эмиссией NOx,,внедренных на мощных энергоблоках, стала пылеугольная горелка HT-NR (высокотемпературная, с низким выходом NOx разработанная фирмой Bar-cock Hitachi КК (Япония) на основе двухрегистровой горелки.)

Пылевзвесь подается через центральную трубу, а вторичный воздух делится на два кольцевых потока: внутренний и периферийный. Аэродинамика горелки обеспечивает развитую внутреннюю зону рециркуляции. Другой важной конструктивной особенностью горелки является наличие стабилизатора, благодаря которому обеспечивается интенсивное воспламенение в непосредственной близости от сопла аэросмеси. Высокая температура в этой зоне способствует быстрому выделению летучих и раннему воспламенению. Это, наряду с развитой внутренней зоной рециркуляции, обеспечивает благоприятные химические условия и достаточное время пребывания частиц в восстановительной зоне факела. Благодаря высокотемпературной внутренней рециркуляционной зоне непосредственно на выходе из канала первичного воздуха, в которой происходит отгонка летучих из угольной пыли, увеличивается выход летучих. Они сразу попадают в зону с глубоким недостатком кислорода, что способствует интенсивному переходу азотсодержащих компонентов в молекулярный азот, а не в NО. Высокотемпературная отгонка летучих приводит, кроме того, к повышению стабильности пламени. По способности работы при пониженной нагрузке горелки с низкой эмиссией NOx превосходят базовые конструкции.

Дальнейшее усовершенствование горелки HT-NR привело к созданию горелки типа NR2, в которой за счет некоторых изменений в конструкции обеспечивается оптимизация процесса сжигания. Речь идет о новом разделителе внутреннего и периферийного потоков вторичного воздуха, позволившем развить внутреннюю зону рециркуляции, и о пылеконцентраторе, установленном по оси горелки и регулирующем процессы воспламенения и выделения летучих.

Максимальная эффективность снижения выбросов оксидов азота достигается при сочетании новых горелок с двух- или трехступенчатым сжиганием. Здесь также проявляется преимущество горелки NR2.

Одновременно с установкой новых горелок была осуществлена схема двухступенчатого сжигания. При сжигании природного газа было достигнуто существенное снижение концентрации NOx, которая до модернизации составляла 500 мг/м3. После модернизации при одноступенчатом сжигании концентрация оксидов азота при номинальной производительности составила от 150 до 250 мг/м3 в зависимости от расположения горелок. При двухступенчатом сжигании (бг = 0,9) и номинальной производительности котла концентрация NOx была менее 100 мг/м3, при этом расположение горелок не играло существенной роли. При одноступенчатом сжигании каменных углей (Vdaf = 19--33 %) снижение концентрации NOx составило около 30 %, при этом для сохранения содержания горючих в уносе, которое было до модернизации, пришлось работать с более высоким коэффициентом избытка воздуха бг. Это объясняется тем, что, во-первых, при одноступенчатом сжигании от 2 до 4 % воздуха подается в сопла острого дутья для охлаждения, что мало эффективно для процесса сжигания, во-вторых, горелки не были рассчитаны на одноступенчатое сжигание и поэтому работали в нерасчетном режиме.

Центральный исследовательский институт электроэнергетической промышленности (Япония) сделал следующий шаг в разработке пылеугольных горелок с низкой эмиссией оксидов азота. Известно то, что в горелке нового типа использован ступенчатый принцип сжигания топлива, существенно сокращающий образование NOх. Выброс оксидов азота доведен до 200 мг/м3 вместо 400 мг/м3 лучших из ныне действующих горелок. Новая горелка имеет и другое важное достоинство -- широкий диапазон изменения нагрузки. Угольные потоки распределяются таким образом, что пламя не гаснет даже при работе на очень низких нагрузках. Демонстрационные испытания на ТЭС Saijo показали возможность устойчивой эксплуатации без подсветки при нагрузках 20% номинальной (это соответствует, минимальной нагрузке мазутных котлов).

Филиал японского концерна Мицубиси разработал новую схему тангенциальной топки, названную CUF (circular U-shaped flame firing)]. Основная идея этого способа -- разместить горелки в зоне высоких тепловых потоков, вблизи ядра факела. Для этого горелки устанавливают не в углах топки, где тепловые потоки всегда меньше, а в середине cтен под углом к ним, где местные тепловые потоки к корню факела достаточно высоки. Установка горелок с наклоном вниз дает возможность уменьшить скорость пылевзвеси и соответственно приблизить зону горения к устью горелок. Котел энергоблока 300 МВт с такой топкой впервые опробован на электростанции Хуангтан (Китай). В 1995 г. фирма сделала сообщение, что такая топка в сочетании с подачей 40 % воздуха в верх блока горелок может снизить выброс NOх до 130 мг/м3 при содержании горючих в уносе 2%. Для сравнения концентрация оксидов азота при сжигании того же угля в обычной тангенциальной топке и с 25%-ной подачей верхнего воздуха составила примерно 240 мг/м3.

6.4 Различные схемы ступенчатого сжигания

Эффективным средством снижения эмиссии NOх являются ступенчатый ввод воздуха (OFA, или двухступенчатое сжигание) и ступенчатый ввод топлива с частичным восстановлением NOx в топке (трехступенчатое сжигание). При сжигании высокореакционных каменных и бурых углей значительное снижение выбросов NОх может быть достигнуто за счет сочетания ступенчатого сжигания по вертикали и горизонтали. Этот метод, получивший название «концентрическое сжигание», одновременно с уменьшением выбросов оксидов азота позволяет сократить опасность ошлакования топочных экранов и высокотемпературной коррозии труб в нижней части топочной камеры.

Правильное применение метода трехступенчатого сжигания позволяет на 50--60 % снизить эмиссию NOx при сжигании каменных углей даже в топках с жидким шлакоудалением.

Все известные технологические методы подавления оксидов азота на пылеугольных котлах, включая малотоксичные горелки, или различные схемы ступенчатого сжигания фактически являются способами создания восстановительных зон, которые необходимы для деструкции NO.

Возможные варианты ступенчатого сжигания применительно к котельным установкам можно условно разделить на три группы.

Впервые проект реконструкции котла с переводом его на схему двухступенчатого сжигания был разработан сотрудниками ВТИ вместе с СКБ ВТИ еще в конце 70-х годов ХХ в. Реализация этого проекта на котле производительностью 210 т/ч доказала эффективность выбранного метода при сжигании битуминозного угля и высокозольных отходов обогащения этого угля. До реконструкции концентрация оксидов азота в дымовых газах достигала 900 мг/м3 в пересчете на NO2 в сухой пробе дымовых газов при концентрации О2 = 6 %.

После реконструкции, которая потребовала останова котла только на две недели, концентрация оксидов азота снизилась до 490 мг/м3, т.е. на 45 %. Конструкция сопл третичного воздуха позволила менять направление воздушных струй.

Оказалось, что при наклоне струй третичного воздуха вверх на 10° концентрация оксидов азота равна 470-540 мг/м3 (6 % О2). Содержание горючих в уносе в последнем случае было ниже только на 0,3 % по сравнению с опытами, в которых струи третичного воздуха были направлены вверх (т.е. зона с недостатком воздуха была больше).

Еще один важный вывод был сделан в этой работе: концентрация NOx зависит от доли первичного воздуха а, и разности скоростей в выходном сечении горелок w2 - W1.

Следовательно, выбросы оксидов азота при сжигании каменных углей в тангенциальной топочной камере могут быть снижены за счет ступенчатого сжигания, а также дополнительно за счет уменьшения доли первичного воздуха (в пределах, допускаемых пылесистемой) и уменьшения разницы скоростей вторичного и первичного воздуха.

Общий эффект по снижению выбросов NOx достигает 50 %. Температура газов на выходе из топки после реконструкции выросла примерно на 40 %. тепловой агрегат азот образование

Вторая группа -- это схема ступенчатого сжигания (reburning по терминологии, принятой за рубежом). Эта схема предполагает сжигание 80--85 % топлива с обычным избытком воздуха (б = 1,05--1,10) и создание восстановительной зоны выше основной зоны горения за счет ввода оставшихся 15--20 % топлива с недостатком окислителя.

В верхнюю часть топки подается третичный воздух, необходимый для догорания продуктов неполного сгорания из восстановительной зоны. Эта схема с успехом опробована на нескольких котлах, в том числе и при сжигании высокосернистого донецкого угля марки Г на котле СКД Ладыжинской ГРЭС. Котел (заводская марка ТТТП-312) паропроизводительностью 950 т/ч имеет параметры 25 МПа, 545/545 °С. Топка котла -- с жидким шлакоудалением. Вихревые пылегазовые горелки расположены встречно на фронтовом и заднем экранах в два яруса по высоте по восемь горелок в каждом ярусе. Пыль подается к горелкам сушильным агентом, но часть сушильного агента при работе на ухудшенном топливе сбрасывается в топку через два сопла, размещенных на фронтовой стене выше верхнего яруса горелок.

Учитывая наличие на Ладыжинской ГРЭС природного газа, решили для дополнительных горелок использовать природный газ (15--20 % по теплу), а число и размещение основных пылеугольных горелок оставить без изменения. Дополнительные газовые горелки были выполнены прямоточными и установлены встречно на фронтовом и заднем экранах. Сопла третичного воздуха были размещены выше дополнительных горелок также на фронтовом и заднем экранах.

Для обеспечения требуемой по условию шлакования ширм температуры газов в верхней части топки был установлен аэродинамический выступ.

Переход на схему трехступенчатого сжигания предполагает наличие в топке восстановительной зоны, в результате чего можно ожидать некоторого снижения интенсивности горения угля. В свою очередь, это может привести к росту температуры газов те топки Тт", перераспределению падающих тепловых потоков в топке, повышению потерь тепла с механическим недожогом q4, появлению сероводорода в пристенной области экранов топки и усилению процессов их высокотемпературной коррозии. Уровень изменения указанных величин и степень его влияния на надежность, и экономичность работы котла являются важными характеристиками, которые определены при проведении испытаний котла. Испытания на котле ТПП-312, реконструированном по схеме трехступенчатого сжигания, показали, что котел работает надежно и экономично в широком диапазоне нагрузок. При подаче в дополнительные горелки природного газа (6--16%) и газов рециркуляции (8--10%) концентрация NОх за котлом составила в среднем

570 мг/м3 (в пересчете на NО2 при б = 1,4). До реконструкции концентрация NОх в дымовых газах менялась в зависимости от избытка воздуха от 1100 до 1200 мг/м3. В лучших опытах после реконструкции, расход вторичного воздуха на основные горелки уменьшался до расчетного значения бг = 1,05, концентрация NОх снижалась примерно до 400 мг/м3, что является достаточно хорошим показателем для котлов с жидким шлакоудалением.

Кроме описанной выше классической схемы трехступенчатого сжигания специалистами ВТИ была разработана и успешно реализована на ряде крупных энергетических котлов так называемая «упрощенная» схема трехступенчатого сжигания, которая предполагает использование существующих горелок верхнего яруса для создания восстановительной зоны. При реализации такой схемы не требуется установка новых горелок, что значительно уменьшает объем и стоимость реконструивных работ.

К недостатком метода трехступенчатого сжигания можно отнести некоторое усложнение схемы подачи топлива в топочную камеру, поскольку появляется дополнительный ярус горелок, работающих с недостатком воздуха. В некоторых случаях при конструкции действующих котлов необходимость установки дополнительных горелок создает существенные трудности.

Есть еще одна схема, не требующая установки дополнительного яруса горелок. В этой схеме восстановительная зона формируется в центральной части топки, вдали от топочных экранов, что позволяет избавиться от таких побочных явлений, как шлакование топочных экранов или их высокотемпературная коррозия. Эта схема получила название «концентрическое сжигание», и в последние годы она все чаще используется для снижения выбросов NOх, при сжигании высокореакционных углей на электростанциях Европы, США и Японии.

Восстановительная зона в этой схеме обеспечивается изменением конструкции прямоточных горелок, установленных вблизи углов топочной камеры.

Верхнее сопло вторичного воздуха в этой горелке может отклоняться от оси горелки на угол в. В результате этого в центре топки образуется зона, обогащенная топливом, а вблизи экранов -- среда, обогащенная воздухом. Ступенчатость по горизонтали дает такой же эффект, как и ступенчатость по вертикали. На котле ТП-85 Иркутской ТЭЦ-9 при сжигании азейского бурого угля концентрация оксидов азота снизилась (при нагрузке, близкой к номинальной) от 1100 до 650--700 мг/м3. В США схема концентрического сжигания широко внедряется как при реконструкции действующих котлов, так и при сооружении новых котельных установок, рассчитанных на сжигание каменных и бурых углей. В результате новой организации топочного процесса на всех котлах удалось снизить концентрацию оксидов азота в дымовых газах в 1,5--2 раза, а экономичность котлов осталась практически на прежнем уровне.

Эффективность схемы концентрического сжигания определяется степенью обогащения топливом центральной зоны топочной камеры и соответственно обогащения воздухом периферийной зоны, примыкающей к топочным экранам. Понятно, что увеличивая долю вторичного воздуха, который отклоняется от направления струй топливовоздушной смеси, и увеличивая угол (в плане) между этими двумя потоками, мы можем добиться более глубокого снижения выбросов NОх. Однако увеличение времени пребывания топлива в зоне с недостатком окислителя приводит к снижению скорости выгорания коксового остатка, а время пребывания в верхней части топки, после ввода третичного воздуха, ограничено существующими размерами топочной камеры.

6.5 Рециркуляция дымовых газов

Подача некоторой части дымовых газов из газохода за котлом или за экономайзером в ядро горения уменьшает максимальную температуру и действующую концентрацию кислорода. Результатом этого является снижение количества оксидов азота в продуктах сгорания.

Эффективность этого метода подавления NОх определяется не только количеством рециркулирующих дымовых газов, но также способом их подачи в ядро горения и уровнем температуры в топке до ввода газов рециркуляции. При низкотемпературном сжигании эффективность рециркуляции может оказаться незначительной, но при сжигании газа и мазута в высоконапряженных топках даже умеренная рециркуляция дымовых газов позволяет в 3--4 раза снизить выбросы NОх (рис. 6.2).

На пылеугольных котлах эффект от рециркуляции дымовых газов может быть получен только в случае замещения этими газами первичного воздуха, транспортирующего угольную пыль к горелкам. Обобщение результатов испытаний различных схем ввода рециркуляции дымовых газов показало, что наибольший эффект по снижению выбросов NОх дает ввод дымовых газов рециркуляции через центральные каналы горелок. Однако широкого распространения этот способ не нашел, так как возникают сложности с обеспечением стабильного воспламенения факела, особенно при сжигании тяжелых сортов мазута.

Наибольшее распространение получил ввод части дымовых газов в смеси с дутьевым воздухом, а также по средним или периферийным каналам горелок. Применение рециркуляции дымовых газов совместно с другими мероприятиями, подавляющими образование оксидов азота, существенно повышает эффективность снижения выбросов NОх.

Успешным решением проблемы выбросов NОх на газе можно считать комплекс мероприятий, разработанных Уралтехэнерго и ВТИ для энергоблока мощностью 800 МВт Сургутской ГРЭС-2. На котлах этой электростанции, работающих на газе, был внедрен описанный ранее метод двухступенчатого сжигания в сочетании с рециркуляцией дымовых газов и впрыском 10% влаги через горелки. За счет этого концентрация NOx снизилась примерно на 87 % (с 1200 до 160 мг/м3 в расчете на сухую массу при О2 = 6 %).

Разработанные сотрудниками ВТИ горелки с оригинальной конструкцией ввода газов рециркуляции в рассечку между двумя потоками воздуха позволили снизить концентрацию NОх с 335 до 120 мг/м3 на энергоблоке 200 МВт Шатурской ГРЭС. На этом же энергоблоке при сжигании мазута концентрация NOх была снижена с 510 до 250 мг/м3.

На энергоблоках мощностью 200 МВт Щекинской ГРЭС (котлы с фронтальным расположением горелок в два яруса по высоте) был внедрен комплексный метод, состоящий в рециркуляции дымовых газов и в упрощенном трехступенчатом сжигании, когда в горелки верхнего яруса подается топливо с недостатком воздуха (б < 1,0), а выше этих горелок в топку вводится недостающий для полного сгорания воздух в виде струй острого дутья. При таком решении концентрация NOx за котлом снизилась с 300 до 90 мг/м3.

Очень хороший результат (снижение выбросов NОх почти в 15 раз) был получен при сжигании газа на котле ТГМП-344А на ТЭЦ-26 ОАО «Мосэнерго» (до реконструкции удельный выброс NОх составлял 1500 мг/м3, при рециркуляции дымовых газов в воздушный короб с отключением части горелок - 100 мг/м3). При сжигании мазута этот же технологический метод позволил снизить концентрацию NОх с 1320 до 210 мг/м3 (т.е. на 85 %,или в 5,3 раза).

Испытаниями на ТЭЦ ОАО «Мосэнерго» установлено, что применение рециркуляции дымовых газов (особенно при r = 10--20%) сопровождается рядом отрицательных моментов. Прежде всего это повышение температуры уходящих газов с увеличением доли рециркуляции. При полной загрузке одного ДРГ температура уходящих газов повышается на всех нагрузках котла в среднем на 10--12 °С, что эквивалентно снижению КПД котла на 0,5-0,6 %. С ростом газовой рециркуляции повышаются также расходы на собственные нужды за счет как затрат на привод ДРГ, так и дополнительных затрат на приводы дутьевых вентиляторов и дымососов. Кроме того, дополнительно снижается экономичность блока из-за увеличения расходов на впрыски в промежуточный пароперегреватель.

6.6 Предварительный подогрев угольной пыли

Одним из наиболее эффективных средств подавления топливных оксидов азота является предварительный подогрев угольной пыли до температуры, при которой начинается активный выход летучих. Если этот процесс организовать до поступления топлива в топку и при существенном недостатке окислителя (б = 0,02--0,05), то бульшая часть азотсодержащих компонентов переходит в молекулярный азот N2, в результате концентрация NO в продуктах сгорания снижается в 2--5 раз, а процесс горения коксовых частиц в факеле начинается на более ранней стадии, что может снизить содержание горючих в уносе.

Для широкого внедрения этого метода на энергетических котлах предстоит еще решить ряд инженерных проблем, связанных с необходимостью подогревать угольную пыль до требуемой температуры до ее поступления в топку.

Исследования, проведенные В.И. Бабием и его сотрудниками в конце 70-х--начале 80-х годов, показали, что образование топливных оксидов азота в пылеугольном факеле происходит при разложении и выделении азотистых соединений топлива в процессе выхода летучих веществ из частиц угольной пыли на начальном участке факела. В связи с этим возникла идея разработки нового метода уменьшения выхода NOx в топках котлов путем такой обработки угольной пыли до подачи ее в камеру сгорания, которая позволила бы перевести азотистые соединения топлива в химически неактивное состояние. Одним из средств достижения этой цели является предварительная термическая обработка угольной пыли. Первые же опыты подтвердили перспективность нового метода. В ВТИ была создана специальная экспериментальная установка, на которой в течение ряда лет проводились исследования, показавшие, что новый метод является одним из наиболее эффективных способов подавления образования топливных оксидов азота в пылеугольных топках и позволяет уменьшить выбросы NОх с дымовыми газами в 2-5 раз в зависимости от температуры и условий предварительного подогрева угольной пыли. Опыты свидетельствуют о снижении выхода NОх по мере повышения температуры подогрева пыли. При температуре подогрева пыли Тп до 885 К (612 °С) выход NОх оказался в 2 раза ниже, чем при Тп = 599 К (326 °С), при этом увеличилась скорость выгорания пыли в факеле т и примерно на 200 °С выросла температура в ядре факела. Относительное снижение выхода оксидов азота за камерой сгорания в зависимости от температуры подогрева пыли для различных марок углей, позволяет сделать два вывода. Первый: по мере повышения степени метаморфизма угля для достижения заданного снижения выхода NOx требуется более высокий подогрев пыли. И второй: подогрев пыли дает снижение выхода топливных NOx лишь после превышения некоторого критического уровня температуры, причем этот критический уровень возрастает для углей с более высокой степенью метаморфизма.

Эффект снижения выхода NOx в топке при предварительной термической обработке пыли проявляется лишь при определенных условиях подогрева пыли. Избыток воздуха в пылеподогревателе должен соответствовать коэффициенту б = 0,04--0,06.

7. Безопасность труда

7.1 Анализ условий труда при выполнении дипломного проекта

При выполнении дипломного проектирования моим рабочим местом является домашняя комната. Расположена комната на 1 этаже 4-х этажного жилого дома. Здание бескаркасное, с внутренними несущими стенами толщиной 51 см из силикатного кирпича и наружными самонесущими стенами толщиной 64 см из силикатного кирпича. Дом находится в районе Сокола.

Рабочее помещение с размерами 5,15 х 2,75 х 3,2 м и имеет один выход в коридор с дверным проемом 1,9 х 0,85 м. С каждого этажа имеется два эвакуационных выхода: один - по внутренней лестнице, отделенной от общего коридора дверями, другой расположен в противоположном конце коридора с выходом на наружную эвакуационную лестницу. Расстояние от двери помещения до эвакуационных выходов около 12-15 м. Комната, в которой я выполняю дипломное проектирование насыщено вспомогательным оборудованием, системой энергоснабжения (вода, электрооборудование, электроснабжения), устройства по нормализации условий жилья (отопление, вентиляция).

Исследования осуществляется с постоянным применением компьютера. А именно, связана прежде всего, с восприятием изображения на экране и с одновременным различием текст рукописных или печатных материалов, с выполнением машинописных графических работ и других операций, что способствует зрительному утомлению, которое усиливается из-за бликов, мерцаний и других отклонений визуальных параметров экрана и световой среды помещения, повышению уровня психоэмоционального напряжения, а так же перенапряжение различных групп мышц.

Гигиенические требования к персональным электронно-вычислительным машинам и организации работы прописаны в СанПиН 2.2.2/2.4.1340-03. Требования санитарных правил направлены на предотвращение неблагоприятного влияния на здоровье человека вредных факторов производственной среды и трудового процесса при работе с ПЭВМ.

Рабочее место с использованием ПЭВМ должно соответствовать требованиям настоящих санитарных правил.

Опасные и вредные факторы

Таблица 7.1

Выполняемая работа (технологическая операция)	Применяемое оборудование, механизмы, приспособления, а так же материалы, вещества	Опасный или вредный производственный фактор	Общие мероприятия по защите или нормализации
Выполнение дипломной работы	ПЭВМ, принтер	Неудовлетворенная освещенность, повышенные фоновые значения шума, электромагнитные воздействия, повышенная напряженность труда (зрительная, эмоциональная), опасность поражения током.	Дополнительное освещение, звукоизоляция, отключение электрооборудования.

7.2 Мероприятия по обеспечению безопасности труда

7.2.1 Освещение

Рабочее место имеет естественное и искусственное освещение, соответствующее требованиям к помещениям для работы с ПЭВМ действующей нормативной документации (СанПин 2.2.2/2.4.1340-03). Естественное освещение рабочего помещения - боковое, через один оконный проем с размерами 2,1х1,5 м. Окна в помещении ориентированы на северо-восток. Оконные проемы оборудованы регулируемым устройством (занавес). Площадь на одно рабочее место более 4,5 м2.

В соответствии с требованиями к освещению на рабочих местах, оборудованных ПЭВМ (СНиП 23-05-95) рабочий стол размещен таким образом, что видеодисплейный терминал ориентирован боковой стороной к световому проему, а естественный свет падает преимущественно слева. Искусственное освещение в помещение осуществляется системой общего равномерного освещения, а в случаях когда осуществляется работа преимущественно с документами применяю систему комбинированного освещения (к общему освещению дополнительно устанавливаю светильник местного освещения, предназначенный для освещения зоны расположении я документов). Освещенность на поверхности моего стола в зоне размещения рабочего документа не соответствует требованиям СНиП 23-05-95, в котором говорится о том, что освещенность должна быть 300-500 лк. Так же следует ограничивать отраженную блесткость на рабочих поверхностях (экран, стол, клавиатура и др.) за счет правильного выбора светильников и расположения рабочих мест по отношению к источникам естественного и искусственного освещения, при этом яркость бликов не должна превышать 40 кд/м2.

Светильник местного освещения имеет не просвечивающийся отражатель с защитным углом не мене 40°, что соответствует требованиям СНиП 23-05-95.

В качестве источников света при искусственном освещении на рабочем месте применяются преимущественно лампы накаливания, что не соответствует требованиям к освещению на рабочих местах, в которых рекомендуют применять преимущественно люминесцентные лампы типа ЛБ, хотя допускается в светильниках местного освещения применение ламп накаливания, в т.ч. галогенных.

Для обеспечения нормируемых значений освещенности в помещении для использования ПЭВМ проводится чистка стекол оконных рам и светильников не реже 2-х раз в год и производится своевременная замена перегоревших ламп.

7.2.2 Микроклимат

В помещение, в котором находится рабочее место температура, относительная влажность и скорость движения воздуха соответствует действующим санитарным нормам микроклимата производственных помещений (СанПин 2.2.4.548-96). Отопление - центральное, водяное, двухтрубное, с верхней разводкой и чугунными радиаторами. Для исключения ожог от труб и нагревательных приборов в подвальном помещении установлен элеватор, поддерживающий температур на поверхности указанных элементов в пределах 60-700С. Вентиляция с естественной вытяжкой воздуха осуществляется через вентиляционные каналы размером 120х250 мм и расположенных на кухне. В помещении проводится ежедневная влажная уборка и систематическое проветривание после каждого часа работы на ПЭВМ.

7.2.3 Шум

При выполнении основных работ с использованием ПЭВМ уровни шума на рабочих местах не должны превышать предельно-допустимых значений, установленных для данных видов работ в соответствии с действующими санитарно-эпидемиологическими нормативами (СН 2.2.4/2.1.8.562-96). Допустимые значение уровня звукового давления, создаваемого ПЭВМ 50 дБА. Основными источниками шума являются компьютер (внутренние вентиляторы систем охлаждения, трансформаторы), технологическое оснащение здания, бытовые приборы, аппаратура для воспроизведения музыки, телевизор. Уровень звукового давления на рабочем месте соответствует допустимому значению.

В соответствии с требованиями к уровню шума на рабочих местах, оборудованных ПЭВМ шумящее оборудование (печатные устройства, серверы и т.п.), уровни шума которого превышают нормативные, должны находиться вне помещения с ПЭВМ. Рабочее место не соответствует данному требованию, т.к. печатное устройство находится в помещении с ПЭВМ.

7.2.4 Электробезопасность

Опасность поражения электрическим током существует всегда, если имеется контакт с устройством, питаемым напряжением 36 В и выше. Зоной повышенной электроопасности являются места подключения электроприборов и установок. Для обеспечения безопасной, безаварийной работы электрооборудования к его устройству и эксплуатации предъявляется ряд соответствующих требований: защитное зануление, защитное заземление, провода и кабели размещать в недоступных местах.

Электромагнитный импульс.

В соответствии с требованиями к уровням электромагнитных полей на рабочих местах, оборудованных ПЭВМ (СанПин 2.2.2/2.4.1340-03) временный допустимый уровень напряженности электрического поля в диапазоне часто 5 Гц-2 кГц, создаваемого ПЭВМ на рабочем месте пользователя не должно превышать 25 В/м, что не соответствует данным на рабочем месте.

7.2.5 Организация рабочего места

Экран видеомонитора от глаз пользователя находится на расстоянии 630 мм, что соответствует требованиям к организации рабочих мест пользователей ПЭВМ (СанПин 2.2.2/2.4.1340-03), где прописано о том, что расстояние экрана до глаз пользователя должно составлять 600-700 мм.

Общие требования к организации рабочих мест, прописанные в СанПин 2.2.2/2.4.1340-03 в п. 9.6 и 9.7 выполняются. Конструкция рабочего стула обеспечивает поддержание рациональной рабочей позы при работе на ПЭВМ, позволяет изменять позу с целью снижения статического напряжения мышц шейно-плечевой области и спины для предупреждения развития утомления. Тип рабочего стула выбран с учетом роста пользователя, характера и продолжительности работы с ПЭВМ.

Рабочий стул подъемно-поворотный, регулируемый по высоте и углам наклона сиденья и спинки, а так же расстоянию спинки от переднего края сиденья, при этом регулировка каждого параметра независима от других параметров, легко осуществляема и имеет надежную фиксацию.

Поверхность сиденья, спинки и других элементов стула полумягкая, с нескользящим, слабо электризующимся и воздухопроницаемым покрытием, обеспечивающие легкую очистку от загрязнений.

Требования к организации и оборудованию рабочих мест (СанПин 2.2.2/2.4.1340-03) п.10 так же выполняются. Высота рабочей поверхности стола регулируется в пределах 680-800 мм. Рабочий стол имеет пространство для ног высотой не менее 600 мм, шириной не менее 500 мм, глубиной на уровне колен не менее 450 мм, на уровне вытянутых ног не менее 650 мм. Клавиатура расположена на поверхности стола на расстоянии 150 мм от края, обращенного ко мне.

Таблица 7.2

Вредный производственный фактор	Нормативная величина	Нормативный документ
Помещение для работы с ПЭВМ	4,5 м2	СанПиН 2.2.2/2.4.1340-03
Уровень шума	50 дБА	СН 2.2.4/2.1.8.562-96
Уровень ЭМП: напряженность электрического поля плотность магнитного потока	25 В/м 250 нТл	СанПиН 2.2.2/2.4.1340-03
Микроклимат: температура относительная влажность абсолютная влажность	20 0С 58 % 10 г/м3	СанПиН 2.2.4.548-96
Освещенность	300-500 лк	СНиП 23-05-95
Организация рабочего места: высота стула ширина сиденья глубина сиденья радиус изгиба переднего края сиденья угол наклона сиденья высота поверхности стола над полом	420 мм 340 мм 380 мм 20-50 мм 0-4 0 700 мм	СанПиН 2.2.2/2.4.1340-03
Время продолжительности работы	до 6 ч	СанПиН 2.2.2/2.4.1340-03
Время регламентированных перерывов	90 мин	СанПиН 2.2.2/2.4.1340-03

Мероприятия по защите или нормализации опасного и вредного производственного фактора:

- проводить проветривание в помещении, контролировать параметры теплоносителя системы отопления и воздуха в помещении;

- при возникновении зрительного дискомфорта и других неблагоприятных субъективных ощущений, несмотря на соблюдение санитарно-гигиенических и эргономических требований, рекомендуется применять индивидуальный подход с ограничением времени работы с ПЭВМ;

- в случае когда характер работы требует постоянного взаимодействия с ВДТ (набор текста или ввод данных и т.п.) с напряжением внимания и сосредоточенности, при исключении возможности периодического переключения на другие виды трудовой деятельности, не связанные с ПЭВМ, рекомендуется организация перерывов на 10-15 мин через каждые 45-60 мин работы;

- в помещении, оборудованном ПЭВМ, проводить ежедневную влажную уборку и систематическое проветривание после каждого часа работы на ПЭВМ;

- рабочий стол разместить таким образом, чтобы видеодисплейные терминалы были ориентированы боковой стороной к световым проемам;

- к общему освещению дополнительно установить светильники местного освещения;

- для освещения применять преимущественно люминесцентные лампы типа ЛБ;

- проводить чистку стекол оконных рам и светильников не реже двух раз в год;

- проведение упражнений для глаз через каждые 20-25 минут работы за ПЭВМ;

- устройство перерывов после каждого академического часа занятий, длительность не менее 15 минут;

- проведение во время перерывов сквозного проветривания помещения с ПЭВМ;

- осуществление во время перерывов упражнений физкультурной паузы в течении 3-4 минут;

- проведение упражнений физкультминутки в течении 1-2 минут для снятия локального утомления, которые выполняются индивидуально при проявлении начальных признаков усталости.

8. Экономика и организация производства

8.1 Технико-экономическое обоснование

Актуальность дипломной работы заключается в том, что снижение выбросов загрязнения окружающей среды токсичными продуктами сгорания органических топлив является одной из важных проблем развития теплоэнергетики. В дипломной работе приводятся теоретические данные и результаты лабораторных работ, проводимых с целью исследования образования NO и NO2. Все результаты, полученные опытным путем, проанализированы и сопоставлены с теоретическими. На основе лабораторных исследований охарактеризованы условия образования NO и NO2, предложены методы по минимизации образования NO и NO2 в технологических тепловых агрегатах, установлена зависимость влияния технологических параметров, таких как скорость движения продуктов сгорания топлива, температуры нагрева печи и др. на образование NO и NO2.

8.2 Построение сетевого графика выполнения дипломной работы

Таблица 8.1

Работа	Наименование работ	Формулировка событий	Время
1-2	Получение задания на НИР от кафедры	Задание получено	1
2-3	Составление технико-экономического обоснования	ТЭО составлено	2
2-5	Составление первоначального литературного обзора по НИР	Литературный обзор составлен	2
3-4	Изучение безопасных приемов работ при экспериментах	Безопасные приемы изучены	2
5-6	Изучение действующего оборудования и существующей методики исследования	Действующее обор. и сущ. методика изучены	3
6-7	Опробование и отладка оборудования, прибора, инструментов	Оборудование и приборы опробованы	3
7-8	Подготовка рабочего места для проведения эксперимента	Рабочее место подготовлено	2
4-8	Ожидание	Ожидание закончено	0
8-9	Получение экспериментальных данных	Данные получены	2
9-10	Сопоставление экспериментальных данных с литературными	Данные сопоставлены	20
9-11	Анализ полученных данных	Данные проанализированы	23
10-11	Ожидание	Ожидание закончено	0
11-12	Обобщение результатов эксперимента	Результаты обобщены	4
12-13	Построение графиков, таблиц	Графики построены	3
13-14	Общее оформление раздела по охране труда	Раздел оформлен	2
13-15	Общее оформление пояснительной записки	Записка оформлена	7
14-17	Оформление плакатов	Плакаты оформлены	8
15-16	Подготовка к предварительной защите на кафедре	К защите подготовлен	2
16-17	Получение рецензий	Рецензия получена	1
17-18	Подготовка доклада, внесение дополнений и исправлений в пояснительную записку, плакаты	Доклад подготовлен	2
18-19	Защита на ГЭК	Диплом защищен	1
Итого:	90

Результаты расчета параметров сетевого графика

Таблица 8.2

Работа	ф i-j	ф PHi-j	ф POi-j	ф ПН i-j	ф ПО i-j	R i-j	r i-j
1-2	1	0	1	0	1	0	0
2-3	2	1	3	7	9	6	0
2-5	2	1	3	1	3	0	0
3-4	2	3	5	9	11	6	0
5-6	3	3	6	3	6	0	0
6-7	3	6	9	6	9	0	0
4-8	0	5	5	11	11	6	6
7-8	2	9	11	9	11	0	0
8-9	2	11	13	11	13	0	0
9-10	20	13	33	16	36	3	0
9-11	23	13	36	13	36	0	0
10-11	0	33	33	36	36	3	3
11-12	4	36	40	36	40	0	0
12-13	3	40	43	40	43	0	0
13-14	2	43	45	43	45	0	0
13-15	7	43	50	43	50	0	0
14-17	8	45	53	45	53	0	0
15-16	2	50	52	50	52	0	0
16-17	1	52	53	52	53	0	0
17-18	2	53	55	53	55	0	0
18-19	1	55	56	55	56	1	0

8.3 Оптимизация сетевого графика

Оптимизация сетевого графика осуществляется путем перераспределения времени с ненапряженных путей на критический путь. Это осуществляется в несколько этапов, в зависимости от реальных возможностей. Результаты записываются в таблицу. Перед оптимизацией сетевого графика определяется оптимальная продолжительность выполнения всего комплекса работ. Для этого сложим продолжительность всех путей графика и полученную сумму разделим на количество путей. В результате получаем теоретически самый короткий срок выполнения всех работ. Оптимизируя график, следует по возможности приблизится к этой цифре:

В результате оптимизации графика сроки выполнения работ сокращаются на А %:

Результаты оптимизации записываются в таблицу 8.3.

Оптимизация сетевого графика

Таблица 8.3

№ пути	Первоначальная длительность пути	Этапы оптимизации
		первый	второй
		изменение	результат	изменение	результат
1 2 3 4 5 6 7 8	47 47 50 50 53 53 56 56	+ 2 + 2 + 1,5 + 1,5 - 1,5 - 1,5 - 2 - 2	49 49 51,5 51,5 51,5 51,5 54 54	+ 2,5 + 2,5 - - - - - 2,5 - 2,5	51,5 51,5 - - - - 51,5 51,5

8.4 Расчет затрат на проведение экспериментальной работы

8.4.1 Затраты на заработную плату

Заработная плата основная складывается из стипендии за время дипломной работы и зарплаты руководителя дипломной работы, консультантов, лаборантов, привлекаемых к работе:

Зосн = Зрук + Зк.эк. + Зк.ОБЖ,

Зрук - зарплата руководителя за одного дипломника, р.;

Зк.эк - зарплата консультанта по экономике за одного дипломника, р.;

Зк.ОБЖ - зарплата консультанта по ОБЖ за одного дипломника, р.

Зрук = Зм ·m/Fм ,

Зм - зарплата руководителя за месяц 12000 р.;

m - кол-во времени, приходящегося по нормативам на одного дипломника, 24ч

Fм - месячный фонд рабочего времени, 128 ч

Зрук = 12000·24/128 = 2343,75 р.

Дополнительная зарплата считается в процентах от зарплаты руководителя работы, консультантов и составляет 10-12 %:

Здоп = (0,1…0,12) · Зрук =234,375 р.

Отчисления во внебюджетные фонды берутся в процентах от основной и дополнительной з/п:

Звн = 0,26 (Зрук + Здоп) = 0,26 (2343,75+234,375) = 670,31 р.;

Консультант по экономике:

Зэк = 10000· 4/128 = 312,5 р.;

Здоп = (0,1…0,12) · Зрук = 31,25 р.;

Звн = 0,26 (Зэк + Здоп) = 0,26 (312,5+31,25) = 89,375 р.;

Консультант по ОБЖ:

Зобж = 7000· 1/128 = 54,69 р.;

Здоп = (0,1…0,12) · Зрук = 5,469 р.;

Звн = 0,26 (Зобж + Здоп) = 0,26 (54,69+5,469) = 15,64 р.;

Зосн =2343,75 + 312,5 + 54,69 = 2710,94 р.

Результаты расчета приведены в таблице.

Расчет затрат на заработную плату

Таблица 8.4

Исполнитель работ	Время выполнения работы, ч.	Заработная плата	Отчисления во внебюджетные фонды, р.
		Зосн	Здоп
Научный руководитель	24	2343,75	234,375	670,31
Консультант по ОБЖ	1	54,69	5,469	15,64
Консультант по экономике	4	312,5	31,25	89,375
ИТОГО:	30	2710,94	271,094	975,325

8.4.2 Расчет энергетических затрат

Затраты на электроэнергию

Зээ = Цээ · , р

где Цээ - тариф на один кВтч, 2,61 р/кВтч;

Мi - мощность i-го вида прибора или оборудования, кВт;

ti - время использования i-го вида оборудования, прибора, 6 ч.;

mi - количество приборов, оборудования, шт.:

- газоанализатор 1 шт.;

- электропечь сопротивления 1 шт.;

Величина средний потребляемой мощности Мi определяется по установленной мощности Nуст (по паспорту) и среднему коэффициенту загрузки по мощности Ki

Pi = Nуст · Ki, кВт.

- газоанализатор P = 2,17·1=2,17 кВт.;

-электропечь сопротивления P = 8·1=2,17 кВт.;

Результаты расчета приведены в таблице.

Расчет энергетических затрат

Таблица 8.5

Наименование оборудования	Мощность электро прибора Nуст, кВт	Коэфф. исполь- зования мощности Ki	Время использова-ния ti, ч	Кол-во израсхо-дованной электро-энергии, кВтч	Цена 1 кВтч Цээ, р	Сумма затрат на электроэнергию Зээ, р
Газоанализатор Quintox	2,17	1	6	13,02	2,61	33,9687
Электропечь сопротивления камерная лабораторная	8	1	6	48	2,61	125,23
ИТОГО:						159,199

8.4.3 Расчет амортизационных отчислений от стоимости оборудования

Данные затраты определяются по формуле:

, р

где Соб.i - стоимость единицы оборудования или прибора;

Нам - норма амортизации оборудования или прибора;

Тоб.i - время использования оборудования в экспериментальной работе, дни;

Т2 - возможное число часов использования оборудования в течение года.

Результаты расчета приведены в таблице.

Расчет затрат на амортизацию оборудования и приборов

Таблица 8.6

Наименование оборудования	Стоимость оборудования, Соб.i, р	Время использования оборудования, Тоб.i, ч	Норма амортизации, Нам, %	Сумма амортизационных отчислений, Зам, р
Газоанализатор Quintox	442 000	1	11,4	349,92
Электропечь сопротивления камерная лабораторная	98 000	1	11,4	77,58
ИТОГО:				427,5

8.4.4 Прочие затраты

Величина прочих расходов принимается в процентах от затрат на заработную плату. Для ЛГТУ процент прочих затрат составляет 30 %. Сводная смета затрат на проведение экспериментальной работы приведена в таблице.

Сводная смета затрат

Таблица 8.7

№	Наименование затрат	Сумма, р
1. 2. 3. 4.	Затраты на заработную плату Энергетические затраты Амортизационные затраты Прочие затраты	2710,94 р. 159,199 р. 427,5 р. 1010,625 р.
ИТОГО	4308,264 р.

Библиографический список

1. Н.Ф. Тищенко "Справочник. Охрана атмосферного воздуха. Расчет содержания вредных веществ и их распределение в воздухе". М.: Химия, 1993 г., 320 с.

2. И.Я. Сигал "Образование окислов азота в процессах горения и пути снижения выбросов в атмосферу". Л.: Недра, 1977 г., 296 с.

3. И.Я. Сигал "Защита воздушного бассейна при сжигании топлива". Л.: Недра, 1988 г., 312 с.

4. В.Н. Шаприцкий "Защита атмосферы в металлургии". М.: Металлургия, 1984 г., 216 с.

5. Ю.С. Юсфин "Промышленность и окружающая среда". М.: ИКЦ "Академкнига", 2002 г., 469 с.

6. Ю.Л. Хотунцев "Экология и экологическая безопасность". М.: Издат.центр "Академия", 2002 г., 480 с.

7. А.И. Родионов, В.Н. Клушин "Техника защиты окружающей среды". М.: Химия, 1989 г., 512 с.

8. Уорк "Загрязнение воздуха. Источники и контроль". М.: Мир, 1980 г., 539

9. Б. Бретшнайдер, И. Курфюст "Охрана воздушного бассейна от загрязнений". Л.: Химия, 1989 г., 288 с. И.Н. Карп, Б.С. Сорока, Л.Н. Дашевский, С.Д. Семерина "Продукты сгорания природного газа при высоких температурах (состав и термодинамические свойства)". Киев, 1967 г., 382 с. Г.Н. Делягин "Теплогенирирующие установки". М.: Стройиздат, 1986 г., 559 с. В.Р. Котлер "Оксиды азота в дымовых газах котлов". М.: Энергоиздат, 1987 г., 141 с. "Оксиды азота в продуктах сгорания и их преобразование в атмосфере: Сб.науч.трудов.". Киев: Наук.думка, 1987 г., 144 с. В.В. Юшин, В.Л. Лапин, В.М. Попов "Техника и технология защиты воздушной среды ". М.: Высш.шк., 2005 г., 391 с. С. Калверт, М. Трешоу, Дж.Е. Юкон "Защита атмосферы от промышленных загрязнений: Справочное издание. Часть 1,2 " М.: Металлургия, 1988 г., 760 с. В. Страус "Промышленная очистка газов". М.: Химия, 1981 г., 616 с. Т.Ю. Салова, Н.Ю. Громова, В.С. Шкрабак "Основы экологии. Аудит и экспертиза техники и технологии: Учебник для вузов". СПб.: Издательство "Лань", 2004 г., 336 с. "Энергетика и охрана окружающей среды: Учебное пособие/Под редакцией А.Б. Залогина". М.: Энергия, 1979 г. 352 с. С.М. Андоньев, О.В. Фильпьев "Пылегазовые выбросы предприятий черной металлургии". М.: Металлургия, 1973 г., 200 с. А.Н. Варенков, В.И. Костиков "Химическая экология и инженерная безопасность металлургических производств". М.: Интермет Инжиниринг, 2000 г., 382 с. К. Уорк , С. Уорнер "Загрязнение воздуха: Источники и контроль". М.: Мир, 1980 г., 539 с., А.С. Тимонин "Инженерно-экологический справочник. Том 1". Калуга: Издательство Н.Бочкаревой, 2003 г., 917 с. "Методическое пособие по расчету, нормированию и контролю выбросов вредных (загрязняющих) веществ в атмосферный воздух (дополненное и переработанное) ". Санкт-Петербург, НИИ Атмосфера, 2005 г., 210 с. "Экология энергетики: Учебное пособие/Под редакцией В.Я. Путилова". М.: Издательство МЭИ, 2003 г., 716 с. Б.Я. Зельдович, П.Я. Садовников, Д.А. Франк-Каменецкий "Окисление азота при горении". М.: Наука, 1947 г., 146 с. И.Н. Карп, Н.Н.. Гриченко, Б.Г. Дьячков "Топливно-плазменные горелки". Киев: Наукова думка, 1977 г., 140 с. ОНД-86. "Методика расчета концентраций в атмосферном воздухе вредных веществ, содержащихся в выбросах предприятий". Л.: Гидрометеоиздат, 1987 г., 243с. Ф.Р. Шкляр, В.М. Малкин, С.П. Каштанова, Я.П. Калугин, В.Л. Советкин "Доменные воздухонагреватели конструкция, теория, режимы работы". М.: Металлургия, 1982 г., 176 с.