- очистка от пыли вентиляционного воздуха при его подаче в помещения и выбросе в атмосферу.

При этом выбрасываемый вентиляционный воздух целесообразно отводить, в верхние слои атмосферы, чтобы обеспечить его хорошее рассеяние и тем самым ослабить вредное воздействие на окружающую среду;

- применение индивидуальных средств защиты от пыли:

респираторов (лепестковых, шланговых и др.), очков и противопыльной спецодежды.

Защита от вредных газов

В строительном производстве при различных технологических процессах может выделяться ряд вредных газов: оксид углерода, аммиак, хлор, бензин, ацетилен, ацетон и т.д. Наиболее эффективной мерой профилактики отравлений и профессиональных заболеваний в строительстве является создание таких условий труда, при которых исключается или сводится к минимуму контакт работающих с вредными веществами. Все работающие с вредными веществами должны быть обучены правилам техники безопасности и знать начальные признаки действия вредных веществ. Для защиты тела работающих применяют спецодежду, спецобувь, перчатки и рукавицы, прорезиненные или из кислотостойких материалов. Органы зрения защищают очками. Периодически проводят медицинские осмотры.

При работе в условиях высокой загазованности воздушной среды применяют противогазы, фильтрующего и изолирующего типов. Каждый тип фильтрующего противогаза защищает от определенного вредного вещества.

При проведении отделочных работ, будь то циклевка паркета или покраска, штукатурка и др. рабочий должен обязательно использовать средства индивидуальной защиты.

Малярные составы следует готовить централизованно. При их приготовлении на строительной площадке необходимо использовать для этих целей помещения, оборудованные вентиляцией, не допускающей предельных концентраций вредных веществ в воздухе рабочей зоны.

Запрещается приготовление малярные составы, нарушая требования инструкции завода-изготовителя, краски, а также применять растворители, на которых нет сертификата с указанием о наличии и характере вредных веществ.

Тару с взрывоопасными материалами (лаками, нитрокрасками и т.п.) во время перерывов в работе следует закрывать пробками или крышками и открывать инструментом, не вызывающим искрообразования.

6.1.7 Пожаробезопасность на строительной площадке

Пожарная опасность твердых веществ и материалов характеризуется их склонностью к их возгоранию и самовозгоранию.

К возгоранию относятся случаи возникновения горения при воздействии внешних источников зажигания с температурой выше температуры самовозгорания.

К самовозгоранию относятся случаи горения, возникающие при температуре окружающей среды или при умеренном нагреве ниже Тсв.

Ответственными за состояние пожарной безопасности на строительной площадке являются прорабы, мастера, бригадиры.

На строительной площадке должно быть организовано обучение всех рабочих и служащих правилам пожарной безопасности и действиям на случай возникновения пожара. Лиц, не прошедших инструктажа, не следует допускать к работе.

При строительстве должны быть предусмотрены пути эвакуации при пожаре (проходы, коридоры, лестницы). На пути эвакуации не должно быть препятствий, мешающих быстрой эвакуации людей.

Двери из помещений и коридоров в лестничные клетки в открытом положении не должны уменьшать расчетную ширину пути эвакуации.

В проектируемом здании предусмотрены наружные пожарные лестницы, предназначенные для эвакуации людей.

Также необходимо предусмотреть средства для тушения пожаров.

В настоящее время в качестве средств тушения используют: воду, которая может подаваться в очаг пожара сплошными или распыленными струями; пены, представляющие собой коллоидные системы, состоящие из пузырьков воздуха или диоксида углерода (в случае химической пены); инертные газовые разбавители; гомогенные ингибиторы, гетерогенные ингибиторы и комбинированные составы.

Также существуют автоматические системы пожаротушения.

Одним из наиболее важных элементов системы противопожарного водоснабжения является противопожарный водопровод (наружный или внутренний).

6.2 ИНЖЕНЕРНЫЕ РЕШЕНИЯ ПО ОХРАНЕ ТРУДА В СТРОЙТЕЛЬСТВЕ

6.2.0 Расчёт прожекторного освещения(приближенный метод.)

Расчет числа прожекторов производят исходя из нормируемои освещенности и мощности лампы . Ориентировочное число прожекторов N равно

N=mEH k A / PЛ

Где, m=0,2 - коэффициент учитывающий световую отдачу источника света, КПД прожекторов и коэффициент использования светового потока

EН=1,0 - лк-нормируемая освещенность горизонтальной поверхности

k=1,5 - коэффициент запаса

A=2600 м2 - площадь застройки

Pл=200 Вт - мощность лампы

Тогда, N=0,2 х 1,0 х 1,5 х 2500/200=3,9

=> принимаю 4-прожектор ПСМ-30-1,с лампой Г220-200

ЛН Г220-200 имеет Imax = 33 000 кд

=> минимальная высота установки прожекторов над освещаемой поверхностью hmin = 10.5м

В нашем случае удобно установить прожекторы по углам освещаемой площадки. Расстояние между мачтами 70 и 40 м, угол наклона -80.

6.2.1 Расчёт тонкой безанкерной подпорной стенки

Подпорная стенка -металлические трубы O219мм, заполненый песком

Расчёт ординат эпюры нагрузок:

У	?q=q+??i уi ,кПа	?a	?а=?q х ?а, ,кПа	?p=??i уi	?р kп	?p'=?p х х?а хkп+c, ,кПа	?а-?p' ,кПа
0	15	0,23	3,45				3,45
-0,2	15+16,5х х0,2=18,3	0,61	11,2				11,2
-1,2	18,3+19,5х х1=37,8	0,61	23				23
-2,5	37,8+19,5х х1,3=63,15	0,61 0,25	38,5 15,8				38,5 16
-3,1	63,15+17,8х х0,6=73,8	0,25	18,5				18,5
-4,1	73,8+17,8х х0,9=89,9	0,25 0,53	22,5 47,6	17,8х0,9= =16,0	4,02х2,1 1,85х1,5	=135 =115	-112,5 -108
-5,0	89,9х20,8х х1=110,6	0,53	58,6	16,0х20,8х х1=37	1,85х1,5	105+110= =215	-156
-6,0	110,6х20,8х х1=131,4	0,53	69,6	37,0+20,8х х1=57,6	1,89х1,5	163+110= =273	-203
-7,0	131,4+20,8х х1=152,2	0,53	80,7	57,6+20,8х х1=78,4	1,89х1,5	222+110= =332	-251

1)a=(q+? y)?a ; p=? х y х ?p+2ctg(45*+?/2) ; ?aq=q+??i уi ; ?p=??i уi ;

?p=?p х?p хkp+2ctg(45*+?/2)

?p(в точке -4,0)=155кПа

Расчет элементарных сил расчётной схемы нагрузок

№сил.	Расчет	Q ,kN
1	0,5(3,5+11)х0,2	1,5
2	0,5(11+23)х1,0	17,0
3	0,5(23+38,5)х1,3	40,0
4	0,5(16+18,5)х0,6	10,4
5	0,5х112,5х0,9	45,0
6	0,5(108+156)х1,0	132,0
7	0,5(156+203)х1,0	179,0

M=П x ymax =50х3=150кН

to=7,7м-из веревочного многоугольника

tст=1,1 х to=1,1х7,7=8,5м-высота трубы

2)?=?1+?2+?3=?1+(M(2+3Z/tст)+Q(3tст/2+2Z))

?2+?3=0,10м; ?1=(?4/(120EJ))х(11 a1+4a2)=0,04м где,a1=3,5кПа;a2=18,5кПа

?=0,10+0,04=0,14м

ПРИНИМАЮ ГЛУБИНУ ЗАБИВКИ ОГРАЖДАЮЩЕЙ СТЕНКИ ОТ ПОВЕРХНОСТИ ЗЕМЛИ 8,5м С ШАГОМ В ОСЯХ -1,0м

Между трубами осуществляем забивку из досок толщиной 40мм исходя из особенностей грунта строительной площадки.

6.2.2 Расчет защитного заземления

Защитное заземление - преднамеренное соединение с землей частей оборудования, не находящихся под напряжением в нормальных условиях эксплуатации, но которые могут оказаться под напряжением в результате нарушения изоляции электроустановки.

Согласно «Правилам устройства электроустановок» сопротивление защитного заземление в любое время года не должно превышать: 10 Ом при Nтр > 100 кВА; 0,5 Ом - в установках напряжением выше 1000 В с большими токами замыкания на землю (более 500 А).

Исходные данные:

грунт с удельным электрическим сопротивлением ? = 100 Омм;

в качестве заземлителя приняты стальные трубы 0,08 м и длиной l = 2,5 м, располагаемые вертикально и соединенные на сварке стальной полосой 404 мм;

мощность электродвигателя серии А4160S2 U=15 кВт , n = 3000 мин-1;

мощность трансформатора принята 170 кВА, требуемое по нормам допускаемое сопротивление заземляющего устройства [ra] ? 4 Ом.

Расчет.

Принимаем схему заземления электродвигателя крана. Определяем сопротивление одиночного вертикального заземлителя Rв, Ом по формуле

Rв = ?расч/2?l(ln 2l/d + ? lg (4t+l/4t-l))

где t - расстояние от середины заземлителя до поверхности грунта, м.

Расчетное удельное сопротивление грунта ?расч = ??, где ?- коэффициент сезонности, учитывающий возможность повышения сопротивления грунта в течение года.

Принимаем ? = 1,7 для III климатической зоны. Тогда ?расч = ?? = 1001,7 = 170 Омм.

Rв = 48 Ом.

Определяем сопротивление стальной полосы соединяющей стержневые заземлители Rп = 21.

Определяем ориентировочное число n одиночных стержневых заземлителей по формуле n = 12 шт.

Принимаем расположение вертикальных заземлителей по контуру с растоянием между смежными заземлителями равными 2L . По табл. находим действительные значения коэффициента использования ?в =0,66, ?г = 0,39.

Определяем необходимое количество вертикальных заземлителей

N = Rв/([ra]?в) = 48/(40,66) = 18 шт.

Вычисляем общее расчетное сопротивление заземляющего устройства R с учетом соединительной полосы

R = Rв Rг / (Rв ?г + Rг ?в n) = 3,76 Ом.

Правильно расчитанное заземляющее устройство должно отвечать условию R?[r3]. Расчет выполнен верно так как 3,76 < 4. Если R>[r3], то необходимо увеличить число вертикальных заземлителей.

7. Природоохранные мероприятия после строительства

Запроектированное многофункциональное 9-ти этажное офисное здание не требует специальных природоохранных мероприятий. Сброс внутренних стоков предусматривается в городскую фекальную канализационную сеть. Отвод ливневых вод с территории осуществляется закрытым дренажем в городскую систему водостока. Возможного источником шума внутри здания являются лифтовые и кондиционирующие установки. Для снижения шума от лифтовых установок предусматриваются мероприятия, рекомендуемые техническими условиями при устройстве лифтов, конструкции лифтовых установок отрезаны от несущих конструкций здания.

После окончания строительства предусмотрены работы по озеленению территории.

Озеленение площадки

Посадка деревьев: озеленение площадки предусмотрено выполнить следующими видами пород деревьев:

липа обыкновенная

рябина обыкновенная

различные виды кустарников

Также предусмотрено выполнить привоз растительного слоя и там где необходимо посев газонной травы.

Общая площадь газонов составляет около 1000 м2

8.Теплотехнический расчет ограждающих конструкций

Теплотехнический расчет производим в соответствии со СниПом II-3-79* «Строительная теплотехника. Нормы проектирования». Производим расчет слоистых конструкций состоящих из нескольких слоев, расположенных параллельно внешним поверхностям ограждения.

Определим сопротивление теплопередаче монолитной стены жилого дома в г. Москве из бетона толщиной 0,235м, минераловатной жесткой плиты на синтетическом и битумном связующем толщиной 0,05м и фактурного слоя штукатурки толщиной 0,04м.

Характеристики материалов даны на рисунке

По таблице приложения 3, приведенной в СНиПе (гр.Б) находим для нормальных условий эксплуатации; R1 =0,41 м2*С0/Вт, R2=0,06 м2*С0/Вт, R3=0,93м2*С0/Вт.

R = 0,114 м2*С0/Вт - для стен, полов и гладких потолков отапливаемых зданий;

R = 0,04 м2*С0/Вт -для стен и бесчердачных перекрытий

=0,114+0,235/0,41+0,05/0,06+0,04/0,93+0,04=1,58м2*С0/Вт

Определим, удовлетворяет ли теплофизическим требованиям стена жилого дома климатическим условиям г.Москвы

Определяем характеристику тепловой инерции стены по формуле

D=R *s +R *s +R *s

Здесь согласно СНиПу, для штукатурного слоя s=10,05 Вт/м2*С0, R=0,043 м2*С0/Вт, для утеплителя s =0,48 Вт/м2*С0, R=0,83 м2*С0/Вт, для железобетона =5,93+3,84/2=4,88 Вт/м2*С0 , R=0,57 м2*С0/Вт

D=10,05*0,043+0,48*0,83+4,88*0,57=3,61 т.е. стена относится к конструкциям средней массивности.

Определяем требуемое сопротивление стены теплопередаче Rтр0=(tв-tн)*n/ tн*Rв

Rтр0=(18+27)*1/ 4*0,114*1,1=1,41 м2*С0/Вт, где 1,1-повышающий коэффициент;

Так как R0=1,58 м2*С0/Вт > Rтр0=1,41 м2*С0/Вт, то следовательно стена удовлетворяет климатическим условиям г.Москвы.

Проверим возможность выпадения конденсата водяных паров на внутренней поверхности наружных стен, если относительная влажность внутреннего воздуха

=60%, tв=+18oC, tн=-27oC

По данным расчетам имеем R0=1,58 м2*оС/Вт

= tв -( tв - tн )* Rв / R о=18-(18+27)*0,114/1,58=14,80С

Согласно СНиПу находим соответствующее температуре +18оС значение предела упругости Е=20,6кПа

При относительной влажности внутреннего воздуха =60% действительная упругость водяного пара е=20,6*0,6=12,3кПа. Следовательно, температура, для которой упругость водяного пара равна 12,3кПа, является максимальной и будет точкой росы.

По СНиПу находим, что упругость 12,3кПа соответствует температуре точке росы =10,2 оС. Так как температура внутренней поверхности наружной стены соответствует температуре =14,8 оС, т.е. выше, чем точка росы, то, следовательно, конденсации водяных паров на внутренней поверхности стены не будет.

Кроме наружной стены имеется соприкосновение перекрытия с наружным воздухом, поэтому проводим расчет данного участка ограждения.

Определим сопротивление теплопередаче участка перекрытия жилого дома в г. Москве в пакете из железобетона толщиной 0,15м, минераловатной жесткой плиты на синтетическом и битумном связующем толщиной 0,12м и фактурного слоя штукатурки толщиной 0,015м.

Характеристики материалов даны на рисунке.

По таблице приложения 3, приведенной в СНиПе (гр.Б) находим для нормальных условий эксплуатации; =2,04 м2*С0/Вт, =0,06 м2*С0/Вт, =0,93м2*С0/Вт.

R = 0,114 м2*С0/Вт -для стен, полов и гладких потолков отапливаемых зданий;

R = 0,08 м2*С0/Вт -для чердачных перекрытий

=0,114+0,15/2,04+0,12/0,06+0,015/0,93+0,08=2,42м2*С0/Вт

Определим, удовлетворяет ли теплофизическим требованиям данная конструкция перекрытия жилого дома климатическим условиям г. Москвы.

Определяем характеристику тепловой инерции стены по формуле

D=R *s +R *s +R *s

Здесь согласно СНиПу, для штукатурного слоя s=10,05 Вт/м2*С0, R=0,016 м2*С0/Вт, для утеплителя s =0,48 Вт/м2*С0, R=2,0 м2*С0/Вт, для железобетона

s =18,95 Вт/м2*С0 , R=0,012 м2*С0/Вт

D=10,05*0,016+0,48*2,0+18,95*0,012=1,35 т.е. перекрытие относится к конструкциям средней массивности.

Определяем требуемое сопротивление участка перекрытия теплопередаче Rтр0=(tв-tн)*n/ tн*Rв

Rтр0=(18+27)*0,75/ 2*0,114*1,1=2,11 м2*С0/Вт, где 1,1-повышающий коэффициент;

Так как R0=2,42 м2*С0/Вт > Rтр0=2,11 м2*С0/Вт, то следовательно данный участок перекрытия удовлетворяет климатическим условиям г. Москвы. Проверим возможность выпадения конденсата водяных паров на внутренней поверхности участка перекрытия, если относительная влажность внутреннего воздуха

=60%, tв=+18oC, tн=-27oC

По данным расчетам имеем R0=2,42 м2*оС/Вт

= tв -( tв - tн )* Rв / R о=18-(18+27)*0,114/2,42=15,550С

Согласно СНиПу находим соответствующее температуре +18оС значение предела упругости Е=20,6кПа

При относительной влажности внутреннего воздуха =60% действительная упругость водяного пара е=20,6*0,6=12,3кПа. Следовательно, температура, для которой упругость водяного пара равна 12,3кПа, является максимальной и будет точкой росы.

По СНиПу находим, что упругость 12,3кПа соответствует температуре точке росы =10,2 оС. Так как температура внутренней поверхности соответствует температуре =15,55 оС т.е. выше, чем точка росы, то, следовательно, конденсации водяных паров на внутренней поверхности не будет. Так как имеем теплое чердачное пространство, то перекрытие над последним жилым этажем просто штукатурим с обеих сторон фактурным слоем толщиной 0,015м.

ВЫВОД

Запроектированные наружные ограждающие конструкции удовлетворяют всем теплотехническим требованиям:

Обладают достаточными теплозащитными свойствами, чтобы лучше сохранять теплоту в помещениях в холодное время года или защищать от перегрева в летнее время. Не имеют при эксплуатации на внутренней поверхности слишком низкую температуру, значительно отличающуюся от температуры внутреннего воздуха, во избежание образования в ней конденсата и охлаждения тела человека от теплопотерь излучением

Обладают воздухонепроницаемостью не выше установленного предела, выше которого воздухообмен будет понижать теплозащитные качества ограждения и охлаждать помещение, вызывая у людей, находящихся вблизи ограждения, ощущение дискомфорта

Сохраняют нормальный влажностный режим, так как увлажнение ограждения ухудшает его теплозащитные свойства, уменьшает долговечность и ухудшает температурно-влажностный климат в помещении

9. Расчет естественного освещения при боковом источнике света

Для оценки условий освещения, создаваемых источником света, пользуются коэффициентом естественного освещения. Пользуемся графическим методом разработанным А.М. Данилюком.

К.Е.О.=(n1*n2/100*q+R*K)*r*r0

где : К.Е.О.- коэффициент естественной освещенности, находим по формуле,

n1-количество световых лучей по вертикальной плоскости, определяем по графику I Данилюка,

n2- количество световых лучей по горизонтальной плоскости, определяем по графику II Данилюка,

q - коэффициент, учитывающий неравномерную яркость облачного небосвода, определяется в зависимости от угла Q между линией рабочей плоскости и линией соединяющей исследуемую точку с оптическим центром светопроема,

R - коэффициент, учитывающий свет, отраженный от противостоящего здания, если оно имеется, R= n1*n2/100 где n1,n2 количество соответственно теневых лучей,

K - коэффициент, учитывающий относительную яркость противостоящего здания, принимаем по таблице СниП,

r- коэффициент, учитывающий повышение К.Е.О., при боковом освещении благодаря свету, отраженному от внутренних поверхностей и подстилающего слоя, прилегающему к зданию, зависит от параметров рассматриваемой комнаты,

r0- общий коэффициент светопропускания, принимаем по таблице СниП.

№п.п.	L	Q	q	n1	Nno	n2		r		ер	ен
1	1,0	40	0,98	12	8	80	9,6	1,05		4,74		удовл.
2	2,0	31	0,88	7	14	58	4,06	1,1		1,89		удовл.
3	3,0	29	0,86	5	21	40	2	1,25	0,48	1,03	0,5	удовл.
4	4,0	20	0,72	2	28	34	0,68	1,6		0,38		неудовл.
5	5,0	18	0,7	2	34	26	0,52	1,9		0,33		неудовл.

ВЫВОД

В данной комнате по расчету необходимо применять комбинированное освещение, у стены противоположной оконному проему обязательно повесить светильники.

10. Расчет перекрытия на ударный шум

Расчет на ударный шум производим в соответствии со СНиП II-12-77 “Защита от шум”.

Определяем изоляцию от ударного шума междуэтажного перекрытия, состоящего из несущей железобетонной плиты толщиной 140мм (2400кг/м3), сплошного слоя древесноволокнистой плиты толщиной 50мм (250кг/м3), цементно-бетонной стяжки толщиной 20мм (1200кг/м3) и линолеумного покрытия толщиной 3мм (1100кг/м3).

Определяем значение поверхностных плотностей элементов перекрытия

m1=2400*0.14=336кг/м2

m2=1200*0.02+1100*0.003=27.3кг/м2

m3=250*0.05=12.5кг/м2

для значения m1 строим частотную характеристику требуемого снижения приведенного уровня ударного шума.



Находим нагрузку на звукоизолирующий слой

М=273+1500=1730Па

Где 273Па-постоянная нагрузка, 1500Па- временная нагрузка на перекрытие.

Динамический модуль упругости древесноволокнистой плиты б = 1.4*106 Па, статический модуль - E =3*105Па.

Толщина упругой прокладки в сжатом состоянии

D=d0*(1- М /E)=0.05*(1-1730*103/3*105)=0.0498м

Где d0 - толщина упругой прокладки в несжатом состоянии.

Находим К= б / D =1.4*106/0.0498=2.81*108Па - коэффициент жесткости упругого основания.

Определяем резонансную частоту колебаний на упругом основании

f0= 0.05 ( К / m2 ) 1/2=0.05*(2.81*108/27.3)1/2 =160 Гц

Для построения расчетной частотной характеристики снижения приведенного ударного шума, при значении = m1/ m2=336/27.3=12.3 используем следующую формулу

L2 = 10lg(1.17+a2*(a2-1.84)), где а = f / f0

Частота, Гц	Вычисленное Значение дБ	Требуемое Значение дБ	Отклонение дБ	Сдвинутые Значения дБ	Новые отклонения
1	2	3	4	5	6
100	0	0	0	6	-6
125	0	0	0	6	-6
160	0	0	0	6	-6
200	0	4	-4	10	-6
250	4	8	-4	14	-6
320	10	12	-2	18	-8
400	15	14	1	20	-5
500	19	16	3	22	-1
640	24	18	6	24	0
800	27	20	7	26	1
1000	30	22	8	28	2
1250	32	24	8	30	2
1600	34	26	8	32	2
2000	36	28	8	34	2
2500	38	30	8	36	2
3200	40	32	8	38	2
			55		-31

Сумма отклонений составляет 55 дБ. Среднее отклонение составляет 55/16=3.44 , что более 2дБ, смещаем нормативную кривую вверх на 6 дБ. Среднее отклонение составляет -31/16 = 1.98 < 2 дБ, таким образом, показатель изоляции ударного шума равен +6 дБ, что обеспечивает нормативные требования звукоизоляции для жилых помещений +3 дБ.

Находим индекс приведенного уровня ударного шума

Ly = Lyo - дLy =70-6 = 64 дБ < 67 дБ, что составляет норму для междуэтажных перекрытий.

Ly - индекс приведенного уровня ударного шума под перекрытием

Lyo- индекс приведенного уровня ударного шума плиты перекрытия

д Ly- снижение приведенного уровня ударного шума звукоизолирующим слоем

Lyн- нормативный индекс приведенного уровня ударного шума принимаемый по таблице СНиПа.

ВЫВОД

Принимаемая конструкция пола имеет достаточный индекс изоляции от ударного шума.

Литература по разделу “Архитектура”

1. СНиП 2.01.01_82 “Строительная климатология и геофизика”

2. СНиП II_3_79** “Строительная теплотехника”

3. СНиП II_3_79 “ Строительная теплотехника” от 11.08.95 (с изменениями)

4. А.В.Захаров, Т.Г.Маклакова “Архитектура гражданских и промышленных зданий”

5. “Методическое указание к составлению архитектурно-строительной части дипломного проекта”. Себекин И.М.

6. “Генеральные планы гражданских зданий”. Учебное пособие. И.С. Родионовская.

Размещено на Allbest.ur