Мероприятия по обеспечению требований энергетической эффективности и требований оснащенности зданий приборами учета используемых энергетических ресурсов

Сопротивление паропроницанию части ограждения, расположенной между наружной поверхностью и плоскостью возможной конденсации:

для наружных стен R_нp^d = 0,02/0,09 + 0,12/0,16 = 0,97 м²*ч*Па/кг;

для чердачного перекрытия R_нp^d = 0,03/0,09 = 0,33 м²*ч*Па/кг.

Определяем нормируемое сопротивление паропроницанию конструкции ограждения из условия недопустимости накопления влаги в его толще за годовой период эксплуатации:

для наружных стен R_нp1^req = (1285,9 - 1308)* 0,97 / (1308 - 1518) = 0,10 м²*ч*Па/кг;

для чердачного перекрытия R_нp1^req = (1285,9 - 1367)* 0,33 / (1367 - 1518) = 0,18 м²*ч*Па/кг.

Соблюдено условие для ненакопления влаги в плоскости возможной конденсации за годовой период эксплуатации.

Продолжительность (в сутках) периода влагонакопления, принимаемая равной периоду с отрицательными среднемесячными температурами, в условиях ст.Полтавской составляет z₀ = = 59 сут., а средняя температура наружного воздуха периода (в месяцах) с отрицательными температурами t₀^ext = -1,1^оС. Температура в плоскости возможной конденсации составит:

для наружных стен ф₀ = 20 - (20 + 1,1) / 3,18 * (0,115 + 2,76) = -0,99^оС;

для чердачного перекрытия ф₀ = 20 - (20 + 1,1) / 2,74 * (0,115 + 2,50) = -1,05^оС

Упругость водяного пара в плоскостях возможной конденсации за период с отрицательными среднемесячными температурами: для наружных стен Е₀ = 563,5 Па; для чердачного перекрытия Е₀ = = 560,5 Па.

Предельно допустимое приращение расчетного массового отношения влаги в материале увлажняемого слоя (минераловатные жесткие плиты «Isover») за период влагонакопления Дщ_dv равно 3% как для наружных стен, так и для чердачного перекрытия.

Средняя упругость водяного пара наружного воздуха за период месяцев с отрицательными среднемесячными температурами e₀^ext = 1/2*(535+581) = 558 Па.

Для наружных стен з = 0,0024*(563,5-558)*59/0,97 = 0,80 м²*ч*Па/мг

Для чердачного перекрытия з = 0,0024*(560,5-558)*59/0,33 = 1,07 м²*ч*Па/мг

Нормирумое сопротивление паропроницанию из условия ограничения накопления влаги в панели за период с отрицательными среднемесячными температурами наружного воздуха:

для наружных стен: R_нp2^req = 0,0024*59*(1285,9 - 563,5) / (0,06*150*3 + 0,80) = 3,67 м²*ч*Па/кг;

для чердачного перекрытия: R_нp2^req = 0,0024*59*(1285,9 - 560,5) / (0,1*35*3 + 1,07) = 8,88 м²*ч*Па/кг.

Сопротивление паропроницанию частей ограждения, расположенных между внутренней поверхностью ограждения и плоскостью возможной конденсации:

для наружных стен R_нp2^des = 0,3/0,17 + 0,06/0,31 = 1,95 м²*ч*Па/кг;

для чердачного перекрытия R_нp2^des = 0,2/0,03 + 0,003/0,0011 + 0,1/0,37 = 9,66 м²*ч*Па/кг.

Для чердачного перекрытия R_нp^des ? R_нp2^req, следовательно, конструкция ограждения в отношении сопротивления паропроницаемости удовлетворяют нормируемым требованиям. Так как для запроектированной конструкции наружных стен возможно накопление влаги сверх допустимого количества в ограждающей конструкции за период с отрицательными среднемесячными температурами наружного воздуха, рекомендуется использовать жесткие минераловатные плиты «Isover» в полимерной влагонепроницаемой упаковке или же обработанные специальными добавками, снижающими водопоглощение и тем самым улучшающими потребительские свойства.

4.8 Расчет теплоусвоения поверхности полов

Для поверхности полов нормируемой величиной является показатель теплоусвоения Y_f^des, который не должен превышать нормируемой величины Y_f^reg, для жилых помещений равной 12 Вт/(м^2оС). Проверим теплоусвоение пола. Для этого рассчитаем сопротивление теплопередаче и тепловую инерцию отдельных слоев конструкции пола жилых комнат:

R₁ = 0,01/0,15 = 0,07 м^2оС/Вт; D₁ = 0,07*4,22 = 0,295

R₂ = 0,04/0,76 = 0,05 м^2оС/Вт; D₂ = 0,05*9,6 = 0,48

Так как тепловая инерция первого слоя D₁ = 0,295 ? 0,5, но суммарная тепловая инерция двух слоев D₁ + D₂ = 0,179 + 0,48 = 0,659 ? 0,5, то определяем показатель теплоусвоения поверхности пола с учетом двух слоев:

Y_f^des = (2R₁S₁² + S₂) / (0,5 + R₁S₂) = (2*0,07*4,22² + 9,6) / (0,5 + 0,07*9,6) = 10,32 Вт/(м^2оС)

Таким образом выполняется условие Y_f^des ? Y_f^reg; 10,32 Вт/(м^2оС) ? 12 Вт/(м^2оС). Примененная конструкция пола жилых комнат в отношении теплоусвоения удовлетворяет нормативным требованиям.

5 Приборы учета используемых энергетических ресурсов

Проектной документацией предусмотрена однотрубная система отопления многоквартирных жилых домов с попутным движением теплоносителя с поквартирной разводкой, подключение системы отопления к тепловым сетям - через узел ввода, который размещается в подвале. Источником теплоснабжения является котельная № 9 согласно техническим условиям № 259 от 03.05.2012 года.. На узлах ввода горячего водоснабжения и отопления предусмотрена установка общедомовых теплосчетчиков. Также предусмотрена установка на каждый радиатор отопления индивидуальных счетчиков-распределителей теплопотребления INDIV-5 производства фирмы «Данфосс».

На вводах сетей водо- и электроснабжения также предусмотрена установка приборов учета. Счетчики активной энергии, устанавливаемые на ВРУ, обеспечивают расчетный учет электроэнергии как общей по жилому дому, так и общедомовых осветительных потребителей. На вводе в каждый жилой дом установлен общедомовой трехфазный счетчик ПСЧ-4Т.05; дополнительно в каждом доме предусмотрено по два трехфазных счетчика ЦЭ68034 для учета расхода энергии на общедомовые нужды (для освещения лестничных клеток, подвалов, коридоров и для аварийного освещения); на вводе в каждую квартиру на щитке установлены индивидуальные однофазные счетчики (см. раздел проектной документации 2012-08-43-2,3-ЭЛ).

Общедомовой водомерный узел расположен на вводе в здание. Внутриквартирные водомеры холодного водоснабжения СКВ-3/15 устанавливаются на вводах со стояков в квартиры (см. раздел проектной документации 2012-08-43-2,3-ВК).. Там же устанавливаются внутриквартирные водомеры горячего водоснабжения СКВГ90-3/15.

В помещении кухонь устанавливаются индивидуальные поквартирные газовые счетчики ВК-G-1,6.

Заключение

Принятые в проекте конструктивные решения ограждающих конструкций обеспечивают требования санитарной гигиены, СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий» и СП 23-101-2004 «Проектирование тепловой защиты зданий».

Значения приведенного сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций здания удовлетворяют минимальным требованиям теплозащиты при потребительском подходе. Примененные ограждающие конструкции обеспечивают не выпадение конденсата на внутренних поверхностях, удовлетворяют требованиям по ограничению количества холодного инфильтрующегося воздуха и по защите ограждающих конструкций от переувлажнения.

Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление здания за отопительный период по сравнению с нормативным составляет:

q_h^des = 13,3 кДж/(м^3оС*сут) ? q_h^req = 26,5 кДж/(м^3оС*сут)

Величина отклонения расчетного (фактического) значения удельного расхода тепловой энергии на отопление здания за отопительный период от нормативного составляет -49,81%; следовательно, в соответствии с классификацией по СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий» зданию присваивается класс энергетической эффективности: В - высокий.

Используемая литература

1. СНиП 23-02-2003 «Тепловая защита зданий».

2. СП 23-101-2004 «Проектирование тепловой защиты зданий».

3. CНКК 23-02-2003 «Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. Нормативы по теплозащите зданий».

4. СНиП 23-01-99* «Строительная климатология».

5. Гиндоян А.Г. «Тепловой режим конструкций полов».

6. Приказ Министерства регионального развития РФ от 28 мая 2010 года № 262 «О требованиях энергетической эффективности зданий, строений, сооружений».

Размещено на Allbest.ru