Проектирование системы кондиционирования воздуха в ткацком цехе

Потери давления на преодоление местных сопротивлений, Па

Суммарные потери Давления, Па

1^*

0,30

0,2

4,9

0,25х0,25

3,17

81125

0,021

0,24

45,67

45,91

2^*

0,30

0,2

4,9

0,25х0,25

3,17

81125

0,021

0,24

45,67

45,91

3^*

0,30

0,2

4,9

0,25х0,25

3,17

81125

0,021

0,24

45,67

45,91

4^*

0,30

0,2

4,9

0,25х0,25

3,17

81125

0,021

0,24

45,67

45,91

5^*

0,30

0,2

4,9

0,25х0,25

3,17

81125

0,021

0,24

45,67

45,91

6^*

0,30

0,2

4,9

0,25х0,25

3,17

81125

0,021

0,24

45,67

45,91

7^*

0,30

0,2

4,9

0,25х0,25

3,17

81125

0,021

0,24

45,67

45,91

8^*

0,30

0,2

4,9

0,25х0,25

3,17

81125

0,021

0,24

45,67

45,91

9*

0,30

0,2

4,9

0,25х0,25

3,17

81125

0,021

0,24

45,67

45,91

Эквивалентный диаметр отверстия диафрагмы , м, определяется или по таблицам [6] (таблицы 3.4, 3.5), или по выражению [13, 16]

, (3.5)

где - эквивалентный диаметр ответвления, подсоединенного к i-му узлу.

.

Аналогично проводится расчет эквивалентных диаметров отверстий диафрагм для остальных ответвлений. Результаты расчетов сведем в таблицу 3.4.

Потери давления на нагнетательном участке (от воздушного коллектора к воздухораспределителям) равны сумме потерь давлений на участках главной магистрали (таблица 3.2):

.

Таблица 3.4 - Расчет эквивалентных диаметров диафрагм, устанавливаемых на ответвлениях приточных воздуховодов

Участок, ответвление	Потери давления в узле, Па	Потери давления в ответвлении, Па	Потери давления в диафрагме, Па	Гидравлическая характеристика, Па•с2/м6	Диаметр диафрагмы, м
1*	45,91	45,91	39,28	436,47	0,1965
2*	47,67	45,91	45,91	510,08	0,1915
3*	54,45	45,91	47,67	529,67	0,1903
4*	56,47	45,91	54,45	605,00	0,1860
5*	59,51	45,91	56,47	627,40	0,1848
6*	68,65	45,91	59,51	661,25	0,1831
7*	71,22	45,91	68,65	762,77	0,1783
8*	74,51	45,91	71,22	791,33	0,1771
9*	84,20	45,91	74,51	827,94	0,1755

3.3 Выбор и регулировка приточных вентиляторов

По расходу воздуха, проходящего через кондиционер, м³/ч предварительно выбираем вентилятор ВК Ц4-75 №16 [6] с частотой вращения об/мин. Угол раскрытия направляющего аппарата = 0°, при этом максимальный КПД . На рисунке 3.2 приведена характеристика принятого к установке вентилятора (кривая 1).



1 - характеристика радиального вентилятора ВК Ц4-75 № 16 (n = 465 об/мин);

2 - характеристика сети на всасывании вентилятора; 3 - характеристика вентилятора, приведенная к всасывающему патрубку; 4 - характеристика сети от нагнетательного патрубка до входа в коллектор; 5 - характеристика вентилятора, приведенная к коллектору

Рисунок 3.2 - Графическая иллюстрация приведения характеристики параллельно работающих вентиляторов к общей точке (приточному коллектору)

Характеристики сетей воздуховодов на всасывании и нагнетании каждого из вентиляторов кондиционеров (кривые 2 и 4 на рисунке 3.2) и характеристика каждого из восьми приточных воздуховодов, подсоединенных к коллектору (кривая 7 на рисунке 3.3), построены по уравнениям

, (3.6)

, (3.7)

, (3.8)

где S_ввс, S_вн, S_вв - характеристики сети на всасывании и нагнетании вентиляторов и характеристика каждого из восьми приточных воздуховодов соответственно, кПа/(м³/ч)²;

- объемный расход приточного воздуха, =108000 м³/ч;

- количество параллельно работающих кондиционеров;

- количество параллельно подключенных через коллектор приточных воздуховодов.

=1,261•10^-7

=1,872•10^-8

=6,235•10^-7

Из совместного рассмотрения характеристик параллельно работающих вентиляторов ВК Ц4-75 №16 (кривая 6, рисунок 3.3) и параллельно подключенных десяти приточных воздуховодов (кривая 8, рисунок 3.3), приведенных к общей точке (приточный коллектор), следует, что фактический расход приточного воздуха несколько превышает расчетный и равен 122000 м³/ч.

Для получения требуемого расхода воздуха могут быть предложены следующие методы регулирования:

- установка дроссель-клапана на нагнетании (позиция 10, рисунок 3.1);

- изменение числа оборотов вентилятора или за счет частотного регулирования, или изменения передаточного отношения у шкивов клиноременной передачи. Требуемое число оборотов определяется по уравнению

. (3.9)

об/мин.

5 - характеристика вентилятора, приведенная к общей точке (приточный коллектор); 6 - характеристика двух параллельно работающих вентиляторов, приведенная к общей точке; 7 - характеристика приточного воздуховода; 8 - характеристика восьми параллельно подключенных приточных воздуховодов, приведенная к общей точке (приточный коллектор)

Рисунок 3.3 - Графическая иллюстрация получения характеристики двух параллельно работающих вентиляторов ВК Ц4-75 № 16 (n = 465 об/мин), сети восьми параллельно работающих приточных воздуховодов, приведенные к общей точке (приточному коллектору).

Таким образом, чтобы выбранные вентиляторы ВК Ц4-75 №16 (n=645 об/мин) осуществляли подачу в помещение приточный в количестве =108000 м³/ч необходимо понизить частоту вращения вентилятора с номинальной об/мин до требуемой об/мин.

Применение регулирования производительности приточной системы дроссель-клапаном на нагнетании вентилятора приведет к увеличению потерь давления в этой системе на (примерно на 250 Па, рисунок 3.3), значительному возрастанию требуемой мощности двигателя вентилятора и увеличению потребляемой энергии , кВт:

(3.10)

где - секундный расход приточного воздуха, м³/с;

- КПД вентилятора, двигателя и привода соответственно.

3.4 Проектирование вытяжной системы

Проектирование вытяжной системы производится для теплого периода года, когда расход воздуха, проходящего через вытяжную шахту, максимальный.

Забор воздуха из помещения цеха предлагается производить через вытяжные решетки, установленные в воздуховоде постоянного поперечного сечения, проложенного в нижней части рабочей зоны. Схема вытяжной системы представлена на рисунке 3.5.



1 - вытяжной воздуховод постоянного поперечного сечения; 2 - вытяжная решетка; 3 - вытяжной воздуховод (коллектор) постоянного сечения; 4 - вытяжной вентилятор; 5 - вытяжная шахта; 6 - вытяжной зонт; 7 - кондиционер КТЦ3-40; 7.1 - приемная секция; 7.2 - приточный вентилятор; 8 - воздуховод рециркуляционный;

9, 10 - дроссель-клапан

Рисунок 3.5 - Схема вытяжной системы

3.4.1 Потери давления на линии от воздухозаборных устройств до коллектора

Расчет потерь давления проводится для одного всасывающего воздуховода постоянного сечения с отверстиями. Потери давления в другом воздуховоде будут такие же.

Общие потери давления на участке всасывания (от вытяжных отверстий до воздушного коллектора) будут равны потерям давления на одном воздуховоде.

Расчет вытяжного воздуховода постоянного сечения с одинаковыми отверстиями (раздел 7) состоит в следующем.

Требуется определить площадь поперечного сечения воздуховода, м², площадь отверстия м², и потери давления в воздуховоде ,Па.

Расчет осуществляется в следующем порядке.

Определяется площадь поперечного сечения воздуховода по уравнению

(3.11)

где - объемный расход воздуха, удаляемого воздуховодами постоянного сечения, м³/с;

- количество вытяжных воздуховодов, = 2;

- скорость воздуха в конце воздуховода (перед коллектором 3).

Из архитектурно-строительных соображений принимаются высота h_в и ширина воздуховода b_в. Учитывая, что светопрозрачные ограждения (окна) расположены на высоте 1500 мм от уровня пола, высота воздуховода h_в принята в соответствии с [3] равной 1250 мм.

Для снижения загромождения проходов около наружных стен ширина воздуховода установлена равной 560 мм;

Корректируется площадь поперечного сечения вытяжного воздуховода :

Уточняется скорость воздуха в конце воздуховода (перед коллектором 3):

.

Определяется площадь вытяжного отверстия по алгоритму, описанному в разделе 7:

а) принимается количество вытяжных отверстий = 20;

б) устанавливается допустимое относительное отклонение скорости всасывания в n-е отверстие от среднего значения скорости всасывания определяемой по выражению

; (3.12)

в) находится площадь вытяжного отверстия по формуле

, (3.13)

где м - коэффициент расхода через вытяжное отверстие;

f - относительная площадь приточных отверстий, определяемая по выражению

. (3.14)

В курсовой работе принят вытяжной воздуховод с мелкими отверстиями, м = 0,63 (раздел 7).

Комплекс определяется графоаналитическим методом, предложенным по результатам исследований профессора В.Н.Талиева [65].

Для нахождения комплекса необходимо рассчитать критерий Рейнольдса , коэффициент трения , эквивалентный диаметр вытяжного воздуховода и комплекс (), состоящий из произведения коэффициента трения и относительной длины вытяжного воздуховода :

, (3.15)

где - длина вытяжного воздуховода, м, = 35 м.

Эквивалентный диаметр рассчитывается по выражению

.

= 35/0,77 = 45,45.

Критерий Рейнольдса Re определяется по формуле

.

Коэффициент трениявычисляется по выражению

Находится комплекс ():

() = 0,013•45,45 = 0,59

Принимается допустимое относительное отклонение скорости всасывания в n-е отверстие равным 0,1.

На поле диаграммы (рисунок 3.5) откладывается по оси ординат принятое значение = 0,1. Из точки пересечения линии = 0,1 и кривой для комплекса () = 0,59 проводится вертикаль до пересечения с кривой () = 0,59, соответствующей относительному отклонению скорости всасывания в 1-е отверстие, равное 0,07. На оси абсцисс находится значение комплекса = 0,38.

По формуле (Е3.13) определяется площадь всасывающего прямоугольного отверстия с мелкими отверстиями (сеткой)

.

Принимаются размеры прямоугольного отверстия: высота ширина = 0,11 м.

Определяется средняя скорость всасывания по выражению (3.12):

.

0,59; 0; 1; 2; 3 - кривые зависимости относительного отклонения и скорости всасывания в n-е и 1-е отверстие от комплексов ()

Рисунок 3.5 - Зависимость относительного отклонения скорости всасывания от комплексов () и

Находится максимальная и минимальная скорость всасывания соответственно в последнем и первом всасывающем отверстии:

, (3.16)

;

.

Потери давления во всасывающем воздуховоде постоянного сечения рассчитываются по формуле

, (3.17)

где - приведенный коэффициент сопротивления во всасывающем воздуховоде,

, (3.18)

.

.

3.4.3 Потери давления на всасывающем воздуховоде каждого из вытяжных вентиляторов

Воздуховод предназначен для подсоединения всасывающего патрубка вентилятора 4 к коллектору вытяжной системы 3 (рисунок 3.4).

Конструктивно коллектор выполнен в виде воздуховода прямоугольного сечения размерами: высотой =1600 мм; шириной = 630 мм.

Предварительно вытяжной вентилятор принимается для унификации элементов приточной и вытяжной систем того же типа и номера, что и приточный вентилятор кондиционера КТЦ3-63: диаметр всасывающего патрубка вентилятора ВК-Ц4-75 №16 - 1446 мм; нагнетательный патрубок квадратного сечения с размером сторон 1120 мм.

Потери давления на всасывающем участке каждого из двух вентиляторов вытяжной системы складываются из потерь давления на местные сопротивления (при резком изменении сечения - выход из коллектора 3.

При всасывающем воздуховоде с диаметром, равным диаметру всасывающего патрубка вентилятора, потери давления во всасывающем патрубке не учитываются.

Так же не учитываются потери давления на преодоление сил трения.

Сечение присоединительной части вытяжного коллектора = 12,0х1,6 м²; диаметр всасывающего патрубка вентилятора - 1,446 м. По соотношению сечений всасывающего патрубка вентилятора и присоединительной части вытяжного коллектора определяется коэффициент местного сопротивления перехода от коллектора к всасывающему патрубку вентилятора [6]:

/ = [(3,141,446²)/4]/(1,6 12,0) = 0,09, = 0,45.

Потери давления на всасывающем участке определяются по выражению

, (3.19)

где

м/с.

.

3.4.4 Потери давления на участке нагнетания вентилятора (вытяжная шахта)

За участок нагнетания принимается часть вытяжной системы от нагнетательного патрубка вентилятора 4 до до вытяжного зонта 6 (рисунок 3.4).

Поскольку нагнетательный патрубок вентилятора ВК-Ц4-75 №16 квадратного сечения имеет размеры сторон 1120х1120 мм, то целесообразно воздуховод на участке нагнетания выполнить также прямоугольного поперечного сечения. Нагнетательный воздуховод 5 конструктивно следует принять постоянного поперечного сечения.

На высоте 4,8 м необходимо установить тройник, предназначенный для подачи воздуха на рециркуляцию (воздуховод 8). Для регулирования расхода воздуха на рециркуляцию на воздуховоде 8 и вытяжной шахте 5 предусматриваются дроссель-клапаны 9 и 10.

Скорость воздуха в нагнетательном воздуховоде

.

Потери давления на трение

, (3.20)

где - коэффициент трения,

(- коэффициент шероховатости для стальных оцинкованных воздуховодов , = 0,1 мм; - критерий Рейнольдса,);

- длина нагнетательного участка, (рисунок 3.4);

- эквивалентный диаметр нагнетательного воздуховода,

;

- расчетная плотность воздуха, = 1,2 кг/м³.

.

.

Потери давления на трение

.

Потери давления на местных сопротивлениях

, (3.21)

где - i-е местные сопротивления на участке [6]:

- дроссель-клапан,

;- внезапное расширение (зонт вытяжной шахты), .

Суммарные потери давления от нагнетательного патрубка вентилятора до вытяжного зонта

.

3.5 Выбор и регулировка приточных вентиляторов

Расход отводимого из помещения воздуха = 28,42 м³/c (102312 м³/ч). Каждый вентилятор вытяжной системы должен перемещать 51156 м³/ч. Предварительно выбирается вентилятор ВК-Ц4-75 №16 (раздел 6; ПРИЛОЖЕНИЕ Г; [7]). Каждый из вентиляторов при расходе воздуха 51156 должен преодолеть сопротивление вытяжной системы

.

Анализ характеристик вентиляторов ВК-Ц4-75 № 16 позволил сделать вывод: вентилятор при требуемом расходе воздуха будет работать в нестабильной области характеристики с коэффициентом полезного действия значительно ниже максимального (максимальный КПД ).

С учетом этого вывода следует принять вентилятор того же типа, но № 11,2 (кондиционер КТЦ3-40): число оборотов n = 825 об/мин; угол раскрытия направляющего аппарата = 0°; максимальный КПД .

На рисунке 3.6 приведена характеристика принятого к установке вентилятора и характеристика вытяжной сети (соответственно кривая 1 и кривая 2). Фактическая рабочая точка В соответствует производительности вентилятора по воздуху = 42000 м³/ч, превышающей требуемую 51156 м³/ч

Для получения требуемого расхода воздуха могут быть предложены следующие методы регулирования:

- установка дроссель-клапана на нагнетании (рисунок 3.4, позиции 9 и 10);

- изменение числа оборотов вентилятора или за счет частотного регулирования, или изменения передаточного отношения у шкивов клиноременной передачи. Требуемое число оборотов определяется по уравнению

. (3.22)

об/мин.

Таким образом, чтобы два выбранных вентилятора ВК Ц4-75 №11,2 (n = 825 об/мин) осуществляли удаление из помещения воздуха в количестве = 102312 м³/ч, необходимо повысить частоту вращения вентилятора с номинальной n = 825 об/мин до требуемой n_тр = 964,85 об/мин.

Применение регулирования производительности вытяжной системы дроссель-клапаном на нагнетании вентилятора приведет к увеличению потерь давления в этой системе на (примерно на 150 Па, рисунок 3.6), значительному возрастанию требуемой мощности двигателя вентилятора и увеличению потребляемой энергии , кВт:

, (Е3.23)

где - объемный расход приточного воздуха, м³/с;

- КПД вентилятора, двигателя и привода соответственно.

1 - характеристика радиального вентилятора ВК-Ц4-75 №11,2 (n = 825 об/мин); 2 - суммарная характеристика вытяжной сети

Рисунок 3.6 - Графическая иллюстрация нахождения фактической рабочей точки для вентиляторов вытяжной системы

4. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ

Вывод о целесообразности применения выбранной нами системы кондиционирования воздуха можно сделать путем сравнения двух вариантов:

использование рециркуляции в холодный период года (выбранная нами система);

использование подогревателя 1-й ступени.

Экономия денежных средств, связанных с эксплуатационными затратами, в системе с рециркуляцией по сравнению со 2-м вариантом

, (4.1)

где годовой расход теплоты в подогревателе первой ступени, МДж;

стоимость 1 Гкал теплоты, .

Годовой расход теплоты

, (4.2)

где средняя тепловая нагрузка на воздухонагреватель 1-го подогрева, кВт;

продолжительность работы воздухонагревателя 1-го подогрева.

Будем считать, что воздухонагреватель 1-го подогрева работает в течение всего отопительного периода 16 часов в сутки. Продолжительность отопительного периода для города Владимир по [1] .

Продолжительность работы воздухонагревателя 1-го подогрева в течение года

.

Средняя тепловая нагрузка на воздухонагреватель 1-го подогрева

, (4.3)

где расчетная тепловая нагрузка на воздухоподогреватель 1-го подогрева, кВт;

расчетная температура воздуха в помещении, ;

- средняя температура наружного воздуха, по [1] ;

- расчетная температура наружного воздуха, по [1] .

, (4.4)

где расход воздуха через воздухоподогреватель 1 подогрева, ;

, соответственно температура воздуха на входе и на выходе из воздухоподогревателя.

;

;

.

Стоимость 1 Гкал теплоты принята равной 1500 руб. Стоимость 1 Мдж теплоты C =1500/4186 = 0,358 руб.

Экономия денежных средств при эксплуатации системы с рециркуляцией составит:

.

Экономия денежных средств за счет начальных инвестиций для системы с рециркуляцией воздуха (1 вариант) составит

, (4.5)

где стоимость воздухонагревателя 1 подогрева,

;

налог на добавленную стоимость,

.

.

Полная экономия денежных средств для 1 варианта

.

Ежегодные денежные поступления от данной экономии средств

, (4.6)

где полная экономия денежных средств;

налог на прибыль, .

.

Таким образом - использование рециркуляции в холодный период года целесообразно и дает видимый эффект экономии денежных средств.

5. РАЗРАБОТКА ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ИНСТРУКЦИЙ. МЕРОПРИЯТИЯ ПО БОРЬБЕ С ШУМОМ. ОХРАНА ТРУДА ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ

5.1 ОРГАНИЗАЦИЯ И ЗАДАЧИ ЭКСПЛУАТАЦИИ СКВ

Бесперебойная и эффективная работа систем кондиционирования воздуха на промышленных предприятиях в значительной степени зависит от соблюдения Правил технической эксплуатации. Обязательными для всех министерств и ведомств являются Правила технической эксплуатации, утвержденные Госэнергонадзором. На основе этих правил на предприятиях, имеющих особые условия производства, разрабатываются местные эксплуатационные инструкции, утверждаемые руководством предприятия или вышестоящей организацией.

Правила технической эксплуатации определяют:

· задачи и ответственность персонала предприятия;

· подготовку и порядок проверки персонала;

· обязанности дежурного персонала;

· характер технико-экономических показателей и технической отчетности;

· порядок, организацию и контроль проведения ремонтов;

· состав и объем технической документации;

· условия пуска установок в эксплуатацию.

Ответственным за общее состояние систем кондиционирования воздуха является главный энергетик (механик) предприятия. Кроме главного энергетика (механика), приказом по предприятию назначаются лица, ответственные за техническое состояние и безопасную работу установок. Ответственные лица обязаны обеспечить: надежную, экономичную и безопасную работу установок; разработку научно обоснованных норм расхода энергии и мероприятий по ее экономии с учетом использования низкопотенциальной теплоты; внедрение новой техники и повышение производительности труда; организацию ремонтов оборудования, трубопроводов и систем; организацию обучения персонала; ведение отчетности; выполнение договорных обязательств с энергосистемами или ведомственными ТЭЦ и котельными; выполнение предписаний Госэнергонадзора; своевременное расследование аварий и браков в работе.

Техническое руководство эксплуатацией систем кондиционирования воздуха осуществляет служба эксплуатации. В отделах главного энергетика (механика) создаются бюро по системам кондиционирования воздуха или выделяются ответственные специалисты. Ответственными лицами за эксплуатацию систем кондиционирования воздуха в цехах являются начальники цехов, а в сменах - начальники смен. На службу эксплуатации возлагается: разработка рабочих инструкций по эксплуатации устройств систем кондиционирования воздуха для каждого производственного помещения с учетом местных условий, специфики технологического процесса и действующих противопожарных требований; систематический контроль за выполнением требований рабочих инструкций по эксплуатации; участие в разработке технической документации по планово-предупредительному и капитальному ремонтам; технический надзор за реконструкцией действующих и монтажом новых устройств и участие в приемке в эксплуатацию; составление паспортов на установки.

Разделение обязанностей и зон ответственности в системах кондиционирования воздуха между отделом главного энергетика (механика), начальниками цехов и отдельными работниками определяется руководством предприятия и регламентируется утвержденными руководством предприятия должностными инструкциями. Для дежурного персонала отдела главного энергетика (механика) и цехов кроме должностных инструкций разрабатываются: эксплуатационные инструкции; инструкции по технике безопасности и пожарной безопасности; инструкции по ликвидации аварий; оперативный журнал, в который заносятся ежедневно показания приборов, время включения и отключения установок, приема и сдачи смены, вывод оборудования в ремонт и прием из ремонта и другие эксплуатационные данные; журнал дефектов и ремонтов; технологические карты и тепловые и схемы.

Каждая установка системы должна иметь: паспорт; рабочие чертежи; схемы трубопроводов с расстановкой контрольно-измерительных приборов, арматуры; инструкции по эксплуатации ремонту; положение о правах и обязанностях персонала.

Все изменения в установках и системах, изменения в режимах с протоколами испытаний, осмотров и ремонтов должны заноситься в чертежи, схемы и паспорт установок. Полный комплект чертежей должен храниться в техническом архиве, а оперативные чертежи и схемы - у начальника цеха. На рабочих местах должны находиться инструкция и наглядная схема оборудования и трубопроводов.

Эксплуатационная инструкция должна включать:

· последовательность операций пуска и останова установок;

· порядок эксплуатации оборудования при нормальной работе и меры, принимаемые при возникновении аварии;

· порядок ввода оборудования в ремонт;

· меры безопасности и противопожарные меры.

Инструкция должна быть подписана начальником цеха, согласована с главным энергетиком (механиком) и утверждена главным инженером предприятия. В инструкции должно быть строго оговорено разграничение работ по обслуживанию и ремонту между персоналами отдела главного энергетика (механика) и производственных цехов.

Для удобства эксплуатации каждому агрегату или установке присваивается сокращенное обозначение и порядковый номер. Эти обозначения наносят на поверхность агрегата яркой несмываемой краской. Каждой вентиляционной установке присваивают условное сокращенное обозначение. Для систем с механическим побуждением: П - приточные и душирующие установки; В - вытяжные установки; У - воздушные завесы; А - агрегаты отопительные. Для систем с естественной циркуляцией: ПЕ - приточные установки; ВЕ - вытяжные установки. Все установки каждого производственного корпуса с одинаковым обозначением должны иметь единую порядковую нумерацию.

5.2 ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ СКВ

За организацию мероприятий техники безопасности при эксплуатации систем кондиционирования воздуха отвечает руководитель предприятия, а непосредственное руководство и ответственность за выполнение правил техники безопасности несет инженер по технике безопасности или другое лицо, назначенное приказом.

Ответственные за технику безопасности обязаны разрабатывать и выполнять все мероприятия по технике безопасности, обучать персонал методам безопасного технического обслуживания систем, периодически проверять у них знания правил безопасного ведения эксплуатации, занося в «Журнал инструктажа по технике безопасности» результаты проверки.

Инструкция по технике безопасности, составленная для конкретных условий и утвержденная руководителем предприятия, должна находиться на рабочем месте. Она содержит организационные меры (ответственность, порядок допуска к работе, обязанности обслуживающего персонала, контроль и тому подобное) и основные правила техники безопасности при эксплуатационных работах.

Необходимо знать, что к эксплуатации допускаются только технически исправные, полностью укомплектованные и проверенные системы.

Ремонт двигателей вентиляторов, насосов производится только после остановки вращающихся частей, а трубопроводов - после снятия давления. Не допускается захламление и загромождение рабочих мест. При появлении подозрительных ударов или шумов в работающем оборудовании, а также вибрации необходимо выключать оборудование для ревизии и устранения неполадок.

Эксплуатация и техническое обслуживание электрического оборудования должно производиться с соблюдением требований технической безопасности при работе с электрооборудованием.

Персонал, обслуживающий системы, должен быть обучен приемам и методам оказания первой помощи при ожогах, отравлении и поражении электрическим током.

Выполнение правил техники безопасности при эксплуатации является обязательным для всех лиц, участвующих в работах. Следует помнить, что особо важные условия, срочность работы или другие причины не могут служить оправданием.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

кондиционер теплоноситель рециркуляция

В приведенном примере выполнения курсовой работы приведен процесс проектирования системы кондиционирования ткацкого цеха, расположенного в г. Брянск.

При проектировании воздухонагревателей показаны особенности их проектирования и выбора источника теплоснабжения для воздухонагревателей первой и второй ступени. Обращается внимание на алгоритм проектирования воздухонагревателей при создании микроклимата в дежурном режиме.

Доказывается нецелесообразность применения двухтрубных систем централизованного теплоснабжения и качественного графика регулирования тепловой нагрузки со «срезкой» и «изломом».

Спроектирована секция орошения и выбрана ее конструкция. Произведен гидравлический расчет секции орошения и выбраны циркуляционные насосы. В качестве циркуляционных насосов в секции орошения предложено принять насос К160/20. Для регулирования производительности насосов рекомендовано частотное регулирование.

В примере курсовой работы выполнено проектирование систем распределения воздуха, рециркуляции и вытяжки. Произведен выбор и выполнена регулировка производительности вентиляторов. В качестве приточных вентиляторов используются два вентилятора ВК Ц4-75 № 16 с числом оборотов n = 465 об/мин, которыми могут комплектоваться центральные кондиционеры КТЦ3-63. В вытяжной системе пришлось установить другой радиальный вентилятор - ВК-Ц4-75 № 11,2 с числом оборотов n = 825 об/мин, которые устанавливаются в центральных кондиционерах КТЦ3-40.

Произведена экономическая оценка целесообразности использования рециркуляции в холодный период года. Рециркуляция в данном случае дает большой экономический эффект.

Описаны требования к эксплуатации системы, выполненной по предлагаемому проекту.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. СНиП 23-01-99^*(2003). Строительная климатология и геофизика / Минстрой России. - М.: ГП ЦПП, 2003. - 80 с.

2. СНиП 41-02-2003 Тепловые сети. - М.: ЦИПТ Госстроя, 2003. - 42 с.

3. Апарцев М.М. Наладка водяных систем централизованного теплоснабжения: Справочно-методическое пособие. - М.: Энергоатомиздат, 1983. - 204 с.

4. Руководящие материалы по центральным кондиционерам. Часть 2. Методические указания по расчету и выбору оборудования центральных кондиционеров КТЦ 3. Альбом 2. Методика расчета воздухонагревателей. - Харьков: 1989. - 64 с.

5. СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха / Минстрой России. - М.: ГП ЦПП, 2004. - 58 с.

6. Руководящие материалы по центральным кондиционерам. Часть 2. Методические указания по расчету и выбору оборудования центральных кондиционеров КТЦ 3. Альбом 1. Методика расчета камер орошения. - Харьков, 1989. - 61 с.

7. Руководящие материалы по центральным кондиционерам и кондиционерам-теплоутилизаторам. Часть 1. - Харьков, 1989. - 234 с.

8. Холодильные машины и аппараты. Каталог. Часть1. - М.: Цинхимнефтемаш, 1991. - 62 с.

9. СП 40-108-2004 Проектирование и монтаж внутренних систем водоснабжения и отопления зданий из медных труб / Минстрой России. - М.: ГП ЦПП, 2005. - 27 с.

10. Справочник по наладке и эксплуатации водяных тепловых сетей / В.И. Манюк, Я.И. Каплинский, Э.Б. Хиж, А.И. Манюк, В.К. Ильин. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1982. - 215 с.

11. Краснощеков Е.А. Задачник по теплопередаче: Учебное пособие для ВУЗов. - М: Энергия, 1980.-288 с.

12. Пыжов В.К. Расчет систем воздухораспределения / Метод указания для самост. работы, курсового и дипломного проектирования.- Иваново: ИЭИ, 1988.-36 с.

Размещено на Allbest.ru