Проект производственного здания
Объемно-планировочное и конструктивное решение здания. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Наружная и внутренняя отделка стен. Определение и сбор нагрузок, расчет сечений конструкций. Экономическое обоснование проекта строительства.
| Рубрика | Строительство и архитектура |
| Вид | дипломная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 07.10.2016 |
| Размер файла | 856,4 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
22
3
1
18
-5.123
1
50.252
0
-13.148
-7.148
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6-0.9*L10-0.9*L11
22
3
1
111
11.564
1
158.937
0
-5.795
-2.947
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
22
3
1
211
5.402
1
50.26
0
-13.152
-7.149
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
23
1
1
1
-0.801
1
-7.026
0
-0.014
0.088
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6-0.9*L10-0.9*L11
23
1
1
2
7.841
1
-26.978
0
-0.847
1.474
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
23
1
1
17
-0.716
1
-7.023
0
-0.014
0.088
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
23
1
1
18
2.75
1
-26.982
0
-0.847
1.474
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
23
1
1
28
2.878e-004
1
-26.981
0
-0.847
1.474
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
23
1
1
511
0.167
1
-8.197
0
-0.436
0.723
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
23
1
1
611
1.653
1
-25.808
0
-0.425
0.838
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6-0.9*L10-0.9*L11
23
2
1
1
-0.534
1
-6.988
0
0.03
0.088
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
23
2
1
2
3.408
1
-26.947
0
-0.11
1.474
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
23
2
1
5
-0.385
1
-8.162
0
-0.074
0.723
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
23
2
1
6
2.591
1
-25.773
0
-0.006
0.838
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6-0.9*L10-0.9*L11
23
2
1
13
0.15
1
-26.944
0
-0.11
1.474
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
23
2
1
14
-0.009
1
-6.992
0
0.03
0.088
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6-0.9*L10-0.9*L11
23
2
1
28
2.878e-004
1
-26.947
0
-0.11
1.474
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
23
2
1
511
-0.661
1
-8.16
0
-0.074
0.722
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L10+0.9*L11
23
2
1
611
2.614
1
-25.775
0
-0.006
0.839
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
23
2
1
512
-0.516
1
-8.161
0
-0.074
0.723
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
23
2
1
612
2.602
1
-25.775
0
-0.006
0.839
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
23
3
1
1
1.025
1
-26.909
0
0.627
1.474
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
23
3
1
2
0.267
1
-6.957
0
0.074
0.088
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6-0.9*L10-0.9*L11
23
3
1
17
-0.709
1
-6.954
0
0.074
0.088
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
23
3
1
18
2.743
1
-26.913
0
0.627
1.474
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
23
3
1
28
2.878e-004
1
-26.912
0
0.627
1.474
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
23
3
1
111
-0.168
1
-8.127
0
0.287
0.723
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
23
3
1
211
1.673
1
-25.739
0
0.413
0.838
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6-0.9*L10-0.9*L11
24
1
1
1
-2.379
1
-51.652
0
0.852
-0.589
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L10+0.9*L11
24
1
1
2
12.806
1
-137.433
0
0.355
-0.12
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
24
1
1
5
-3.514
1
-41.777
0
-0.22
0.278
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
24
1
1
6
19.85
1
-147.307
0
1.428
-0.987
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
24
1
1
13
0.028
1
-41.803
0
-0.22
0.278
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6-0.9*L10-0.9*L11
24
1
1
14
0.099
1
-157.243
0
1.422
-0.975
0
0
A
L1+L2+0.8*L4+L5+L6+0.6*L7+0.6*L8+0.6*L9+0.6*L10+0.6*L11
24
1
1
34
0.098
1
-137.013
0
1.403
-0.974
0
0
A
L1+L2+L4+0.8*L5+L6+0.6*L7+0.6*L8+0.6*L9+0.6*L10+0.6*L11
24
2
1
1
-4.253
1
-41.707
0
-3.369e-004
0.187
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
24
2
1
2
13.478
1
-147.238
0
0.452
-1.078
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
24
2
1
13
0.019
1
-41.733
0
-0.001
0.187
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6-0.9*L10-0.9*L11
24
2
1
14
0.109
1
-157.174
0
0.458
-1.065
0
0
A
L1+L2+0.8*L4+L5+L6+0.6*L7+0.6*L8+0.6*L9+0.6*L10+0.6*L11
24
2
1
34
0.107
1
-136.944
0
0.439
-1.065
0
0
A
L1+L2+L4+0.8*L5+L6+0.6*L7+0.6*L8+0.6*L9+0.6*L10+0.6*L11
24
3
1
1
-3.792
1
-41.638
0
0.134
0.097
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
24
3
1
2
17.064
1
-147.168
0
-0.609
-1.168
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
24
3
1
5
-3.789
1
-51.513
0
-0.432
-0.77
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L10+0.9*L11
24
3
1
6
13.848
1
-137.293
0
-0.043
-0.302
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
24
3
1
13
0.01
1
-41.664
0
0.134
0.097
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6-0.9*L10-0.9*L11
24
3
1
14
0.118
1
-157.104
0
-0.592
-1.156
0
0
A
L1+L2+0.8*L4+L5+L6+0.6*L7+0.6*L8+0.6*L9+0.6*L10+0.6*L11
24
3
1
34
0.116
1
-136.874
0
-0.61
-1.155
0
0
A
L1+L2+L4+0.8*L5+L6+0.6*L7+0.6*L8+0.6*L9+0.6*L10+0.6*L11
25
1
1
1
9.578
1
81.173
0
0.302
-0.058
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
25
1
1
2
-2.853
1
23.003
0
0.118
-0.024
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
25
1
1
13
0.006
1
30.227
0
0.062
0.061
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L10+0.9*L11
25
1
1
14
0.015
1
73.95
0
0.357
-0.142
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
25
2
1
1
9.19
1
81.118
0
0.213
-0.129
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
25
2
1
2
-2.606
1
22.949
0
0.062
-0.095
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
25
2
1
13
-0.001
1
30.172
0
0.086
-0.01
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L10+0.9*L11
25
2
1
14
0.022
1
73.895
0
0.189
-0.214
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
25
3
1
1
8.512
1
81.064
0
0.058
-0.201
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
25
3
1
2
-2.069
1
22.894
0
-0.061
-0.166
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
25
3
1
13
-0.008
1
30.117
0
0.043
-0.082
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L10+0.9*L11
25
3
1
14
0.029
1
73.841
0
-0.047
-0.285
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
26
1
1
1
-0.674
1
-5.29
0
-0.022
0.047
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L10+0.9*L11
26
1
1
2
2.966
1
-19.677
0
-0.16
0.231
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
26
1
1
5
-0.155
1
-5.578
0
-0.069
0.093
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
26
1
1
6
1.296
1
-19.389
0
-0.113
0.185
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L10+0.9*L11
26
1
1
17
-0.539
1
-5.29
0
-0.023
0.047
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
26
1
1
18
2.006
1
-19.678
0
-0.16
0.231
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6-0.9*L10-0.9*L11
26
1
1
27
-3.136e-005
1
-5.29
0
-0.023
0.047
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L10+0.9*L11
26
2
1
1
-0.486
1
-5.245
0
0.008
0.047
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
26
2
1
2
2.059
1
-19.633
0
-0.01
0.231
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6-0.9*L10-0.9*L11
26
2
1
5
-0.513
1
-5.533
0
-0.009
0.092
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
26
2
1
6
2.014
1
-19.344
0
0.007
0.185
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
26
2
1
13
0.024
1
-19.633
0
-0.01
0.231
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
26
2
1
14
-0.005
1
-5.245
0
0.008
0.047
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L10+0.9*L11
26
2
1
27
-3.136e-005
1
-5.245
0
0.008
0.047
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L10+0.9*L11
26
2
1
511
-0.544
1
-5.533
0
-0.009
0.093
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
26
2
1
611
1.988
1
-19.344
0
0.007
0.185
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
26
3
1
1
-0.248
1
-5.488
0
0.052
0.093
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
26
3
1
2
1.202
1
-19.299
0
0.127
0.185
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L10+0.9*L11
26
3
1
5
-0.763
1
-5.2
0
0.039
0.047
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L10+0.9*L11
26
3
1
6
2.84
1
-19.588
0
0.14
0.231
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
26
3
1
17
-0.53
1
-5.2
0
0.039
0.047
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
26
3
1
18
1.997
1
-19.588
0
0.14
0.231
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6-0.9*L10-0.9*L11
26
3
1
27
-3.136e-005
1
-5.2
0
0.039
0.047
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L10+0.9*L11
26
3
1
111
-0.44
1
-5.257
0
0.042
0.057
0
0
A
L1+L2+0.6*L4+L6+L8+0.6*L9-0.8*L10+0.6*L11
26
3
1
211
1.675
1
-19.576
0
0.14
0.228
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L10-0.9*L11
27
1
1
1
-0.268
1
-9.364
0
0.203
-0.011
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
27
1
1
2
2.876
1
-37.904
0
0.292
0.046
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
27
1
1
5
-1.408
1
-13.289
0
0.016
0.116
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L10+0.9*L11
27
1
1
6
5.085
1
-33.979
0
0.479
-0.081
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
27
1
1
14
0.008
1
-36.943
0
0.497
-0.08
0
0
A
L1+L2+0.8*L3+L5+L6+0.6*L8+0.6*L9-0.6*L10-0.6*L11
27
2
1
1
-0.458
1
-9.276
0
0.144
-0.102
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
27
2
1
2
2.865
1
-37.816
0
0.292
-0.045
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
27
2
1
13
0.003
1
-13.201
0
0.089
0.025
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L10+0.9*L11
27
2
1
14
0.017
1
-36.855
0
0.366
-0.171
0
0
A
L1+L2+0.8*L3+L5+L6+0.6*L8+0.6*L9-0.6*L10-0.6*L11
27
3
1
1
-0.969
1
-9.189
0
-0.009
-0.192
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
27
3
1
2
3.175
1
-37.729
0
0.198
-0.136
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
27
3
1
13
-0.007
1
-13.113
0
0.068
-0.066
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L10+0.9*L11
27
3
1
14
0.027
1
-36.767
0
0.14
-0.262
0
0
A
L1+L2+0.8*L3+L5+L6+0.6*L8+0.6*L9-0.6*L10-0.6*L11
28
1
1
1
0.16
1
0.924
0
0.015
0.077
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
28
1
1
2
0.25
1
-6.133
0
0.087
0.103
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
28
2
1
1
0.353
1
-2.927
0
0.151
0.01
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
28
2
1
2
-0.034
1
-2.42
0
0.065
0.028
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
28
2
1
5
-0.167
1
0.855
0
0.059
0.006
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
28
2
1
6
1.31
1
-6.202
0
0.157
0.032
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
28
2
1
212
0.152
1
-5.897
0
0.147
0.032
0
0
A
L1+L2+L3+0.8*L5+L6+0.6*L7-0.6*L10-0.6*L11
28
3
1
1
0.232
1
-2.996
0
0.124
-0.061
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
28
3
1
2
0.01
1
-2.489
0
0.057
-0.044
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
28
3
1
5
-0.041
1
0.786
0
0.028
-0.065
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
28
3
1
6
1.3
1
-6.271
0
0.153
-0.04
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
28
3
1
212
0.171
1
-5.966
0
0.143
-0.039
0
0
A
L1+L2+L3+0.8*L5+L6+0.6*L7-0.6*L10-0.6*L11
29
1
1
1
-0.274
1
-5.071
0
0.04
-0.049
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
29
1
1
2
1.453
1
-18.326
0
0.069
-0.092
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
29
1
1
5
-0.655
1
-5.16
0
0.022
-0.028
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
29
1
1
6
2.388
1
-18.237
0
0.088
-0.113
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
29
1
1
27
-2.889e-005
1
-5.071
0
0.04
-0.049
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6-0.9*L10-0.9*L11
29
1
1
28
2.04e-004
1
-18.326
0
0.069
-0.092
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
29
2
1
1
-0.502
1
-5.016
0
0.002
-0.049
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
29
2
1
2
1.888
1
-18.271
0
-0.004
-0.092
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
29
2
1
5
-0.517
1
-5.105
0
-0.001
-0.028
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
29
2
1
6
1.841
1
-18.182
0
-0.002
-0.113
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
29
2
1
13
-0.003
1
-5.105
0
-0.001
-0.028
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
29
2
1
14
0.011
1
-18.182
0
-0.002
-0.113
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
29
2
1
27
-2.889e-005
1
-5.016
0
0.002
-0.049
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6-0.9*L10-0.9*L11
29
2
1
28
2.04e-004
1
-18.271
0
-0.004
-0.092
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
29
2
1
512
-0.518
1
-5.032
0
0.001
-0.044
0
0
A
L1+L2+0.6*L3+L6+0.6*L7-0.8*L10+L11
29
3
1
1
-0.651
1
-5.05
0
-0.023
-0.028
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
29
3
1
2
2.402
1
-18.126
0
-0.092
-0.113
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
29
3
1
5
-0.281
1
-4.96
0
-0.037
-0.049
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
29
3
1
6
1.39
1
-18.216
0
-0.078
-0.092
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
29
3
1
27
-2.889e-005
1
-4.96
0
-0.037
-0.049
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6-0.9*L10-0.9*L11
29
3
1
28
2.04e-004
1
-18.216
0
-0.078
-0.092
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
30
1
1
1
3.299
1
32.436
0
-0.002
0.14
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
30
1
1
2
-0.819
1
8.602
0
-0.013
0.089
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
30
2
1
1
3.825
1
32.52
0
0.118
0.068
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
30
2
1
2
-1.095
1
8.685
0
0.048
0.018
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
30
3
1
1
3.997
1
32.603
0
0.156
-0.003
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
30
3
1
2
-1.016
1
8.769
0
0.028
-0.053
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
31
1
1
1
-1.98
1
-18.149
0
-0.038
0.14
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
31
1
1
2
6.779
1
-62.281
0
-0.127
0.334
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
31
2
1
1
-1.623
1
-18.255
0
0.07
0.049
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
31
2
1
2
5.663
1
-62.387
0
0.206
0.243
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
31
3
1
1
-1.62
1
-18.361
0
0.074
-0.042
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
31
3
1
2
4.901
1
-62.493
0
0.434
0.153
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
32
1
1
1
0.802
1
1.421
0
0.109
-0.125
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
32
1
1
2
-0.292
1
0.887
0
0.034
-0.038
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
32
1
1
5
-0.104
1
0.953
0
0.034
-0.038
0
0
A
L1+L2+L4+L6+0.8*L8+0.6*L9+0.6*L10+0.6*L11
32
1
1
6
0.52
1
1.344
0
0.109
-0.125
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
32
1
1
27
3.519e-005
1
1.419
0
0.109
-0.125
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L8-0.9*L10
32
1
1
28
3.023e-005
1
0.887
0
0.034
-0.038
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L10
32
1
1
511
0.021
1
0.963
0
0.034
-0.038
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
32
2
1
342
0.151
1
1.48
0
5.052e-007
-0.125
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
32
2
1
442
-0.098
1
0.946
0
4.623e-004
-0.038
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
32
2
1
5
0.151
1
1.481
0
-3.624e-005
-0.125
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
32
2
1
6
-0.094
1
0.947
0
4.554e-004
-0.038
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L10+0.9*L11
32
2
1
27
3.519e-005
1
1.48
0
-1.806e-005
-0.125
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L8-0.9*L10
32
2
1
28
3.023e-005
1
0.948
0
4.374e-004
-0.038
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L10
32
2
1
213
-0.099
1
0.949
0
4.186e-004
-0.038
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10-0.9*L11
32
3
1
1
-0.086
1
1.084
0
-0.033
-0.038
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
32
3
1
2
0.508
1
1.465
0
-0.109
-0.125
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
32
3
1
5
0.815
1
1.542
0
-0.109
-0.125
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
32
3
1
6
-0.299
1
1.008
0
-0.033
-0.038
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
32
3
1
27
3.519e-005
1
1.54
0
-0.109
-0.125
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L8-0.9*L10
32
3
1
28
3.023e-005
1
1.008
0
-0.033
-0.038
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L10
32
3
1
112
-0.029
1
1.074
0
-0.033
-0.038
0
0
A
L1+L2+L4+L6+0.8*L8+0.6*L9+0.6*L10+0.6*L11
33
1
1
1
-0.205
1
-5.001
0
0.051
-0.056
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
33
1
1
2
0.974
1
-17.883
0
0.141
-0.156
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
33
1
1
5
-0.745
1
-5.044
0
0.038
-0.045
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L10+0.9*L11
33
1
1
6
2.742
1
-17.84
0
0.154
-0.168
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
33
1
1
13
-0.005
1
-5.044
0
0.038
-0.045
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
33
1
1
14
0.017
1
-17.839
0
0.154
-0.168
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
33
1
1
17
-0.51
1
-5
0
0.051
-0.056
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
33
1
1
18
1.823
1
-17.883
0
0.142
-0.157
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
33
1
1
27
-2.789e-005
1
-5.001
0
0.05
-0.056
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6-0.9*L10
33
1
1
28
1.992e-004
1
-17.882
0
0.142
-0.157
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L10
33
2
1
1
-0.518
1
-4.935
0
-0.003
-0.056
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
33
2
1
2
1.86
1
-17.817
0
-0.007
-0.156
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
33
2
1
5
-0.482
1
-4.978
0
-0.004
-0.045
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L7+0.9*L10+0.9*L11
33
2
1
6
1.778
1
-17.774
0
-0.006
-0.168
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
33
2
1
13
-0.005
1
-4.979
0
-0.004
-0.045
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
33
2
1
14
0.017
1
-17.774
0
-0.006
-0.168
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
33
2
1
741
-0.497
1
-4.935
0
-0.003
-0.056
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10+0.9*L11
33
2
1
18
1.816
1
-17.818
0
-0.007
-0.157
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
33
2
1
27
-2.789e-005
1
-4.935
0
-0.003
-0.056
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6-0.9*L10
33
2
1
28
1.992e-004
1
-17.817
0
-0.007
-0.157
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L10
33
3
1
1
-0.781
1
-4.913
0
-0.047
-0.045
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
33
3
1
2
2.797
1
-17.708
0
-0.165
-0.168
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
33
3
1
5
-0.161
1
-4.87
0
-0.056
-0.056
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
33
3
1
6
0.873
1
-17.751
0
-0.156
-0.156
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
33
3
1
17
-0.496
1
-4.869
0
-0.056
-0.056
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7-0.9*L10-0.9*L11
33
3
1
18
1.81
1
-17.752
0
-0.156
-0.157
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
33
3
1
27
-2.789e-005
1
-4.869
0
-0.055
-0.056
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6-0.9*L10
33
3
1
28
1.992e-004
1
-17.751
0
-0.156
-0.157
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L10
33
3
1
111
-0.608
1
-4.912
0
-0.047
-0.045
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L10+0.9*L11
33
3
1
211
2.185
1
-17.708
0
-0.165
-0.168
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
34
1
1
1
7.721
1
82.2
0
-0.153
0.25
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
34
1
1
2
-2.469
1
26.3
0
-0.049
0.117
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
34
1
1
13
0.025
1
82.196
0
-0.153
0.25
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
34
1
1
14
-0.012
1
26.303
0
-0.049
0.117
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L10+0.9*L11
34
2
1
1
8.904
1
82.297
0
0.119
0.178
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
34
2
1
2
-2.925
1
26.397
0
0.054
0.046
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
34
2
1
13
0.018
1
82.293
0
0.119
0.178
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
34
2
1
14
-0.005
1
26.401
0
0.054
0.046
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L10+0.9*L11
34
3
1
1
9.697
1
82.394
0
0.301
0.107
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
34
3
1
2
-2.991
1
26.494
0
0.067
-0.026
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
34
3
1
13
0.011
1
82.39
0
0.301
0.107
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
34
3
1
14
0.003
1
26.498
0
0.067
-0.026
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L10+0.9*L11
35
1
1
1
-3.963
1
-32.712
0
-0.186
0.194
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
35
1
1
2
11.95
1
-96.756
0
-0.617
0.573
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
35
1
1
5
-2.264
1
-30.67
0
-0.255
0.28
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
35
1
1
6
8.218
1
-98.798
0
-0.548
0.487
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
35
1
1
113
-3.916
1
-32.8
0
-0.183
0.191
0
0
A
L1+L2+L3+L6+0.6*L9-0.6*L10-0.8*L11
35
2
1
1
-2.991
1
-30.794
0
0.044
0.19
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
35
2
1
2
10.038
1
-98.922
0
0.013
0.396
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
35
2
1
13
0.049
1
-96.88
0
0.054
0.483
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
35
2
1
14
-0.011
1
-32.836
0
0.003
0.103
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
35
3
1
1
-2.383
1
-30.918
0
0.227
0.099
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
35
3
1
2
8.542
1
-99.046
0
0.459
0.306
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
35
3
1
5
-3.621
1
-32.96
0
0.077
0.013
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
35
3
1
6
11.951
1
-97.004
0
0.609
0.392
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
35
3
1
511
-3.445
1
-31.079
0
0.213
0.091
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
35
3
1
611
10.693
1
-98.885
0
0.473
0.314
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
36
1
1
1
2.84
1
19.084
0
0.149
-0.136
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
36
1
1
2
-0.986
1
7.218
0
0.042
-0.032
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6-0.9*L10-0.9*L11
36
1
1
5
1.098
1
18.85
0
0.137
-0.117
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
36
1
1
841
-0.637
1
7.453
0
0.053
-0.052
0
0
A
L1+L2+L4+L6+0.8*L10+0.6*L11
36
1
1
13
-0.003
1
7.225
0
0.042
-0.032
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
36
1
1
14
0.014
1
19.077
0
0.149
-0.136
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
36
2
1
1
1.965
1
18.774
0
0.008
-0.117
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
36
2
1
2
-0.732
1
7.377
0
-0.003
-0.052
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L10+0.9*L11
36
2
1
5
1.944
1
19.008
0
-0.001
-0.136
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
36
2
1
6
-0.691
1
7.142
0
0.006
-0.032
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6-0.9*L10-0.9*L11
36
2
1
13
-0.003
1
7.149
0
0.006
-0.032
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
36
2
1
14
0.014
1
19.001
0
-0.001
-0.136
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
36
2
1
211
-0.741
1
7.15
0
0.005
-0.034
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L10+0.9*L11
36
3
1
1
1.184
1
18.697
0
-0.12
-0.117
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
36
3
1
2
-0.383
1
7.301
0
-0.06
-0.052
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L10+0.9*L11
36
3
1
5
2.837
1
18.932
0
-0.151
-0.136
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
36
3
1
6
-0.896
1
7.066
0
-0.029
-0.032
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6-0.9*L10-0.9*L11
36
3
1
13
-0.003
1
7.073
0
-0.029
-0.032
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
36
3
1
14
0.014
1
18.925
0
-0.151
-0.136
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
37
1
1
1
7.874
1
82.167
0
-0.116
0.17
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
37
1
1
2
-2.07
1
24.812
0
-0.106
0.131
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
37
1
1
13
0.022
1
77.508
0
-0.191
0.214
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
37
1
1
14
-0.009
1
29.472
0
-0.031
0.088
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
37
2
1
1
8.624
1
82.265
0
0.055
0.099
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
37
2
1
2
-2.605
1
24.909
0
0.015
0.06
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
37
2
1
13
0.015
1
77.605
0
0.035
0.143
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
37
2
1
14
-0.002
1
29.569
0
0.035
0.017
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
37
3
1
1
8.982
1
82.362
0
0.136
0.028
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
37
3
1
2
-2.75
1
25.007
0
0.046
-0.011
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
37
3
1
13
0.007
1
77.702
0
0.171
0.072
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
37
3
1
14
0.006
1
29.666
0
0.011
-0.055
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
38
1
1
1
-3.742
1
-36.13
0
-0.018
0.059
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
38
1
1
2
14.852
1
-121.955
0
-0.715
0.852
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
38
1
1
5
-2.876
1
-41.847
0
-0.41
0.515
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
38
1
1
6
10.758
1
-116.238
0
-0.322
0.396
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
38
2
1
1
-3.65
1
-41.971
0
0.186
0.424
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
38
2
1
2
11.447
1
-116.362
0
0.123
0.305
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
38
2
1
5
-3.693
1
-36.254
0
-0.001
-0.032
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
38
2
1
6
13.49
1
-122.079
0
0.309
0.761
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
38
2
1
113
-3.694
1
-36.357
0
0.004
-0.021
0
0
A
L1+L2+L4+L6+0.8*L9-0.6*L10-0.6*L11
38
2
1
213
11.484
1
-121.608
0
0.292
0.72
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
38
3
1
1
-2.035
1
-42.095
0
0.666
0.333
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
38
3
1
2
10.343
1
-116.486
0
0.452
0.214
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
38
3
1
5
-3.373
1
-36.378
0
-0.099
-0.123
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
38
3
1
6
16.579
1
-122.203
0
1.218
0.67
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
39
1
1
1
0.466
1
-8.034
0
0.214
-0.183
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
39
1
1
2
1.43
1
-26.469
0
0.211
-0.207
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L10+0.9*L11
39
1
1
5
-0.841
1
-7.595
0
0.011
-0.022
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
39
1
1
6
5.229
1
-26.908
0
0.414
-0.368
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
39
1
1
13
-0.002
1
-7.596
0
0.011
-0.022
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L10+0.9*L11
39
1
1
14
0.038
1
-26.906
0
0.414
-0.368
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
39
1
1
28
2.853e-004
1
-26.907
0
0.414
-0.368
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
39
2
1
1
-0.574
1
-7.967
0
0.04
-0.183
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
39
2
1
2
2.604
1
-26.405
0
0.015
-0.207
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
39
2
1
5
-0.708
1
-7.529
0
-0.01
-0.022
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
39
2
1
6
3.122
1
-26.842
0
0.064
-0.368
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
39
2
1
13
-0.002
1
-7.531
0
-0.01
-0.022
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L10+0.9*L11
39
2
1
14
0.038
1
-26.841
0
0.064
-0.368
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
39
2
1
28
2.853e-004
1
-26.842
0
0.064
-0.368
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
39
2
1
111
-0.721
1
-7.966
0
0.04
-0.183
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
39
2
1
211
2.658
1
-26.405
0
0.015
-0.207
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L10+0.9*L11
39
3
1
1
-0.947
1
-7.463
0
-0.031
-0.022
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L9+0.9*L10+0.9*L11
39
3
1
2
4.445
1
-26.776
0
-0.285
-0.368
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
39
3
1
5
0.004
1
-7.902
0
-0.135
-0.183
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
39
3
1
6
1.592
1
-26.337
0
-0.182
-0.207
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+0.9*L5+L6+0.9*L10+0.9*L11
39
3
1
13
-0.002
1
-7.465
0
-0.031
-0.022
0
0
A
L1+L2+0.9*L4+L6+0.9*L10+0.9*L11
39
3
1
14
0.038
1
-26.775
0
-0.285
-0.368
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L7+0.9*L8+0.9*L9-0.9*L10-0.9*L11
39
3
1
28
2.853e-004
1
-26.776
0
-0.285
-0.368
0
0
A
L1+L2+0.9*L3+0.9*L5+L6+0.9*L8-0.9*L10-0.9*L11
Результаты подбора сечений элементов в программе SCAD Offise
Группа Верхний пояс
|
Конструктивный элемент |
Коэффициент использования |
Исходное сечение |
Результат подбора |
|
|
3 |
0,4 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 160x6 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 90x3.5 |
|
|
4 |
0,4 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 160x6 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 90x3.5 |
|
|
5 |
0,59 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 160x6 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 120x4 |
|
|
6 |
0,58 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 160x6 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 120x4 |
|
|
7 |
0,59 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 160x6 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 120x4.5 |
|
|
8 |
0,58 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 160x6 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 120x4 |
|
|
9 |
0,5 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 160x6 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 120x3.5 |
|
|
10 |
0,5 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 160x6 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 120x3.5 |
|
|
11 |
0,37 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 160x6 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 100x3.5 |
|
|
12 |
0,37 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 160x6 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 100x3.5 |
|
|
13 |
0,23 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 160x6 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 80x3.5 |
|
|
14 |
0,23 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 160x6 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 70x4 |
Группа Нижний пояс
|
Конструктивный элемент |
Коэф. использования |
Исходное сечение |
Результат подбора |
|
|
15 |
0,75 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 160x6 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 140x4.5 |
|
|
16 |
0,44 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 160x6 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 100x3.5 |
|
|
17 |
0,44 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 160x6 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 120x3.5 |
|
|
18 |
0,36 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 160x6 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 120x3.5 |
|
|
19 |
0,44 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 160x6 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 100x4 |
|
|
20 |
0,44 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 160x6 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 90x3.5 |
|
|
21 |
0,44 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 160x6 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 80x3.5 |
|
|
22 |
0,65 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 160x6 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 120x5.5 |
Группа Стойки
|
Конструктивный элемент |
Группа унификации |
Исходное сечение |
Результат подбора |
|
|
23 |
0,36 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 60x4 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 40x3 |
|
|
26 |
0,38 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 60x4 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 40x2 |
|
|
29 |
0,47 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 60x4 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 40x2 |
|
|
32 |
0,51 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 60x4 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 40x2 |
|
|
33 |
0,55 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 60x4 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 40x2 |
|
|
36 |
0,64 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 60x4 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 40x2 |
|
|
39 |
0,55 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 60x4 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 40x3.5 |
Группа Решетка
|
Конструктивный элемент |
Группа унификации |
Исходное сечение |
Результат подбора |
|
|
24 |
0,56 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 100x4 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 70x4 |
|
|
25 |
0,41 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 80x4 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 40x2.5 |
|
|
27 |
0,35 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 100x4 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 50x2.5 |
|
|
28 |
0,45 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 80x4 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 40x2 |
|
|
30 |
0,49 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 80x4 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 50x2 |
|
|
31 |
0,39 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 100x4 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 60x2.5 |
|
|
34 |
0,55 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 80x4 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 50x2 |
|
|
35 |
0,43 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 100x4 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 70x3 |
|
|
37 |
0,55 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 80x4 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 50x2 |
|
|
38 |
0,52 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 100x4 |
Стальные гнутые замкнутые сварные квадратные профили по ГОСТ 30245-2003 70x4.5 |
Группа Колонны К1
|
Конструктивный элемент |
Группа унификации |
Исходное сечение |
Результат подбора |
|
|
1 |
1,11 |
Двутавp широкополочный по ГОСТ 26020-83 40Ш1 |
Двутавp широкополочный по ГОСТ 26020-83 40Ш1 |
|
|
2 |
1,11 |
Двутавp широкополочный по ГОСТ 26020-83 40Ш1 |
Двутавp широкополочный по ГОСТ 26020-83 40Ш1 |
Рисунок 2.1 - Принятые сечения
Карточка определить работ сетевой модели
|
Характеристики работ |
Исполнитель |
Основные механизмы |
Конструкции, материалы, изделия, полуфабрикаты |
|||||||||||||
|
Наименование работ |
Код работ |
Ед. изм. |
Объем работ |
Труд-ть чел-дни |
Продолж |
Сменность |
Стоим. |
Профессия |
Чел. в см. |
Наимен |
Кол-во |
Наименование |
Ед. изм. |
Кол-во |
Поставщик |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
|
|
Подготовительные работы |
1-2 |
- |
- |
60 |
10 |
1 |
- |
Разнорабочие |
6 |
- |
||||||
|
Срезка растительного слоя |
2-3 |
1000 м2 |
3,47 |
3 |
1 |
- |
Машинист |
1 |
Т-100 |
3 |
||||||
|
ДЗ-18 |
||||||||||||||||
|
Разработка грунта экскаватором |
3-4 |
1000 м3 |
0,36 |
1,49 |
1,5 |
1 |
- |
Машинист |
1 |
ЭО-3322А |
1,5 |
|||||
|
4-5 |
0,36 |
1,49 |
1,5 |
Машинист |
1 |
1,5 |
||||||||||
|
Ввод инженерных сетей |
5-18 |
- |
- |
36 |
6 |
1 |
- |
Землекоп |
3 |
ЭО-3322А |
6 |
|||||
|
Машинист |
1 |
|||||||||||||||
|
Трубоук-чик |
2 |
|||||||||||||||
|
Ручной добор грунта |
4-6 |
100м3 |
0,272 |
8,79 |
3 |
1 |
- |
Землекоп |
3 |
|||||||
|
7-9 |
0,272 |
8,79 |
3 |
Землекоп |
3 |
|||||||||||
|
Забивка свай |
6-8 |
1 эл |
42 |
11,9 |
4 |
1 |
- |
Машинист копра Копровщик |
1 2 |
СП-49 СП-6ВМ |
2 |
сваи |
шт |
84 |
||
|
9-11 |
27 |
11,9 |
4 |
Машинист копра Копровщик |
1 2 |
СП-49 СП-6ВМ |
2 |
|||||||||
|
Продолжение приложения 3 |
||||||||||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
|
|
Устройство бетонного основания под фундаменты |
8-10 |
100 м2 |
0,211 |
2,03 |
1 |
1 |
- |
Бетонщик |
2 |
бетон В7,5 |
1 м3 |
4,22 |
||||
|
11-13 |
0,211 |
2,03 |
1 |
|||||||||||||
|
Набор прочности |
10-12 |
- |
- |
- |
7 |
1 |
- |
Бетонщик |
1 |
|||||||
|
13-15 |
7 |
|||||||||||||||
|
Бетонирование ростверков |
12-14 |
1 м3 |
19,85 |
11,86 |
3 |
1 |
- |
плотник бетонщик |
2 2 |
бетон В20 |
1 м3 |
39,7 |
||||
|
15-17 |
19,85 |
11,86 |
3 |
плотник бетонщик |
2 2 |
|||||||||||
|
Набор прочности |
14-16 |
- |
- |
- |
7 |
1 |
- |
Бетонщик |
1 |
|||||||
|
17-20 |
7 |
|||||||||||||||
|
Монтаж цокольных балок и устройство основания под монолитную плиту |
18-19 |
100м2 |
3,68 |
47,98 |
5,5 |
1 |
- |
Монтажник Машинист землекоп |
4 1 4 |
Электротрамбовка ИЭ-4502 Кран КС-45717 |
5,5 |
балки, мембрана, ПГС |
шт 100м2 1м3 |
23 7,36 257,6 |
||
|
20-22 |
3,68 |
47,98 |
5,5 |
5,5 |
||||||||||||
|
Обмазочная и оклеечная гидроизоляция |
19-21 |
100 м2 |
1,265 |
3,86 |
2 |
1 |
- |
Изолировщик |
2 |
мастика, а/ц листы |
100 м2 |
1,5 1,03 |
||||
|
22-24 |
1,265 |
3,86 |
2 |
Изолировщик |
2 |
|||||||||||
|
Устройство монолитной плиты |
21-23 |
100 м3 |
0,704 |
38,66 |
5 |
1 |
- |
арматурщик бетонщик |
4 4 |
бетон В20 |
100 м3 |
1,408 |
||||
|
24-26 |
0,704 |
38,66 |
5 |
арматурщик бетонщик |
4 4 |
|||||||||||
|
Продолжение приложения 3 |
||||||||||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
|
|
Набор прочности |
23-25 |
- |
- |
- |
7 |
1 |
- |
Бетонщик |
1 |
|||||||
|
26-28 |
7 |
|||||||||||||||
|
Монтаж каркаса, устройство перекрытий |
25-27 |
1 т |
36,76 |
201,5 |
20 |
1 |
- |
МонтажнМашинисбетонщик арматурщсварщик |
4 1 2 2 1 |
Кран КС-45717 |
9 |
колонны, балки, прогоны, фермы, связи, фахверк, лестница, профлист, плита перекр., бетон |
1 т 1т 1т 1т 1т 1т 1т 100м2 1шт 1м3 |
17,788 13,319 14,897 10,837 6,125 8,467 2,082 1,68 16 3,877 |
||
|
28-33 |
36,76 |
201,5 |
20 |
МонтажнМашинисбетонщик арматурщсварщик |
4 1 2 2 1 |
КС-45717 |
9 |
|||||||||
|
Монтаж сендвич панелей, кладка кирпичных и газосиликатных перегородок |
27-29 |
100м2 |
10,704 |
83,9 |
12 |
1 |
- |
Каменщик МонтажнМашинис |
2 4 1 |
КС-45717 |
1 |
панели, кирпич, газосилик. блоки |
100м2 тыс.шт. 1м3 |
21,409 11,73 6,17 |
||
|
33-35 |
10,704 |
83,9 |
12 |
Каменщик МонтажнМашинис |
2 4 1 |
КС-45717 |
1 |
|||||||||
|
Заполнение оконных и дверных проемов, монтаж ворот |
29-34 |
100м2 |
0,65 |
40,94 |
7 |
1 |
- |
плотник |
6 |
окна, двери, ворота |
100м2 |
0,54 0,27 0,49 |
||||
|
35-36 |
0,65 |
40,94 |
7 |
плотник |
6 |
|||||||||||
|
Благоустройство |
36-45 |
100 м2 |
37,96 |
41,6 |
10 |
1 |
- |
Озеленители и др. |
4 |
Т-100 |
1 |
|||||
|
ДЗ-18 |
||||||||||||||||
|
Подготовка под полы |
34-37 |
100 м2 |
0,74 |
3,96 |
2 |
1 |
- |
Бетонщик |
2 |
стяжка, утеплитель |
100 м2 1м3 |
1,48 15,3 |
||||
|
38-40 |
0,74 |
3,96 |
2 |
|||||||||||||
|
Продолжение приложения 3 |
||||||||||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
|
|
Набор прочности |
37-39 |
7 |
1 |
- |
Бетонщик |
1 |
||||||||||
|
40-42 |
7 |
|||||||||||||||
|
Устройство керамогранитных полов |
39-41 |
100 м2 |
1,135 |
19,63 |
5 |
1 |
- |
Плиточн |
4 |
керамогран |
100 м2 |
2,27 |
||||
|
42-44 |
1,135 |
19,63 |
5 |
|||||||||||||
|
Внутренние отделочные работы |
43-44 |
100 м2 |
4,245 |
45,43 |
5,5 |
1 |
- |
отделочн |
8 |
подвесной потолок, кер.плитка, окраска, ламинат, ГВЛ |
100 м2 |
2,63 1,59 2,49 0,45 1,33 |
||||
|
44-45 |
4,245 |
45,43 |
5,5 |
|||||||||||||
|
Электротехнические работы |
29-30 |
- |
- |
- |
10 |
1 |
- |
Сантехник |
5 |
|||||||
|
Сантехнические работы |
29-31 |
- |
- |
- |
8 |
1 |
- |
Электрик |
5 |
|||||||
|
Газификация |
29-32 |
- |
- |
- |
5 |
1 |
- |
Техник |
3 |
|||||||
|
Установка арматуры на электромонтаж |
30-45 |
- |
- |
- |
6 |
1 |
- |
Сантехник |
5 |
|||||||
|
Установка арматуры на сантехмонтаж |
31-45 |
- |
- |
- |
4 |
1 |
- |
Электрик |
5 |
|||||||
|
Установка арматуры на газ |
32-45 |
- |
- |
- |
3 |
1 |
- |
Техник |
3 |
|||||||
|
Сдача |
45-46 |
- |
- |
- |
3 |
1 |
- |
Комиссия |
3 |
Расчет сетевого графика
|
Номер строки |
Кол-во вход работ |
Код работы |
Кол-вов.Работ |
Продолж |
Ранние хар-ки |
Поздние хар-ки |
Резерв времени |
|||||
|
начало |
окончание |
начало |
окончание |
полный |
частный |
|||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
|
|
1 |
0 |
1 |
2 |
1 |
10 |
0 |
10 |
0 |
10 |
0 |
0 |
|
|
2 |
1 |
2 |
3 |
1 |
3 |
10 |
13 |
10 |
13 |
0 |
0 |
|
|
3 |
1 |
3 |
4 |
2 |
1,5 |
13 |
14,5 |
13 |
14,5 |
0 |
0 |
|
|
4 |
1 |
4 |
5 |
2 |
1,5 |
14,5 |
16 |
32 |
33,5 |
17,5 |
0 |
|
|
5 |
1 |
4 |
6 |
2 |
3 |
14,5 |
17,5 |
14,5 |
17,5 |
0 |
0 |
|
|
6 |
1 |
5 |
7 |
1 |
0 |
16 |
16 |
34,5 |
34,5 |
18,5 |
1,5 |
|
|
7 |
1 |
5 |
18 |
1 |
6 |
16 |
22 |
33,5 |
39,5 |
17,5 |
17,5 |
|
|
8 |
1 |
6 |
7 |
1 |
0 |
17,5 |
17,5 |
34,5 |
34,5 |
17 |
0 |
|
|
9 |
1 |
6 |
8 |
2 |
4 |
17,5 |
21,5 |
17,5 |
21,5 |
0 |
0 |
|
|
10 |
2 |
7 |
9 |
1 |
3 |
17,5 |
20,5 |
34,5 |
37,5 |
17 |
1 |
|
|
11 |
1 |
8 |
9 |
1 |
0 |
21,5 |
21,5 |
37,5 |
37,5 |
16 |
0 |
|
|
12 |
1 |
8 |
10 |
2 |
1 |
21,5 |
22,5 |
21,5 |
22,5 |
0 |
0 |
|
|
13 |
2 |
9 |
11 |
1 |
4 |
21,5 |
25,5 |
37,5 |
41,5 |
16 |
0 |
|
|
14 |
1 |
10 |
11 |
1 |
0 |
22,5 |
22,5 |
41,5 |
41,5 |
19 |
3 |
|
|
15 |
1 |
10 |
12 |
2 |
7 |
22,5 |
29,5 |
22,5 |
29,5 |
0 |
0 |
|
|
16 |
2 |
11 |
13 |
1 |
1 |
25,5 |
26,5 |
41,5 |
42,5 |
16 |
3 |
|
|
17 |
1 |
12 |
13 |
1 |
0 |
29,5 |
29,5 |
42,5 |
42,5 |
13 |
0 |
|
|
18 |
1 |
12 |
14 |
2 |
3 |
29,5 |
32,5 |
29,5 |
32,5 |
0 |
0 |
|
|
19 |
2 |
13 |
15 |
1 |
7 |
29,5 |
36,5 |
42,5 |
49,5 |
13 |
0 |
|
|
20 |
1 |
14 |
15 |
1 |
0 |
32,5 |
32,5 |
49,5 |
49,5 |
17 |
4 |
|
|
21 |
1 |
14 |
16 |
2 |
7 |
32,5 |
39,5 |
32,5 |
39,5 |
0 |
0 |
|
|
22 |
2 |
15 |
17 |
1 |
3 |
36,5 |
39,5 |
49,5 |
52,5 |
13 |
0 |
|
|
23 |
1 |
16 |
17 |
1 |
0 |
39,5 |
39,5 |
52,5 |
52,5 |
13 |
0 |
|
|
24 |
1 |
16 |
18 |
1 |
0 |
39,5 |
39,5 |
39,5 |
39,5 |
0 |
0 |
|
|
25 |
2 |
17 |
20 |
1 |
7 |
39,5 |
46,5 |
52,5 |
59,5 |
13 |
0 |
|
|
26 |
2 |
18 |
19 |
2 |
5,5 |
39,5 |
45 |
39,5 |
45 |
0 |
0 |
|
|
27 |
1 |
19 |
20 |
1 |
0 |
45 |
45 |
59,5 |
59,5 |
14,5 |
1,5 |
|
|
28 |
1 |
19 |
21 |
2 |
2 |
45 |
47 |
45 |
47 |
0 |
0 |
|
|
29 |
2 |
20 |
22 |
1 |
5,5 |
46,5 |
52 |
59,5 |
65 |
13 |
0 |
|
|
30 |
1 |
21 |
22 |
1 |
0 |
47 |
47 |
65 |
65 |
18 |
5 |
|
|
31 |
1 |
21 |
23 |
2 |
5 |
47 |
52 |
47 |
52 |
0 |
0 |
|
|
32 |
2 |
22 |
24 |
1 |
2 |
52 |
54 |
65 |
67 |
13 |
0 |
|
|
33 |
1 |
23 |
24 |
1 |
0 |
52 |
52 |
67 |
67 |
15 |
2 |
|
|
34 |
1 |
23 |
25 |
2 |
7 |
52 |
59 |
52 |
59 |
0 |
0 |
|
|
35 |
2 |
24 |
26 |
1 |
5 |
54 |
59 |
67 |
72 |
13 |
0 |
|
|
36 |
1 |
25 |
26 |
1 |
0 |
59 |
59 |
72 |
72 |
13 |
0 |
|
|
37 |
1 |
25 |
27 |
2 |
20 |
59 |
79 |
59 |
79 |
0 |
0 |
|
|
38 |
2 |
26 |
28 |
1 |
7 |
59 |
66 |
72 |
79 |
13 |
13 |
|
|
39 |
1 |
27 |
28 |
1 |
0 |
79 |
79 |
79 |
79 |
0 |
0 |
|
|
40 |
1 |
27 |
29 |
5 |
12 |
79 |
91 |
87 |
99 |
8 |
0 |
|
|
41 |
2 |
28 |
33 |
1 |
20 |
79 |
99 |
79 |
99 |
0 |
0 |
|
|
42 |
1 |
29 |
30 |
2 |
10 |
91 |
101 |
116,5 |
126,5 |
25,5 |
0 |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
|
|
43 |
1 |
29 |
31 |
2 |
8 |
91 |
99 |
118,5 |
126,5 |
27,5 |
0 |
|
|
44 |
1 |
29 |
32 |
2 |
5 |
91 |
96 |
121,5 |
126,5 |
30,5 |
0 |
|
|
45 |
1 |
29 |
33 |
1 |
0 |
91 |
91 |
99 |
99 |
8 |
8 |
|
|
46 |
1 |
29 |
34 |
2 |
7 |
91 |
98 |
104 |
111 |
13 |
0 |
|
|
47 |
1 |
30 |
43 |
1 |
0 |
101 |
101 |
126,5 |
126,5 |
25,5 |
11 |
|
|
48 |
1 |
30 |
45 |
1 |
6 |
101 |
107 |
131,5 |
137,5 |
30,5 |
30,5 |
|
|
49 |
1 |
31 |
43 |
1 |
0 |
99 |
99 |
126,5 |
126,5 |
27,5 |
13 |
|
|
50 |
1 |
31 |
45 |
1 |
4 |
99 |
103 |
133,5 |
137,5 |
34,5 |
34,5 |
|
|
51 |
1 |
32 |
43 |
1 |
0 |
96 |
96 |
126,5 |
126,5 |
30,5 |
16 |
|
|
52 |
1 |
32 |
45 |
1 |
3 |
96 |
99 |
134,5 |
137,5 |
38,5 |
38,5 |
|
|
53 |
2 |
33 |
35 |
1 |
12 |
99 |
111 |
99 |
111 |
0 |
0 |
|
|
54 |
1 |
34 |
35 |
1 |
0 |
98 |
98 |
111 |
111 |
13 |
13 |
|
|
55 |
1 |
34 |
37 |
2 |
2 |
98 |
100 |
111 |
113 |
13 |
0 |
|
|
56 |
2 |
35 |
36 |
2 |
7 |
111 |
118 |
111 |
118 |
0 |
0 |
|
|
57 |
1 |
36 |
38 |
1 |
0 |
118 |
118 |
118 |
118 |
0 |
0 |
|
|
58 |
1 |
36 |
45 |
1 |
10 |
118 |
128 |
127,5 |
137,5 |
9,5 |
9,5 |
|
|
59 |
1 |
37 |
38 |
1 |
0 |
100 |
100 |
118 |
118 |
18 |
18 |
|
|
60 |
1 |
37 |
39 |
2 |
7 |
100 |
107 |
113 |
120 |
13 |
0 |
|
|
61 |
2 |
38 |
40 |
1 |
2 |
118 |
120 |
118 |
120 |
0 |
0 |
|
|
62 |
1 |
39 |
40 |
1 |
0 |
107 |
107 |
120 |
120 |
13 |
13 |
|
|
63 |
1 |
39 |
41 |
2 |
5 |
107 |
112 |
121,5 |
126,5 |
14,5 |
0 |
|
|
64 |
2 |
40 |
42 |
1 |
7 |
120 |
127 |
120 |
127 |
0 |
0 |
|
|
65 |
1 |
41 |
42 |
1 |
0 |
112 |
112 |
127 |
127 |
15 |
15 |
|
|
66 |
1 |
41 |
43 |
1 |
0 |
112 |
112 |
126,5 |
126,5 |
14,5 |
0 |
|
|
67 |
2 |
42 |
44 |
1 |
5 |
127 |
132 |
127 |
132 |
0 |
0 |
|
|
68 |
4 |
43 |
44 |
1 |
5,5 |
112 |
117,5 |
126,5 |
132 |
14,5 |
14,5 |
|
|
69 |
2 |
44 |
45 |
1 |
5,5 |
132 |
137,5 |
132 |
137,5 |
0 |
0 |
|
|
70 |
5 |
45 |
46 |
0 |
3 |
137,5 |
140,5 |
137,5 |
140,5 |
0 |
0 |
Сводный сметный расчет стоимости строительства
Производственное здание по ул. Клубова г.Вологда
Составлен в текущих ценах 1 квартала 2016 г.
Сметная стоимость 36 672,734 тыс. руб.
В том числе возвратные суммы 75,509 тыс. руб.
|
№ пп |
Номера сметных расчетов и смет |
Наименование глав, объектов, работ и затрат |
Сметная стоимость, тыс. руб. |
Общая сметная стоимость, тыс. руб. |
||||
|
строительных работ |
монтажных работ |
оборудования, мебели, инвентаря |
прочих |
|||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
|
Глава 1. Подготовка территории строительства |
||||||||
|
1 |
МДС 81-35.2004 |
Оформление земельного участка и разбивочные работы - 0,3 % |
106,574 |
106,574 |
||||
|
2 |
МДС 81-35.2004 |
Подготовительные работы - 1,5 % |
508,178 |
508,178 |
||||
|
|
|
Итого по Главе 1 |
508,178 |
|
|
106,574 |
614,752 |
|
|
Глава 2. Основные объекты строительства |
||||||||
|
3 |
ОС 02-01 |
Производственное здание по ул.Клубова в г.Вологде |
25 408,91 |
1 234,51 |
26 643,420 |
|||
|
Глава 7. Благоустройство и озеленение территории |
||||||||
|
4 |
МДС 81-35.2004 |
Благоустройство территории - 3 % |
777,513 |
37,035 |
814,548 |
|||
|
|
|
Итого по Главам 1-7 |
26 694,601 |
1 271,545 |
|
|
27 966,146 |
|
|
Глава 8. Временные здания и сооружения |
||||||||
|
5 |
ГСН-81- 05-01-2001 п.4.2 |
Временные здания и сооружения 1,8% |
480,503 |
22,888 |
503,391 |
|||
|
|
|
Итого по Главам 1-8 |
27 175,104 |
1 294,433 |
|
|
28 469,537 |
|
|
Глава 9. Прочие работы и затраты |
||||||||
|
6 |
ГСН-81-05-02-2007 п.11.4 |
Производство работ в зимнее время 2,2*1,2=2,64 % |
717,423 |
34,173 |
751,596 |
|||
|
7 |
НК РФ ст. 255-263 |
Средства на покрытие затрат по добровольному страхованию работников, имущества, в том числе строительных рисков -3 % |
854,086 |
854,086 |
||||
|
Итого по Главе 9 |
717,423 |
34,173 |
854,086 |
1 605,682 |
||||
|
|
|
Итого по Главам 1-9 |
27 892,526 |
1 328,606 |
|
854,086 |
30 075,219 |
|
|
Глава 10. Содержание службы заказчика-застройщика |
||||||||
|
8 |
МДС 81-35.2004 |
Технический надзор - 0,3 % |
|
|
|
90,226 |
90,226 |
|
|
Глава 12. Проектные и изыскательские работы |
||||||||
|
9 |
МДС 81-35.2004 |
Проектно-изыскательские работы 1 % |
300,752 |
300,752 |
||||
|
10 |
МДС 81-35.2004 |
Экспертиза проектов 1 % |
3,008 |
3,008 |
||||
|
|
|
Итого по Главам 1-12 |
27 892,526 |
1 328,606 |
|
1 248,071 |
30 469,204 |
|
|
Непредвиденные затраты |
||||||||
|
11 |
МДС 81-35.2004 п.3.5.9.1 |
Непредвиденные затраты 2 % |
557,851 |
26,572 |
24,961 |
609,384 |
||
|
|
Итого по сводному сметному расчету в текущих ценах 1 квартала 2016 г. |
28 450,377 |
1 355,178 |
|
1 273,033 |
31 078,588 |
||
|
В т.ч. возвратные суммы 15% |
72,075 |
3,433 |
75,509 |
|||||
|
Налоги и обязательные платежи |
||||||||
|
12 |
НК РФ п. 3 ст. 164 гл. 21 |
НДС 18 % |
5 121,068 |
243,932 |
- |
229,146 |
5 594,146 |
|
|
|
|
Всего по сводному расчету |
33 571,445 |
1 599,110 |
- |
1 502,179 |
36 672,734 |
Объектный сметный расчет №02-01
на строительство производственного здания по ул. Клубова г. Вологда
Сметная стоимость 26 643,42 тыс. руб.
Средства на оплату труда 2 374,655 тыс. руб.
Расчетный измеритель единичной стоимости 875,96 м2 общей площади
Составлен в текущих ценах по состоянию на 1 квартал 2016 г.
|
№ пп |
Номера сметных расчетов (смет) |
Наименование работ и затрат |
Сметная стоимость, руб. |
Средства на оплату труда, руб. |
Показатели единичной стоимости |
|||||
|
строительных работ |
монтажных работ |
оборудов, мебели, инвентаря |
прочих |
всего |
||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|
|
Локальные сметные расчеты |
||||||||||
|
1 |
ЛСР 02-01-01 |
общестроительные работы |
22 133 804 |
22 133 804 |
1 901 174 |
25 268 |
||||
|
2 |
ЛСР 02-01-02 |
санитарно-технические работы |
3 275 106 |
3 275 106 |
197 117 |
3 739 |
||||
|
3 |
ЛСР 02-01-03 |
электромонтажные работы |
1 234 510 |
1 234 510 |
276 364 |
1 409 |
||||
|
Всего по объектной смете |
25 408 910 |
1 234 510 |
26 643 420 |
2 374 655 |
30 416 |
Локальный сметный расчет №2-01-01
на Общестроительные работы, Производственное здание ул. Клубова г. Вологда
Сметная стоимость строительных работ 22 133,804 тыс. руб.
Средства на оплату труда 1 901,174 тыс. руб.
Сметная трудоемкость 8 571,87 чел. час.
Составлен в текущих ценах по состоянию на 1 кв. 2016 г.
|
№ пп |
Шифр и номер позиции норматива |
Наименование работ и затрат, единица измерения |
Количество |
Стоимость единицы, руб. |
Общая стоимость, руб. |
Затраты труда рабочих, чел.-ч, не занятых обслуживанием машин |
|||||||
|
всего |
эксплуата- ции машин |
мате- риалы |
Всего |
оплаты труда |
эксплуата- ции машин |
мате- риалы |
|||||||
|
оплаты труда |
в т.ч. оплаты труда |
в т.ч. оплаты труда |
на единицу |
всего |
|||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
|
|
Раздел 1. Земляные работы |
|||||||||||||
|
1 |
ТЕР01-01-031-01 |
Разработка грунта с перемещением до 10 м бульдозерами мощностью: 96 кВт (130 л.с.), группа грунтов 1 (1000 м3 грунта) НР (27 руб.): 95% от ФОТ (28 руб.) СП (14 руб.): 50% от ФОТ (28 руб.) |
0,204 |
1059,96 |
1059,96 139,68 |
216 |
216 28 |
||||||
|
2 |
ТЕР01-01-031-09 |
При перемещении грунта на каждые последующие 10 м добавлять: к расценке 01-01-031-01 (1000 м3 грунта) (ПЗ=4 (ОЗП=4; ЭМ=4 к расх.; ЗПМ=4; МАТ=4 к расх.; ТЗ=4; ТЗМ=4)) НР (91 руб.): 95% от ФОТ (96 руб.) СП (48 руб.): 50% от ФОТ (96 руб.) |
0,204 |
3565,32 |
3565,32 469,84 |
727 |
727 96 |
||||||
|
3 |
ТЕР01-01-013-08 |
Разработка грунта с погрузкой на автомобили-самосвалы экскаваторами с ковшом вместимостью: 0,65 (0,5-1) м3, группа грунтов 2 (1000 м3 грунта) (Прил.1.12 п.3.46 Разработка вязких грунтов повышенной влажности, сильно налипающих на стенки и зубья ковша одноковшовых экскаваторов (кроме грунтов 5-6 группы) ОЗП=1,1; ЭМ=1,1 к расх.; ЗПМ=1,1; ТЗ=1,1; ТЗМ=1,1) НР (550 руб.): 95% от ФОТ (579 руб.) СП (290 руб.): 50% от ФОТ (579 руб.) |
0,924 |
4605,47 102,04 |
4500,97 525,24 |
2,46 |
4255 |
94 |
4159 485 |
2 |
12,551 |
11,6 |
|
|
4 |
ТССЦпг-03-21-01-012 |
Перевозка грузов автомобилями-самосвалами грузоподъемностью 10 т, работающих вне карьера, на расстояние: до 12 км I класс груза (1 т груза) НР 0% от ФОТ СП 0% от ФОТ |
1617 |
12,84 |
12,84 |
20762 |
20762 |
||||||
|
5 |
ТЕР01-01-016-02 |
Работа на отвале, группа грунтов: 2-3 (1000 м3 грунта) НР (76 руб.): 95% от ФОТ (80 руб.) СП (40 руб.): 50% от ФОТ (80 руб.) |
0,924 |
400,61 29,67 |
368,48 57,29 |
2,46 |
370 |
27 |
340 53 |
3 |
3,65 |
3,37 |
|
|
6 |
ТЕР01-02-027-02 |
Планировка площадей: механизированным способом, группа грунтов 2 (1000 м2 спланированной площади) НР (13 руб.): 80% от ФОТ (16 руб.) СП (7 руб.): 45% от ФОТ (16 руб.) |
1,02 |
120,9 |
120,9 15,87 |
123 |
123 16 |
||||||
|
7 |
ТЕР01-02-057-02 |
Разработка грунта вручную в траншеях глубиной до 2 м без креплений с откосами, группа грунтов: 2 (100 м3 грунта) (Прил.1.12 п.3.184Разработка и обратная засыпка вручную сильно налипающего на инструменты грунта: 2 группы ОЗП=1,15; ТЗ=1,15; Прил.1.12 п.3.187Доработка вручную, зачистка дна и стенок с выкидкой грунта в котлованах и траншеях, разработанных механизированным способом ОЗП=1,2; ТЗ=1,2) НР (750 руб.): 80% от ФОТ (938 руб.) СП (422 руб.): 45% от ФОТ (938 руб.) |
0,543 |
1727,79 1727,79 |
938 |
938 |
212,52 |
115,4 |
|||||
|
8 |
ТЕР01-01-034-02 |
Засыпка траншей и котлованов с перемещением грунта до 5 м бульдозерами мощностью: 96 кВт (130 л.с.), группа грунтов 2 (1000 м3 грунта) НР (57 руб.): 95% от ФОТ (60 руб.) СП (30 руб.): 50% от ФОТ (60 руб.) |
0,62 |
734,75 |
734,75 96,83 |
456 |
456 60 |
||||||
|
9 |
ТЕР01-01-034-08 |
При перемещении грунта на каждые последующие 5 м добавлять: к расценке 01-01-034-02 (1000 м3 грунта) (ПЗ=5 (ОЗП=5; ЭМ=5 к расх.; ЗПМ=5; МАТ=5 к расх.; ТЗ=5; ТЗМ=5)) НР (137 руб.): 95% от ФОТ (144 руб.) СП (72 руб.): 50% от ФОТ (144 руб.) |
0,62 |
1768,45 |
1768,45 233,05 |
1096 |
1096 144 |
||||||
|
10 |
ТЕР01-02-002-01 |
Уплотнение грунта прицепными кулачковыми катками 8 т на первый проход по одному следу при толщине слоя: 10 см (1000 м3 уплотненного грунта) НР (275 руб.): 95% от ФОТ (289 руб.) СП (145 руб.): 50% от ФОТ (289 руб.) |
0,62 |
2916,54 |
2916,54 466,09 |
1808 |
1808 289 |
||||||
|
11 |
ТССЦ-408-0122 |
Песок природный для строительных: работ средний (м3) |
682 |
72,01 |
72,01 |
49111 |
49111 |
||||||
|
Итого прямые затраты по разделу в ценах 2001г. |
79862 |
1059 |
29687 1171 |
49116 |
130,37 |
||||||||
|
Накладные расходы |
1975 |
||||||||||||
|
Сметная прибыль |
1067 |
||||||||||||
|
Итого по разделу 1 Земляные работы |
713803 |
|
130,37 |
||||||||||
|
Раздел 2. Свайное поле |
|||||||||||||
|
12 |
ТЕР05-01-002-04 |
Погружение дизель-молотом копровой установки на базе экскаватора железобетонных свай длиной: до 8 м в грунты группы 2 (1 м3 свай) НР (6422 руб.): 130% от ФОТ (4940 руб.) СП (3952 руб.): 80% от ФОТ (4940 руб.) |
55,48 |
709,3 46,48 |
650,28 42,55 |
12,54 |
39352 |
2579 |
36078 2361 |
695 |
4,69 |
260,2 |
|
|
13 |
ТССЦ-403-1106 |
Сваи железобетонные С 80.30-4,5,6 /бетон В20 (М250), объем 0,73 м3, расход ар-ры 40,40 кг/ (серия 1.011.1-10 вып. 1) (шт.) |
76 |
956,12 |
956,12 |
72665 |
72665 |
||||||
|
14 |
ТЕР05-01-002-06 |
Погружение дизель-молотом копровой установки на базе экскаватора железобетонных свай длиной: до 12 м в грунты группы 2 (1 м3 свай) НР (621 руб.): 130% от ФОТ (478 руб.) СП (382 руб.): 80% от ФОТ (478 руб.) |
6,56 |
587,64 39,44 |
538,99 33,39 |
9,21 |
3855 |
259 |
3536 219 |
60 |
3,98 |
26,11 |
|
|
15 |
ТССЦ-403-1112 |
Сваи железобетонные С 90.30-5,6 /бетон В20 (М250), объем 0,82 м3, расход ар-ры 44,60 кг/ (серия 1.011.1-10 вып. 1) (шт.) |
8 |
1047,29 |
1047,29 |
8378 |
8378 |
||||||
|
16 |
ТЕР05-01-010-01 |
Вырубка бетона из арматурного каркаса железобетонных: свай площадью сечения до 0,1 м2 (1 свая) НР (2265 руб.): 130% от ФОТ (1742 руб.) СП (1394 руб.): 80% от ФОТ (1742 руб.) |
84 |
78,73 13,87 |
64,33 6,87 |
0,53 |
6613 |
1165 |
5404 577 |
44 |
1,4 |
117,6 |
|
|
17 |
ТЕР05-01-017-03 |
Устройство и разборка подмостей под копер: в котловане при глубине до 3 м (1 м3 древесины в деле) НР (640 руб.): 130% от ФОТ (492 руб.) СП (394 руб.): 80% от ФОТ (492 руб.) |
2 |
803,02 230,96 |
278,24 15,16 |
293,82 |
1606 |
462 |
556 30 |
588 |
24,44 |
48,88 |
|
|
18 |
ТЕР46-01-007-01 |
Усиление железобетонных колонн эстакад стальными обоймами (1 т) НР (61 руб.): 110% от ФОТ (55 руб.) СП (39 руб.): 70% от ФОТ (55 руб.) |
0,11 |
1132,52 452,06 |
487,01 45,6 |
Подобные документы
Характеристика района строительства. Объемно-планировочное решение здания. Конструктивные решения здания. Наружная и внутренняя отделка. Особенности инженерного оборудования. Экономические показатели и теплотехнический расчет ограждающих конструкций.
курсовая работа [22,7 K], добавлен 17.07.2011Объемно-планировочное решение здания. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Сбор нагрузок на фундамент. Наружная и внутренняя отделка. Анализ конструктивных решений узлов примыкания балок к колоннам в стальных каркасах. Расчет узла опирания.
дипломная работа [3,9 M], добавлен 10.04.2017Теплотехнический расчет ограждающих конструкций здания. Расчет балок настила для перекрытия. Проектирование примыкания балок настила к главной балке. Расчет прогонов покрытия. Сбор нагрузок на балочную клетку. Наружная и внутренняя отделка здания.
дипломная работа [4,7 M], добавлен 10.04.2017Объемно-планировочное решение здания, его размещение на участке. Конструктивный расчет здания детского учреждения. Выбор конструктивного решения наружных стен из условия обеспечения требуемых теплозащитных качеств. Внутренняя и наружная отделка.
курсовая работа [52,8 K], добавлен 17.07.2011Объемно-планировочное и конструктивное решение здания. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций, правила внутренней и внешней отделки, благоустройство территории. Область применения и структура технологической карты. Расчет потребности в ресурсах.
дипломная работа [1,3 M], добавлен 07.10.2016Климатическая характеристика района строительства, объемно-планировочное решение здания. Особенности фундамента, стен, перекрытий, лестниц и крыши. Элементы отопительных систем, монтаж электрооборудования. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций.
контрольная работа [18,0 K], добавлен 17.07.2011Проект 2-х этажного крупнопанельного жилого здания на 6 квартир. Объемно-планировочное решение. Конструктивная схема и обеспечение жесткости. Спецификация столярных изделий. Ведомость отделки помещений. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций.
курсовая работа [109,3 K], добавлен 30.08.2014Проект цеха по производству опалубки в г. Вологда. Объемно-планировочное и архитектурно-конструктивное решение. Внешняя и внутренняя отделка здания, инженерные коммуникации. Теплотехнический расчет; технология и организация строительно-монтажных работ.
дипломная работа [4,7 M], добавлен 09.12.2016Объемно-планировочное решение проектируемого здания. Теплотехнический расчет конструкций и определение глубины заложения фундамента. Расчет железобетонной плиты с круглыми пустотами. Расчет прочности наклонных сечений. Контроль качества выполнения работ.
дипломная работа [448,1 K], добавлен 17.06.2014Проект промышленного цеха по производству ребристых плит. Район строительства; характеристика, объемно-планировочное и конструктивное решение здания. Наружная и внутренняя отделка. Спецификация железобетонных конструкций, антикоррозионные мероприятия.
курсовая работа [351,3 K], добавлен 22.12.2014
