Ручной расчет:

Расчетная схема

Расчетные нагрузки с учетом коэффициента надежности по назначению =0.95:

Ширина расчетной полосы 1,0м.

=0,954,816=4,575 кН/м

=0,954,243=4,03кН/м

=0,956,616=6,285кН/м

=0,955,743=5,456кН/м

=0,954,543=4,316кН/м

Расчет плиты по предельным состояниям первой группы

Расчетные пролеты: l₂ =3400-140/2=3310мм, где 140мм - толщина опорной стены.

Поперечное конструктивное сечение плиты заменяем эквивалентным прямоугольным сечением: h =14см , h_о = 11см , b =100см.

Плита рассчитывается как защемленная балка, загруженная равномерно - распределенной нагрузкой.

Усилия от расчетной полной нагрузки:

- изгибающий момент на опорах

- 5,738 кН*м

- изгибающий момент в середине пролета

- 2,869 кН*м

- поперечная сила в опорах

10,402 кН



Расчетным моментом принимаем наибольший, т.е. момент на опорах и далее будем искать только расчетные величины.

Усилия от нормативной нагрузки:

- изгибающий момент на опорах

4,981 кН*м

Усилия от постоянной и длительной нагрузки:

- изгибающий момент на опорах

3,94 кН*м

Расчет по прочности сечения, нормального к продольной оси плиты

При расчете по прочности расчетное поперечное сечение плиты прямоугольное.

0,0458

При

Граничная относительная высота сжатой зоны определяется по формуле:

где

Мпа при

Величина должна удовлетворять условию:

При электротермическом способе натяжения

МПа

где l - длина натягиваемого стержня с учетом закрепления его на упоры.

Условие при МПа удовлетворяется.

Значение вводится в расчет с коэффициентом точности натяжения арматуры , определяемым по формуле:

По формуле при электротермическом способе натяжения величина

Число напрягаемых стержней принимаем равным . Тогда

При благоприятном влиянии предварительного напряжения

Предварительное напряжение с учетом точности натяжения

МПа

Потери от начального предварительного напряжения

где принимается при коэффициенте .

При электротермическом способе эти потери равны нулю, поэтому МПа

МПа

Так как , то площадь сечения растянутой арматуры определяется по формуле:

где - коэффициент условий работы арматуры, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести.

По формуле:

Для арматуры класса А-IV

Поскольку принимаем

Тогда см².

По сортаменту принимаем:

2 Ш10 А-IV А_S=1,57 см²

М_u = 1,57*1,2*510*10²*11*0,915 = 6,04*10⁵ МПа

М_u = 6,04*10⁵ МПа > М_act = 5,738*10⁵ МПа

Расстояние между стержнями принимаем 200мм.

Расчет по прочности сечения, наклонного к продольной оси плиты

Поперечная сила Q =10,4кН

Предварительно приопорные участки плиты заармируем в соответствии с конструктивными требованиями. Для этого с каждой стороны плиты устанавливают по четыре каркаса длиной l = 0,85м с поперечными стержнями Ш 4Вр-I, шаг которых s = 6 см ( или ).

По формуле проверяем условие обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами:

Коэффициент, учитывающий влияние хомутов,

Коэффициент поперечного армирования

см² ( 4 Ш 4Вр-I)

Коэффициент

где для тяжелого бетона.

кН

Следовательно, размеры поперечного сечения плиты достаточны для восприятия активной нагрузки.

Проверяем необходимость постановки расчетной поперечной арматуры из условия:

Коэффициент для тяжелого бетона.

Коэффициент, учитывающий влияние сжатых полок в двутавровом сечении элементов.

Коэффициент, учитывающий влияние продольной силы обжатия

где Р₂ принимается с учетом коэффициента 0,865

Тогда < 1,5

Следовательно, условие удовлетворяется, арматура ставится по конструктивным требованиям, (Хомуты ставим с шагом 6см, Ш4 Вр-I ).

Армирование плиты показано на листе.

Расчет плиты по предельным состояниям второй группы

Геометрические характеристики приведенного сечения.

Приведенная высота сечения h₀ = 11см , ширина сечения b = 100см ,

высота сечения h = 14см

При площадь приведенного сечения

см²

Статический момент приведенного сечения относительно нижней грани

см³

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения

см

Момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести

см⁴

Момент сопротивления приведенного сечения по нижней и по верхней зоне.

см³

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, согласно формуле:

Максимальное напряжение в сжатом бетоне от внешней нагрузки и усилия предварительного напряжения

где М- изгибающий момент от полной нормативной нагрузки,

М = 4,98 кН*м = 498100 Н*см

Р₂ - усилие обжатия с учетом всех потерь

Н

эксцентриситет усилия обжатия

см

Н/см²

принимаем

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наименее удаленной от растянутой зоны

=2,33

Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне, определяется по формуле: - для симметричного сечения

см³

= 4932 см³

Потери предварительного напряжения

При расчете потерь коэффициент точности натяжения арматуры

Первые потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения стержневой арматуры: =0,03*463=13,9 МПа

Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами , так как при агрегатно-поточной технологии форма с упорами нагревается вместе с изделием.

Потери от деформации анкеров и формы при электротермическом способе равны 0

и

Потери от трения арматуры об огибающие приспособления ,поскольку напрягаемая арматура не отгибается

Потери от быстронарастающей ползучести определяются в зависимости от соотношения

По таблице СНиП . Из последнего условия устанавливается передаточная прочность

Усилие обжатия с учетом потерь ,,, вычисляется по формуле

1,57 *(463-13,9)*100 = 44012 Н

Напряжение в бетоне при обжатиии

Н/см² = 0,85 МПа

Передаточная прочность бетона

МПа

Согласно требованиям СНиП

МПа и МПа

Окончательно принимаем МПа

Тогда :

Условие выполняется.

Сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия ( без учета изгибающего момента от собственной массы плиты).

Так как

то потери от быстронатекающей ползучести

Первые потери 13,9 + 2,04 = 15,94 МПа

Вторые потери определяются по формулам :

Потери от усадки бетона МПа

Потери от ползучести бетона вычисляются в зависимости от соотношения , где находится с учетом первых потерь .

При

МПа

Вторые потери МПа

Полные потери МПа

Так как МПа < 100МПа, окончательно принимаем МПа.

Р₂ = 1,57 * (463 - 100 ) * 100 = 35570 Н

Расчет по образованию трещин

Для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 3-категории, коэффициент надежности по нагрузке . Расчет производится из условия:

Нормативный момент от полной нагрузки М = 4,981 кН*м

Момент образования трещин по способу ядровых моментов определяется по формуле :

где ядровый момент усилия обжатия

35570*0,865*(4,0+2,33) = 51382,6 Н*см = 0,51 кН*м

Так как 4,981кН*м <4932*10⁶*1,4*10³+0,51 = 7,41 кН*м , в растянутой зоне от эксплуатационных нагрузок трещины не образуются.

Трещины не образуются также и в верхней зоне плиты в стадии ее изготовления.

Расчет прогиба плиты

Предельно допустимый прогиб для рассчитываемой плиты с учетом эстетических требований согласно таблице СНиП.

см.

Определение прогибов производится только на действие постоянных и длительных нагрузок при коэффициенте надежности по нагрузке по формуле :

,

где для свободно - опертой балки коэффициент равен :

· 5/48 при равномерно распределенной нагрузке

· 1/8 при двух равных моментах по концам балки от стлы обжатия.

Полная кривизна плиты на участках без трещин в растянутой зоне определяется по формулам СНиП

Кривизна от постоянной и длительной нагрузки

1/см

где 0,85 - коэффициент , учитывающий влияние кратковременной ползучести тяжелого бетона,

2 - - коэффициент , учитывающий влияние длительной ползучести тяжелого бетона при влажности больше 40%

Кривизна от кратковременного выгиба при действии усилия предварительного обжатия с учетом

1/см

Поскольку напряжения обжатия бетона верхнего волокна

Н/см²,

т.е. верхнее волокно растянуто, то в формуле при вычислении кривизны , обусловленной выгибом плиты вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия, принимаем относительные деформации крайнего сжатого волокна . Тогда согласно формулам СНиП

1/см

где 2,04+42,14 = 44,18 МПа

Прогиб от постоянной и длительной нагрузок

f =[5/48*1,7*10^-5 - 1/8*(0,26 + 0,02)*10^-5]*331² = 0,23см

f =0,23см. < f_u = 1,7см.

т.е. прогиб не превышает допустимую величину.

Прочность сечения обеспечена.

Производим расчет сборной стены:

3. Сборная внутренняя несущая беспроемная стена

А. Сбор вертикальных нагрузок

1. Нагрузка на м² конструкции перекрытия в жилых помещениях

Вид нагрузки	qнор, кН/м2	f	qрас, кН/м2
1. Линолеум =3 мм = 1800 кг/м3	0,063	1,3	0,082
2. Цементно - песчаная стяжка =20 мм = 1800 кг/м3	0,63	1,3	0,82
3. Древесно - волокнистая плита =50 мм = 550 кг/м3	0,050	1,3	0,065
4. Железобетонная плита =140 мм = 2500 кг/м3	3,5	1,1	3,85
Итого постоянная q	4,243		4,816
Временная нагрузка v	1,500	1,3	1,950
в том числе длительная vL	0,300	1,3	0,390
Кратковременная vsh	1,200	1,3	1,560
Полная нагрузка q+v	5,743		6,616

2. Нагрузка на 1 м² покрытия

Вид нагрузки	qнор, кН/м2	f	qрас, кН/м2
1	2	3	4
1. Гидроизоляц.ковер 4 слоя	0,19	1,3	0,247
2. Армированная цементная стяжка t=100 мм = 2200 кг/м3	0,22	1,3	0,286
3. Пеностекло =120 мм = 300 кг/м3	0,36	1,3	0,468
4. Пароизоляция 1 слой	0,05	1,3	0,065
5. Железобетонная плита =140 мм = 2500 кг/м3	3,5	1,1	3,85
Итого постоянная q	4,32		4,916
1	2	3	4
Временная
Снеговая полная S	1	1,4	1,4
длительная	0,3	1,4	0,42
Итого постоянная q + снеговая S	5,32		6,316

3. Нагрузка от собственного веса стены на 1 пог.м ее длины

Вид нагрузки	qнор, кН/м2	f	qрас, кН/м2
Железобетонная стена Н=2800 мм = 2500 кг/м3	79,4	1,1	87,32

Суммируем все виды нагрузок на стену при грузовой площади от стены

Определяем вертикальную нагрузку, действующую на стену:

Грузовая площадь: А = 10,2 * 3,6 = 36,72 м.кв.

Находим вертикальные нагрузки на рассматриваемую стену.

Nр(0) = 22,08 кН

Nн(0) = 19,15 кН

Nр(49,3) = 0,95 х 16 х 25,8 +22,08 +87,32 х 18 =2006,65 кН

Nн(49,3) = 0,95 х 16 х 22,5 + 19,15 +79,4 х 18 = 1808,35 кН

Б. Сбор горизонтальной нагрузки. (ветровая)

Согласно карте 3 СНиП 2.01.07-85 «Строительная климатогия и геофизика» город Ейск расположен в первом районе по давлению ветра. Нормативное значение ветрового давления Wс = 0,23 кПа.

Нормативное давление ветра на высоте Z над поверхностью земли для зданий высотой H 40 м с равномерно-распределенной массой и постоянной по высоте жесткостью несущей системы равно:

_n = ₀ С k +1,4 k_sup Z/H ; [кПа]

где ₀ - нормативное значение ветрового давления на 1 м2 поверхности

фасада. Для города Ейска ₀ = 0,23 кН/м2 (кПа);

С - аэродинамический коэфициент, равный 1,4

k - коэффициент возрастания напора по высоте здания;

k_sup-коэффициент возрастания скоростного напора для вершины здания k_sup =1,2;

- коэффициент пульсации скоростного напора на уровне Н,

принимаемый для здания с Н = 49,3м и = 0,757;

- коэффициент динамичности, зависящий от параметра ,

который определяется по формуле:

_f0 / (940 f₁)

_f = 1,4 , коэффициент надежности по ветровой нагрузке

f₁ - первая частота собственных колебаний, Гц

f₁ = 1/T₁ = 1/1,0533 = 0,966

T₁ - период первой формы собственных колебаний.

По приближенной формуле:

Т₁ = 0,021Н = 0, 021 49,3 =1,0533

= (1,0533 / 940) х 1,4 х 0,23 х 1000 = 0,020

Высота над поверхностью земли; м	5	10	20	40	49,3
K	0,5	0,65	0,85	1,1	1,2

По графику рис.2 СНиП находим значение = 1,51.

- коэффициент коррекции пульсации ветра, при

L = 52,8 м;

Н = 49,3 м;

= 0,641.

Высота над поверхностью земли; Z, м	5	10	20	40	49,3
Z/H	0,101	0,203	0,406	0,811	1,000

1,4 k_supZ/H = 1,4 1,2 Z / H 0,641 1,51 0,77 = 1,252 Z / H

_n(Z = 5) = 0,23 1,4(0,5+1,252 0,101) = 0,202 кН/м²

_n(Z =10) = 0,23 1,4(0,65+1,252 0,203) = 0,291 кН/м²

_n(Z = 20) = 0,23 1,4(0,85+1,252 0,406) = 0,437 кН/м²

_n(Z = 40) = 0,23 1,4(1,1+1,252 0,811) = 0,717 кН/м²

_n(Z = 49,3) = 0,23 1,4(1,2+1,252 1) = 0,790 кН/м²

Полученную эпюру, ограниченную ломаной линией, приводим к эквивалентной трапециевидной. Для этого сначала определяем ее площадь А, статический момент S и положение центра тяжести С криволинейной эпюры, а затем находим параметры трапециевидной эпюры.

Эпюра и расчетная схема приложена ниже

А = ( 0,79 + 0,717) 9,3 / 2+ ( 0,717 + 0,437 ) 20 / 2 +

+ ( 0,437 + 0,291 ) 10 / 2 + ( 0,291 + 0,202 ) 5 / 2 +

+ 0,202 5 = 24,431 [кПа м]

S = 0,717 х 9,3 44,65 + ( 0,79 - 0,717 ) х 9,3 ( 40 + ( 2 / 3 ) х 9,3 ) / 2 + 0,437 х 20 х 30 + ( 0,717 - 0,437 ) х 20 ( 20 + ( 2 / 3 ) х 20 ) + 0,291 х 10 х 15 + ( 0,437 - 0,291 ) х 10 ( 10 + ( 2 / 3 ) х 10 ) х 10 + 0,202 х 5 х 7,5 + ( 0,291 - 0,202 ) х 5 х ( 5 + ( 2 / 3 ) х 5 ) / 2 + 0,202 х 5 х 2,5 = 736,715 [кПам]

C = S / A = 736,715 / 24,431 = 30,155м

Параметры эквивалентной трапецевидной эпюры нормативного ветрового давления на здание , _n, _n будут равны:

= (2H-3C) / (3C-H) = ( 2 49,3 - 3 30,155 ) / ( 3 30,155 - 49,3) = 0,197

Значение ветровой нагрузки на уровне верха здания:

_n = 2A / (1+)H = 2 х 24,431 / ( 1+0,197 ) х 49,3 = 0,828 кН/м²

Значение ветровой нагрузки на уровне поверхности земли:

_n = 0,197 0,828 = 0,163 кН/м²

Нормативная погонная по высоте здания ветровая нагрузка с учетом коэффициента надежности по назначению здания n = 0,95 и при длине наветренного фасада L=3,6 м:

q_n= 0,828 3,6 0,95 = 2,83 кН/м

q_n = 0,163 3,6 0,95 = 0,56 кН/м

Расчетная ветровая нагрузка при коэффициенте надежности по нагрузке _f = 1,4:

q = 2,83 1,4 = 3,962 кН/м

q = 0,56 1,4 = 0,78 кН/м

Определяем усилия: При действии на здание горизонтальной нагрузки, на стену дополнительно внецентренно-приложенной вертикальной нагрузки в ней возникают изгибающие моменты и силы поперечные и нормальные.

Находим полный изгибающий момент:

q(x) = q ( 1 + ( - 1 ) x / H)

Q(x) = - q x ( 1 + ( - 1 ) x / 2 H )

Mh(x) = - q x² ( 1 + ( - 1 ) x / 3 H ) / 2

x	По расчетной нагрузке	По нормативной нагрузке
	q(x),кН/м	Mh(x),кН*м	Q(x),кН	q(x),кН/м	Mh(x),кН*м	Q(x),кН
0	-3.96	0	0	-2.83	0	0
49.3	-0.784	686.93	22.47	-0.56	490.66	16.05

Определение прогиба здания.

Расчет многоэтажного здания на ветровую нагрузку предусматривает ограничение величины прогиба:

f_sup < (1/500)*H = 49,3/400 = 0,0986м

Находим изгибную жесткость : B_u = 0,85*г_n*E_b*I_i

Для стен выбираем бетон В30 : Е_b = 29*10³ МПа.

г_n- коэффициент учитывающий податливость горизонтальных и вертикальных швов.

д_n -податливость раствора шва, при длительном сжатии равна 1,8.

h_fl = 2,8м - высота этажа.

B_u = 0,85*г_n*E_b*I_i = 0,85*0,982*29*10⁶*0,18*6,3³/12 = 90,77*10⁶ кН/м²

f_sup = - (4б + 11)*q_н*Н⁴/120*В_u = - (4*0,16 + 11)* - 43,53*49,3⁴/120*90,77*10⁶ = 0,0275м

f_sup = 0,0275м < (1/500)*H = 49,3/400 = 0,0986м - жесткость здания обеспечена.

Определение нормальных напряжений

Считаем нашу стену внецентренно - сжатой и поэтому нормальные напряжения находим по формуле:

А =6,3*0,18 = 1,134 м²

W = bh²/6 = 0,18*6,3²/6 = 1,1907 м³

т.е. стенка находится в сжатом состоянии.

Подбор сечения и армирования

На первом этапе требуемое количество арматуры для элементов стены подбирается с учетом указаний по конструированию стен:

Стена армируется двумя расположенными вдоль его лицевых поверхностей сетками, объединенными в единый арматурный блок поперечными балочными каркасами с расстоянием между ними не более 1000 мм, размер ячеек сеток 200200 мм;

Минимальный процент армирования горизонтального сечения стены должен составлять 0,2~0,3% ;

Площадь сечения горизонтальной распределенной арматуры у каждой грани стены должна составлять не менее 0,3 см2 на 1 м вертикального сечения.

В качестве рабочей арматуры следует применять арматуру класса А-III , Вр-I , а в качестве конструктивной А -I , Вр-I.

Диаметр арматуры сеток и каркасов назначается не менее 5мм.

Армируем стену в соответствии с эти требованиями: Две параллельные сетки с ячейками 200х200мм и поперечными каркасами продольные стержни которых Ш6 А-III , а поперечные - Ш5 Вр -I.

Материал стенки:

Бетон

Бетон тяжелый класса В30, R_bn = R_b,ser = 22МПа, R_b,tn= R_b,ser= 1,8МПа , R_b=17 МПа, R_bt=1,2 МПа, коэффициент условия работы бетона =1,1

Плита подвергается тепловой обработке при атмосферном давлении. Начальный модуль упругости Е_b =29*10³МПа. К трещиностойкости плиты предъявляются требования 3-й категории. Технология изготовления плиты - агрегатно - поточная.

Арматура

стержни периодического профиля класса A-III Rs = 355МПа, Rsw = 285МПа, Es =20*10⁴ МПа.

Приведенная призменная прочность бетона:

R_b,red = _b2 R_b + R_s

где = A_s/A - коэффициент армирования конструкции;

As - площадь продольной арматуры в стене;

A - площадь сечения бетона;

_bi - коэффициент условий работы (_b2 = 1,1);

A_s = ( 53*2 6 ) = 106 х 0,283 = 30 см²

0,002*18*630 = 22,7 см² минимальная площадь армирования.

30 см² > 22,7 см²

А = 18*630 = 11340 см²

= 30/11340 = 0,00265 > 0,002

R_bret = 1,1*17+0,00265*355 = 18,7+0,941 = 19,64 МПа.

Проверка несущей способности.

Проверка расчетных усилий в столбе в уровне подвала Х =49,3м.

Расчетные усилия : M₁ = 343,47 кН*м N₁ = 2006,65 кН Q₁ = 22,47 кН

Размеры сечения : h =6,3м, b = 0,18м.

Проверка несущей способности внецентренно сжатого бетонного элемента производят из условия.

где б = 1 - коэффициент принимаемый для тяжелого бетона,

г_b9 = 0,9 коэффициент условий работы для бетонных конструкций,

А_bi - площадь сжатой зоны бетона столба, определяемой при условии что ее центр тяжести совпадает с точкой равнодействующей внешних сил.

2006,65 < 0,9*1*19,64*1,134 = 20,04*10³ = 20044 кН.

Прочность сечения обеспечена.

СТРОИТЕЛЬНО - ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ И ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

Введение

Большое значение в строительстве имеет правильная организация строительного производства. Применение сетевых и линейных моделей календарного планирования, в том числе и в данном проекте, обеспечивает возможность оптимизации календарного плана, а так же позволяет достаточно точно описать принятую технологию строительства, взаимосвязь между работами и отдельными исполнителями, выполнение нормативного срока с максимально возможным совмещением работ на объекте.

Календарное планирование строительства объекта в виде линейного или сетевого графика предназначено для определения последовательности и сроков выполнения общестроительных, специальных и монтажных работ, осуществляемых при возведении объекта. Эти сроки устанавливают в результате рациональной увязки сроков выполнения отдельных видов работ, учета состава и количества основных ресурсов, в первую очередь рабочих бригад и ведущих механизмов, а также специфических условий района строительства, отдельной площадки и ряда других существенных факторов.

По календарному плану рассчитывают во времени потребность в трудовых и материально-технических ресурсах, а также сроки поставок всех видов оборудования. Сроки работ используют в качестве отправных в более детальных плановых документах, например, в недельно-суточных графиках и сменных заданиях.

Не меньшее значение для производительной работы имеет организация поточных методов работ. Применение поточного истода позволяет использовать специализированные бригады рабочих заданного профессионального состава, оснащение поставленным парком машин. Поточный метод позволяет обеспечивать планомерный, ритмичный выпуск готовой строительной продукции на основе непрерывной и равномерной работы трудовых коллективов (бригад, потоков) неизменного состава, снабженных своевременной и комплексной поставкой всех необходимых материально-технических ресурсов.

Использование поточных методов является естественной организационной формой выполнения СМР силами постоянно действующих, стабильных по составу и численности работающих строительных организаций.

В составе дипломного проекта разрабатываются в строгой последовательности все указанные ниже разделы. Разделы, отражающие особенности возведения зданий и сооружений в сборном железобетоне, описываются более подробно.

Основой для проектирования производства работ должны быть индустриальные методы их выполнения, комплексная механизация и поточность строительных процессов, применение новых технологий, конструкций и материалов.

Согласно СНиП 3.01.01-85, в состав ППР на выполнение отдельных видов работ входят:

- технологические карты производства работ по монтажу сборного железобетона и схемы операционного контроля качества, данные о потребности в основных материалах, полуфабрикатах, конструкциях и изделиях, а также используемых машинах, приспособлениях и оснастке;

- календарный план производства работ;

- строительный генеральный план объекта;

- пояснительная записка с необходимыми расчетами, обоснованиями и технико-экономическими показателями.

1. Условия осуществления строительства:

Город строительства - Ейск (застройка пустыря в 200м от существующей постройки - 16 этажного дома ).

Календарные сроки начала работ - 1.03.08 (1 марта 2008 года.)

Нормативные сроки строительства - 12 месяцев.

Поставку сборного железобетона производим с заводов Ж.Б.И., находящихся в 20 км от строительной площадки.

Доставка грузов производится со среднее расстояние 20 км автомобильным транспортом со средней скоростью 50 км/ч.

Минимальный предполагаемый запас строительных материалов - 3 дня.

Источник водоснабжения, электроснабжения и других ресурсов - городские коммуникационные сети, ранее протянутых в новый микрорайон.

Временные здания и сооружения - инвентарные сооружения контейнерного типа.

2. Ведомость объёмов и трудозатрат общестроительных работ

А. Определение примерной стоимости общестроительных работ.

Рассматриваемое многоэтажное здание в сборном железобетоне.

Высота здания 50,4 м, ширина 14,4 м, длина 52,8 м.

Объем здания - 50,4*14,4*52,8 = 38321 м3.

Средняя стоимость общестроительных работ с учетом накладных расходов и плановых накоплений на м3 здания составит 2100 руб.

Стоимость всего здания составит примерно:

38321*2100 = 80474100 руб.

Б. Примерная выработка и трудоемкость.

Для данного здания примерная выработка составит 3700 руб.

Ведущими технико - экономическими показателями являются: сметная стоимость, выработка и трудоемкость.

Стоимость/выработка = трудоемкость.

Примерная трудоемкость = 80474100/3700 = 21750(чел.-дн.)

3. Спецификация изделий заводского изготовления

м3

4. Ведомость объемов и трудоемкости работ

5. Расчетная сметная стоимость и трудоемкость

Определяем сметную стоимость и трудоемкость с учетом коэффициента пересчета стоимости из 2001 г в 2008 г.

Далее производим оценку полученных результатов и делаем соответствующую корректировку.

6. Оценка полученных результатов

Выводы:

· Полученная в результате прямых расчетов сметная стоимость примерно равна, рассчитанной на 1м3.

· Средняя выработка на общестроительные работы для данного типа здания должна быть в пределах 3000….3700. Полученный результат завышен и нуждается в корректировке.

· Трудоемкость по результатам расчета занижена. Производим проверку объемов.

Оптимальная трудоемкость составит 78345472 / 3700 = 21251 чел. - дни

Реальная трудоемкость составляет 9082,1чел.-дней,

разница 21251 - 9082,1 = 12540чел.-дней - относим к неучтенным работам.

12540 / 21251 = 0,58 > 0,1 процент неучтенных работ превышает допустимого значения, делаем соответствующую корректировку трудоемкости.

Корректировка трудоемкости: Распределяем трудоемкость из условий

· На неучтенные работы должно приходиться 10%от всей трудоемкости.

· Остальную трудоемкость распределяем по разделам, так чтобы выработка была в пределах допустимой.



Также помимо итоговой ведомости трудоемкости основных работ составляем итоговую ведомость трудоемкости специальных работ.

Итоговая ведомость трудоемкости специальных работ

Мы получили все необходимые показатели для составления календарного плана выполнения работ.

7. Ведомость потребности в основных материалах и полуфабрикатах

Ведомость составляется по ГЭСН

№п.п	Наименование возводимых конструкций	Ед. Изм.	Объем работ	Пункт ГЭСН	Наименование материалов и полуфабрикатов	Ед. Изм	Норма.на ед. изм.	Потре-бное кол-во
1	2	3	4	5	6	7	8	9
1.	Плиты перекрытия и покрытия площадью до 15м2	100 шт.	3,96	27.1	Раствор цементный 150 Электроды Э-42	м3 т	2,85 0,01	11,29 0,04
2.	То же, площадью до 20м2	-//-	3,6	-//-	Раствор цементный 150 Электроды Э-42	м3 т	4,14 0,01	14,90 0,04
3.	Лестничные площадки	-//-	0,72	28	Р-р цемент.150 Электроды Э-42	м3 т	0,76 0,01	0,55 0,007
4.	Лестничные марши	-//-	0,72	-//-	Р-р цемент. 150 Электроды Э-42	м3 т	1,16 0,02	0,84 0,014
5.	Цокольные панели стен площадью до 12м2	-//-	0,24	30.1	Бетон М200 Р-р цемент. 150	м3 м3	5,1 3,27	1,22 0,78
1	2	3	4	5	6	7	8	9
6.	То же, площадью до 20м2	-//-	0,6	-//-	Бетон М200 Р-р цемент. 150	м3 м3	5,58 5,03	3,35 3,02
7.	Наружные стеновые панели площадью до 15м2	-//-	2,0	-//-	Бетон М200 Р-р цемент. 150 Клей-мастика КН-3 Воздухозащ. лента	м3 м3 т м2	5,58 5,03 0,03 85	11,16 10,06 0,06 170
8.	То же, площадью до 25м2	-//-	3,02	-//-	Бетон М200 Р-р цемент. 150 Клей-мастика КН-3 Воздухозащ. лента	м3 м3 т м2	7,2 3,69 0,03 161	21,74 11,14 0,09 486,2
9.	Внутренние стеновые панели площадью до 15м2	-//-	3,7	30.2	Р-р цемент. 150 Пакля смоляная	м3 кг	1,02 199	3,77 736,3
10.	То же, площадью до 25м2	-//-	5,4	-//-	Р-р цемент. 150 Пакля смоляная	м3 кг	2,15 205	11,61 758,5
11.	Плиты лоджий	-//-	0,64	32	Р-р цемент. 150 Электроды Э-42	м3 т	3,11 0,03	1,99 0,019
12.	Плиты балкона	-//-	0,64	-//-	Р-р цемент. 150 Электроды Э-42	м3 т	2,27 0,01	1,45 0,006
13.	Разделительные стенки	-//-	0,80	-//-	Р-р цемент. 150 Электроды Э-42	м3 т	0,29 0,01	0,23 0,008
14.	Сантехкабины	-//-	1,44	34	Песок строительный	м3	8,9	12,82
15.	Шахты лифтовые массой более 2,5т	-//-	0,36	-//-	Р-р цемент. 150 Электроды Э-42	м3 т	2,48 0,04	0,89 0,014
16.	Вентблоки массой до 2,5т	-//-	2,88	-//-	Р-р цемент. 150	м3	0,89	2,56
1	2	3	4	5	6	7	8	9
17.	Герметизация стыков стеновых панелей Горизонтал. швы	100п.м.	45,36	36	Герметизи- рующей нетвердеющей мастикой	кг	76,2	3456
18.	То же Вертик. швы	-//-	45,63	-//-	Пено- полистиролом	м3	1,07	48,82
19.	Герметизация коробок окон и балконных дверей	-//-	22,68	-//-	Герметизи- рующей нетвердеющей мастикой	кг	72,1	1635
20.	Зачеканка и расшивка швов цокольных панелей с внутренней стороны	-//-	5,04	-//-	Р-р цемент. 150	м3	0,2	1,008
21.	Промазка и расшивка снизу швов плит перекрытия	-//-	8,16	-//-	Р-р цемент. 150	м3	0,04	0,326

Всего расход материалов

Раствор цементный 150 - 76,42 м3

Электроды Э-42 - 0,014 т

Бетон М200 - 37,47 м3

Клей-мастика КН-3 - 0,09 т

Воздухозащитная лента - 656,2 м2

Пакля смоляная - 1494,8 кг

Песок строительный - 12,82 м3

Мастика герметизирующая

нетвердеющая - 5091 кг

Пенополистирол - 48,82 м3

8. Технологическая карта на монтаж этажа

Технологическая карта разработана на монтажные работы по возведению типового этажа из сборных конструкций. Данную технологическую карту рассматриваем в пределах одной секции типового этажа.

Состав работ:

· монтаж внутренних несущих стен,

· монтаж лифтовой клетки,

· монтаж наружных стеновых панелей,

· монтаж сантехкабин и венткамер,

· укладка плит перекрытия,

Технология и организация строительного процесса.

Исходные данные

Составляем калькуляцию трудовых затрат.

Калькуляция трудовых затрат



Составляем почасовой график производства работ.

Работы будем производить поточным методом оной специализированной бригадой. Разбиваем этаж на две захватки равных по объему работ.

Площадь захватки составит: 185,4 м2

Расчет параметров почасового графика

Принимаем комплексную бригаду 28 человек. В составе:

· 2 сварщика

· 1 крановщик

· 10 монтажников

· 3 каменщика

· 5 герметчиков

· 7 разнорабочих

Работы производятся в две смены.

Далее составляем посменный график. График представлен на следующей странице.

Посменный график производства работ на монтаже этажа

Итоговые показатели по техкарте:

9. Описание технологии выполнения работ (рекомендации по монтажу, механизмы, зимние условия). Описание других строительных процессов

Перечень оснастки

Для монтажа сборных конструкций стен типового этажа.

Тип приспособления	Наименование	Кол-во	Масса Ед. в кг.	Организ. разработ. рабоч. чертежи	№.№ черт.
1	2	3	4	5	6
I	Подкос для монтажа панелей дома серии П-3М	38	10,65	Трест Мосоргстрой	10070
II	Подкос для монтажа панелей стен	4	20,3	- / / -	4104А
III	Монтажная связь для временного крепления панелей внутренних стен крупнопанельных домов	20	6,6	- / / -	5502
IV	Инвентарная петля для монтажной связи	12	5,1	- / / -	5671
1	2	3	4	5	6
V	Монтажная опора для панелей внутренних стен	10	15,5	- / / -	5766
VI	Стойка для крепления перегородок	5	15,4	- / / -	1631УД
VII	Монтажный зажим зев 480 - 560 мм.	6	8,4	- / / -	5570
VIII	Струбцина зев 210 - 350мм. для монтажа панелей	2	8,5	- / / -	4638АБ
IX	Винтовой захват для подкосных струбцин	10	4,3	СПКТБ Кассетдеталь	ОР.7082
X	Стойка для временного крепления вентблоков	4	16,0	- / / -	ОР-12271

Примечание:

1. Монтаж сборных элементов типового этажа следует производить в соответствии с технологической последовательностью установки конструкций указанной на листе.

2. Монтажное приспособление следует снимать только после приварки всех постоянных связей в соответствии с проектом, соединяющих освобождаемый элемент с примыкающими закрепленными конструкциями.

3. Закрепление нижних захватов подкосов обозначенных 1 производится в технологические отверстия Ш60 / Ш130 панелей перекрытий. Нижние захваты подкосов, обозначенных П и Ш закрепляются за винтовые захваты, предварительно установленные в технологические отверстия панелей перекрытия.

4. Стойки XI временно закрепляющие вентблоки снимаются только после монтажа панелей перекрытия удерживающих вентблоки сверху.

Монтажные приспособления и инвентарь.

1. Ограждение по периметру перекрытия.

2. Ограждение лестничной площадки.

3. Постоянное ограждение лестничного марша.

4. Защитные щиты перекрытия лифтовых шахт.

5. Щиты над проемами перекрытия.

6. Будка герметчика.

7. Поэтажная прожекторная вышка со сварочным постом на 1 единицу.

8. Предохранительное верхолазное устройство (ПВУ - 2).

9. Крнтейнер с гернитовым шнуром, теплоизоляционными вкладышами, монтажными связями.

10. Контейнер для монтажного оснащения.

11. Ящик с инструментом.

12. Подкосы.

13. Монтажный ломик.

14. Подштопка.

15. Ящик с раствором.

16. Совковая лопата.

17. Метла.

18. Рейка - отвес.

Грузозахватные приспособления и монтажная оснастка

1. Грузозахватные приспособления.

Основное грузозахватное устройство - Универсальная траверса с дистанционной отцепкой крюков грузоподъемностью 15т.с. предназначено для подъема панелей наружных и внутренних стен, перекрытий, перегородок, объемных элементов лифтовых шахт, сантехкабин и пр. конструкций.

Она обеспечивает строповку и возможность монтажа в установочном положении конструкций при различном расположении подъемных петель и их расстроповку с рабочего места монтажника.

Рис.1

Универсальная траверса (Рис.1) состоит из подвески - 1, обойм с блоками - 2, чалочных ветвей - 3 и уравнительных канатов.

Подвеска представляет собой две щеки, соединенные между собой пальцами. Верхним пальцем она навешивается на крюк монтажного крана, а на двух нижних закреплены обоймы с блоками.

Обоймы с блоками крепятся к подвеске соединительными кольцами, что обеспечивает их поворот в горизонтальной плоскости относительно подвески в пределах 120°.

Через блоки перекинуты стропы, образующие чалочные ветви, которые соединяются попарно взаимодействующими с ними уравнительными канатами и страховочными перемычками. На концах чалочных ветвей расположены крюки с карабинами для их отцепки.

Техническая характеристика.

Грузоподъемность, кгс - 15000

Количество стропов, вмонтированных в обоймы с блоками - 2

Перемещение стропа по блоку обоймы - одностороннее

Количество чалочных ветвей с крюками - 4

Длина чалочных ветвей, мм - 6500

Общая длина траверсы, включая подвеску с блоками, м - 7,76

Максимально допустимый суммарный угол отклонения от вертикали

чалочных ветвей каждого стропа, град. - 40

Вес универсальной траверсы, кг - 195

Панели, имеющие смещенный центр тяжести стропят так, чтобы чалочная ветвь с уравнительным канатом была направлена в сторону смещения центра тяжести панели.

Зацепка крюков за подъемные петли внутренней стеновой панели производится так, чтобы зевы крюков находились с одной из ее сторон. Это дает возможность монтажникам производить расстроповку без обхода панели. Отцепку крюков от подъемных петель панелей производят после их установки и временного или постоянного закрепления в проектном положении. Отцепку крюков осуществляют при ослабленных стропах тягой, которой зацепляют за проушину карабина крюка и тянут вниз по направлению ветви стропа. Карабин, поворачиваясь вначале раскрывает зев крюка, а затем разворачивает крюк и снимает его с подъемной петли панели.

2. Подкос для монтажа панелнй стен,

Предназначен для временного крепления панелей наружных и внутренних стен (Рис 2. ). Подкос состоит из телескопической штанги - 1 с запирающим штифтом - 7 и двух захватов. Захват выполнен из винта с крюком - 2, предохранительной втулки - 3, ограничителя - 6 и гаек (внутренней - 5 и натяжная - 4 )

Масса подкоса - 20,3 кг.

Подкос используется совместно со струбциной, закрепляемой к одному из его захватов для временного крепления отдельных панелей внутренних стен.

Рис. 2.

3. Монтажная связь

Предназначена для временного крепления панелей внутренних стен (Рис.3 ). Она состоит из захвата, стяжной муфты - 1 и струбцины - 2.

Захват состоит из крюка - 6, приваренного к винту стяжной муфты - 7, предохранительной втулки - 8 и натяжной гайки - 9. Стяжная муфта представляет собой отрезок трубы, в одном конце которого вмонтирована, с возможностью ее вращения, проушина, а на другом крепится гайка с винтом. Струбцина имеет П-образную форму.

К одной из ее боковых сторон закрепляется винтовой упор - 3,а в верхней части струбцины установлена ось - 4,которая монтируется в проушину стяжной муфты - 5.

Масса монтажной связи - 6,6 кг.

Рис. 3

4. Монтажная опора

Предназначена для обеспечения устойчивости панелей внутренних стен при их монтаже (Рис,4), представляет собой треугольную сварную раму из труб - 1 с двумя крепежными струбцинами - 2, жестко приваренными к раме на высоте 0,35 и 0,96 м. от опорных башмаков - 4.

Закрепление монтажной опоры на монтируемом элементе производится винтовым упором - 3, расположенными на крепежных струбцинах.

Масса монтажной опоры - 15,5 кг.

Рис. 4

5. Инвентарная петля - захват

Предназначена для временного закрепления монтажных приспособлений в местах, где отсутствуют подъемные петли на панелях внутренних стен. Она представляет собой струбцину - 1, к которой приварена специальная петля - 2. Установка инвентарной петли на панели внутренней стены производится с помощью зажимного винта - 3 (Рис.5).



Рис. 5

6. Струбцины.

Служат для временного крепления панелей стен и применяются совместно с подкосами. В зависимости от размера зева, струбцины используют:

· 140 - 260 мм. - при монтаже внутренних стеновых панелей машинного отделения лифтовой шахты.

· 210 - 350 мм. - при монтаже панели внутренних стен лестнично-лифтового узла.

Сводная ведомость в потребности в строительных машинах

№ п.п	Наименование оборудования	Марка	Количество
1	2	3	4
1	Экскаватор	Э - 652Б	2
2	Экскаватор наружной сети	ЭО-2621А	2
3	Сварочный аппарат	ТС - 500	2
4	Штукатурная установка	СО - 57	1
5	Малярная станция	СО - 48	1
6	Компрессор передвижной	ДК - 9Н	1
7	Гудронатор		1
8	Башенный кран	БК - 404М	1
1	2	3	4
9	Подъемники	ТП - 2	2
10	Бульдозеры	ДЗ - 18	2

Указания по монтажу:

· Монтаж блок - секций должен производиться в соответствии с проектом производства работ, технологическими картами.

· Величины допускаемых отклонений строительных параметров принимаются по расчету точности в соответствии с ГОСТ 21779 - 82.

· Все металлические элементы должны быть защищены от коррозии в соответствии с СНиП 2.03.II - 85 и СНиП 3.04.03 - 85.

· Раствор и цементно - песчаная паста должна соответствовать требованиям СН-290-74, СНиП II-22-81, СНиП 2.03.01-84^*, СНиП 3.03.01-87, «Руководства по возведению каменных полносборных конструкций зданий повышенной этажности в зимних условиях».

· Проектная марка раствора при монтаже принять М150.

· Все кровельные работы производить в соответствии с СНиП 3.04.01-87

Указания по монтажу в зимних условиях.

· Работы по монтажу дома в зимних условиях распространяются на период строительства при среднесуточной температуре наружнего воздуха ниже -5°С и минимальной суточной температуре ниже 0°С.

· Работы в зимних условиях должны производиться в соответствии с проектом производства работ и технологическими картами.

· Монтаж конструкций в зимних условиях должен производиться безобогревным способом с применением раствора или цементно-песчаной пасты с противоморозными добавками, обеспечивающими нарастание прочности раствора на морозе без прогрева. При этом следует руководствоваться ВСН-159-81, ВСН-42-75, ВСН-141-77, ВСН-31-66.

· Применение в зимних условиях растворов и цементно-песчаной пасты без противоморозных добавок запрещается.

· При применении растворов с противоморозными добавками следует учитывать ограничения в области применения и процентном содержании в бетоне и растворе различных добавок, установленные СНиП 3.03.01-87.

· Растворы для заделки стыков приготавливать на быстротвердеющих портландцементах или на портландцементах марки 400 и выше.

· Марка раствора для заделки принимается равной проектной (летгей), т.е. М150, если монтаж конструкций будет выполняться при среднесуточной температуре наружного воздуха до -20°С и на одну марку выше проектной, т.е. М200, если монтаж будет производится при температуре -20°С и ниже.

· Прочность раствора в горизонтальных и вертикальных стыках для различных стадий готовности здания должна быть не менее указанной в таблице:

Монтируемый этаж	Требуемая прочность раствора в горизонтальных и вертикальных стыках на этажах, кгс / см2
	Теподполье и 1этаж	2 и 3 этажи	4 и 5 этажи	6 и 7 этажи	8 и 9 этажи	10 и 11 этажи
6 - 7	20	-	-	-	-	-
8 - 9	20	20	-	-	-	-
10 - 11	40	20	20	-	-	-
12 - 13	60	40	20	20	-	-
14 - 15	80	60	40	20	20	-
16 - 17 и крыша	100	80	60	40	20	20

· Учитывая возможность значительного разброса значений прочности раствора в зимнее время, необходимо временное отопление 1-3-го этажа перед монтажом 9-го этажа, 1-5 этажей перед монтажом 11 этажа и 1-9 этажей перед монтажом 15 этажа.

· В специальные журналы должны заносить все необходимые данные о растворе и различных факторах, влияющих на процесс твердения раствора.

· Особо строго должны контролировать толщины горизонтальных швов и соосность конструкций.

· Работы по герметизационной защите стыков следует выпполнять в соответствии с ВСН -15-85 и СНиП 3.03.01-87.

· Впериод наступления оттепелей и весеннего оттаивания должен быть организован тщательный контроль за конструкциями, смонтированными в зимних условиях.

· Авторским надзором должны быть выданы рекомендации по мероприятиям, обеспечивающим прочность и устойчивость конструкций в период весеннего оттаивания и в последующее время - до достижения раствором и бетоном необходимой прочности, а также определить условия дальнейшего продолжения строительных работ.

· Монтаж панелей на слой замерзшего раствора не допускается.

· При устройстве стыков панелей наружных стен должно быть обращено особое внимание на тщатальную очистку полостей стыка от наледи.

· Работы по устройству кровли в зимнее время выполнять в соответствии с СНиП 3.04.01-87.

Подготовка строительной площадки включает в себя: расчистку территории - производим срезку растительного слоя, выкорчевывание пней валка деревьев, выравнивание площадке; отвод поверхностных вод - производим обвалование вдоль границ строительной площадки; создание геодезической разбивочной основы - определяется и закрепляется положение красных линий или разбивочных осей на местности.

Земляные работы - производим отрывку котлована двумя бульдозерами, часть грунта складируется для обратной засыпки, а часть отвозится для вертикальной планировки на другую строительную площадку.

Параллельно с земляными работами ведутся вспомогательные: устройство строительного городка, временных подъездных дорог, места для складов.

Далее производят монтаж подземной части здания и устройство вводов.

Фундаменты монтируют автомобильным краном.

Кровельные работы идут одним потоком: последовательно производим работы по утеплению кровли (из засыпного утеплителя) и устройству гидроизоляционного ковра (из рулонного материала).

До производства отделочных работ и устройства полов осуществляются сантехнические и электротехнические работы.

ОРГАНИЗАЦИЯ СТРОИТЕЛЬСТВА

Сетевой график, календаризация графика, график потребности в рабочих

Производство работ организуется поточным методом, при этом необходимо учесть одновременность выполнения ряда работ и совмещение профессий.

Работы нулевого цикла производим одной захваткой, при производстве работ, связанных с возведением коробки здания и дальнейшими отделочными работами, делим объект на четыре захватки.

Продолжительность (ритм) каждого вида работ на захватках определяется временем выполнения ведущего механизированного процесса на рассматриваемом этапе строительства объекта.

Продолжительность выполнения полностью механизированных работ, дн.,

З_м

t_im= ---------,

n*A

где З_м - общие затраты машинного времени на производство работ, маш. - см.;

А - сменность работы, А=2;

n - число машин, участвующих в выполнении работы в смену.

В случае производства работ немеханизированным (частично механизированным) способом продолжительность работы t_i, дн., определяется по формуле

Т_р

t_i= -----------,

N*A

где Т_р - трудоёмкость работы, чел.-дн.;

N - принятое количество рабочих в смену;

А - сменность работы.

Если рассматриваемый вид работы включает механизированные и немеханизированные процессы, то принимают продолжительность, большую из рассчитанных по данным формулам.

Работы ведутся поточным методом. Для реализации поточного метода вся номенклатура работ на объекте группируется таким образом, чтобы каждый вид работы мог быть выполнен звеном или бригадой рабочих заданного профессионального состава. При этом учитывается одновременность выполнения работ и совмещения профессий.

Совмещение разных видов работ во времени достигается путём деления объекта на захватки.

Планировка территории ведётся двумя бульдозерами.

Отрывка траншей под фундамент производится одним экскаватором.

Монтаж ведётся одним башенным краном последовательно по захваткам.

Отделочные и пусконаладочные работы ведутся также последовательно по захваткам.

Составляем итоговую ведомость трудоемкости работ.



Карточка определитель располагается на следующей странице.

Карточка - определитель

1

130

Стройгенплан

Стройгенплан - это чертёж, который показывает образец обустройства строительной площадки в период ведения строительных работ основного периода.

Потребность во временных зданиях и сооружениях определяется на расчётное количество рабочих, служащих, ИТР, МОП и работников охраны.

Расчётное количество рабочих принимается равным максимальному числу на графике потребности рабочих на объекте при расчёте площадей гардеробных, и равным максимальному числу рабочих в одну смену при расчёте площадей других объектов временного строительного городка.

Нормативная площадь территории временного городка в расчёте на одного рабочего должна лежать в пределах 8-36 м².

Помещения для обогрева рабочих должны быть расположены на расстоянии не более 150 м от рабочих мест. Пункты питания должны быть удалены от туалетов и мусоросборников на расстояние не менее 25 м и не более 600 м от рабочих мест.

Медпункт надо располагать не далее 800 м от рабочих мест.

Расстояние от туалетов до наиболее удалённых мест внутри здания не должно превышать 100 м, до рабочих мест вне здания - 200 м.

В городке должно быть предусмотрено место для отдыха и курения рабочих.

Ввиду того, что работы по монтажу ведутся со склада, требуются складские помещения открытого типа.

Расчёт потребности в воде производится для периода с наибольшим водопотреблением для производственных, хозяйственных и противопожарных целей.

Противопожарная (постоянная) водопроводная сеть должна быть закольцована, и на ней располагают пожарные гидранты на расстоянии не далее 150 м один от другого. Расстояние от гидрантов до здания должно быть не менее 5 м и не более 50 м, а от края дороги - не более 2 м.

Общие требования к проектированию временного электроснабжения строительного объекта: обеспечение электроэнергией в потребном количестве и необходимого качества, гибкость электрической схемы, надёжность, минимальные потери в сети.

Временные трансформаторные подстанции следует располагать в центре электрических нагрузок и не далее 250 м от потребителя. Временные внутрипостроечные дороги одностороннего движения имеют ширину проезжей части 3,5 м и радиусы закругления 12 м.

При проектировании стройгенплана необходимо предусматривать мероприятия по охране окружающей среды: сохранение почвенного слоя, соблюдение требований к запылённости и загазованности воздуха, очистке бытовых и производственных стоков и другие.

Расчет площадей временных зданий:

Временными зданиями называются надземные подсобно-вспомогательные и обслуживающие объекты, необходимые для обеспечения производства СМР. Временные здания сооружаются только на период строительства. Временные здания в отличие от постоянных имеют свои особенности, связанные с назначением, конструктивным решением, методами строительства, эксплуатации и порядком финансирования. По назначению временные здания делятся на производственные, складские, административные, административно-бытовые, жилые и общественные.

Потребность во временных зданиях и сооружениях определяется по действующим нормативам на расчетное количество рабочих, ИТР, служащих, МОП и работников охраны.

Расчёт площадей временных зданий и сооружений

Наименование	Численность персонала	Вместимость, человек	Размеры в плане, м	Кол-во зданий / Тип-конструкции
1	2	3	4	5
Контора нач. участка	2	4	8,0 X 7,0	1 / щитовая
Прорабская	4	4	8,0 Х 3,5	1 / щитовая
Бытовка	М - 60 Ж - 20	16 16	8,0 X 7,0 8,0 X 7,0	4 /щитовая 2 / шитовая
Летняя душевая	М - 30 Ж - 10	- -	8,0 X 3,5 8,0 X 3,5	3 / автофургон 1/ автофургон
Проходная			3,0 X 3,0	2 / щитовая
Туалет канализированный	М - 30 Ж - 10	6 6	8,0 X 3,5 8,0 X 3,5	2 / автофургон 1 / автофургон
1	2	3	4	5
Помещение для обогрева, отдыха и принятия пищи	40	10	3,7 X 3,5	4 / контейнер
Столовая - раздаточная	40	22	9,1 X 2,9	2 / автофургон
Медпункт	-	-	8,0 X 7,0	1 / щитовой
Ремонтная мастерская	-	-	8,7 X 2,9	1 / автофургон
Закрытый отапливаемый склад	-	-	40м2	1/ щитовой
Закрытый неотапливаем. склад	-	-	40м2	1/ щитовой

Водоснабжение строительной площадки

Временное водоснабжение на строительной площадке предназначено для обеспечения производственных, хозяйственно-бытовых и противопожарных нужд. При проектировании временного водоснабжения необходимо определить потребность, выбрать источник, наметить схему, рассчитать диаметр водопровода, привязать трассу и сооружение на строй генплане. Следует предельно использовать постоянные источники и сети водоснабжения.

Водопроводную сеть необходимо рассчитывать на период ее наиболее напряженной работы, т.е. она должна обеспечивать потребителей водой в часы максимального водозабора и во время тушения пожара.

Водоснабжение строительной площадки

Обеспечение 3 видов потребностей

Q_общ=Q_пр+Q_x+Q_пож, где:

Q_пр - максимальный расход на хозяйственно -бытовые нужды