Разработка проекта реконструкции очистных сооружений поверхностного стока с территории аэропорта Домодедово

Из-за недостатка финансирования экологических программ основное внимание должно быть уделено мероприятиям по перехвату основной массы загрязнений, что предопределяет строительство водоочистных систем большой пропускной способности при относительно неглубокой очистке воды. Между тем наблюдается другая тенденция: повышение требований к очистке воды, вследствие чего строительство упрощенных очистных сооружений фактически остановлено. Переход к поэтапному вводу элементов очистной станции (отстаивание воды, отстаивание с коагуляцией, отстаивание с безреагентным и реагентным фильтрованием, а затем - сорбционной очисткой) позволит охватить большее число выпусков, нежели возведение единичных комплексов по глубокой очистке поверхностного стока. Для примера можно привести случаи, когда в один и тот же водоем сбрасываются глубоко очищенные и совсем не очищенные стоки, в результате чего обесцениваются затраты на очистку воды. Таким образом, третьей важной задачей становится обоснование требований к качеству сбросной очищенной воды в увязке с комплексом мероприятий экологического характера.

В ходе анализа проблемы удаления и очистки воды необходимо обратить внимание на удаление твердых осадков в результате снеготаяния. Запасы собственного тепла сточных вод либо привлеченных источников низкопотенциального тепла могут помочь ликвидировать складирование снега в центральной части города при относительно небольшом радиусе его транспортировки, рационально загрузить очистные станции в зимнее время, уменьшить тепловое загрязнение водостоков.

Законодательство в области зашиты водных объектов должно строиться на компромиссе между желаниями и экономическими возможностями. Проблема охраны поверхностных вод должна решаться поэтапно. На первом этапе объектом стандартизации должны быть непосредственно водные источники, на втором - сточные воды, на третьем - очистные сооружения, на четвертом - приоритетные загрязнители. На пятом следует перейти от централизованных административно-законодательных мер к системе, при которой многие функции центральных природоохранных ведомств будут переданы местным властям.

Во многих странах Америки и Европы установлены стандарты как для природных вод различных классов, так и для сточных вод, но нигде нет одинаковых нормативов для природных и сточных вод. В развитых странах нормативы по взвешенным веществам и БПК; в очищенных сточных водах соответствуют требованиям биологической очистки (табл. 2.7.)

Определение требуемой степени очистки следует увязывать с техническими и экономическими возможностями, а также с санитарно- гигиеническим эффектом, получаемым в результате инвестиций. Здесь немаловажным фактором является расход электроэнергии. Так, снижение БПК₅ с 300 до 15 мг/л (95%) требует в 1,5 раза больше электроэнергии, чем снижение БПК₅ с 300 до 40 мг/л (87%) [13].

Таблица 2.7. Стандарты на сброс городских сточных вод по взвешенным веществам и по БПК в разных странах.

Показатель	Германия	Бельгия	Франция	Великобритания	Швейцария	США
Взвешенные вещества, мг/л	20	100	-	30	20	30
БПК5, мг/л	25	15-50	20-40	20	20	20

Эффективность капиталовложений в строительство сооружений доочистки на порядок ниже, чем в строительство сооружений полной биологической очистки.

2.4 Основы расчета очистных сооружений

2.4.1 Отстойные сооружения

Выделение из сточных вод оседающих и всплывающих механических примесей в основном производится с помощью отстаивания. Для улавливания плавающего мусора в головной части очистных сооружений предусматриваются решетки с прозорами 50 мм. При площади водосбора более 100 га рекомендуются решетки с механизированной очисткой, а при площади менее 300 га допускается использовать решетки с ручной очисткой. Скорость движения сточных вод в прозорах решеток при максимальном притоке следует принимать равной 0,8-1 м/с [11]. Количество плавающего мусора на 1000 га для дождевых и поливомоечных вод в среднем составляет 0,2 м³, а для талых -0,3 м³.

В дождевом стоке содержание песка с гидравлической крупностью более 15 мм/с колеблется от 10 до 15%, а в талом стоке - до 20%. Для выделения крупных механических примесей из поверхностного стока предусматривают песколовки. Число песколовок или их отделений должно быть не менее двух, причем все они должны быть рабочими. Для очистки поверхностного стока устраивают горизонтальные или тангенциальные песколовки. Длина горизонтальных песколовок L (м), определяется по формуле:

(2.1)

где k = 1,7- коэффициент, учитывающий неполное использование зоны отстаивания;

Н- расчетная глубина песколовки, принимается от 0,5 до 2,0 м;

v = 0,3 м/с - скорость движения сточных вод при максимальном притоке;

w₀ - гидравлическая крупность частиц, на содержание которых рассчитывается песколовка; обычно принимается w₀ = 18,7 мм/с (для песка диаметром 0,2 мм).

Продолжительность протекания сточных вод в горизонтальной песколовке должна быть не менее 30 с.

При расчете тангенциальных песколовок исходят из удельной гидравлической нагрузки, равной 110 м³/м² ч при максимальном притоке сточных вод и диаметре песколовки не более 6 м. Впуск воды должен быть по всей расчетной глубине, равной половине диаметра Количество задержанного песка в среднем составляет 15% от массы взвешенных веществ. Для расчета песковых бункеров принимают влажность песка - 60-70%, объемную массу шламовой пульпы - 1,2- 1,5 т/м³, зольность задержанного песка - 80-90%, содержание нефтепродуктов в обезвоженном песке - не более 3%.

Для удаления основной массы взвешенных веществ и нефтепродуктов из поверхностного стока применяются отстойные сооружения различных конструкций: горизонтальные и радиальные отстойники, тонкослойные полочные отстойники, нефтеловушки, пруды, накопители, тонкослойные блоки для интенсификации работы прудов-отстойников и т.п. В прошлом широко использовались пруды-отстойники, сооружения закрытого типа (подземные) и стационарные щитовые заграждения в акватории водоема. Эффективность очистки в них относительно невелика. Концентрация взвешенных веществ в воде, выходящей из прудов-отстойников, колеблется от 20 до 70 мг/л, а содержание нефтепродуктов - от 3 до 7,2 мг/л. Эти сооружения громоздки, удаление осадков и всплывших нефтепродуктов из них вызывает большие трудности. Пруды-отстойники обычно устраивают в естественных понижениях местности, оврагах, карьерах, руслах пересыхающих ручьев и т.д. Под отстойником-накопителем понимается очистное сооружение с переменным уровнем воды, причем объем, необходимый для заполнения сооружения от минимального уровня до максимального, равен аккумулируемому объему поверхностного стока.

Под отстойником понимается очистное сооружение с постоянным уровнем воды, не имеющее буферного объема для приема дождевых и талых вод. Отстойники-накопители оборудованы устройствами для улавливания плавающего мусора и нефтепродуктов. Из накопителя через водозаборное устройство постоянно отбираемый расход поступает на вторичные отстойники н далее на фильтры; шлам из накопителей и отстойников гидроэлеватором направляется на шламовые площадки. После накопления на площадках достаточного количества шлама его вывозят в течение теплого периода года. Вместо шламовых площадок возможны: применение стационарного грейферного крана и бункеров обезвоживания или же погрузка шлама непосредственно из отстойников в автотранспорт при очередном опорожнении секций. Отстойник рекомендуется выполнять двухсекционным. Перед ним устраивается разделительная камера с водосливом для сброса расхода воды, превышающего максимальный расчетный объем ее [14].

Содержание взвешенных веществ при отстаивании в покое и реагентной обработке можно принимать по рис 2.2.

Рисунок 2.2. Зависимость остаточного содержания взвешенных веществ и гидравлической крупности от времени отстаивания при реагентной обработке поверхностных сточных вод: 1 - Зависимость остаточной концентрации взвешенных веществ от времени отстаивания при обработке воды Al₂(SO₄)₃, дозой 30 мг/л; 2- зависимость остаточной концентрации взвешенных веществ при обработке воды Al₂(SO₄)₃ (20 мг/л) и ПАА (1 мг/л); 3- зависимость гидравлической крупности (охватывающей скорости) от времени отстаивания.

Чистка прудов-отстойников производится в сухое время года бульдозерами или многочерпаковой землеройной машиной, осадок грузится в шаланды и отвозится к месту свалки. Выпавший в прудах осадок можно перекачивать насосами в расположенные поблизости канализационные коллекторы. Для удаления всплывших примесей целесообразно применять маслонефтесборные карманы, гак как опыт эксплуатации прудов-отстойников показал, что щелевые трубы для сбора нефтепродуктов неэффективны [14].

Из условия седиментационного подобия эффект осветления будет одинаковым (Э = idem), если выдерживается соотношение:

(2.2)

где T₁ - продолжительность осаждения при высоте отстаиваемого слоя H₁;

T₂,- то же при H₂;

n - показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе осаждения, изменяется от 0,3 до 0,85.

Расчет отстойников производят по гидравлической крупности частиц взвеси, выделение которых обеспечивает необходимый эффект очистки. Длину L (м) горизонтального отстойника определяют по формуле:

(2.3)

где Q - производительность одного из отстойника, м³/ч;

k = 0,5 - коэффициент использования объема;

В - ширина секции отстойника, м;

w₀- гидравлическая крупность задерживаемых частиц, мм/с;

u_ф - турбулентная составляющая, принимается при скорости потока 5, 10, 15 мм/с соответственно 0; 0,05 и 0,1 мм/с.

Расчетная гидравлическая крупность определяется по кинетике отстаивания сточной воды в статических условиях.

Поверхностный сток представляет собой чрезвычайно нестабильную полидисперсную систему со значительными колебаниями состава и концентрации загрязнений.

На рис. 2.3 представлены результаты лабораторных исследований кинетики осаждения взвешенных веществ дождевого стока с городской территории Харькова при высоте зоны отстаивания 0,3 м. Исходная концентрация взвешенных веществ колебалась от 340 до 4050 мг/л. Значительное содержание в поверхностном стоке тонкодисперсных примесей обуславливает остаточное содержание взвеси 100-300 мг/л в зависимости oт исходной концентрации при отстаивании 1-3 сут.

Рисунок 2.3. Обо6ленные данные кинетики осаждения взвешенных веществ дождевого стока с гор адских территорий Харькова.

На основании данных кинетики отстаивания дождевых и талых вод Харькова был рассчитан эффект осветления в зависимости от его продолжительности для высоты зоны осаждения 2 м (табл. 2.8).

Таблица 2.8 Эффект осветления городских поверхностных сточных вод.

Продолжительность отстаивания, ч	1	2	3	6	12	24
Эффект осветления, %:
Минимальный	15	30	40	60	70	80
Средний	45	53	60	68	78	85
Максимальный	65	75	78	80	85	90

Аналогичные исследования по осветлению дождевых сточных вод с городских территорий проводились в СПбГАСУ. Механическое отстаивание осуществлялось в двух режимах; безреагентном и с применением реагентов, В качестве реагентов использовались коагулянты и флокулянты. Согласно полученным результатам (рис. 2.4) при безреагентном отстаивании в течение суток эффект осветления составляет 64-92,5 % по взвешенным веществам. Содержание нефтепродуктов при этом снижается до 31,6-98%. Однако следует отметить, что остаточное содержание этих загрязнений в осветленной воде достаточно велико и составляет по взвешенным веществам в среднем 117.8 мг/л, по нефтепродуктам - около 8 мг/л.

Рисунок 2.4. Кинетика осаждения взвешенных веществ и удаления нефтепродуктов из городских дождевых вод Санкт-Петербурга.

Расчетные данные о необходимой продолжительности отстаивания дождевого и талого стоков с городской территории при различной глубине проточной зоны отстаивания H для достижения заданного эффекта осветления приведены в табл. 2.9.

Таблица 2.9 Продолжительность отстаивания дождевого стока (в числителе) и талого стока (в знаменателе).

Эффект осветления, %	Продолжительность отстаивания (ч) при глубине проточной зоны, м
	2	2,5	3	3,5	4
20	0,77/0,32	0,8/0,34	0,83/0,35	0,86/0,36	0,88/0,37
30	1,27/0,52	1,32/0,54	1,37/0,56	1,41/0,58	1,45/0,59
40	1,64/0,79	1,72/0,83	1,79/0,85	1,84/0,88	1,89/0,91
Эффект осветления, %	Продолжительность отстаивания (ч) при глубине проточной зоны, м
	2	2,5	3	3,5	4
50	2,30/1,17	2,40/1,23	2,48/1,27	2,57/1,31	2,63/1,35
60	3,03/1,59	3,16/1,67	3,26/1,72	3,37/1,78	3,48/1,83
70	4,55/2,3	4,81/2,4	5,0/2,48	5,15/2,57	5,26/2,63
80	6,90/3,64	7,14/3,85	7,50/3,95	7,61/4,12	7,84/4,21

Сравнивая полученные результаты, можно сделать вывод о том, что применение коагулянта и флокулянта значительно интенсифицирует очистку стока; при безреагентном отстаивании концентрация нефтепро­дуктов снижалась до 1,3-1,98 мг /л, в то время как в присутствии реаген­тов в этих же стоках достигалось снижение нефтепродуктов до 0,6-- 0.9 мг/л. Содержание взвешенных веществ снижалось при безреагентном отстаивании до 8-360 мг/л, а при использовании реагентов в этих же стоках до 40 мг/л. Нефтепродукты, как известно, присутствуют в стоках в виде эмульгированных и растворенных примесей.

Полученные результаты свидетельствуют о том, что при безреагентном отстаивании частично извлекаются эмульгированные нефтепродукты, а при реагентном - в стоках остаются только растворенные нефтепродукты. Использование peaгентов для интенсификации осветления значи­тельно увеличивает объем образующегося осадка и частично меняет его структуру. Количество осадка, образующегося при безреагентном отстаивании, составляет н среднем 2-4 % от объема от стаиваемого стока при зольности 60-70 %, в то время как объем осадка мри реагентном отстаивании составляет около 10%, а зольность осадка не более 60%. Характерные кривые кинетики отстаивания дождевых, талых и поливомоечных вод, полученные ВНИИ ВОДГЕО на промышленных предприятиях при высоте зоны отстаивания 200 мм, представлены на рис. 2.5.

Рисунок 2.5. Кинетика отстаивания поверхностного стока промышленных предприятий: 1 - Дождевой сток нефтехимических предприятий; 2 - дождевой сток машиностроительного завода; 3 - талый сток нефтехимических предприятий.

Так как поверхностный сток содержит значительное количество мелкодисперсной примеси, при выделении частиц с гидравлической крупностью более 0,2 мм/с остаточная концентрация взвешенных веществ составляет 100-500 мг/л. Для достижения требуемого эффекта осветления Э рекомендуются следующие значения гидравлической крупности частиц взвеси и для высоты зоны отстаивания 2 м:

Таблица 2.10

Э, %	50	60	70	80	85	90	95
u, мм/с	0,62	0,32	0,12	0,045	0,027	0,012	0,008

Пропорционально эффекту осветления снижается содержание органических веществ, выраженных ХПК. При продолжительности отстаивания 1-2 сут. эффект снижения содержания взвешенных веществ и показателя ХПК колеблется от 80 до90%, а показателя БПК- от 0 до 80%. Остаточное содержание взвешенных веществ в отстоянной воде может достигать 50-100 мг/л, нефтепродуктов - 0.5-3, а органических веществ в пересчете на ХПК и БПК₂₀ - соответственно 50-80 и 15- 20 мг/л.

Использование метода отстаивания в тонком слое позволяет значительно интенсифицировать процесс выделения механических примесей и обеспечить высокую степень осветления в тонкослойных отстойниках, занимающих малые площади и объемы. Но для этого требуется определенная подготовка поступающей воды, чтобы обеспечить стабильную работу полочных отстойников без засорения крупными примесями. Тонкослойное отстаивание широко применяется при доочистке поверхностного стока. Для этой цели различные конструкции очистных сооружений оборудуются тонкослойными модулями. Оптимальный угол наклона пластин составляет 60-70є, а расстояние между ними - 50-10 мм. Основная масса загрязнений осаждается за 10-30 мин. Эффект задержания взвеси в тонкослойном отстойнике в течение 30 мин достигает 85-90%, в то время как в горизонтальном отстойнике глубиной 3 м даже при 5 ч отстаивания эффект очистки от взвешенных веществ составляет 60-62 % (при одной и той же исходной концентрации). Площади для размещения тонкослойного отстойника могут быть снижены в 6-10 раз, а капитальные затраты - в 2,5-3 раза по сравнению с затратами на существующие сооружения. Основные конструктивные размеры этих отстойников определяются по формулам [11]:

площадь сечения отстойника w, м²

(2.5)

общая ширина отстойника В, м

(2.6)

общая длина отстойника L ,м

(2.7)

где Q - расчетный расход, м³/ч;

v_тс - средняя скорость рабочего потока, мм/с;

l - длина приемной камеры, l=1-1,5м;

l_тс - длина тонкослойных элементов, l_тс=1,5-3 м;

l₂ - длина выходной части отстой­ника, l₂ = 0,5 -1м;

Н_тс - высота тонкослойных блоков, Н_тс = 1- 1,5м.

Средняя скорость рабочего потока в зависимости от требуемой степени очистки поверхностного стока городских территорий от взвешенных веществ при принятой длине тонкослойных элементов принимается по табл. 2.10.

Определив конструктивные размеры тонкослойного отстойника, исходя из обеспечения необходимой степени очистки по взвешенным веществам, проводят поверочный расчет по эффективности очистки поверхностного стока от нефтепродуктов. При этом эффективность задержания нефтепродуктов в тонкослойном отстойнике в зависимости от длины тонкослойных элементов и скорости движения жидкости проверяется по табл. 2.11.

Таблица 2.11 Скорость рабочего потока в зависимости от эффекта удаления взвешенных веществ для дождевого стока (в числителе) и талого стока (в знаменателе).

Эффект осветления, %	Скорость течения (мм/с) при длине тонкослойных элементов, м
	1,5	2	3
55	10/-	-	-
60	6,1/-	9/-	-
65	4,2/-	6/-	8,5/-
70	2,9/-	4,3/-	6,0/-
75	2,0/-	3/-	4,3/-
80	1,4/-	2/-	3/-
85	0,9/8	1,2/10	1,8/-
90	0,5/4,3	0,65/6	1/9,6
95	2,0/2	0,2/3	0,2/4

Количество осадка Р (м/ч), выделяемого в отстойных сооружениях, следует определять исходя из концентрации взвешенных веществ в поступающем стоке С₀ и в отстойном стоке С_ос.

(2.8)

где Q - расход сточных вод, м³/ч;

b - влажность осадка, %;

с_ос - плотность осадка, г/см³.

Исходя из объема образующеюся осадка и вместимости зоны его накопления в отстойном сооружении определяется интервал времени между выгрузками осадка.

В зависимости от принятого тина отстойного сооружения удаление осадка предусматривается самотеком, под гидростатическим давлением, насосами, гидроэлеваторами, ковшовыми элеваторами, грейфером, бульдозерами, экскаваторами и другими машинами.

Таблица 2.12 Скорость рабочего потока в зависимости он эффекта очистки поверхностного стока от нефтепродуктов для дождевого стока (в числителе) и талого стока (в знаменателе).

Эффект очистки, %	Скорость течения (мм/с) при длине тонкослойных элементов, м
	1,5	2	3
60	4,4/-	6,2/-	9,2/-
65	3,5/-	4,5/-	6,0/-
70	2,3/-	3,4/-	4,3/-
75	1,7/9,1	2,5/10,2	3,0/-
80	1,0/5,5	1,8/7,1	2,0/9,9
85	0,8/4,0	1,0/5,5	1,2/6,8
90	0,5/2,6	0,8/3,9	0,65/5,3
95	0,2/1,0	0,2/2,5	0,2/3,2

Тип отстойных сооружений следует выбирать на основании технико-экономических расчетов с учетом производительности и схемы очистных сооружений, очередности строительства, характеристики грунтов, рельефа площадки, уровня грунтовых вод, требуемой степени очистки и др. Отстойные сооружения могут быть железобетонными или земляными.

Железобетонные отстойники целесообразны при расходах сточных вод до 500 л/с, а также при неблагоприятных гидрогеологических условиях. При расходе до 300 л/с возможно применение отстойников закрытого типа, т.е. подземных железобетонных сооружений. При больших расходах экономически целесообразно устраивать пруды-отстойники.

2.4.2 Обработка осадков

На станциях очистки поверхностного стока осадок либо вывозится автоцистернами с вакуумными насосами или автосамосвалами в специально отведенные места, либо сушится на резервной секции пруда-отстойника или иловых площадках, либо подвергайся механическому обезвоживанию на фильтрах или обрабатывается совместно с осадками природных или сточных вод, остающихся в очистных сооружениях [14]. При производительности очистных сооружений до 150 л/с целесообразно вывозить осадок автотранспортом. Если для очистки поверхностного стока устраиваются пруды-отстойники, то рекомендуется предусматривать дополнительную секцию для обработки осадка. По мере накопления осадка выключается одна из секций отстойника, из которой вытекает осветленная вода. Осадок влажностью 50-60% удаляется бульдозерами, экскаваторами, грейферами и другими механизмами. При наличии свободных площадей могут предусматриваться иловые площадки, на которых осадок высушивается до влажности 50%. Иловые площадки рекомендуется проектировать в виде накопителей, где происходит как отстаивание, так и поверхностное удаление иловой воды. Если позволяют гидрогеологические условия, накопители проектируют на естественном основании.

отстойник вода обезвоживание осадок

Глава 3. Разработка проекта реконструкции очистных сооружений поверхностного стока с территории аэропорта Домодедово

3.1 Общие сведения

Технологические решения проекта «Очистные сооружения поверхностных сточных вод (площадка №1 и №2)» аэропорта Домодедово, разработаны ООО «Росэкострой» в 2006году.

Вместо технологии биологической очистки поверхностного стока, применена современная технология физико-механической очистки включающей сепарацию, реагентную флотацию и глубокую доочистку на сорбционных угольных фильтрах .

В связи с выходом постановления Правительства РФ от 16 февраля 2008 г. N87, состав и содержание разделов проектной документации выполнены с учетом его требований.

Предусматривается ввод в эксплуатацию комплекса очистных сооружений по ступеням очистки, с достижением требуемого качества после каждой ступени:

- механическая и физико-механическая очистка - 1-я очередь пуска и ввода в эксплуатацию;

- глубокая доочистка на сорбционных угольных фильтрах- 2 очередь пуска и ввода в эксплуатацию.

При корректировке настоящего раздела решаются вопросы очистки поверхностного стока (дождевого и талого) поступающего с водосборных площадей территории аэропорта «Домодедово», на площадку 90.1 и площадку 90.2.

На площадки 90.1 и 90.2 поверхностный сток предусматривается подавать самостоятельными самотечными коллекторами разрабатываемыми отдельно.

Отведение очищенного стока предусматривается в пониженные места рельефа через существующие и сформировавшиеся выпуски: площадка 90.1 -выпуск №1; площадка 90.2 - выпуск №2.

На каждой площадке предусматривается строительство аккумулирующих резервуаров, зданий для размещения очистного и вспомогательного оборудования, резервуаров для накопления поверхностного стока для использования на технические нужды.

Площадки, отведенные под строительство очистных сооружений, располагаются на территории аэропорта Домодедово, дополнительного землеотвода не предусматривается.

Водосборные площади площадки 90.1 включают: существующие твердые покрытия ВПП-1, МРД-2(А), МРД-В-участка, СРД-участков, площадки ПОЖ-2; совмещенного перрона и РД-3; внешние объекты аэровокзала, с участком привокзальной площади, перрона; с грунтовых поверхностей. Общая площадь водосбора площадки 90.1 - F=360,0 га.

Водосборные площади площадки 90.2 включают существующие твердые покрытия: площадки ПОЖ-1, участков МРД-В и СРД; покрытия аэродрома: АТБ с предангарной площадью, МС- техоблуживания; внешних объектов: сектора деловой авиации, новых и строящихся автостоянок, СТТ, примыкающей к внутрипортовой автодороге; с грунтовых поверхностей. Общая площадь водосбора площадки 90.2 - F=94,4 га.

Решения по сбору и транспортировке поверхностного стока на очистные сооружения и решения по сбросу очищенного поверхностного стока в пониженные места рельефа выполняются институтом ”Аэропроект”.

3.2 Исходные данные

Разработка технологических решений по механической, физико-механической очистке и глубокой доочистке поверхностного стока выполнена на основе технического задания на проектирование и нормативных требований:

- СНиП 2.04.03-85 «Канализация. Наружные сети и сооружения»;

- Проектирование сооружений для очистки сточных вод, (Справочное пособие к СНиП 2.04.03-85);

- СанПиН 2.1.5.980-00. Гигиенические требования к охране поверхностных вод, М., 2000г.

- СНиП 31-03-2001 «Производственные здания»;

- СНиП 2.08.02-89 «Общественные здания и сооружения»;

- СанПиН 2.2.1/2.1.1984-00 Санитарно-защитные зоны и санитарная классификация предприятий, сооружений и иных объектов, М., 2000г;

- Рекомендации по расчету систем сбора, отведения и очистки поверхностного стока с селитебных территорий, площадок предприятий и определению условий его выпуска в водные объекты, ФГУП «НИИ ВОДГЕО», М., 2006г;

- других нормативных документов и государственных стандартов по проектированию и строительству.

3.2.1 Характеристика состава поверхностного стока

При расчете объемов поверхностного стока по каждому выпуску учтены водосборные площади:

- для площадки 90.1- F=360,0 га, средний коэффициент стока ц=0,327;

- для площадки 90.2- F=94,4 га, средний коэффициент стока ц=0,4.

Общие объемы поверхностного стока составляют:

- для площадки 90.1- 8 800м³ ;

- для площадки 90.2- 3 500 м³ .

Таблица 3.1. Объемы и качественный состав стоков.

№ п/п	Наименование показателей.	Ед. изм.	Кол-во атмосферных осадков и их состав
1.	Объем стока площадки 90.1	тыс. м3/год	961,07
		м3/дождь	8800
	Объем стока площадки 90.2	тыс. м3/год	320,319
		м3/дождь	3500
2.	Состав сточных вод до очистки:
	Взвешенные вещества*	мг/л	1060,9
	Нефтепродукты*	мг/л	43,5
	Этиленгликоль**	мг/л	3,2
	Аммонийный азот**	мг/л	18,1

* По результатам исследования дождевых и талых вод аэропорта Домодедово.

**Данные представленные в таблице 2.1 по содержанию азота аммонийного и этиленгликоля приняты по аналогу на основании результатов исследований в аэропорту «Шереметьево», ФГУП «НИИ ВОДГЕО» и ГУП «Центровод» в 2001-2003гг.

По солесодержанию поверхностный сток (включая талые воды) отнесен к слабоминерализованным водам (200-500 мг/л), поэтому применение технологии обессоливания воды не предусматривается.

3.2.2 Требования к качеству очищенного стока

Требования к качеству очищенного стока при выпуске на рельеф и использованию на технические нужды: противопожарные цели, промывка фильтров, полива и мойки твердых покрытий, проездов, полив газонов приведены в таблице 3.2.

Таблица 3.2 Требования к качеству очищенного стока при выпуске на рельеф и использованию на технические нужды.

№ п/п	Наименование загрязнений	Ед. изм.	Требования к качеству очищенного стока
			при выпуске на рельеф	на технические нужды
1.	Нефтепродукты	мг/л	0,05	0,1-0,3
2.	Взвешенные вещества	мг/л	6	5-10
3.	Аммонийный азот	мг/л	0,39	0,39
4.	Этиленгликоль	мг/л	0,25	0,25

3.2.3 Принятая производительность очистных сооружений

Производительность очистных сооружений на площадках 90.1 и 90.2 назначена исходя из объемов аккумулирования стока в резервуарах и периода их опорожнения (принято не более 2-х суток). Таким образом:

- для площадки 90.1, 8800 м³ - производительность принята равной -183 м³/ч;

- для площадки 90.2, 3500 м³ - производительность принята равной - 90 м³/ч.

3.3 Характеристика принятой технологической схемы

Технологическая схема очистки, принятая настоящим проектом обеспечивает возможность очистки поверхностного стока по лимитирующим показателям: нефтепродукты, взвешенные вещества, этиленгликоль, аммонийный азот не только до значений ПДК сброса воды на рельеф, но и рыбохозяйственных водоемов первой категории.

Предусматривается очистка всего талого стока (в период оттепелей и весеннего таяния), а также поливо-моечных вод дорожных покрытий. Предусматривается, что сооружения обеспечат очистку не менее 70% среднего объема атмосферных вод.

Технология очистки и технологические схемы для площадки 90.1 и для площадки 90.2 приняты аналогичными. На ступени механической очистки стока на решетках, последующем гравитационном отстаивании и реагентной флотации предусматривается применение технологии немецкой фирмы AWAS хорошо зарекомендовавшей себя при строительстве и эксплуатации аналогичных сооружений для аэропорта города Сочи.

Для глубокой очистки и доочистки воды, в соответствии с рекомендациями «НИИ ВОДГЕО» и действующими нормами, применены механические и сорбционные фильтры отечественного производства.

В связи с тем, что часть очищенной воды предусматривается использовать на технические нужды, в соответствии с требованиями СанПиН 2.1.5.980-00 и МУ 2.1.5.732-99 после глубокой доочисткой воды предусматривается УФ-обеззараживание. Для этой цели в составе сооружений предусматриваются резервуары для накопления очищенной воды которая будет использоваться на собственные нужды очистных сооружений, для противопожарных целей, полива дорог.

Предусматривается сбор и удаление трех видов отходов образующихся в процессе очистки воды:

- в виде взвешенных веществ и песка;

- всплывших нефтепродуктов;

- нефтепродуктов в виде флотошлама.

Ввиду аналогичности, состав сооружений рассматривается по технологической схеме площадки 90.1. Схема включает следующие основные технологические узлы:

1 - приемная камера с механизированной решеткой 8.1 и прессом 8.2 ;

2 - аккумулирующий резервуар RRB 1, песколовка ш 40м, объем 5300м³, с установкой очистки дна 9;

3 - коалесцентные сепараторы Galaxie -10шт

4 - аккумулирующий резервуар SRB 2, ш 40м, объем 5300м³, с установкой суперкавитации 10;

5 - сатуратор ш 1200мм -4шт;

6 - флотаторы напорные ш 8,3м-2шт;

7 - установка приготовления и дозирования реагентов;

11 - контейнер накопительный с дренажем;

12 - напорные механические фильтры ФОВ, ш 3м;

13 - напорные механические фильтры ФОВ, ш 3м, сорбционные I ступень;

14 - напорные механические фильтры ФОВ, ш 3м, сорбционные II ступень;

15 - установка УФ- обеззараживания;

16 - резервуар для накопления нефтепродуктов -10м³;

17 - резервуар очищенной воды 300м³, с переливом отвода воды на рельеф;

18 - дренажный приямок;

19 - резервуар промежуточный - 29м³;

20 - песковая площадка с дренажем;

Технологическая схема включает также необходимое насосное оборудование, систему отбора проб воды на каждой ступени, проточные анализаторы качества воды, систему АСУ ТП с передачей основной информации на центральный диспетчерский пункт.

Предусматривается ввод в эксплуатацию комплекса очистных сооружений по ступеням очистки, с достижением требуемого качества после каждой ступени:

-- первая очередь пуска и ввода в эксплуатацию - технологические узлы поз. 1-11 и 16-20 (экспликации), узел обработки осадка, а также относящиеся к ним системы управления, автоматизации и АСУ ТП;

-- вторая очередь пуска и ввода в эксплуатацию - технологические узлы поз. 12,13,14,15 (экспликации) системы управления и автоматизации которых стыкуются с общей системой АСУ ТП.

3.3.1 Обоснование принятой технологии очистки

Принятая проектом технология отвечает всем требованиям технического задания и рекомендациям нормативных документов.

Решение о включении в схему технологии немецкой фирмы AWAS на стадиях очистки от ступени приема и распределения стока различной интенсивности до системы реагентной флотации включительно, обосновывается:

§ простотой, компактностью и надежностью при обеспечении необходимой степени очистки;

§ полной автоматизацией производственного процесса - АСУ ТП, с выводом информации на диспетчерский пункт;

§ постоянным контролем на каждой ступени таких загрязнений как: нефтепродукты, аммонийный азот, ХПК, взвешенные вещества;

§ наличием системы возврата стоков для повторной очистки в случае не достижения требуемого качества;

§ автоматическое отведение нефтепродуктов в накопитель;

§ минимальным потреблением электроэнергии и химикатов;

§ возможностью работы без постоянного присутствия обслуживающего персонала;

§ гарантией фирмы AWAS о том, что технология на выходе обеспечит:

- взвешенные вещества до 3 мг/л;

- снижение нефтепродуктов до 0,5 мг/л;

- снижение показателя аммонийного азота (NH₄ - N) до 3 мг/л;

- снижение этиленгликоля до 3 мг/л.

Для достижения требуемых показателей качества воды по всем контролируемым инградиентам после технологии фирмы AWAS, проектом предусматривается, стадия глубокой очистки, доочистки и обеззараживания поверхностного стока с применением отечественного оборудования, обеспечивающего работу без постоянного присутствия обслуживающего персонала.

Для обработки осадка предусматривается комплектное оборудование фирмы «ТЭС», Словакия, хорошо зарекомендовавшее себя при многолетней эксплуатации во многих городах РФ.

3.4 Описание принципа работы сооружений

3.4.1 Приемная камера

Поступление поверхностных стоков в подземную ж/б приемную камеру поз.1 осуществляется по самотечному коллектору (документация на коллектор разрабатывается отдельным проектом). Конструкция и технология камеры обеспечивает три режима работы:

- «период дождей» поступление стоков расходом до 20л/с;

-«период дождей» поступление стоков расходом более 20л/с;

- период превышения расчетной интенсивности, расход более 10 000 м³/ч.

Приемная камера оснащена механической решеткой (размер ячеек 6 мм.) обеспечивающая удаление крупных загрязнений в накопительный контейнер поз.11, дренаж после которого обратно сбрасывается в камеру. В приемной камере располагаются также погружные насосы (раб и рез) для подачи стоков в периоды интенсивности до 20 л/с непосредственно в сепараторы Galaxie после которых вода в самотечном режиме поступает в аккумулирующий резервуар SRB 2 из которого насосами подается на флотацию.

Режим «периода дождей» - расход стоков до 20л/с.

В режиме «периода дождей» с расходом до 20 л/с, сооружения работают по схеме:

- приемная камера - сепаратор Galaxie (в работе один сепаратор) - накопительный резервуар SRB2 - флотатор - фильтр песчаный -УФ-обеззараживание- глубокая доочистка на активированном угле - резервуар очищенной воды - сброс на рельеф.

Подача стоков непосредственно на Galaxie, производится рабочим погружным насосом производительностью до 100м³/ч (раб и рез), включение в работу насоса осуществляется по команде датчика нижнего уровня. пропускная способность одного сепаратора Galaxie составляет до 280м³/ч.

Режим «период дождей» - расход стоков более 20 л/с.

В режиме «периода дождей» уровень воды в приемной камере поднимается. При наступлении такого периода, по команде датчика верхнего уровня погружной насос выключается из работы и поступающие стоки в самотечном режиме двигаются по основной схеме:

- приемная камера - аккумулирующий резервуар песколовки RRB 1- сепаратор Galaxie (в работе один шт) - накопительный резервуар SRB2 - флотатор - фильтр песчаный -УФ-обеззараживание- глубокая доочистка на активированном угле - резервуар очищенной воды - сброс на рельеф.

В период превышения расчетной интенсивности, расход более 10 000 м³/ч сооружения работают по основной технологической схеме:

- приемная камера - накопительный резервуар песколовка RRB 1 - сепараторы Galaxie (в работе 10 шт) - накопительный резервуар SRB2 - флотатор-фильтр песчаный -УФ-обеззараживание- глубокая доочистка на активированном угле - резервуар очищенной воды - сброс на рельеф.

Предусматривается три уровня выхода сооружений на полную производительность:

- первый уровень, при наполнении ёмкости RRB 1 до максимума, излишки стока через воронку, находящуюся в центре резервуара RRB 1 отводятся на коалесцентный сепаратор Galaxie NG 800 и далее для накопления в резервуар SRB2 перед флотацией;

- второй уровень, при дальнейшем увеличении расхода и превышении максимального уровня RRB 1, стоки через опоясывющую резервуар по кругу переливную стенку и лоток, попадают в трубопровод перелива DN 800 и отводятся по нему во вторую накопительную емкость SRB 2, минуя сепаратор Galaxie NG 800 для накопления перед флотацией;

- третий уровень, если наполняется и второй накопитель до максимально установленного уровня, только тогда открывается аварийный перелив через трубопровод трубы DN 800 для сброса на рельеф.

3.4.2 Накопительная ёмкость RRB 1

Стоки подводятся в емкость RRB 1 тангенциально, чем обеспечивается первичное одновременное отделение нефтепродуктов наверх и в центр емкости и взвесей, вниз емкости. Для оптимизации этого процесса в емкость встроены две полуспирали, направляющие нефтесодержащие стоки в центр емкости. Для того, чтобы взвеси не оседали по всему дну резервуара, а перемещались в направлении шламового приямка, из которого происходит их удаление, от стены емкости до приямка устроена направляющая спиралевидная конструкция. Из накопительного приямка, специальным (шламовым) насосом, осадок в заданном режиме подается на песковую площадку поз.20.

В емкости RRB 1 ливневые стоки накапливаются, отстаиваются и большая часть взвешенных веществ седиментируется (выделяется в осадок).

Если заполнение аккумулируюшей емкости RRB 1 от датчика среднего уровня до датчика максимального уровня (установленных непосредственно в емкости), производится быстро (не более трех часов), то вода начинает перетекать самотеком через трубу с воронкой из центра емкости в установленные после него коалесцентные сепараторы GALAXIE (10шт) и далее по схеме.

Системой АСУ ТП предусмотрено, что накопительная емкость песколовки, никогда не остается заполненной длительное время и всегда ее объем готов к приему расхода стоков максимальной интенсивности. Это состояние обеспечивается за счет, того что если заполнение аккумулирующей емкости RRB 1 от датчика среднего уровня до датчика максимального уровня, производится медленно (т.е. более трех часов), то производится автоматическое включение насоса подачи стока на коалесцентные сепараторы Galaxie.

3.4.3 Коалесцентные сепараторы

В коалесцентном сепараторе AWAS GALAXIE 2002, осуществляется одновременное отделение нефтепродуктов и взвесей из воды, по принципу прохождения стоков по спиралям, имеющим специальное покрытие, при котором нефтепродукты собираются в центре и на поверхности спиралей, а взвеси в центре и на дне спиралей.

В коалесцентных сепараторах накопления нефтепродуктов не предусматривается. За счет центростремительного потока обеспечивающего эффективное, до 99 % отделение из воды и нефтепродуктов и легких жидкостей, таких как керосин и далее при помощи интегрированной автоматики осуществляется вытеснение нефтепродуктов, во встроенную емкость для сбора нефтепродуктов.

Из нижней конической части каждого сепаратора, выделяющийся осадок по разгрузочным патрубкам отводится в сторону общего приямка, откуда он шламовым насосом удаляется в фильтрующий контейнер с отводом дренажа в приемную камеру. При максимальной интенсивности поступления стоков в работе находятся все 10 коалесцентных сепараторов. Общая производительность сепараторов составляет 800л/с или 2800м³/ч, что соответствует поступлению стоков при их максимальной интенсивности.

3.4.4 Аккумулирующая емкость SRB 2

В накопительную емкость SRB 2 поступает сток предварительно прошедший очистку в коалесцентных сепараторах. Общий объём SRB 2 составляет 5300 м³, из емкости предусмотрен аварийный перелив.

Накопительная емкость 2 разделена на две половины. Левая половина SRB 2/1 служит накопительной емкостью стоков после сепарации перед флотацией. В ней установлены два погружных флотационных насоса, каждый на 125м³/ч. При достижении определенного уровня в этой части емкости, включается сначала один насос и подает сток на первую флотационную установку через один сатуратор. При увеличении количества стока автоматически включается второй насос и второй сатуратор первого флотатора.

Перед входом воды на флотаторы установлены датчики on-line_ регистрирующие уровень РН стока и концентрацию нефтепродуктов. В зависимости от сигнала датчиков флотационная система работает в реагентном или безреагентном режиме. В случае превышения заданных концентраций загрязнений, включение насосов дозаторов для подачи реагентов производится автоматически, по команде одного из датчиков проточных анализаторов.

В случае, если в стоке поступающем в накопительную емкость RRB 1 обнаружено превышение концентрации азота аммонийного, то его первичное снижение осуществляется за счет разбавления, при смешении объема стоков емкости RRB 1 и SRB 2 ровно в два раза, т к указанные емкости по объему равны друг-другу. Таким образом снижение концентрации NH₄ происходит перед флотацией за счет разбавления стока правой половины более чистым стоком левой половины резервуара. Дальнейшее его снижение предусматривается по всей технологической цепочке сооружений.

В случае, если требуемое снижение концентрации NH₄ не достигнуто за первый цикл, стоки направляются на повторное прохождение процесса реагентной флотации и далее на фильтры глубокой доочистки.

В случае повторного недостижения указанных показателей, по команде датчика проточного анализатора откроется шибер между правой и левой половиной SRB 2 для смешивания очищаемых стоков со стоками уже прошедшими глубокую доочистку и только после этого сбрасываются на рельеф.

В зимнее время, когда в сток попадает этиленгликоль, после прохождения очистки в сепараторе, он также накапливается в правой половине SRB 2. При этом флотационные насосы работают в режиме суперкавитации. Флотационные насосы в данном режиме также направляют сток в сатураторы для насыщения их воздухом и далее на установку суперкавитации, включающую оптимированный Лаваль-дюзы, стального стержня и выпускного сопла см. рисунок 3.1.

Суперкавитация приводит к имплозии (деструкции) растворенного в воде этиленгликоля.

С помощью постоянного измерения TOC (ХПК и БПК) регулируется продолжительность работы системы суперкавитации.

Между правой и левой половиной накопительной емкости находятся два пневматических шибера, которые по необходимости открываются, для использования всего объема SRB 2.

Рисунок 3.1 Принцип работы системы суперкавитации.

3.4.5 Система напорной реагентной флотации

Стоки, предварительно прошедшие очистку в сепараторах GALAXIE, подаются на дальнейшую очистку во флотационную систему. На выходе после флотаторов предусматриваются проточные анализаторы жидкости для измерения показателей ХПК, азот, углеводороды и мутность очищенной воды.

Система напорной реагентной флотации включает:

- подающие насосы - ( 4+1)шт;

- установку приготовления и дозирования реагентов - 1шт;

- емкости для химических реагентов

- напорные сатураторы DN 1200мм, Н - 3200мм - 4 шт;

- флотаторы DN 8300мм - 2 шт.

Система флотации располагается в здании очистных сооружений (план компоновки сооружений см 13.4 и 13.6).

Предусматривается два режима работы системы напорной флотации:

1. Напорная флотация без применения реагентов - режим «Период дождей», пропускная способность до 125м³/ч;

2. Дисперсионная флотация с применением реагентов - режим «Период дождей», пропускная способность до 500м³.

Общий принцип флотационной очистки состоит в следующем:

- в сатуратор одновременно под давлением 0,45МПа подается вода содержащая остаточные загрязнения и воздух, образующие водовоздушную смесь;

- при выходе водовоздушной смеси в свободный объем флотационной камеры микрочастицы воздуха устремляются на поверхность разделения фаз;

- по пути движения, за счет адгезионной способности к микропузырькам прикрепляются растворенные в воде загрязнения и транспортируются на поверхность воды;

- адгезионная способность увеличивается за счет введения в воду химических реагентов.

За счет декомпресии происходит также разрушение некоторого количества аммонийного азота и гликоля.

При обнаружении эмульгированных нефтепродуктов, по сигналу проточных анализаторов автоматически включаются насосы дозаторы для подачи реагентов осуществляющих расщепление эмульсии. При этом из микрофлоки образуется макрофлока, внутри которой находятся мельчайшие пузырики воздуха, подымающие их на поверхность. На поверхности собирается флотационный шлам.

За счет медленного вращения устройства полузатопленного шламосборного устройства флотационный шлам сдвигается в т.н. шламовый карман, из которого шнековым насосом транспортируется на участок обработки и обезвоживания осадка.

Очищенная вода поступает на выходной контроль и анализ и затем в зависимости от качества может или сбрасываться или отправляться на доочистку.

Рисунок 3.1. Система напорной реагентной флотации.

Таблица 3.3. Эффективность работы технологии AWAS в режиме «период дождей» интенсивностью до 20 л/с, по ступеням очистки.

Ступени очистки	Взвешенные вещества	Нефтепродукты	Азот аммонийный N-NH4	Этиленгликоль
	мг/л	Эффект очистки	мг/л	Эффект очистки	мг/л	Эффект очистки	м/л	Эффект очистки
Исходная вода	1000		40		18-20		20-30
В центре первой емкости	200	80%	40		2-0,2	Зависит от интенсивности осадков	10-15	50%
После сепаратора	100	50%	0,5	99%	2-0,2		10-15
При заполненном бассейне 2	100		0,5		2-0,2		5-7,5	50%
После флотации	max 3	97%	0,05*	90%	1,5-0,15		4-6	20%
Суперкавитация	max 3				1,5-0,15		0,25**

^* - свободновсплывающих, эмульгированных и растворенных нефтепродуктов

^{* *} - эффективность очистки в процентах зависит от естественного смешения стоков и может достигать 90%.

Таблица 3.4. Эффективность работы технологии AWAS в режиме «период дождей» интенсивностью более 20л/с, по ступеням очистки представлена в таблице 3.4.

Ступени очистки	Взвешенные вещества	Нефтепродукты	Азот аммонийный N-NH4	Этиленгликоль
	Мг/л	Эффект очистки	мг/л	Эффект очистки	мг/л	Эффект очистки	мг/л
Исходная вода	1000		40		18-20		20-30
После сепаратора	100	90%	0,5	99%	18-20		20-30
Суперкавитация	max 3	97%	0,05*	90%	12-13		5-7,5
После флотации	max 3	97%	0,05*	90%	9-10		20-30 без суперкавитации 4-6 с суперкавитацией

Рисунок 3.3. Принципиальная технологическая схема установки.

3.5 Доочистка поверхностного стока фильтрацией

3.5.1 Механические фильтры первой ступени

Вода после флотаторов накапливается в промежуточном резервуаре и насосами подается на напорные фильтры первой ступени. Скорость фильтрования принята равной v = 9 м/ч.

Требуемая площадь фильтрации определена по формуле:

; (3.1)

где F - площадь фильтрации, м²;

Q - расход, м³/ч (6,6 м³/ч);

v - скорость фильтрования, м/ч (9 м/ч).

Исходя из расхода 4400 м³/сут или 183,3 м³/ч и скорости фильтрования 9 м/ч, площадь фильтрования составит 20,8 м², принимаем равной 21м².

Предусматривается 4 напорных фильтра ФОВ-3,0-0,6 диаметром 3,0 м, общей площадью 28 м² (3 рабочих, 1 резервный).

Интенсивность промывки фильтрующего материала гидроантрацит-А, крупностью 0,7-1,2 мм, равна 12-14л/с•м², длительность промывки 15 минут.

При производительности насоса 305 м³/ч, за 15 минут промывки одного из фильтров будет образовываться около 76,3 м³ загрязненной воды.

Высота фильтрующего слоя дробленого гидроантрацита-А крупностью 0,7-1,2 мм, принята равной 1000 мм. В качестве нижнего дренажного слоя принят гравий крупностью 5-10мм, высотою слоя 200мм. Таким образом общая высота загрузки составляет 1200мм.

Предельные потери напора в фильтре приняты равным 10м.

Промывка фильтров осуществляется очищенной водой, из резервуара очищенной воды 300м³. Сброс загрязненных промывных вод осуществляется в приемную камеру.

Эффективность снижения концентрации загрязнений при фильтрации через гидроантрацит принята следующей:

по взвешенным веществам до 3,0 мг/л;

по нефтепродуктам до 0,1 мг/л.

3.5.2 Сорбционные фильтры

На адсорбционные фильтры вода подается под остаточным напором после механических фильтров первой ступени.

В качестве адсорбента, для глубокой доочистки воды предусмотрен активированный уголь (ГОСТ 20464-00).

Исходя из расхода 4400 м³/сут или 183,3 м³/ч и скорости фильтрования 9 м/ч, площадь фильтрования составит 20,8 м², принята равной 21м².

На первой ступени предусматривается 4 напорных фильтра ФОВ-3,0-0,6 диаметром 3,0 м, общей площадью 28 м² (3 рабочих, 1 резервный).

Высота слоя загрузки принимается из расчета =15 минутного контакта воды с сорбентом и скорости движения воды v = 9 м/ч.

, (3.2)

Н_з = 9х15/60 = 2,2 м

В этой связи для обеспечения необходимого времени контакта 15-20мин для площадки 90.1 принимается вторая ступень сорбционных фильтров DN 3.0м, также в составе 4 фильтров ФОВ-3,0-0,6 диаметром 3,0 м, общей площадью 28 м² (3 рабочих, 1 резервный), всего на стадии глубокой доочистки предусмотрено 8 сорбционных фильтров. Высота слоя загрузки Н_з в сорбционных фильтрах принята равной 1,2м.

Требуемая величина относительного расширения загрузки составляет в среднем 35%. Расстояние от поверхности фильтрующей загрузки составит 0,65м.

Для обеспечения необходимого времени контакта 15-20мин для площадки 90.2 принимается две ступени напорных фильтров DN 3.0м (всего 6шт) с высотой слоя загрузки Нз каждого фильтра составляет 1,2м.

По характеристике пожароопасности указанные угли относятся к третьему классу (по ГОСТ 12.1007-76), т.е. не самовоспламеняются до 200 ^оС.

Принятая настоящим проектом технология, включающая механическую, физико-механическую и глубокую доочистку воды на активированном угле обеспечит качество воды до качества отвечающего требованиям к очищенной воде, сбрасываемой на рельеф и в открытые водоемы рыбохозяйственного назначения.

Качество воды после глубокой доочистки по контролируемым инградиентам составит:

- по взвешенным веществам - 0,5 мг/л;

- по нефтепродуктам - 0,05 мг/л;

- по этиленгликолю - 0,25мг/л;

- по азоту аммонийному - 0,39 мг/л.

3.6 Резервуар очищенной воды

Для накопления очищенной воды предусматривается наружный ж/б резервуар полезным объемом 300 м³, для накопления и хранения воды для использования в технических целях: промывка фильтров, противопожарного водоснабжения, поливки дорог и территории.

Резервуар оснащается технологическими и переливными трубопроводами.

3.7 Установка УФ-обеззараживания

В последнее время, УФ-облучение получило широкое распространение, т к является эффективным средством обеззараживания очищенных сточных вод. В соответствии с МУ 2.1.5.800-99 «Организация Госсанэпидемнадзора за обеззараживанием сточных вод», Минздрав РФ, 2000 г, настоящим проектом к применению предусматривается установка УДВ-6-А-300Н-10-150 (2 рабочих + одна резервная).

3.8 Перечень мероприятий по сокращению вредных выбросов в окружающую среду

При правильной эксплуатации проектируемых сооружений для очистки поверхностного стока отрицательного влияния на качество окружающего атмосферного воздуха не предусматривается, т к технологией не предусматривается процессов с выделение вредных газовых выбросов.

На период эксплуатации очистных сооружений при соблюдении всех предусмотренных проектом мер безопасности, а также при своевременной утилизации отходов производства, воздействие проектируемого объекта будет минимальным.