Геологические, гидрогеологические и инженерно-геологические задачи; последовательность и основные методы их решений

Слабопроницаемый слабоводоносный аптский терригенный горизонт (Ка)

Отложения апта прослеживаются почти во всех соляно-купольных структурах и представлены темно-серыми глинами с редкими прослоями мелкозернистых песков, мергелей, песчаников. Глубина залегания апта 350м

Мощность водосодержащих мелкозернистых песков не превышает 7 - 8 м. Водообильность отложений невысокая в связи с глинистостью водовмещающей толщи. Воды на участке не изучены. В связи с локальным развитием не находят практического применения.

Водоносный неокомский терригенный комплекс (K1nс)

Имеет распространение на структурах и в межкупольных понижениях. Водовмещающими являются зеленовато-серые мелко-среднезернистые пеки, переслаивающиеся с темно-серыми глинами. Мощность песков колеблется в пределах от 2 - 16 до 40 - 67 м. Воды напорные, пьезометрические уровни устанавливаются на глубинах 4,8 - 14 м. Водообильность неокомских отложений невысокая. Дебиты скважин 0,2 - 3,5 дм /с. Подземные воды относятся к крепким рассолам с минерализацией от 120 до 223 г/дм хлоридно-натриевого состава.

Водоносный терригенный комплекс юрских отложений (J)

Юрские отложения, за исключением сводов куполов, залегают на больших глубинах и изучены в гидрогеологическом отношении весьма слабо.

Отложения нижней, средней и верхней юры объединяются в один комплекс Водовмещающими являются мелко и тонкозернистые пески с прослоями песчаников и мергелей. Мощность песчаных прослоев достигает 10 м. Глубина вскрытия подземных вод колеблется от 878 до 1078 м. Воды высоконапорные. Дебиты скважин составляют 0,1-3,1 дм³/с при понижениях 11-80. Минерализация воды изменяется от 139 до 262 г/дм³ при хлоридно-натриевом составе.

Водонепроницаемый неводоносный кампанский терригенно -- карбонатный горизонт (К₂ km)

Распространен на севере и юго-востоке района работ в межкупольных пространствах, сложен мелоподобными и глинистыми мергелями и мергелистыми глинами мощностью 40-50 м, реже до 150 м. Представляет собой водоупорную толщу, перекрывающую нижележащие водопроницаемые отложения и препятствующую инфильтрации в них атмосферных осадков. Кроме того он является нижним водоупором для водоносного горизонта озерных четвертичных отложений.

Водонепроницаемый неводоносный туронский терригенно - карбонатный горизонт (К₂t)

Породы комплекса окаймляют крылья соляно-купольных структур, широко развиты в межкупольных пространствах.

Комплекс сложен песчаниками, песчанистыми глинами и глинистыми мергелями, мелоподобными мергелями и писчим мелом сантона. Общая мощность комплекса до 25м, реже до 40м.

Гидрогеологическими методами комплекс в районе работ не изучен. На участках выхода на поверхность он перекрывает песчаные породы сеномана и затрудняет инфильтрацию атмосферных осадков в них.

3.4 Расчет основных гидрогеологических параметров

Для оценки запасов подземных вод необходимо предварительно произвести расчет параметров: К_ф, а_у, q, R_пр, м.

В основу расчетов положена формула Дюпии:

(1 стр. 120)

Где Q - дебит (м³/сут),

R - радиус влияния (м),

r - радиус фильтра (м),

m - мощность водоносного горизонта (м),

S - понижение (м),

о - поправка Веригина.

Для определения коэффициента фильтрации используем данные раздела 3.1 анализ ранее проведенных работ.

Длинна фильтра l_ф = 25 метров, диаметр фильтра d_ф = 0,168м.

m_ср = 86,79метров.

Тогда m/r =1033,2.

l/m = 0,3.

С помощью таблицы 21 [5. стр. 120]

Таблица № 3.1 Результат гидрогеологических поисках на участке работ

№	Q(л/с)	S(м)	Hc(м)	H(м)	M(г/л)	q=Q/S
2089	2,7	40,4	1,3	86,79	57,4	0,07
2052	2,4	6,85	4,5	86,79	21,5	0,35
2090	2,8	18,3	16,0	86,79	81,5	0,15
2	15,0	16,0	2,5	86,79	102,1	0,94
1Ц	9,3	6,91	3,4	86,79	101,5	1,35
44	0,16	10,9	1,5	86,79	30,1	0,01
2054	15,5	15,2	3,5	86,79	100,2	1,02
2055	6,0	24,5	22	86,79	125,5	0,24

Расчет коэффициента фильтрации сведен в таблице № 3

Таблица № 3.2 Расчет коэффициента по результатам откачки

№	Q(м3/сут)	S(м)	H(м)	m*S	R(м)	logR/r	о	числитель	Кф(м/сут)
2089	233,28	40,4	86,79	3506,32	5	1,77	24,9	612,46	0,17
2052	207,36	6,85	86,79	594,51	15	2,25	24,9	580,84	0,98
2090	241,92	18,3	86,79	1588,26	10	2,08	24,9	662,59	0,42
2	1296	16,0	86,79	1388,64	100	3,08	24,9	10994,72	7,9
1Ц	803,52	6,91	86,79	599,72	150	3,25	24,9	2544,83	4,24
44	13,82	10,9	86,79	946,01	5	1,77	24,9	36,28	0,04
2054	1339,2	15,2	86,79	1319,21	100	3,08	24,9	4158,07	3,15
2055	518,4	24,5	86,79	2126,36	15	2,25	24,9	1451,09	0,68

Средний коэффициент фильтрации К_ф = 2,20(м/сут)

Расчеты показали, что наиболее водопроницаемый участок напорного водоносного горизонта является участок в близи скважин: 34, 36, 53, 38. Наименее водонепроницаемый участок вокруг скважин: 45, 9.

Для напорных вод справедливы следующие формулы:

м^* = (11 стр. 183)

Где: м*- коэффициент упругой водоотдачи (м);

m - средняя мощность водоносного горизонта (м)

- удельный вес воды (1*10³ н/м³)

-коэффициент упругоемкости пласта

м^* =10^-5=0.87

Формула для расчета коэффициента упругоемкости пласта:

(11 стр. 53)

Где: n- пористость пласта =0,120 (по данным предварительной. разведки);

- коэффициент объемной упругости жидкости =4,5*10^-5 (11 стр. 46)

- коэффициент объемной упругости пласта =0,3*10^-5 (11 стр. 45)

=0.57610^-5

Результаты вычисления м* будут использоваться для расчета коэффициента пьезопроводности:

а=К_Ф m/ м (м²/сут), где К_Ф - коэффициент фильтрации (м/сут),

m - мощность напорного водоносного горизонта(м), м - коэффициент водоотдачи.

a^*==219,47(м2/сут)

Радиус влияния R определяется по формуле:

Где t - время эксплуатаций водозабора - 10000 суток

R= 1,5=2222.17метров.

Таким образом, получили следующие параметры напорного водоносного горизонта:

м = 0,87; а = 219.47 (м²/сут); R = 2222.17 метров.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 3.1. Расположение опытного куста

Где r₁ - расстояние от эксплуатационной скважины до наблюдательной равное 37 метров, r₂ - расстояние от эксплуатационной скважины до второй наблюдательной 93 метров.

Результаты кустовой откачки можно обрабатывать тремя методами:

v Метод временного прослеживания

v Метод площадного прослеживания

v Метод комбинированного прослеживания

Применяя все методы для определения среднего значения параметров напорного водоносного горизонта, то есть при незначительных затратах получить дополнительную информацию.

Метод временного прослеживание:

Заключается в определений понижения в наблюдательных скважинах с течением времени результаты измерения сводятся в таблицу временного прослеживания № 5.

Коэффициент фильтраций определяется по формуле:

[7.стр.195. таблица 20.1]

Где Q - дебит центральной скважины в (м³/сут),

m - Мощность водоносного горизонта (м)

B - условный коэффициент который определяется по формуле:

[7.стр.195. таблица 20.1]

Где соответственно S - понижение в (м),

t - продолжительность откачки (ч).

Коэффициент пьезопроворности определяется по формуле:

[7.стр.195. таблица 20.1]

Где a* - коэффициент пьезопроводности в (м²/сут), r - расстояние от центральной скважины до наблюдательной в (м) A_t - отрезок отсекаемый прямой на координате.

По результатам измерения строится график зависимости № 3.2

График строится в прологарифмированном масштабе для скважин 1Н и 2Н.

Путем расчета определяем К_ф и В_t и заносим в сводную таблицу № 3.3 (метод временного прослеживание)

Таблица № 3.3 сводная таблица метода временного прослеживания.

№	s1	s2	s2-s1	lgt1	lgt2	lgt2-lgt1	Bt	A	Q	Kcp	lga
1н	0,84	1,12	0,28	1	2	1	0,28	0,57	804	6,05	4,82
2н	0,46	0,73	0,27	1	2	1	0,27	0,20	804	6,28	4,33
Среднее значение	6,165	4,575

В результате экстраполяций графика № 1 (временного прослеживания) определим А₁ = 0,57 и А₂ = 0,20; Далее вычислим а = 43885,5 м²/сут

В результате выполнения метода временного прослеживания были получены Кф= 6,2 м³/сут, и а = 43885,5 м²/сут, Что позволяет более точно судить о фильтрационных свойствах водоносного горизонта.

Для более точных расчетов воспользуемся методом площадного и комбинированного прослеживания.



Рис. 3.2 График временного прослеживания

Метод площадного прослеживания:

Заключается в определений понижения не менее чем в двух наблюдательных скважинах.

Данный способ позволяет получить осредненное значение параметров по площади в зависимости от понижения:

Коэффициент фильтраций определяется по формуле

[7.стр.195. таблица 20.1]

Где Q - дебит центральной скважины в (м³/сут),

m - Мощность водоносного горизонта (м)

B_r - условный коэффициент который определяется по формуле:

[7.стр.195. таблица 20.1]

Где соответственно S - понижение в (м),

r - расстояние от рассматриваемой скважины до наблюдательной (м).

Коэффициент пьезопроворности определяется по формуле:

[7.стр.195. таблица 20.1]

Где a* - коэффициент пьезопроводности в (м²/сут), r -продолжительность откачки (ч)

A - Отрезок, отсекаемый прямой на координате.

Строиться график зависимости № 2 по данным графика № 3.3 площадного прослеживание снимаем значения А₁ и А₂ и рассчитываем коэффициент фильтраций и значение пьезопроводности и записываем в таблицу № 3.4 сводная таблица по методу площадного прослеживания.



Рис. 3.3 График площадного прослеживания

Таблица 3.4. Сводная таблица по методу площадного прослеживания

№	t	S1	S2	S2-S1	lgr2	lgr1	lgr1-lgr2	Br	K	A	Q	lgt	lga
	Сут	Час
1н	1,28	30,75	0,99	0,6	0,39	1,97	1,37	0,6	0,65	5,22	1,78	804	0,11	5,02

В результате выполнения метода площадного прослеживания были получены Кфср= 5,22 м³/сут и а_ср =103973 м²/сут. Что позволяет более точно судить о фильтрационных свойствах водоносного горизонта.

Метод комбинированного прослеживания:

Заключатся в использований средних полученных значений в результате временного и площадного прослеживания:

Коэффициент фильтраций по методу комбинированного прослеживания определяется следующей формуле:

[7.стр.195. таблица 20.1]

Где Q - дебит центральной скважины в (м³/сут),

m - Мощность водоносного горизонта (м)

B_к - условный коэффициент который определяется по формуле:

[7.стр.195. таблица 20.1]

Где соответственно S - понижение в (м),

t - продолжительность откачки (ч).

r - расстояние от рассматриваемой скважины до наблюдательной (м).

Коэффициент пьезопроворности определяется по формуле:

[7.стр.195. таблица 20.1]

Где a* - коэффициент пьезопроводности в (м²/сут), A - отрезок отсекаемый прямой на координате.

Строиться график зависимости



Рис. 3.4 График комбинированного прослеживания

По данным графика № 3.4 комбинированного прослеживание снимаем значения А и рассчитываем коэффициент фильтраций и значение пьезопроводности и записываем в таблицу № 3.5 сводная таблица по методу комбинированного прослеживания.

Таблица 3.5. Сводная таблица по методу комбинированного прослеживания

№	S1	S2	S2-S1	lg(t1/r12)	lg(t2/r22)	lg(t2/r22)-lg(t1/r22)	Br	A	Q	Kcp	Lga	a
1Н	0,44	0,9	0,46	-3	-2	1	0,46	1,84	804	3,69	3,65	4466,8

В результате выполнения метода комбинированного прослеживания были получены К_ф= 3,69 м³/сут а* =4466,8м²/сут

В результате выполнения обработки кустовой откачки тремя методами были получены следующие показатели коэффициента фильтраций(K_ф) и коэффициент пьезопроводности (а*) приведенные в сводной таблице № 3.6 по главе 3.4 расчет основных гидрогеологических параметров:

Таблица № 3.6

Название	Kcp	a*
Временное прослеживание:	6,165	43885,5
Площадное прослеживание:	5,22	103973
Комбинированное прослеживание:	3,69	4466,8
Среднее значение:	5,025	50775,1

Kcp=(6,165+5,22+3,69)/3=5,025

a*=(43885,5+103973+4466,8)/3=50775,1

Исходя из того, что разница между результатами расчета гидрогеологических параметров по участку в целом и по кустовой откачки сильно отличаются, то для дальнейших расчетов будем применять осредненные результаты О.К.О. исходя из того что они являются более точными:

K_ф = 5,025 (м/сут), коэффициент пьезопроводности а* =50775,1 (м²/сут),

м* =0,017; R_пр= 29561 (м). Которые, характеризуют участок работ.

3.5 Оценка естественных ресурсов

Определяется по профилю скважин 2052 - 2054 схема № 4

Будет определяться по формуле Q_е = K_ф*F*I*cosб (1 стр. 120)

Где F- площадь живого сечения потока (м²)

I - гидравлический градиент

cosб -угол между параллелями потока и перпендикуляром, восстановленным к профилю.

К_ф= 5,025 (м/сут) [глава 3.4]

F = АBH_ср

где АB - расстояние между скважинами в масштабе карты.

H_ср - средняя мощность водоносного горизонта в метрах H_ср = 86,79 метров;

I = ДH / L:

ДH - разница между двумя близкими пьезоизогипсами ДH = 30-25 = 5(м);

L- расстояние между пьезоизогипсами в масштабе карты.

сosб = m/n; где m и n - стороны образующие угол б.

F= 86,79 * 11750 = 1019782,5 м²;

cosб= 28⁰=0,88.

I= 5/2,6*500=0,004.

Q_е= 5,025 * 1019782,5 * 0,004 * 0,88 = 18037,9 м³/сут

Q_потр=2592 м³/сут

Q_потр<Q_e

Следовательно, заявленная потребность может быть обеспечена за счет естественных ресурсов.



Рис. 3.5. Схематическая зарисовка гидрогеологического профиля

3.6 Оценка естественных запасов

Согласно данным приведенным на г/г карте участка (см. лист №3) граничные условия водоносного горизонта относятся к схеме полуограниченного пласта с одним контуром постоянного напора (Н-const).

Количество свободной воды в порах подсчитывается в пределах развития депрессионной поверхности применительно к схеме № 5 граничных условий водоносного горизонта. Естественные запасы определяются по формуле

Q_е.з= б* м^*V;

б - коэффициент сработки запасов.

Где V - объем обводненных пород определяется по формуле V= S*Hср;

Где S - площадь развития депрессионной поверхности (м2); Нср - средняя мощность водоносного горизонта в метрах 86,79 метров; м* - коэффициент упругой водоотдачи [раздел 3.4] м* = 0,017; б - коэффициент запасов б=0,5;

S - определяется из формулы: S= ?R²;

Где Rпр - приведенный радиус развитие депрессионной воронки в течение 25 лет R_пр= 29561(м).[раздел 3.4]

Так как пласт полуограниченный, то имеет следующую схему.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 3.6 Схематическая зарисовка полуограниченного пласта

Площадь развития депрессионной поверхности:

S = 1/23.1429561²= 1371948772 м².

V=86.791371948772=119071433919 м³

Q_з=0.50.017119071433919= 1012107188 м³/сут

t= Q_з/Q_п=1012107188/18037.9= 56110 > 10000 суток

Следовательно, заявленная потребность может быть обеспечена за счет естественных запасов на весь срок эксплуатации.

3.7 Обоснование граничных условий

Для обоснования граничных условий необходимо рассмотреть гидрогеологические и геологические особенности изучаемого месторождения в плане и разрезе

Граничные условия в плане:

Разведанное месторождение подземных вод приурочено к отложениям мелового возраста. На данной территории наблюдается большое количество тектонических нарушений. Естественная граница постоянного напора на рассматриваемой территории представлена водонепроницаемыми пластами меловых отложений. Водоносный комплекс получает питание за счет подтягивания воды из близь лежащих водоносных горизонтов. Таким образом, расчетной схемой при оценке эксплуатационных запасов, принят «полуограниченный пласт» с одним проницаемым контуром. Такая расчетная схема содержит определенный запас инженерной прочности.

Граничные условия в разрезе:

В разрезе по стратиграфической принадлежности выделяются водоносную систему - Макатскаго месторождение подземных вод. Как было установлено раньше, наиболее перспективным является водоносный горизонт Альб-семановский терригенный (K_1-2al-s)

Этот горизонт устанавливается в пределах всего участка работ, залегая под водонепроницаемыми отложениями туронских отложений мела.

Водовмещающие отложения представлены песком.

Артезианские воды залегают в виде сплошного напорного потока на глубине 1-3 м, имеющего уклон к югу изучаемой площади. Здесь же устанавливаются максимальные мощности обводненных пород до 80-87 м. По мере приближения к южной части рассматриваемой площади в вертикальном разрезе водоносный горизонт разделяется на ряд слоев и пропластков, разобщенных друг от друга слабоводопроницаемыми суглинистыми отложениями. При этом нижние водоносные слои приобретают пьезометрический напор.

Важным моментом при описание граничных условий изучаемой площади, является обоснование сложности гидрогеологических условий, которые по совокупности факторов природных признаков (большая минерализация), создают предпосылки определяющие сложность изысканий подземных источников водоснабжения и необходимость выполнения различного состава и объемов изыскательских работ.

Согласно «инструкции по применению эксплутационных запасов подземных вод», изучаемое месторождение подземных вод включая выявленный перспективный водоносный горизонт по сложности гидрогеологических условий относится к первой группе месторождений.

3.8 Обоснование схемы водозабора

Исходя из карты участка [литс 3 гидрогеологическая карта участка работ] Водоносный горизонт ограничен с одной стороны границей Q=0. Учитывая естественные ресурсы, выбираем водозабор линейного типа перпендикулярно потоку.

Проанализируем данные, полученные при гидрогеологических расчетах в главе 3.4 расчет основных гидрогеологических параметров, рассчитаем проектное понижение по формуле Дюпий:

;

Исходя из полученных понижений, можно судить проектное понижение во всех скважинах будет удовлетворять условию допустимого понижение, которое определяется по формуле для напорных вод (0,5- 0,6)*H_ср.

Проектом предусматривается планирование водозабора от скважины 1Ц, так как она расположена, перпендикулярно потоку, где была ранее проведена кустовая откачка. Водозабор будет расположен вдоль потока в северо-восточном направлений для перехвата потока.

Данное месторождение относится ко второму типу месторождений[8.стр.3] со сложными гидрогеологическим условиями [глава 3.3] так как месторождение напорных вод приуроченное к межкупольной зоне. Границами его в плане являются высокоамплитудные разрывыные нарушения куполов, обрамляющих межкупольное постранство. Эксплуатация месторождения и обеспечение заявленной потребности будет осуществляться за счет сработки упругих запасов по всей территории полуограниченного пласта.

Исходя из того, что территория относится ко II группе местрожедений, и принемая проектную нагрузку равную 6,7 л/с. Проектная нагрузка оказывается меньше фактического дебита скважины № 1Ц, поэтому нагрузка на скважину является обоснованной.

Потребность составляет 30 л/с, проектная нагрузка на скважину равна 6,7 л/с. Количество скважин в водозаборе рассчитывается по следующей формуле:

n = Qпр/Qн,

где Qпр - потребность, л/с

Qн - проектная нагрузка на одну скважину, л/с

n = 30/6,7 = 5 скважин

Следовательно, для водоснабжения потребуется водозабор с 5 разведочно-эксплуатационными скважинами. Исходя из основных требований водозабора компактности расстояние между скважинами принято 100 метров, длина линейного ряда скважин будет составлять 400 метров

Экстраполяция проектного дебита вполне удовлетворяет требованиям, и проектная нагрузка на 1 скважину в связи с заявленной потребностью в 30 л/с будет составлять 6,7 л/с.

3.9 Оценка эксплуатационных запасов

Задачи решаются путем определения эксплуатационного понижения по формуле динамики п.в. с учетом влияния границ пласта и взаимодействия скважин водозабора. Запасы считаются обеспеченными, если выполняется следующее условие, получена формула расчета понижения согласно схеме № 6 [5. стр. 31]:

S_эS_доп.(0,4-0,6)m

где: m - мощность водоносного горизонта

S_доп.=0.5*86.79=43.4(м)

Величина S уровня в полуограниченном пласте определятся по формуле:

S=S_вн+S_с [5.стр.29]

Где S_вн - понижение уровня, вызванное системой скважин,

S_с - дополнительно понижение в скважине.

Величина S_вн определяется по формуле:

Где Q -дебит=804 м³/сут,

k - коэффициент фильтраций 5,025 м/сут,

m - мощность водоносного горизонта86,79(м),

a - коэффициент пьезопроводности 52619,5 м²/сут,

t - время откачки 12,8 суток,

z₀ -расстояние от центра водозабора до ближайшего контура 8500(м),

R₀ - радиус большого колодца

R₀ = 0,2*l; где l - длина ряда при линейной системе 400 метров. [5.стр.28]

Величина S_с определяется по формуле:



Где о - поправка Веригина на не совершенство скважины 24,9;

r_c- радиус скважины 0,168 (м), r_п - приведенный радиус=29561

(м)

S = 7,2+0,1 ? 7,3метра.

Sэ=7,3<Sдоп.(0,4-0,6) m =43,4(м)

Следовательно эксплуатационные запасы в количестве 30л/с обеспечены на весь срок эксплуатации=25 лет

3.10 Восполнение запасов подземных вод

Рассматривая перспективный водоносный горизонт K₁al- K₂s, можно предположить:

Так как водоносный горизонт имеет граничные условия второго рода, т.е Q=0, то есть восполнение водоносного горизонта происходит за счет питания в меженный период во время таяния снегов апрель - июнь, самое же малое количество воды приходится на январь - март.

Так же перспективный водоносный горизонт представлен отложениями песка, которые имеют хорошую инфильтрационную способность, значит, водоносный горизонт питается за счет подтигивания воды из близь лежащих водоносных горизонтов.

Исходя из того, что имеются все признаки постоянной подпитки из реки и атмосферными осадками, проблемы с восполнением запасов данного водоносного горизонта не будет.

3.11 Зоны санитарной охраны

В соответствии с заключением по отводу земельного участка, осмотренного совместно со специалистами органов санитарно-эпидемиологического надзора, санитарное состояние участка разведки и прилегающих территорий удовлетворительное.

На всех реально возможных расстояниях влияние проектируемого водозабора какие-либо источники потенциального загрязнения отсутствуют, что создает благоприятные условия для организации З.С.О.

1 пояс - зона строго режима в радиусе до 50 метров. Территория первого пояса должна быть огорожена, на ней запрещается все виды строительства, выпас скота. В контурах месторождения все виды строительства должны согласовываться с органами санитарно эпидемиологической службы. На территорий месторождения запрещается захоронение или закачка в водоносный горизонт вредных веществ, запрещается неупорядоченное складирование, хранение ядохимикатов и минеральных удобрении. Проектами строительства таких хранилищ должны предусматривать мероприятие, предотвращающие попадание загрязняющих веществ в поверхностные водотоки и их инфильтраций в водоносный горизонт.

2 пояс - зона ограничений; предназначена для защиты подземных вод от микробного загрязнения. Второй пояс должен ограничиваться контуром, от которого время движения загрязненного потока превышает время потери жизнеспособности и вирулентности патогенных микроорганизмов, для данного климатического пояса = 400 суток.

3 пояс - зона наблюдений; предназначена для защиты водоносного горизонта от химического загрязнения. Граница третьего пояса устанавливается на расстоянии от водозабора, при котором загрязненный поток достигает скважины через 25 лет (10000 суток).

Имея в виду, что эксплуатационные скважины расположен в удалении друг от друга и будут работать практически в разных блоках, расчет II и III поясов З.С.О. проводиться для одиночного водозабора, без учета величины бытового потока подземных вод, по нижеследующей формуле:

R_II-III=

Где R_II - радиус II пояса З.С.О. при Т (время)=400сут.

R_III - радиус III пояса З.С.О. при Т =10000сут

Q - расход водозаборной скважины, принимается равный 300 м³/сут

m - мощность водоносного горизонта в нашем случае фактически вскрытая мощность водоприточного интервала, 7 м.

n - активная пористость трещиноватых водоносных пород.

R_II= м.

R_III= м.

Рекомендации по санитарной охране водозабора

В пределах зоны санитарной охраны рекомендуется проводить следующие мероприятия, предусмотренные СанПиН 2.1.4. 027-95 «Питьевая вода и водоснабжение населенных мест. Зоны санитарной охраны источников водоснабжения хозяйственно-питьевого назначения».

Мероприятия по первому поясу:

1. Территория первого пояса ЗСО должна быть спланирована для отвода поверхностного стока за ее пределы, озеленена, ограждена и обеспечена охраной. Дорожки к сооружению должны иметь твердое покрытие.

2. Запрещаются все виды строительства, не имеющие непосредственного отношения к эксплуатации, реконструкции и расширению водопроводных сооружений, в том числе прокладка трубопроводов различного назначения, размещение жилых, бытовых и хозяйственных зданий, проживание людей, а также применение ядохимикатов и удобрений.

Здания должны быть оборудованы канализацией с отведением сточных вод в ближайшую систему бытовой или производственной канализации или на местные очистные сооружения.

Водопроводные сооружения, расположенные в первом поясе зоны санитарной охраны, должны быть оборудованы с учетом предотвращения возможности загрязнения питьевой воды через оголовок и устье скважины, люки и переливные трубы резервуаров и устройства заливки насосов.

Мероприятия по второму и третьему поясам:

1. Выявление, тампонирования или восстановление всех старых, бездействующих дефектных или неправильно эксплуатируемых скважин, представляющих опасность в части возможности загрязнения водоносных горизонтов.

2. Бурение новых скважин и новое строительство, связанное с нарушением почвенного покрова, производится при обязательном согласовании с центром государственного санитарно-эпидемиологического надзора, органами и учреждениями экологического и геологического контроля.

3. Запрещается закачка отработанных вод в подземные горизонты, подземное складирование твердых отходов и разработка недр.

4. Запрещено размещение складов горюче-смазочных материалов, ядохимикатов и минеральных удобрений, накопителей промстоков, шламохранилищ и других объектов, обуславливающих опасность химического загрязнения подземных вод. Размещение таких объектов допускается в пределах третьего пояса ЗСО только при условии выполнения специальных мероприятий по защите водоносного горизонта от загрязнения по согласованию с центром государственного санитарно-эпидемиологического надзора, органами экологического и геологического надзора.

Своевременно выполнять необходимые мероприятия по санитарной охране поверхностных вод, имеющих непосредственную гидравлическую связь с используемым водоносным горизонтом, в соответствии с требованиями СанПиНа «Охрана поверхностных вод от загрязнения».

Кроме того, в пределах второго пояса ЗСО:

1. Запрещается размещение кладбищ, скотомогильников, полей ассенизации, полей фильтрации, навозохранилищ, животноводческих предприятий и других объектов, обусловливающих опасность микробного загрязнения подземных вод;

Запрещается применение удобрений и ядохимикатов;

Запрещается рубка леса главного пользования и реконструкции. Подлежит выполнять мероприятия по санитарному благоустройству территории объектов (оборудования, канализацией, устройство водонепроницаемых выгребов, организация отвода поверхностного стока и ДР.)

3.12 Заключение по специальной части

В результате всех проведенных расчетов и измерений в данной главе было выяснено, что перспективным для водоснабжения водоносным горизонтом является аллювиальный верхнечетвертичный, грунтовый водоносный горизонт K_1-2al-s, представленный гравийно-галечником с песчаным заполнителем.

Следовательно, по данному водоносному горизонту были проведены расчеты и получены следующие результаты:

Коэффициент водоотдачи м=0,017;

Коэффициент уровнепроводности а_у=52619,5 м²/сут;

Коэффициент водопроницаемости Т=348,71;

Радиус влияния скважины R=29561 м;

Коэффициент фильтрации Кф=5,025 м³/сут.

Так же была проведена оценка естественных ресурсов, которые получились меньше заявленных, значит, необходимое количество воды не может быть обеспечена за счет естественных ресурсов.

Следующим этапом, велась оценка естественных запасов, которая показала хорошие результаты, а именно Оз=599708810,7 > 10000 суток, т.е. заявленная потребность может быть получена за счет сборки естественных запасов.

Была рассчитана и обоснованна схема водозабора и его категоризация, схема опытного куста будет состоять из 5 скважин, расстояние между которыми 100 метров, (2 кустовые, 2 условно пройденные и 1 ранее пройденная).

Так же проведена оценка эксплуатационных запасов с помощью метода «большого колодца», что дало нам точную уверенность для использования, данного водоносного горизонта, в целях водоснабжения поселка.

Обобщая все выше перечисленное, можно утверждать, что данный водоносный горизонт пригоден для водоснабжения поселка Макат, потребный расход воды будет удовлетворен.

4. Проектная часть

4.1 Основные задачи проектных работ

Целью проекта является детальная разведка Макатского месторождения подземных вод с целью технического водоснабжения нефтепромысла Макат Восточный с оценкой эксплутационных запасов по категории В+С1 +С2

Основными задачами проектируемых работ являются:

1 Изучение мощности, строения и условий залегания водоносного горизонта;

2 Изучение положения уровня подземных вод;

3 Изучение литологического состава водовмещающих пород;

4 Уточнение границ слоев геологического разреза; характеристики изменения фильтрационных свойств водовмещающих пород и минерализации воды по глубине скважины; определение установки фильтров;

5 Определение гидрогеологических параметров, оценка граничных условий водоносных горизонтов, возможной производительности водозаборных сооружений, изучение качества подземных вод, получение данных для оценки ресурсов подземных вод;

6 Установление основных режимообразующих факторов; выяснение закономерностей в режиме; определение г/г параметров по данным режимных наблюдений; определение элементов баланса вод; прогнозирование изменений в режиме подземных вод;

7 Отбор проб воды для проведения комплексного анализа физических и химических свойств воды. Отбор пробы пород на определение литологического и гранулометрического состава;

8 Проведение различных видов анализов и комплекса определений состава и свойств подземных вод, а также способов консервации проб воды (определяющего пригодность воды);

9 Завершающая обработка всех материалов, полученных в предполевой и полевой период, обработка и обобщение результатов лабораторных исследований;

10 Контроль над точностью измерений, замер необходимых величин для выявления отклонений от установленных стандартами норм;

11 Использование наиболее эффективных способов устранения причин и неблагоприятных последствий нарушения природного состояния окружающей обстановки, вызванного проведением различного комплекса геологоразведочных работ, а также возможное предотвращение этих изменений;

12 Безопасное ведение геологоразведочных работ и охраны труда, создание на участке условий, обеспечивающих выполнение производственного плана без травматизма, заболеваний, аварий и пожаров.

4.2 Обоснование методики и объемов проектируемых работ

Горно-буровые работы

Целью буровых работ при детальной стадии изысканий является вскрытие водоносного горизонта, изучение литологического состава водовмещающих пород, а также установление (уточнение) гидрогеологических условий участка водозабора с целью обоснования схемы его строительства. Основными задачами при этом являются:

1) Определение мощности, строения и условий залегания водоносного горизонта;

2) Изучение геологического разреза;

3) Изучение гидродинамических характеристик водовмещающих пород (дебит, водоотдача, положение уровня).

1) Обоснование вида и способа бурения:

По данным бурения, полученным в ходе проведения предварительной разведки было установлено литологическое строение водоносного горизонта (K₁аl-K₂s), его гидродинамические, гидрогеохимические характеристики, условия залегания и мощность обводненных отложений.

Краткая характеристика водоносного горизонта (K₁аl-K₂s):

Водоносный горизонт (K₁аl-K₂s) устанавливается в пределах водоносного комплекса меловых отложений. Водовмещающие отложения представлены песками с прослоями глин.

Общая мощность водоносного комплекса -220 м. Мощность водоносного горизонта в точке вскрытия- 86.79м. Глубина установившегося уровня - 3.4 м.

Исходя из перечисленных условий, бурение скважин рекомендуется проводить вращательно-механическим способом.

Общая характеристика способа бурения:

Вращательно-механический способ бурения имеет большую производительность и простую конструкцию скважины. Бурение производится сплошным забоем с применением шарошечных долот и промывочной жидкости (глинистый раствор), что является недостатком этого способа и затрудняет опробование водоносного горизонта, т.к. требует разглинизации стенок скважин. К недостаткам относится и сложность документации разреза, поэтому проектом предусмотрен комплекс геофизических работ. Положительные стороны: высокая скорость бурения, низкая себестоимость, простота конструкции скважины.

Выбор этого способа бурения, несмотря на его недостатки, к основным из которых относится глинизация водоносного горизонта, обусловлен следующими геолого-техническими особенностями:

1 Достаточно хорошо изученным геолого-гидрогеологическим разрезом участка работ;

2 Высокой скоростью бурения;

3 Предусмотренного проектом комплекса ГИС, для детализации и уточнения данных бурения;

4 Возможностью бесперебойной доставки воды и глины к месту бурения.

2) Обоснование типов и количества скважин:

Для эксплуатации заявленного водоносного горизонта и необходимости категоризации запасов в составе водозабора будут пройдена 2 разведочно-эксплуатационные скважины и 4 наблюдательных скважины, необходимых для постановки г/г исследований по кустовой схеме.

Характеристика типов скважин по назначению:

В зависимости от назначения и задач проекта, в ходе проведения буровых работ будут пройдены следующие типы скважин:

Разведочно-эксплуатационные, будут проходиться при необходимости в точках предполагаемого расположения эксплуатационных скважин и оборудоваться для выполнения опытно-фильтрационных работ с показателями (дебит, понижение, водоподъемник), близкими к проектным;

Наблюдательные, будут пробурены и оборудованы для выполнения наблюдений за уровнем подземных вод в процессе опытно-фильтрационных работ и наблюдений за режимом подземных вод.

3) Условия проведения работ:

Бурение скважин будет осуществляться на участке проектируемого водозабора, с целью эксплуатации водоносного горизонта (K₁аl-K₂s) и проведения соответствующего комплекса гидрогеологических работ.

Геолого-технические и гидрогеологические условия:

Водоносный горизонт (K₁аl-K₂s), водовмещающие отложения представлены песком. Общая мощность водоносного комплекса -220 м. Средняя мощность водоносного горизонта- 86.79 м. Глубина установившегося уровня - 3.4 м. Гидрогеологические и гидрогеохимические условия данного месторождения относятся ко 2 категории месторождений, поэтому в соответствии с рекомендациями приведенными в инструкции по категоризации эксплуатационных запасов, расстояние между скважинами составляет 100 м.

Глубина бурения составит 220м.

Схема основных видов работ при бурении скважин на воду вращательно-механическим способом будет осуществляться в следующей последовательности:

Подготовительные работы и обустройство буровых установок;

Выбор типа и конструкции долота;

Подбор бурового снаряда и технологического режима бурения;

Создание условий работы буровой установки;

Вскрытие водоносного горизонта;

Спуск обсадных колон;

Обустройство фильтра;

8) Опытные откачки.

4) Выбор и обоснование конструкции фильтра:

С учетом литологического состава пород и глубины бурения в скважинах будет установлен дырчатый фильтр с сетчатой обмоткой (рис № 21) (2 стр. 444) В качестве каркаса для фильтра используется перфорированная труба, изготовленная из обсадной трубы геологического стандарта. Нарезка отверстий (круглой перфорации) будет осуществляться по винтовым линиям с двух противоположенных концов трубы. С целью повышения расхода и прочностных свойств отверстия для перфорации будут расположены вертикально. (2 стр.450) Для обеспечения большой пропускной способности фильтра предусматривается обмотка каркаса (перфорированной трубы) медной проволокой диаметром 3 мм, с учетом создания необходимого зазора между сеткой и каркасом. (2 стр. 455)

Таблица № 4.1 Техническая характеристика размеров и расположения круглых отверстий фильтра по типовому диаметру 194 мм. (3стр. 178)

Диаметр отверстия (мм)	Раст-е между отверстиями по горизонт. (мм)	Раст-е между отверстиями по вертик. (мм)	Число отверстий в горизонт. ряду (шт.)	Число отверстий на 1м трубы (шт)	Скважность%
20	36	31	24	768	34,3

Расчет фильтра:

Расчет рабочей части фильтра сводится к определению его диаметра и длины, которые в свою очередь зависят от проектного дебита и мощности продуктивного пласта, а также габаритов применяемого водоподъемника

Длина рабочей части фильтра определяется по формуле:

l_p=б*Q/d_ф; (5 стр. 180)

Где:

Q -Проектный дебит-21,6 м³/ч; d_ф- диаметр фильтра-0,194 м; б= 70

Длина фильтра при этом составит: l_p=70*21,6/0,194 = 7,8 м?8м

Конструкция фильтровой колонны, предусматривает оборудование фильтра отстойником длинной 2м и надфильтровой частью длинной 2м. Таким образом, общая длина фильтровой колонны составит: 8+2+2=12 м.



Рис № 4.1 Дырчатый фильтр с сетчатой обмоткой

Условный диаметр - 194мм; Наружный диаметр-193,7 мм; Внутренний диаметр-175,7мм Средняя масса 1 секции41,1кг Конструкция: перфорированная обсадная труба с водоприемной частью из сетки, опирающаяся на проволочную обмотку.

Спуск фильтра в скважину и монтаж фильтровых колонн:

Фильтровая колонна устанавливается в «потай». Рабочая часть фильтра будет располагаться в нижней части водоносного горизонта на высоте 0,5 м от подошвы водоупорного пласта (в соответствии с рекомендациями по монтажу и эксплуатации фильтровых колонн для артезианских вод (16 стр. 93). Между обсадной колонной и надфильтровой трубой для предотвращения поступления воды и породы из зоны пласта будет установлен резиновый сальник.

Перед спуском фильтра необходимо произвести контрольный замер глубины скважины. При соответствии глубины замера и проектной глубины скважины, будет произведен спуск фильтра.

Спуск фильтра в скважину будет осуществляться спусковой гарнитурой (колонна штанг), при помощи направляющих фонарей (скоб), обеспечивающих расположение фильтра по центру скважины и предохраняющих от повреждения.

Длина и тип фильтра для наблюдательных скважин, будут соответствовать выбранным габаритным и типовым характеристикам фильтров установленных в разведочно-эксплутационных скважинах. (18 п. 4)

5) Выбор и обоснование водоподъемных механизмов

Выбор водоподъемника произведен по фактически полученному дебиту скважины-6 л/с (21,6 м3/ч) и динамического уровня Hd = Hs + S (метрах); где S - проектное понижение в метрах 6,91 м. Hs - статистический уровень 3,4 м. Hd = 10,31 метров. Исходя из этих условий для откачки воды в количестве, соответствующему указанному дебиту, будет использован водоподъемник типа ЭЦВ 8-25-100 (13 стр. 221).

Таблица № 4.2 Техническая характеристика насоса ЭЦВ 8-25-100

Подача м3/ч	25
Высота напора, м	100
Частота вращения, об/мин	2880
Электродвигатель	ПЭДВ 11-180
Мощность, кВт	11
Напряжение сети, 380 В	380
Наружный диаметр насоса, мм.	186
Теоретическая масса 1м., кг.	52,4

6) Обоснование конструкции скважины: К параметрам конструкции скважин относятся: длина, диаметр колонн обсадных труб, интервалы цементации.

Обоснование глубины скважины:

Мощность изучаемого водоносного комплекса в точке проектирования скважины значительная, и в среднем составляет 219 м. глубина залегания подземных вод составляет 3 м. При таких условиях будет предусмотрено заглубление скважины в породы водоупорной толщи на 1 м, с целью обустройства фильтровой колонны отстойником необходимой длинны. Таким образом, расчетная глубина проектируемой скважины составит: 219+1=220 м.

Обосновании конструкции разведочно-эксплуатационной скважины:

Проектом предусматривается использование в конструкции разведочно-эксплуатационной скважины направляющей колонны обсадных труб (кондуктор). Направляющая колонна длиной 20 м выполняет две функции - является кондуктором и позволяет закрепить верхнюю неустойчивую часть вскрываемого разреза, представленную суглинистыми породами. Диаметр направляющей колонны, исходя из диаметра эксплуатационной колонны, принят равным 299 мм.

Эксплуатационный диаметр скважины будет выбираться в соответствии с габаритными характеристиками устанавливаемого водоподъемного насоса ЭЦВ 8-25-100 равного 186мм. Для облегчения притока воды в скважину и увеличения ёё водообильности, эксплуатационный диаметр будет принят 245мм.

Выбор конечного диаметра скважины, будет определен исходя из проектной глубины скважины (220м) и принятого эксплуатационного диаметра равного 245 мм. В связи с этим конечный диаметр (диаметр водоприемной части) составит 194 мм.

Обосновании конструкции наблюдательной скважины:

Конструкция наблюдательной скважины, проектируемой для проведения наблюдений за уровнем подземных вод в процессе опытно фильтрационных работ (по схеме четырех лучевого куста) будет иметь следующие конструктивные особенности:

В целях снижения затрат и уменьшения сметной стоимости проводимых работ, рекомендуется. конструкции наблюдательных скважин проектировать с минимально возможными, для данных геологических условий, диаметрами обсадных труб, и наиболее простой технологией бурения.

Проектом предусматривается использование в конструкции наблюдательных скважин направляющей колонны обсадных труб диаметром 168 мм. -длиной 20 м.

Диаметр наблюдательной скважины в соответствии с рекомендациями, приведенными, будет принят 114 мм, при установке фильтра на колонне обсадных труб, Длина и тип фильтра для наблюдательных скважин, будут соответствовать выбранным габаритным и типовым характеристикам фильтров установленных в разведочно-эксплутационных скважинах.

7) Тампонаж скважин:

Проектом предусматривается тампонирование скважин в интервале 0-10 м. Тампонирование производится с целью избежания размыва устья при промывке скважин. Тампонаж производится между обсадными колоннами и стенками скважин методом одноступенчатого цементирования. Этот способ заключается в том, что в спущенные в скважину обсадные трубы через цементировочную головку закачивают цементный раствор, который вытесняет находящийся в трубах буровой раствор и поднимается в затрубном пространстве на высоту 10м

Расчет цементирования производится в следующем порядке:

1) Объем цементного раствора V, необходимый для цементирования обсадной колонны:

(5 стр. 128)

Где: D_c - диаметр скважины = 0,394 м; D - наружный диаметр цементируемых обсадных труб = 0,351 м; h_с - интервал цементирования обсадной колонны =10 м; k= 1,2- коэффициент увеличения объема приготовляемого цементного раствора на заполнение расширений и каверн в скважине; d - внутренний диаметр цементируемой обсадной колонны - 0,333 м; h = 1 м высота цементной пробки внутри колонны, оставшейся после цементирования.

Тогда

Плотность цементного раствора:

2) Масса сухого цемента для приготовления цементного раствора определяется по формуле:

(4 стр. 409)

Где: K1 - коэффициент, учитывающий потери цемента. Приготовление цемента будет производиться при помощи цементно-смесительных машин, тогда К = 1,01; (4. стр. 409); с - плотность цемента (14 стр. 73) 3150 кг/м³ (3,150 т/ м³) В/Ц = 0,5 - водоцементное соотношение (5 стр. 128);

т.

3) Объем воды для приготовления цементного раствора:

; (4 стр. 109)

Где: с_в - плотность воды 1000 кг/м³ (4 стр. 409)

=0,8484 м³ 4) Потребное количество продавочной жидкости (глинистый раствор) для продавливания цементного раствора.

; (4 стр. 409)

Где: K₂ - коэффициент учитывающий сжатие глинистого раствора 1,03 (Загибайло стр.) h_с - глубина скважины (здесь под глубиной скважины понимается интервал цементации, т.е. длина кондуктора - 20метров); h = 1 м высота цементной пробки внутри колонны, оставшейся после цементирования.

5) Давление насоса в момент схождения сцементированных пробок:

P= P₁+P₂;

Где: P₁ - давление необходимое для предотвращения гидравлического сопротивления в конце промывки определяемое по формуле [ 14 стр. 74]:

P₁ = 0,01 * h_с + 8;

P₁= 0.01*20+8=8.2 кгс/см²;

P₂ - давления для определения сопротивления от разности плотностей жидкости в трубах и затрубном пространстве определяется по формуле (14стр. 74):

Где: - плотность цементного раствора - 1,85 кгс/см² (14 стр. 73)

- плотность глинистого раствора - 1,2 кгс/см² (14стр. 73)

кгс/см²

Таким образом, величина составит P=8,2+4,46=12,66 кгс/см²

6) Продолжительность цементирования:

Продолжительность цементирования определяется по формуле (4стр. 410):

;

Где: Q - Подача цементировочного насоса при продавке, обеспечивающая необходимую скорость восходящего потока в затрубном пространстве м³/мин;

- Резерв времени для выполнения операции по закладыванию в заливочную головку верхней пробки: 10 мин (4 стр. 410)

Подача цементировочного насоса определяется по формуле (4 стр. 392)

Где: - скорость восходящего потока (1,5-2 м/с); (4 стр. 392)

0,05 м³/мин;

Тогда продолжительность цементирования составит:

мин

Необходимо сравнить продолжительность цементирования с t со дополнительным временем начала схватывания цемента Т_доп =0,75t_схв с условием что t > Т_доп (14 стр. 75)

Где: t_схв- температура начала схватывания цемента - 3ч или 180 мин (14 стр. 71)

Т_доп =0,75*180=135 мин.

Сравнивая значения величин t м Т_доп, можно сделать заключение, что данную колонну можно цементировать одним агрегатом.

Но для получения высококачественного цементирования выбираем величину скорости восходящего потока цементного раствора равной 2 м/с, исходя из этого потребное количество агрегатов определяется по следующей формуле:

(14 стр. 75)

Где: Q_IV- Максимальная производительность агрегата на скорости.

На основе вычисленных параметров для цементирования колонны будет использован агрегат марки ЦА-320М (2 стр. 390). Производительность агрегата на IV ступени при давлении 58 кгс/см² равна 0,87 м³/мин.

Потребное количество агрегатов составит:

агрегата.

Таблица № 4.3 Техническая характеристика цементного агрегата ЦА-320М

Вместимость мерного бака м3	3,2
Тип водяного насоса	1В
Максимальная производительность, л/с	13
Максимальное давление кгс/см2
Тип двигателя	КРАЗ-219
Мощность двигателя, л/с	180
Масса агрегата с автомашиной, т	17,5

Тампонаж в наблюдательных скважинах будет производиться в интервале 0-20 м.

Тампонаж наблюдательных скважин.

Тампонаж производится глиной с нижней пробкой. В подготовленную для тампонажа скважину забрасывают шарики из глины, освобожденные от твердых частиц или опускают их в скважину в специальной желонке с открывающимся дном; глину периодически трамбуют в скважине. Затем в башмак тампонажной колонны опускают нижнюю пробку и освобождают колонну от трубного хомута. Колонна движется вниз под действием собственного веса и выдавливает глину в затрубный зазор. Если колонна не доходит под действием собственного веса до забоя, ее задавливают с помощью шпинделя станка или давильных винтов.

8) Выбор бурового агрегата:

Буровой агрегат выбирается в зависимости от начального и конечного диаметра скважины её глубины, физико-механических свойств изучаемого разреза. Потребность в воде и глине обеспечивается за счет местных источников строительных материалов. Электроснабжение буровых установок предполагается производить за счет двигателей внутреннего сгорания. Начальный диаметр скважины 346 мм, конечный 296 мм глубина бурения 220метров район хорошо изучен. Исходя из этого для бурения скважин рекомендуется использовать агрегат 1БА - 15 В (5 стр. 70]

Таблица 4.4. Техническая характеристика установки 1БА-15В

Типы установки	1БА - 15В
Глубина бурения трубами диаметров 73 - 89	500 метров
Диаметр скважины:
Начальный	394 мм
Конечный	190 мм
Диаметр проходного отверстия ротора	410 мм
Частота вращения станка ротора	65 - 130 - 245 об/мин
Номинальная грузоподъемность	12,5 тонн
Высота мачты	18,4 метра
Скорость подъема крюка	0,2 - 1,4 м/сек
Максимальная подача насоса	6 - 5 или 14,4 л/сек
Максимальное давление насоса	6,3 - 13 МПа
Силовой привод бурового блока	ЯМЗ-236 (77 КВт)
Силовой привод	Дизель Д - 108 (79,4)

Бурение скважин будет производиться сплошным забоем без отбора керна. В состав буровой колонны входя следующие конструктивные элементы:

Породоразрушающий инструмент (для бурения пород средней крепости):

3Д-346С - Самоочищающиеся долото со смещением шарошек на 6 мм;

3У-296С - Самоочищающиеся долото со смещением шарошек на 5 мм

B-214С - Самоочищающиеся долото со смещением шарошек на 3 мм;

Б-151С - Самоочищающиеся долото со смещением шарошек на 2,5 мм; (2. стр. 131-137 таблица IV. 6)

Бурильные трубы:

Бурильные трубы диаметром 89 мм (2. стр. 156 таблица IV. 13) длина 1 бурильной трубы 8 м;

Ведущая труба квадратного сечения 80*80 мм. (2. стр. 182 таблица IV. 43)

Сальник вертлюг БА 15-33 сб. (ВР - 2 - 20) служит для подачи промывочной жидкости вращаемому буровому снаряду (2. стр. 111 таблица III. 8)

Утяжеленные бурильные трубы:

УБТ (12 м) диаметром 178 мм масса 1 п.м- 156 кг (2. стр. 179 таблица IV. 41)

Типы соединителей (типовые резьбы):

Муфта З-171 - для соединения долота 3Д-346С с бурильной колонной;