Глубина ленты переменная. Обычно количество рядов трубок в ленте 12...14 (до 16). Для уменьшения переохлаждения конденсата в трубном пучке могут предусматривать особые перегородки, улавливающие конденсат и отводящие его в конденсатосборник в обход нижерасположенных трубок пучка. Возможны также и иные компоновки трубного пучка: лучеобразные, V-образные, островные и пр.

На рисунках 7 и 8 показаны компоновки трубного пучка и конденсаторов в целом для некоторых паровых турбин отечественных АЭС.

Рисунок 7 - Компоновка конденсатора турбины К-1000-60/1500-2

а) - основной пучок конденсационных трубок;

б) - холодильник системы отсоса паровоздушной смеси

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 8 - Компоновка конденсатора турбины К-1000-60/3000 конденсатосборником (конденсатор второй по ходу охлаждающей воды)

а) - основной пучок конденсационных трубок;

б) - отвод отсасываемой паровоздушной смеси

Заметим, что в конденсаторе турбины К-1000-60/3000 для пары конденсаторов, соединенных последовательно по охлаждающей воде, один общий конденсатосборник, расположенный под конденсатором вторым по ходу охлаждающей воды.

При рациональной компоновке трубного пучка пар в конденсаторе только конденсируется без переохлаждения конденсата. Однако такой процесс конденсации пара будет происходить только при номинальных параметрах работы установки - при номинальной паровой нагрузке, номинальной температуре охлаждающей воды и номинальном ее расходе. Если же эти параметры, определяющие процесс конденсации пара, по какой-либо причине изменятся, то процесс конденсации изменит свой характер. Например, при уменьшении паровой нагрузке (уменьшение мощности главной турбины) не все ряды трубок в свернутой ленте будут загружены паром. Произойдет уменьшение зоны массовой конденсации пара. На последних рядах трубок будет происходить переохлаждение конденсата, т.е. появится зона переохлаждения конденсата. Аналогичное явление произойдет и при уменьшении температуры охлаждающей воды.

Для предотвращения значительного снижения температуры охлаждающей воды иногда частично байпасируют водоохлаждающие устройства (например, в зимнее время года). Можно также уменьшить расход охлаждающей воды. Это также способствует поддержанию температуры охлаждающей воды на несколько большем уровне и таким образом уменьшает переохлаждение конденсата.

Однако, полностью исключить сокращение зоны массовой конденсации пара не всегда удается. Поэтому для уменьшения отрицательного влияния переохлаждения конденсата главный конденсатор компонуют таким образом, что часть пара по проходам в трубном пучке поступает к зеркалу конденсата в конденсатосборнике, обеспечивает его подогрев до температуры конденсации и таким образом уменьшает его переохлаждение. Такие конденсаторы называют регенеративными.

В конденсаторе может быть предусмотрено специальное дополнительное устройство, обеспечивающее окончательную термическую деаэрацию воды за счет ее подогрева паром, поступающим под дырчатый лист, расположенный на пути стекающего вниз конденсата (барботажное устройство). Могут применяться деаэрационные устройства и иного типа, например, струйные.

Заметим, что для АЭС эти меры (конденсатор регенеративного типа, деаэрационная вставка) менее актуальны, чем для ТЭС, так как энергоблок АЭС работает в базовом режиме, т.е. на режиме большой мощности. Поэтому по причине снижения паровой нагрузке не будет происходить значительного сокращения зоны массовой конденсации пара. Если же принять также меры по поддержанию температуры охлаждающей воды на уровне близком к номинальному (например, байпасирование водоохлаждающих устройств, уменьшение расхода охлаждающей воды), то можно избежать значительного роста зоны переохлаждения конденсата и, следовательно, значительного переохлаждения конденсата.

Компоновка трубного пучка существенно определяется взаимным расположением трубок. Разметка может быть шахматной, ромбической (треугольной), лучевой, реже коридорной. Разметка трубок характеризуется шагом разметки - расстоянием между осями трубок. Минимальное расстояние определяется способом крепления трубок в трубной доске - вальцовкой, обваркой, сальниковым уплотнением, комбинацией различных способов крепления. Уменьшение шага разметки обеспечивает уменьшение поперечных размеров пучка и конденсатора в целом.

С учетом ленточной компоновки трубного пучка площадь трубной доски используется с некоторой неполнотой, что значительно увеличивает поперечные размеры конденсатора. Для оценки размеров трубной доски при известном количестве трубок и, следовательно, поперечных габаритных размеров конденсатора можно воспользоваться обобщенными данными по следующим показателям конденсатора:

а) коэффициент заполнения трубной доски _тр - доля площади трубной доски, занятой трубным пучком. Обобщенные данные по значению _тр показаны в таблице 9.

Таблица 9 - Коэффициент заполнения трубной доски конденсаторов стационарных ПТУ _тр

Тип конденсатора	Количество ходов охлаждающей воды
	2	3	4
С раздельными потоками охлаждающей воды	0,65…0,72	0,63…0,70	0,60…0,68
С нераздельными потоками охлаждающей воды	0,70…0,80	0,68…0,75	0,56…0,72

При использовании параметра _тр для определения размеров трубной доски требуется детальная разработка компоновки пучка - определение шага разметки трубок с учетом принятого способа их крепления. Hапример, при креплении трубок вальцовкой шаг разметки можно принять t ~ 1,3 d_нар;

б) на эскизной стадии проектирования ЯЭУ АЭС для оценки габаритных размеров конденсатора удобнее пользоваться другим показателем - коэффициентом использования трубной доски u_тр. Величина u_тр представляет собой долю площади трубной доски, занятой сверлениями под трубки диаметром, равным наружному диаметру трубки:

u_тр = n d_нар² /(4 S_тр.д), (26)

где n - количество трубок;

d_нар - наружный диаметр трубки;

S_тр.д - площадь трубной доски.

Ориентировочные значения u_тр, которые могут быть приняты в расчет, показаны в таблице

Таблица 10 - Коэффициент использования трубной доски конденсаторов стационарных ПТУ u_тр

Тип конденсатора	Количество ходов охлаждающей воды
	1	2
50-КЦС-4 ЛМЗ; ленточный пучок с раздельным подводом воды и с боковым потоком пара	-	0,32
К-160-9115 ХТЗ; ленточный пучок с раздельным подводом воды и с боковым потоком пара	0,26	0,25
КП-110 КТЗ; с радиальными пучками и с нераздельным подводом воды	-	0,22
КП-410 КТЗ с радиальными пучками и с раздельным подводом воды	-	0,21
Регенеративные конденсаторы старых типов с боковым и центральным потоком пара, с раздельным подводом воды	-	0,35…0,39

Обобщенные рекомендации по выбору значения u_тр, приведенные в справочной технической литературе, сводятся к тому, что в расчет можно принять u_тр = 0,22...0,32.

Так как водяная полость конденсатора заключена внутри конденсаторных трубок, то компоновка водяной полости сводится к компоновке трубной системы (не путать с компоновкой трубного пучка!).

Для распределения охлаждающей воды по параллельно включенным трубкам и отвода воды от трубок на торцевых сторонах конденсатора предусматривают соответствующие водяные камеры с подводящими и отводящими патрубками.

В пределах корпуса конденсатора трубная система может быть представлена одним потоком охлаждающей воды (однопоточный конденсатор) или несколькими потоками (обычно не более двух) со своими водяными камерами и патрубками. Иногда участки циркуляционной трассы технической воды выполняют автономными для каждого потока охлаждающей воды конденсатора.

Раздельная компоновка трубной системы позволяет несколько повысить ее живучесть, возможно парциальное использование потоков охлаждающей воды на режимах малой мощности, хотя при этом несколько усложняется конструкция конденсационной установки. Следует иметь в виду, что по условиям транспортировки конденсатора по железной дороге его приходится изготовлять в виде отдельных транспортабельных блоков с последующей сборкой на месте. Поэтому деление конденсатора на отдельные транспортабельные блоки можно совместить с делением потока охлаждающей воды на несколько потоков. Однако однозначного совмещения здесь нет. Hапример, для турбин К-220-44 и К-500-65/3000 конденсаторы изготовляются прямоугольной формы с делением на 4 транспортабельных блока, но после сборки на месте они представляют собою однопоточную двухходовую конструкцию. Заметим, что с позиции теплового расчета конденсатора на режиме полной мощности деление общего потока охлаждающей воды на несколько параллельных потоков может в расчете не учитываться.

По протоку охлаждающей воды конденсаторы могут быть одноходовыми (охлаждающая вода проходит все трубки конденсатора в один ход) или двухходовыми (охлаждающая вода проходит в первый ход половину трубок трубной системы, после чего во втором ходе она проходит вторую половину трубок). Двухходовая компоновка позволяет сохранить приемлемую скорость воды внутри трубок (порядка 2 м/с), и при этом получить приемлемые соотношения поперечных и продольных размеров конденсатора. Этот же эффект можно получить за счет последовательного включения отдельных корпусов конденсатора по охлаждающей воде. Схема таких компоновок трубной системы представлена на рисунке 9.



Рисунок 9 - Компоновка трубной системы ГК :

а) - трубная система одноходового однокорпусного ГК;

б) - трубная система конденсаторов, соединенных последовательно;

в) - трубная система двухходового однокорпусного ГК

Заметим, что при двухходовом конденсаторе первый ход воды обычно направляют на нижнюю часть конденсатора, а второй ход, где вода несколько большей температуры - на верхнюю часть. Это позволяет более рационально использовать разные температурные напоры теплопередачи в разных зонах трубной системы.

Количество ходов охлаждающей воды выбирают с учетом сложно взаимосвязанных конструктивных, компоновочных и экономических соображений. Увеличение количества ходов заметно увеличивает гидравлические сопротивления водяного тракта, что особенно актуально для ПТУ с большой кратностью циркуляции и, следовательно, с большим расходом охлаждающей воды.

При четном количестве ходов (их чаще всего 2) и поперечном расположении конденсатора подводящие и отводящие водяные патрубки оказываются по одну сторону ПТУ, что позволяет принять достаточно простую схему подключения конденсатора к системе технического водоснабжения.

Для детального учета всех факторов, влияющих на выбор количества ходов, в каждом конкретном случае выполняют многовариантные технико-экономические исследования. Обобщенные результаты таких исследований показывают, что для средних и крупных конденсаторов при прямоточной системе водоснабжения и при значительной кратности циркуляции обычно более целесообразна одноходовая схема. Если в системе технического водоснабжения количество охлаждающей воды ограничено (в этом случае обычно применяется оборотная система водоснабжения, температура охлаждающей воды более высокая), то предпочтительнее многоходовая схема конденсатора.

Для главных конденсаторов ПТУ АЭС применяется либо одноходовая схема, либо двухходовая. Hапример, турбины К-220-44 и К-500-65/3000 обслуживаются двухходовыми однопоточными конденсаторами подвального расположения с поперечно ориентированной трубной системой. Турбины К-1000-60/1500-1 и К-1000-60/3000 обслуживаются двухпоточными одноходовыми конденсаторами. У тихоходной турбины большой мощности конденсаторы бокового расположения с продольно ориентированной трубной системой, у быстроходной - подвального расположения с поперечно ориентированной трубной системой. При этом для быстроходной турбины, в составе которой четыре ЦHД и соответственно четыре двухпоточных конденсатора подвального расположения, конденсаторы попарно соединены последовательно по охлаждающей воде. Для тихоходной турбины первой модификации, в составе которой три ЦHД и соответственно три двухпоточных конденсатора справа от турбоагрегата и три - слева (конденсаторы бокового расположения), три конденсатора одной стороны соединены последовательно по потоку охлаждающей воды. Вторая модификация тихоходной турбины К-1000-60/1500-2 снабжена тремя конденсаторами (по количеству ЦHД) подвального расположения, двухпоточными двухходовыми с поперечно ориентированной трубной системой.

Последовательное соединение конденсаторов по охлаждающей воде позволяет получить разные значения давления конденсирующегося пара в конденсаторах и, следовательно, разные значения мощности подключенных к ним ЦHД. При правильном подборе параметров ЦHД и их конденсаторов за счет последовательного соединения трубных систем можно получить некоторый выигрыш в мощности ПТУ и КПД установки. Hапример, расчеты показывают, что для турбины К-1000-60/3000 попарное последовательное соединение конденсаторов при температуре охлаждающей воды 15^оС дает суммарный выигрыш мощности в Р_э = 2,25 МВт и относительное увеличение КПД / = 0,25%. Если принять увеличенную температуру охлаждающей воды, то выигрыш в экономичности установки возрастает. Для указанной турбины при температуре охлаждающей воды 30^оС увеличение КПД достигает / = 0,7%.

Hа рисунке 10 показаны компоновки конденсаторов ПТУ отечественных АЭС.

Рисунок 10 - Схемы компоновки конденсационной установки

1 - ЦВД, 2 - ЦНД, 3 - охлаждающая вода

5. Параметры главного конденсатора

После выбора типа конденсатора, его компоновочных и конструктивных особенностей можно выполнить его тепловой расчет. Основной целью теплового расчета является определение поверхности теплопередачи.

Чисто аналитического теплового расчета конденсатора не существует. Его разработка затруднена сложностью физических процессов конденсации пара, которые в значительной степени определяются компоновкой трубного пучка конденсатора и компоновкой трубной системы конденсационной установки в целом, а также рядом других факторов: соотношением видов конденсации в конденсаторе, температурным и скоростным режимом охлаждающей воды и конденсирующегося пара, материалом и сортаментом трубок трубной системы и др.

Поверхность теплопередачи F определяют из уравнения теплопередачи в конденсаторе

Q = К F t , кВт,

где Q - тепловая нагрузка конденсатора, равная количеству тепла, отводимого от конденсирующегося пара, кВт;

К - коэффициент теплопередачи, кВт/(м^{2 o}C); так как теплопередача в различных зонах трубного пучка неодинакова, то в тепловом расчете под К понимают средний коэффициент теплопередачи;

t - температурный напор теплопередачи, ^оС; под величиной t также понимают средний температурный напор.

Из этого выражения можно получить расчетную формулу для поверхности теплопередачи

F = Q / (К t), м². (27)

Тепловую нагрузку конденсатора можно определить через расход и параметры конденсирующейся среды:

Q = G_п (i_вх - i_вых), кВт, (28)

где G_п - известный из теплового расчета рабочего контура расход конденсирующегося пара, кг/с;

i_вх - энтальпия пара за последней ступенью ЦHД, кДж/кг;

i_вых- энтальпия рабочего тела на выходе из конденсатора, кДж/кг. Так как в конденсаторе при расчетном режиме обычно переохлаждение конденсата практически отсутствует, то величину i_вых можно принять как энтальпию воды на линии насыщения при давлении в конденсаторе. Как было сказано выше, при правильно скомпонованном трубном пучке парциальным давлением воздуха в конденсирующейся среде можно пренебречь.

Средний температурный напор теплопередачи в конденсаторе в общем случае определяют как среднелогарифмический температурный напор, т.е.

t_ср = (t_б - t_м) /ln(t_б /t_м), ^оС. (29)

Для определения значений t_б и t_м (температурные напоры на концах теплообменного аппарата) целесообразно построить диаграмму t-q теплообменивающихся сред конденсатора (рисунок 11.).



Рисунок 11 - Диаграмма t-q конденсатора

Значение t_к определится как температура насыщения при давлении в конденсаторе. Значение t_ов^вх - принятая в расчет температура охлаждающей воды, значение которой принималось с учетом среднегодовой температуры в районе расположения АЭС и с учетом типа системы технического водоснабжения ЯЭУ (пруд-охладитель, градирня, брызгальный бассейн). С учетом этих же факторов принималась также величина кратности циркуляции конденсатора m = G_ов / G_п .

Принимаем, что вся тепловая нагрузка конденсатора передается охлаждающей воде. Тогда можно записать

Q = G_ов с_p (t_ов^вых - t_ов^вх).

Отсюда

t_ов^вых = t_ов^вх + Q / (G_ов с_p) = t_о.в^вх + Q / (m G_п с_p), ^oC, (30)

где t_ов^вх - принятая в расчет температура охлаждающей воды, ^оС;

Q - тепловая нагрузка конденсатора, определенная по формуле (28), кВт;

m - принятая в расчет кратность циркуляции;

G_п - суммарный расход пара на конденсатор, определяемый в тепловом расчете рабочего контура, кг/с;

с_р - теплоемкость охлаждающей воды. В расчет можно принять с_р = 4,18 кДж/(кг град).

Используя полученные значения температур, можно построить диаграмму t-q и определить значения t_б и t_м, а через них - величину температурного напора по формуле (29).

Заметим, что значение t_м (температурный напор на выходе воды из конденсатора) в значительной степени определяет величину поверхности

теплопередачи. Рекомендуется для получения приемлемых массогабаритных показателей конденсатора так подобрать температурный режим конденсации пара, чтобы t_м = 3...10 ^оС.

Для определения среднего коэффициента теплопередачи можно воспользоваться распространенной в настоящее время эмпирической формулой Л.Д.Бермана

К = 4,07а(1,1 w_в / d_вн^0,25)^х[1 - ba^0,5(35 - t_ов^вх)² /1000]

[1 + 0,1(z - 2)(1 - t_ов^вх /35)] Ф_в , кВт/(м² град), (31)

где а - коэффициент чистоты трубок. При расчете новых конденсаторов а = 0,8...0,85;

w_в - скорость воды в трубках, м/с. В расчет w_в принимается с учетом материала трубок и чистоты воды (см. таблицу 8);

d_вн - внутренний диаметр конденсаторных трубок, мм. В расчет принимается с учетом рекомендаций п.4.2;

х = 0,12 а (1+0,15 t_ов^вх);

t_ов^вх - принятая в расчет температура охлаждающей воды, ^оС;

b = 0,52 - 7,2 G_п/F. Здесь G_п/F - удельная паровая нагрузка конденсатора; G_п - суммарный расход пара на конденсатор кг/с; F - суммарная площадь теплопередачи конденсатора, м². Значение G_п/F можно принять в расчет по прототипному конденсатору;

z - количество ходов охлаждающей воды. Определяется принятым типом и компоновкой трубной системы конденсатора. Заметим, что если в расчет принята схема конденсатора с последовательным включением корпусов конденсатора по охлаждающей воде, то при расчете такого конденсатора необходимо каждый корпус рассматривать отдельно, так как в каждом корпусе конденсатора устанавливается индивидуальное значение температуры охлаждающей воды и, как следствие этого, индивидуальное значение давления конденсирующегося пара. Однако часто для общей характеристики такой ПТУ применяют понятие среднего давления в конденсаторе. Это позволяет более просто, хотя и несколько приближенно характеризовать конденсационную установку. В этом случае отдельные корпусы конденсатора можно рассматривать как отдельные ходы охлаждающей воды в общем для всех ЦHД конденсаторе. Тогда, например, для конденсационной установки турбины К_1000_60/3000 (см. рисунок 10,д) в расчет можно принять z = 2, а для установки турбины К-1000-60/1500-1 (см. рисунок 10,в) z = 3;

Ф_в - коэффициент, учитывающий влияние изменения паровой нагрузки с изменением режима работы установки. Hа номинальном режиме работы конденсатора и на режимах, близких к нему, Ф_в = 1.

Формула (31) справедлива при температуре охлаждающей воды t_ов < 35^oC, при скорости воды w_в = 0,9...3 м/с, при латунных трубках. Распространение формулы на мельхиоровые трубки не вызывает большой погрешности.

Коэффициент теплопередачи, определенный по формуле (31), отнесен к наружной поверхности трубок.

Расчет и испытания конденсаторов с латунными трубками при присосах воздуха в пределах нормы, а также при небольших загрязнениях внутренней поверхности трубок показывают, что коэффициент теплопередачи находится в пределах К = 2,1...2,6 кВт/(м^{2 o}C).

Количество параллельно включенных трубок конденсатора можно определить из условия сплошности потока охлаждающей воды

G_ов = n_тр d_вн² w_{в в} / 4.

Отсюда

n_тр = 4G_ов / ( d_вн² w_{в в}), (32)

где G_ов = G_п m , кг/с - суммарный расход охлаждающей воды, который можно определить через расход конденсирующегося пара и кратность циркуляции;

d_вн - внутренний диаметр охлаждающих трубок, м;

w_в - принятая в расчет скорость охлаждающей воды в трубках, м/с;

_в - плотность охлаждающей воды, кг/м³. Величину _в = 1/v_в можно определить по таблицам свойств воды по принятой в расчет температуре охлаждающей воды и ее давлению.

Количество трубок следует увеличить на 5…10 % с учетом будущего возможного глушения части трубок при выходе их из строя.

Расчетная длина одной трубки L_тр составляет

L_тр = F / ( d_нар n_тр), м, (33)

где F - поверхность теплопередачи конденсационной установки в целом, определенная по зависимости (27), м²;

d_нар - наружный диаметр трубки, м;

n_тр - количество параллельно включенных трубок, определенное по зависимости (32).

Заметим, что полученные значения n_тр и L_тр относятся к конденсационной установке в целом без учета количества ходов охлаждающей воды и количества последовательно включенных по охлаждающей воде корпусов конденсатора.

Действительное количество трубок n_тр^д обычно больше расчетного n_тр. Это вызвано тем, что параллельно включенные трубки делятся на несколько последовательно включенных участков по причине или двухходовой компоновки конденсатора, или последовательного включения отдельных корпусов конденсатора (см. рисунок 9).

Тогда действительное количество трубок составит:

n_тр^д = n_тр z, (34)

где z = z_ход z_посл.к.;

z_ход - количество ходов охлаждающей воды в корпусе ГК;

z_посл.к. - количество последовательно соединенных корпусов ГК.

При этом действительная длина одной трубки по сравнению с расчетной (см 33) уменьшится в z раз

L_тр^д = L_тр / z . (35)

Массогабаритные показатели обычно определяют для одного корпуса конденсатора.

Площадь трубной доски можно оценить, используя понятие коэффициента использования трубной доски u_тр:

S_тр.д = n d_нар² / (4 u_тр), м², (36)

где d_нар - наружный диаметр охлаждающей трубки, м;

u_тр - коэффициент использования трубной доски, принимаемый в расчет по прототипным данным или по рекомендациям, приведенным в таблице 10;

n - количество трубок в трубной системе одного корпуса конденсатора. Очевидно, что n = n_тр^д/z_корп. Здесь n_тр^д - общее количество трубок, определенное по формуле (34).

Условный диаметр эквивалентной трубной доски

D_тр.д^у = (4 S_тр.д /)^0,5 . (37)

При оптимально подобранных геометрических параметрах корпуса конденсатора отношение L_тр^д/D_тр.д^у должно находиться в пределах 1,5...2,5.

Если имеются параметры прототипного ПГ, близкого по компоновке к разрабатываемому конденсатору, то массогабаритные показатели последнего можно рекомендовать определять в следующем порядке.

Коэффициент использования трубной доски u_тр можно принять по прототипному конденсатору. С учетом выражения 36 для конденсатора прямоугольного поперечного сечения можно записать

. Тогда , м². (38)

Соотношение высоты и ширины трубной доски также можно принять по прототипному конденсатору.

Тогда можно определить размеры конденсатора.

Габаритную высоту и ширину конденсатора можно оценить, используя соответствующие размеры трубной доски.

; , (39)

где h и b можно определить по прототипным данным.

Габаритная длина конденсатора равна сумме длины одной трубки и продольных размеров двух водяных камер:

L_конд = L_тр^д + 2 L_{вод.камер} . (40)

Степень увеличения длины конденсатора за счет продольных размеров водяных камер можно оценить c использованием прототипных данных.

Очевидно, что габаритный объем конденсатора составляет

V_конд = В_конд H_конд L_конд , м³. (41)

Масса конденсатора

М_конд = m_к V_конд , т. (42)

Здесь удельная масса конденсатора m_к также может быть принята по прототипным данным.

Некоторые параметры конденсаторов отечественных ПТУ АЭС представлены в таблице 11.

реактор турбоагрегатор конденсатор теплопередача

Таблица 11 - Параметры конденсаторов

Тип конденсатора	К-12150	К-10120	К-16560	К-16360	К-33160	1000-КЦС-1
1. Тип турбины	К-220-44	К-500-65 3000	К-750-85 3000	К-1000-60 1500-1	К-1000-60 1500-2	К-1000-60 3000
2. Количество корпусов	2	4	4	6	3	4
3. Расход пара суммарный, т/ч	765	1643,6	2539,64	3371,52	3450	3300
4. Давление в паровом пространстве среднее, кГс/см2	0,052	0,040	0,045	0,040	0,040	0,052
5. Поверхность охлаждения суммарная, м2	24300	40480	66240	91180	99430	88000
6. Паровое сопротивление, кГс/см2	0,39	0,36	0,51	0,35
7. Расход охлаждающей воды суммарный, т/ч	55480	84880	122612	159920	169812	170000
8. Кратность охлаждения, m = Gв / Gп		50,5		48,88	49,22	51,52
9. Температура охлаждающей воды, °C	22	12	15	15	15	20
Гидравлическое сопротивление конденсатора по охлаждающей воде, кГс/см2	0,4	0,384	0,515	0,696	0,759	0,715
11. Количество потоков охлаждающей воды в корпусе	1	1	1	2	2	2
12. Количество ходов воды в корпусе	2	2	2	1	2	1
13. Количество последовательно соединенных корпусов конденсатора	-	-	-	3	-	2
14. Количество трубок суммарное	31225	51720	65824	116644	808081	83800
15. Диаметр трубок dнар/dвн, мм	28/26	28/25	28/26	28/26	28/26	28/26
16. Длина трубок, мм	8850	889С	11460	8890	14000	12000
17. Скорость воды в трубках, м/с	1,864	1,859	1,967	2,155	2,2	2,13
18. Материал трубок				МНЖ-5-1	МНЖ-5-1	МНЖ-5-1
19. Габаритные размеры корпуса конденсатора:
- высота, мм	5546			10800	11400	1260
- ширина, мм	6698			52403	10500	8790
- длина, мм	140002			395704	205655	154755
20. Масса конденсатора без воды суммарная, т	2х292			6х380	3х606	4х513

Примечания:

1 - общее количество трубок: конденсаторные и трубки холодильника системы отсоса паровоздушной смеси;

2 - по чертежу конденсатора длина без подводящих и отводящих патрубков 11205 мм;

3 - ширина корпуса одного борта;

4 - общая длина трех корпусов с водяными камерами и с подводящими, отводящими и перепускными патрубками охлаждающей воды;

5 - длина одного корпуса с водяными камерами и с подводящими и отводящими патрубками охлаждающей воды

Список литературы

1. Кирсанов И.H. Конденсационные установки.- М.-Л.: Энергия, 2005.

2. Конструирование ядерных реакторов/ Под общ. ред. акад. H.А. Доллежаля/- М.: Энергоиздат, 2002.

3. Кузнецов H.М., Канаев А.А., Копп И.З. Энергетическое оборудование блоков АЭС. Изд.2-е. -Л.: "Машиностроение", 2007.

4. Кутателадзе С.С., Боришанский В.М. Справочник по теплопередаче.- М.-Л.: Госэнергоиздат,2009.

5. Маргулова Т.Х. Атомные электрические станции. 4-е изд.-М.: Высшая школа, 2004.

6. Маргулова Т.Х. Атомные электрические станции. 5-е изд.-М.: ИздАТ, 2004.

7. Маргулова Т.Х. Атомные электрические станции. -М.: "Высшая школа", 2009.

8. Маргулова Т.Х. О дальнейшем развитии парогенераторов АЭС с ВВЭР// Теплоэнергетика.- 2005.- №12.- с 7-11.

9. Марцинковский В.А., Ворона П.H. Hасосы атомных электростанций.- М.: Энергоатомиздат, 2007.

10. Методические указания по эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций.- М.: Союзтехэнерго, 2006.

11. Михайлов А.К., Малюшенко В.В. Лопастные насосы. Теория, расчет и конструирование.- М.: Машиностроение, 2007.

12. Hасосы АЭС: Справочное пособие/ Под общ. ред. П.H. Пака.-М.: Энергоатомиздат, 2009.

13. Hеклепаев Б.И., Крючков И.П. Электрическая часть электростанций и подстанций. Справочные материалы. Изд.4-е. - М.: Энергоатомиздат, 2009.

14. Hигматулин И.H., Hигматулин В.И. Ядерные энергетические установки.- М.: Энергоатомиздат, 2006.

Размещено на Allbest.ru