Сравнительный анализ конструкций распределительного устройства высокого напряжения на газомазутной ГРЭС (8К-300)

I(3)K1 G=11080

Ток трехфазного КЗ за трансформатором собственных нужд

I(3)K3 max=

=857,35

Ток трехфазного КЗ на стороне 20 кВ:

от системы

от генератора

I(3)K2 S=6908,7

I(3)K2 G=9307

Расчет защиты сведен в таблицу 2.

Таблица 2

Наименование величины и расчетные выражения	Единицы измерения	Исходные и расчетные величины Сторона 110 кВ Сторона 10,5 кВ
1	2	3	4
Первичные токи, приведенные к номинальной мощности трансформатора Sт. ном Iт.ном = -------------- 3 Uт.ном Схема и группа соединения обмоток силового трансформатора	А	Y
1	2	3	4
Тип трансформатора тока Схема соединения и коэффициент схемы Расчетный коэффициент трансформации 3 Iт.ном КI р = ------------ Iвт Принятый коэффициент трансформации		ТФЗМ 110 Ксх = 3 2000/5	ТШВ 10 Y Ксх = 1 12000/5
Расчет тока небаланса Iнб расч = Iнб расч + Iнб расч + Iнб расч = = Кодн Ка I(3)max + U I КЗ max Кодн = 1; Ка = 1; = 0,1; U = +2х2,5% / 100 = 0,05 Iнб расч - определяется после расчета витков реле	А	1,0 · 1,0 · 0,1 · 11080 + 0,05· 11080 = 1662
Первичный ток срабатывания защиты: а) по условию отстройки от броска тока намагничивания при включении блока под напряжение (холостой ход) Iсз = Котс Iт.ном, где Котс = 1,3 б) по условию отстройки от расчетного максимального тока небаланса при внешнем КЗ в точке К1 Iсз = Котс Iнб расч max в) по условию отстройки от расчетного максимального тока КЗ за трансформатором собственных нужд (К3) Iсз = Котс I(3)КЗ max	А А А	1,3 · 1051 = 1366,3 1,3· 1662 = 2160,6 1,3 · 857,35 = 1114,56 принимаем Iсз = 2160,6 А
Проверка возможности применения реле РНТ-565: от системы I(2)КЗ min Кч = ---------- > 2 Iсз От генератора I(2)К min G Кч = ----------- > 2 Iсз Защита удовлетворяет требованию чувствительности. Поэтому расчет продолжаем с использованием РНТ-565
Расчет тока срабатывания реле. Вторичные токи в плечах защиты Ксх Iт.ном I2 = ---------------- КI Ток срабатывания реле на основной стороне Ксх Iсз iр осн = ---------- КI	А А
		Основная сторона	Неосновная сторона
Расчет числа витков реле (AW)ср о Wосн расч = ------------ Iср осн (AW)ср о = 100 Ав Принятое число витков дифференциальной обмотки Wд.уст	Витки Витки		Wд.уст = 10
Расчетное число витков для неосновной стороны I2 осн Wнеосн.расч = Wд.уст ----------- I2 неосн Принятое число витков в том числе уравнительных	Витки Витки витки	W220 уст = 11 Wур 1 = 11 - 10 = 1
Расчет тока небаласа и уточненного тока срабатывания защиты Wрасч - Wприн Iнб расч = ------------------ I(3)КЗ max Wрасч Iнб уточн = Iнб расч + Iнб расч + Iнб расч Iсз уточн = Котс Iнб max уточн Котс = 1,3 Т.к. принятый Iсз = 776 А больше Iсз уточн после выбора витков реле, расчет числа витков остается без изменения	А А А	1108 + 554 + 418,1 = 2080,1 1,3 · 2080,1 = 2704,13
Действительный ток срабатывания реле (AW)cp o icp = ------------ Wд.уст Первичный ток срабатывания уточненный icp KI K Iсз = ------------ Kcх Минимальный коэффициент чувствитель-ности: от системы I(2)КЗ min Кч1 = ----------- > 2 Icp От генератора I(2)RP ьшт Кч2 = ---------- > 2 Iсз	A A

Вывод: защита удовлетворяет требованиям чувствительности.

7. Газовая защита блочного трансформатора.

Назначение: от замыканий внутри бака трансформатора, сопровождающихся выделением газа, который образуется в результате разложения масла или разрушения изоляции под действием значительного повышения температуры.

Газовая защита бака трансформатора выполняется с двумя ступенями, действующими на сигнал и на отключение выключателей трансформатора соответственно.

Защита выполняется на реле типа РГТ-80.

Реле типа РГТ-80 имеет два поплавка верхний 6.1 и нижний 6.2, на которых установлены постоянные магниты, управляющие герконами. Поплавки реагируют на изменение уровня масла в корпусе реле. Кнопка проверки 7 служит для проверки работы поплавков 6.1 и 6.2 и напорной пластины 5.

В нормальном состоянии газового реле поплавки 6.1 и 6.2 находятся в крайних верхних положениях, а напорная пластина 5 - в исходном положении.

При снижении уровня масла в корпусе реле опускается сначала верхний поплавок 6.1. При его опускании происходит срабатывание верхней (сигнальной) контактной системы. При дальнейшем снижении уровня масла в корпусе реле опускается нижний поплавок 6.2. и происходит срабатывание нижней (отключающей) контактной системы. При восстановлении уровня масла поплавки 6.1 и 6.2 поднимаются до своего начального положения, а контакты контактных систем возвращаются в исходное состояние.

При превышении скорости потока масла из бака в расширитель значения уставки срабатывания реле напорная пластина перемещается, и срабатывают контакты нижней (отключающей) контактной системы. При прекращении потока масла напорная пластина возвращается в исходное положение.

Уставки реле по скорости потока масла: 0,65; 1,0 и 1,5 м/с.

Принимаем уставку 1,0 м/с.

Резервные защиты

1. Защита от внешних симметричных коротких замыканий.

Большая эллиптическая ось характеристики реле

=



где угол нагрузки нагр определяется из выражения

Малая ось эллипса

Zмал = Кэ Zуст max = 0,5·1,1 = 0,55 Ом

Изменение параметров осей эллиптической характеристики реле с учетом смещения в III квадрант. Величина смещения большой оси:

Z = 0,12 Zуст max = 0,12 · 1,1 = 0,132 Ом

Сопротивление срабатывания защиты

Zуст max = Zуст max - Z = 1,1 - 0,132 = 0,968 Ом

Сопротивление срабатывания реле

Проверка чувствительности защиты:

- по замеряемому сопротивлению при КЗ на шинах высшего напряжения трансформатора блока

- по току точной работы при КЗ на шинах 110 кВ



где Iт.р. = 2 А

2. Защита от несимметричных КЗ и перегрузок.

Ток срабатывания пускового органа защиты в относительных единицах

Iх2 ср.по = Котс Ix2 min; Котс = 1,05

Ix2 min = 0,082 при А = (5-10)

Iх2 ср.по = 1,05 · 0,082 = 0,09

Допустимая длительность перегрузки током обратной последовательности

Ток и время срабатывания сигнального органа

Iх2ср.со = 0,05; tcp.co = 10 c.

Ток срабатывания отсечки выбирается исходя из условия обеспечения необходимой чувствительности при двухфазном КЗ на шинах ВН блока в сверхпереходном режиме (в относительных единицах).

где Кч = 1,3 или

Выдержка времени отсечки выбирается на ступень селективности t = 0,3 с превышающей выдержку времени той ступени дистанционной защиты, с которой согласована отсечка.

3. Защита от симметричных перегрузок.

Уставка пускового органа

Iхср.по = 1,1; I ср.по = 1,1 · Iном.G



Уставка сигнального органа

Iх ср.со = 1,05; Iср.со = 1,05 · Iном G

Характеристика интегрального органа защиты от перегрузок

где С и В - коэффициенты, зависящие от характеристики срабатывания

относительный ток статора;

Iст, Iном G - ток одной фазы статора генератора и номинальный ток генератора соответственно в первичной цепи.

Расчет коэффициентов В и С характеристик срабатывания интегрального органа защиты для генератора ТВФ-110-2Е.

Из технических условий на генератор:



Согласно техническим условиям на блок-реле БЭ 1103 В = (0,8 - 1,0), принимаем В = 0,8. Тогда

С = 240 · (1,3 - 0,8)2 = 60

Согласно техническим условиям на блок-реле С = (3 - 50), принимаем С = 50.

В этом случае

При В = 0,8; С = 50; Iх = 1,3 tср.ио < tдоп = 240 с.

4. Защита от внешних КЗ на землю.

Iном.G = 10,2 кА; I2 сз = 0,6 ·Iном.G = 6120 А; КI = 1000/5; m = 4; n = 2.

Расчет грубого комплекта. Расчетным режимом для согласования чувствительности является КЗ на ЛЭП, отключаемой с другого конца быстродействующей защитой. При этом

0 = 1/n = Ѕ = 0,5; 2 = 1/m = ј = 0,25, где

m - число блоков станции; n - число блоков с заземленной нейтралью.

I2 сз = 768 А - из расчета защиты от токов обратной последовательности.



выбираем реле РТ-140/20

КI 1000/5

tсз 1 = 4,5 с - на отключение выключателя ВН

tсз 2 = 5 с - на отключение блока;

tcз 3 = 4 c - на отключение выключателя при разземленной нейтрали.

Расчет чувствительного комплекта.

а) по условию обеспечения срабатывания при самопроизвольном неполнофазном отключении блока при минимальной нагрузке

б) по согласованию с грубым комплектом



Принимаем Iср = 1,75 А, выбираем реле типа РТ-140/2.

5. Защита от асинхронного режима при потере возбуждения.

Диаметр окружности характеристики реле сопротивления

Zзащ = 1,1 Xd = 1,1·2,49 = 2,74 Ом

Смещение характеристики

Zсмещ = 0,4 · Хd = 0,4 · 3,4 = 1,36 Ом

Вторичные сопротивления

6. Защита от повышения напряжения.

Напряжение срабатывания пускового органа

Uсз = 1,2 · Uн.г. = 1,2 · 20 = 24 кВ

Ток срабатывания блокирующего реле

Iсз = 0,1 · Iн.тр = 0,1 · 1051 = 105,1 А



Выдержка времени tсз = 3 с.

7. Защита от перегрузки ротора турбогенератора током возбуждения.

Сигнальный орган - принимается Iх сз со = 1,05;

Iсз со = 1,05 · 3050 = 3202,5 А. Выдержка времени tсо = 10 с.

Пусковой орган - принимается Iх сз по = 1,1;

Iсз по = 1,1 · 3050 = 3355 А.

Определяется выдержка времени интегрального органа

Решая эти уравнения, получим Врасч = 0,9.

Согласно техническим условиям на блок-реле В = (0,8 - 1,0). Принимаем В = 0,9.

Тогда Срасч = 240·(1,2 - 0,9)2 = 21,6

Согласно заводским данным С = (3 - 40). Принимаем С = 21,6.



8. Дополнительная резервная токовая защита на стороне высшего напряжения.

Ток срабатывания защиты выбирается по условию отстройки от номинального тока защищаемого трансформатора

Ток срабатывания реле

9. Автоматический пуск пожаротушения трансформатора.

Пуск автоматики пожаротушения производится от дифференциальной защиты, защиты ошиновки и газовой защиты трансформатора.

Зона повреждения при пуске пожаротушения от дифференциальных реле ограничивается баком трансформатора с помощью реле тока, включенного в провод, заземляющий бак трансформатора. Это реле реагирует на внутренние КЗ на землю на стороне ВН и разрешает пуск пожаротушения от дифференциальных защит трансформатора и его ошиновки на стороне ВН. При этом обеспечивается работа цепи пуска в случае повреждения вводов высшего напряжения высокого напряжения трансформатора, наиболее часто сопровождающихся пожаром.

При внутренних повреждениях на стороне НН пуск пожаротушения от дифференциальной защиты разрешается лишь при одновременном срабатывании газовой защиты, даже если действие ее отключающего элемента переведено на сигнал.

Первичный ток срабатывания защиты нулевой последовательности в схеме пуска устройства пожаротушения выбирается по условию обеспечения надежной работы этого реле при замыканиях на корпус трансформатора блока

где KT - коэффициент токораспределения; Кч = 2 - коэффициент

Kч чувствительности

3I0 мин - минимальный ток в месте КЗ при отключенном от системы энергоблоке.

Реле тока нулевой последовательности включается на трансформатор тока с коэффициентом трансформации KI = (300/5 - 600/5) и ориентировочно принимается типа РТ-140/2.



4. Экономическая часть

Исходные данные

Таблица 1.Справочные данные по турбинам и котлам

Тип и количество установленных турбин	8xК-300
Установленная мощность станции	Nу =2400МВт
Число часов использования установленной мощности	hу = 6a000ч.
Вид топлива	Газ- мазут.
Система технического водоснабжения	прямоточная

Расчёт абсолютных и удельных вложений капитала в новое строительство станции

Абсолютные вложения капитала в строительство станции с поперечными связями при разнотипном оборудовании.

Кст = [ Кблг + Кблп ] Крс · К1· Кu тыс.руб.

где Кблг ПТ- капиталовложения в головной блок (К-300-240), тыс.руб.

Кблп - суммарные капиталовложения в каждые последующие блоки, тыс.руб.

Крс - поправочный коэффициент на территориальный район строительства,

К1 - коэффициент учитывающий вид системы технического водоснабжения

К1 = 0,9 - при прямоточной системе водоснабжения

Кu - коэффициент индекса цен капитала по данным Госкомстата РФ на 01. 02. 14 г.

Кст = (7611100+7•4124725)·1,1·0,9·1,74 =62847639,8 тыс.руб.



Удельные вложения капитала

Энергетические показатели работы электростанции.

Выработка и отпуск электроэнергии с шин станции.

Годовая выработка электроэнергии электростанцией.

WВ = Nу · hу · 10-3 тыс.МВт ч/год

где hу - число часов использования установленной мощности.

WВ = 2400·6000·10-3 =14400 тыс.МВт ч/год

Годовой расход электроэнергии на собственные нужды в целом по КЭС.

Удельный расход электроэнергии на собственные нужды, отнесённый на отпуск электроэнергии.

Годовой отпуск электроэнергии с шин станции.



Wо = Wв - Wсн , тыс.МВт ч

Wо = 14400-356 =14044 тыс.МВт ч/год

Годовой расход условного топлива.

Нормативный удельный расход условного топлива на отпуск электроэнергии.

Определяется для каждого типа турбины в зависимости от числа часов использования установленной мощности, использования отборов в течение года.

Удельный расход условного топлива на отпуск электроэнергии.

Годовой расход натурального топлива энергетическими котлами.

Издержки производства электрической и тепловой энергии по кономическим элементам затрат на энергию.

Материальные затраты.

Топливо на технологические цели.

По этому пункту учитывается топливо, которое расходуется непосредственно на производстве электроэнергии. Топливо оценивается с учетом транспортных затрат.

Цтвпот=5000 руб/м³

Примем цену газа равной 5000 руб/м³

Итопл=Цдог Внг=5000·3513,6=17565600 тыс.руб/год

Затраты на вспомогательные материалы.

Нвм - норматив затрат на вспомогательные материалы.

Иу - установленная мощность станции

Ки- коэфф-т инфляции.

Затраты на подготовку питательной воды

Ппв=1,08•D0•нбл•hу•Цв•10-3=1,08•270,8•3.6•8• 6000•55•10-3=

=2779577.8 тыс. руб. год.

Плата за пользование водными объектами

Число часов использования установленной мощности:

Расход свежего пара на турбины:

Птв=1,08•Wохл•к ив•нбл•hу•Тв•(30%/100)•10-3=

=1,08•36•8•6000•276•1,74•(30%/100)•10-3 =268872,9 тыс.руб.год



Материальные затраты без учёта топлива.

Оплата труда.

Среднемесячная заработная плата одного работника.

В элементе " Затраты на оплату труда " отражаются затраты на оплату труда промышленно-производственного персонала энергопредприятия. В состав затрат на оплату труда включаются выплата заработной платы за фактически выполненную работу, исходя из расценок, тарифных ставок, все виды затрат, премий, оплаты очередных и дополнительных отпусков.

ЗПсрмес = Ст1· Кtср ·Кррсс · Кпрср ·Крзп руб/мес

где Ст1 - месячная тарифная ставка рабочего первого разряда.

Кtср - средний тарифный коэффициент по промышленно- производственному персоналу электростанции.

Кррсс - средний коэффициент, учитывающий доплаты за многосменный режим работы, условия труда и другие компенсационные выплаты.

Кпрср - средний коэффициент, учитывающий стимулирующие виды доплат текущие премирование, премирование за выполнение заданий по рабочей мощности, за экономию топлива, индивидуальные вознаграждения, за выслугу лет, по итогам работы за год и др.

Крзп - районный коэффициент к заработной плате.

ЗПсрмес = 8000·2,2 · 1,16 · 1,7 · 1 = 52060,8 руб/мес

Годовой фонд оплаты труда на одного человека.



ФОТчелг = ЗПсрмес · 12 · 10-3 тыс. руб/год

ФОТчелг = 52060,8 · 12 · 10-3 = 624,7 тыс. руб/год

Затраты на оплату труда учитываемые в себестоимость продукции

Иот = Чппп · ФОТчелг тыс. руб/год

где Чппп - численность промышленно-производственного персонала=780, чел;

Иот = 1096 · 624,7 =684703,642 тыс. руб/год

Коэффициент обслуживания:

Отчисления на социальные нужды

В элементах "Отчисления на социальные нужды" отражаются обязательные отчисления по установленным законодательством норма органам социального страхования, пенсионного фонда (34,2%), медицинского страхования (0,2%).

Отчисления в пенсионный фонд

= · Иот = · 684703,642 =237592,2 тыс. руб/год



Отчисления на социальное страхование от несчастных случаев и профессиональных заболеваний:

= · Иот = · 684703,642 =649,72 тыс. руб/год

Отчисления на социальные нужды:

тыс. руб/год

Амортизация основных фондов (средств).

В элементах " Амортизация основных фондов " отражается сумма амортизационных отчислений на полное восстановление основных средств, рассчитанная по балансовой стоимости и утверждённым в установленном порядке нормам амортизации на реновацию.

Стоимость основных фондов (основных средств) электростанции.

Сф = 0,9 · Кст , тыс. руб

Сф = 0,9 ·62847639,8 =56562875,8 тыс. руб

Иа=(Нарен/100)•Сф =(3,2/100)• 56562875,8 =1810012,03 тыс.руб/год

Нарен-средняя норма амортизации на реновацию в целом по станции (табл. 6)

Отчисления в ремонтный фонд.

где Нрфср - средний норматив отчислений в ремонтный фонд в целом по РФ электростанции %,

Плата за землю

Для определения платы за землю необходимо знать площадь земли, отчуждаемую под строительство электростанции с учётом всех необходимых сооружений, и ставку земельного налога.

Площадь земли под производственную площадку

F1 = f1 Nу ·10-2 га

где f1- удельная площадь застройки производственной площадки в зависимости от установленной мощности станции, с учетом градирен:

F1 = 300 · 2400·10-2 =4800 м²

Общий отвод земли под строительство КЭС F=F1=4800га

Определение ставки земельного налога на производственную площадь:

Ставка земельного налога зависит от места строительства электростанции. Если электростанция строится в черте города или пригородной зоне, то ставка на землю устанавливается для городских земель.

Средняя ставка земельного налога за производственную площадь:

- для электростанций, построенных вне населенного пункта

изводственную площадь, руб./м2.

K2 - коэффициент увеличении средней ставки земельного налога за счет статуса города, развития социально-культурного потенциала.

Изем=Сзн1•F•10-3=34,69•4800•10-3=166,37 тыс.руб/год



F-общая площадь земли отводимая под эл/ст

Сзн1-средняя ставка земельного налога для эл/ст

Прочие отчисления

Учитываются налоги в составе себестоимости, плата за сточные воды, сбрасываемые в водные объекты, проценты но кредитам банков в пределах учетных ставок, командировочные и подъемные, представительские расходы в пределах нормативов, вознаграждения за изобретения и рационализаторские предложения и прочие отчисления и платежи, предусмотренные законодательством в составе себестоимости.

где НДР% - норматив других (прочих) отчислений в зависимости от вида сжигаемого топлива.

Прочие затраты

Ипроч = Ирем +Изем +Идр тыс. руб/год

Ипроч = 791880,3+166,37+301668,6=1093715,3 тыс. руб/год

Годовые издержки электростанции по экономическим элементам затрат (общие)

И = Итопл +Имз + Иот + Исн + Иа + Ипроч тыс. руб/год

И=17565600+3060561.2+684703,642+237592,2+1810012,03+1093715,3=

=24452184.3 тыс. руб/год

Калькуляция проектной себестоимости электрической энергии

Себестоимость производства электроэнергии.



в том числе:

Наименование	Годовые издержки, тыс. руб/год	Структура затрат, %	Себестоимость производства электроэнергии, руб./МВт·ч
1.Топливо	17565600	71.85	1250.7
2.Матер.затраты	3060561.2	12.51	217.9
3.Оплата труда	684703,64	2.8	48,75
4.От.соц.нужды	237592,2	0.97	16,92
5.Армотизация	1810012,03	7.4	128,9
6.Прочие затраты	1093715,3	4.47	77,87
Итого	21391623	100	1741.11



Заключение

В соответствии с заданием выполнен дипломный проект, представленный на страницах пояснительной записки аблиц) и 8 листах графической части формата А1.

В дипломном проекте произведен расчет конденсационной электрической станции мощностью 2400 МВт. Станция предназначена для электроснабжения крупного промышленного центра.

На станции установлена конденсационная турбина типа К-300. Топливо - газ, резервное - мазут. Место строительства: Коми- Пермяцкий АО. Система технического водоснабжения: из реки.

Для заданного типа турбин были выбраны турбогенераторы: для турбины К-300, выбираем генератор типа ТГВ-300-2У3.

Связь с энергосистемой на напряжении 500 кВ по двум воздушным линиям.

Параметры системы 1: мощность 6000 МВА, сопротивление 0,85 о. ед. длина ЛЭП 150 км, резервная мощность 500 МВт.

Параметры системы 2: мощность 4000 МВА, сопротивление 1,1 о. ед. длина ЛЭП 120 км, резервная мощность 400 МВт. От шин 220 кВ отходят 6 воздушных линии в районную сеть.

В проекте выбраны турбогенераторы типа ТГВ-300. Генераторы имеют высокочастотную систему возбуждения, водородно-водяное охлаждение обмоток, обмотка статора - трехфазная, двухслойная, стержневая, с укороченным шагом, обмотка ротора с газовым охлаждением выполняется из медных полос специального профиля.

Разработаны 10 вариантов структурных схем станции. Выбраны блочные силовые трансформаторы типа ТДЦ-400000/500 и ТДЦ-400000/220 и автотрансформаторы связи типа 3*АОДЦТН-167000/500/220.

Произведен расчет приведенных затрат по капитальным затратам, издержкам на обслуживание, амортизацию и потери в силовых трансформаторах и ущербу от недоотпуска электроэнергии. Выбрана схема с минимальными приведенными затратами (второй вариант). Разница 3%.

В соответствии с рекомендациями НТП выбрана схема распределительных устройств. На высокое напряжение 500 кВ выбрана схема КРУЭ 3/2. На среднее напряжение 220 кВ выбрана схема КРУЭ с двумя системами сборных шин. Выбраны рабочие и резервные трансформаторы собственных нужд типа ТРДН-32000/220

В соответствии с НТП разработана схема собственных нужд станции. Выбраны рабочие и резервные трансформаторы собственных нужд типа ТРДН-32000/220, ТРДНС - 3200/35; ТМ-1000/6,3/0,4.

Произведен расчет токов трехфазного короткого замыкания для 4 точек: на шинах 500 кВ, шинах 110 кВ, генераторном напряжении 15,75 кВ, секции собственных нужд 6 кВ.

Выбраны электрические аппараты и проводники напряжением выше 1кВ:

- Элегазовые ячейки ЯЭУ-500, ЯЭГ-220.

- Выключатели: ВГГ-20, BB/TEL-10. Разъединитель РВПЗ-1-20/12500УЗ.

? Проводники: гибкие сталеалюминевые провода 3АС-600/72, 2АС-400/22, комплектный пофазно-экранированый токопровод ТЭКН-Е-20-12500-400, жесткие шины ША 100х8.

? Измерительные трансформаторы тока: встроенные ТШ-20-12000/5 .

? Измерительные трансформаторы напряжения: для наружной установки НКФ-500, НКФ-220, встроенные ЗНОЛ-20.

Распределительные устройства 500 и 220 кВ выполнены типа КРУЭ, собственных нужд 6 кВ - комплектного типа внутренней установки с шкафами типа К-104 М.

Так же был посчитан экономический расчет станций, определены затраты на различные составляющие производства электрической тепловой энергии.

Определены себестоимость единицы электрической и тепловой энергии отпускаемой со станции. Был произведен теплотехнический расчет турбины К-300. Выбраны основные и вспомогательные оборудования. В разделе релейной защиты и автоматики представлен расчет основных и вспомогательных защит блока с генератор - трансформатор ТГВ-300. В разделе охрана труда был разработан вопрос "Обходы и осмотры ВЛ".



Список литературы

1. Крючков И.П., Неклепаев Б.Н. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. - М. Энергоатомиздат,1989 г.

2. Рожкова Л.Д. Электрооборудование электрических станций и подстанций: Учебник для сред. проф. образования / Л.Д. Рожкова, Л.К. Карнеева, Т.В. Чиркова. - 2-е изд. стер. - М.: Издательский центр "Академия",2005.-448 стр.

3. Справочник по проектированию электрических сетей / Под ред. Д.Л. Файбисовича.-2-е изд. перераб. и доп. - Изд-во НЦ ЭНАС, 2006. - 352 с.: ил.

4. Нормы технологического проектирования тепловых электрических станций и тепловых сетей: ВНТП-81, 1981. - 122 страницы.

5. Правила устройства электроустановок - 7 издание, 2001. - 640 страниц.

6. Справочник по проектированию электроэнергетических систем / В.В. Ершевич, А.Н. Зейлигер, Г.А. Илларионов и др.; Под ред. С.С. Рокотяна и И.М. Шапиро. 3-е изд., перераб. и доп. М.: Энергоатомиздат, 1985. 352 с.

7. Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электорооборудование станций и подстанций. 2-е изд., - М.: Энергия, 1980 г.

8. Гук Ю.Б. и др. Электрическая часть электростанций и подстанций: Учебное пособие для вузов. - Л.: Энергоатомиздат, 1986 г.

9. Методические указания для курсового проектирования по курсу "Электрические станции и подстанции систем электроснабжения".

10. Справочные данные элегазовых выключателей фирмы АВВ http://www.abb.ru.

11. Электротехнический справочник: В 3-х т. Т. 2. Электротехнические изделия и устройства / Под общ. ред. профессоров МЭИ (гл. ред. И.Н. Орлов). 3-е изд., испр. и дои. Москва: Энергоатомиздат, 1986.

12. Электрическая часть станций и подстанций / Под ред. А.А. Васильева. Москва: Энергия, 1980.

13. Неклепаев Б.Н. Электрическая часть электростанций и подстанций: Учебник для вузов. - 2-е изд., перераб. и доп. Москва: Энергоатомиздат, 1986.

14. Двоскин Л.И. Схемы и конструкции распределительных устройств. 3-е изд., перераб. и дон. Москва: Энергоатомиздат, 1985.

15. Кудрявцев Е.П., Долин А.П. Расчет жесткой ошиновки распределительных устройств. Москва: Энергия, 1981.

16. Справочник по строительству подстанций 110-750 кВ / Под ред. М.А. Реута. Москва: Энергоиздат, 1982.

17. Иванов Н.А., Лернер Н.М., Рябцев Ю.И. Справочник по монтажу распределительных устройств выше 1000 В на электростанциях и подстанциях / Под ред. Н.А. Иванова, Н.Г. Этуса. М.: Энергоатомиздат, 1987.

18. Кошкин А.А., Шаталов Г.Г., Штеренфельд Н.С. Разработка и внедрение блочных подстанций 35-220 кВ заводского изготовления // Энергетическое строительство. 1980. С. 32-35.

19. Siemens-Zeitschrift. 1967. №10. S. 847--854.

20. Siemens-Zeitschrift. 1970. №1. S. 15- 22.

21. Mier G. Rohrstromschienen fur Freiluftschaltanlagen // Elektrotechniche Zeitschrift. 1980. Bd 101. №6. S. 390-394.

22. Григорьев Ю.E. Арочные конструкции шин в распределительных устройствах 400 кВ Англии // Энергетическое хозяйство за рубежом. 1969. №1. С. 35, 36.

23. Двоскин Л.И. Схемы и конструкции распределительных устройств. Москва: Энергия, 1974.

24. Двоскин Л.И. Компоновки и конструкции распределительных устройств высокого напряжения. Москва: Госэнергоиздат. 1960.

25. Электрические изоляторы / Н.С. Костюков, Н.В. Минаков, В.А. Князев и др.; Под ред. Н.С. Костюкова. Москва: Энергоатомиздат, 1984

Размещено на Allbest.ru