1. U_н=10кВ=U_с10кВ

2. S_2н=120 ВА?S_2ф=5 ВА

Принимаем трансформатор напряжения НТМИ-10.

2.5.4 Выбор разъединителей

1.

2.

3.

4.

Окончательно выбираем разъединитель РЛНД(З)-10/400.

2.5.5 Выбор и проверка шин

1. мм²

2.

3.

Окончательно выбираем шину АД31-Т/60*6.

Расчет шин сводим в таблицу 17.

Таблица 17

Выбор сборных шин

Размеры, мм	Площадь сечения, мм2	Iн.ш, А	Iраб.макс, А	I3к, кА	Наименование, марка
50х6	300	870	186	1,51	АД31(50*6)
50х6	300	1900	186	18,2	АД31(50*6)

2.5.6 Выбор трансформаторов собственных нужд

Электроприемниками собственных нужд ГРП являются освещение, вентиляция, электрообогрев приборов, электроприводы выключателей и т.п.

Для питания собственных нужд принимаем 2 трансформатора мощностью 40 кВА (ТМ-40/10).

2.5.7 Выбор разрядников

1.

Окончательно выбираем разрядник РВО-10.

2.5.8 Выбор трансформаторов тока нулевой последовательности

1.

2.

Окончательно выбираем трансформатор тока нулевой последовательности ТЗЛМ-У3

2.5.9 Выбор автоматических выключателей напряжением 0,38 кВ

1. U_авт. =0,38 кВ ? U_сети =0,38 кВ

2. I_н.авт.=630 А? I_р.мах.=594 А

3. I_н.р..=630 А? k_H ^. I_р.мах =1,1 594=627,2 А

4. I_{пр.от.авт.}=85 кА? I_к⁽³⁾=13,5 кА

I_к⁽³⁾=

5.

Автомат обеспечивает защиту. Окончательно принимаем автомат ВА51-39 с расцепителем 630 А.

Расчет автоматических выключателей напряжением 0,38 кВ сводим в таблицу 18.

Таблица 18

Выбор автоматических выключателей 0,38 кВ

Линия	Данные сети	Данные выключателя
	Iр макс, А	I к,кА	I к мин,А	Тип,марка	I ном,А	I н расц,А	Iпр откл,кА	Iк\Iн р
Л5	594	13,5	2323	ВА51-39	630	630	85	3,6
Л6	349	13,6	1974	ВА51-37	400	400	85	4,9
Л7	305	13,59	3155	ВА51-37	400	400	85	7,9

2.5.10 Проверка сечений кабелей по термической стойкости к токам к.з

1.

Окончательно выбираем три кабеля АПвЭП - 3(1х70).

Проверку кабелей сводим в таблицу 19.

Таблица 19 Проверка сечений кабелей по термической стойкости к токам к.з.

участок	кА	кА	Принятая марка кабеля
0-2РП10	6,6	1,04	АПвЭВ - 3(1х70)
0-1	8,2	1,09	АПвЭВ - 3(1х95)
1-1РП10	8,2	1,09	АПвЭВ - 3(1х95)
0-10	2,35	1,1	АПвЭВ - 3(1х25)
10-3	2,35	1,1	АПвЭВ - 3(1х25)
1-5РП10	2,35	1,1	АПвЭВ - 3(1х25)

2.6 Защита сетей от аварийных режимов

2.6.1 Защита кабельных линий 10 кВ и мощных двигателей

Релейная защита - неотъемлемая часть энергосистемы. С ее помощью удается в считанные секунды отключать поврежденные участки ЛЭП и тем самым защитить электрооборудование от токов короткого замыкания. Для защиты кабельных линий применяем максималальную токовую защиту, выполненную на реле РТ-40.

Релейная защита элементов распределительных сетей должна отвечать требованиям «Правил устройства электроустановок», которые предъявляются ко всем устройствам релейной защиты: быстродействия, селективности, надежности и чувствительности.

Производим расчет для защиты питающего кабеля от питающей подстанции до ГРП.

Минимальное значение тока срабатывания защиты с выдержкой времени на РТ-40:

, (62)

,

где - коэффициент надежности, [10, 11];

- коэффициент возврата, [10, 11];

- коэффициент самозапуска, [9].

Ток срабатывания реле защиты:

, (63)

,

где - коэффициент схемы, принимаем равным 1;

- коэффициент трансформации ТТ.

Коэффициент чувствительности защиты:

, (64)

.

Полученное значение коэффициента чувствительности должно быть больше значения 1,5 в противном случае ток срабатывания защиты необходимо пересчитать на меньшее значение.

Для остальных линий 10 кВ осуществляем аналогичный расчет и заносим в таблицу 20

Таблица 20

Расчет уставок МТЗ по току

Защищаемый участок	I(3)К, кА	Ip.max, А	I(2)К, кА	nт.т	Iср.з, А	Iср.р, А	Кч
П/ст - ГРП	1,180	290,2	0,96	120	438,93	3,66	2,19
ГРП - РП2	1,040	144,4	0,91	120	218,41	1,82	4,17
ГРП - ТП1	1,090	171,66	0,95	120	259,64	2,16	3,66
ГРП- ТП10	1,1	43,58	0,30	100	65,91	0,66	4,55
ГРП-РП5	1,1	36,13	0,30	100	54,65	0,55	5,49

2.6.2 Токовая защита нулевой последовательности

Для защиты кабельных линий от замыканий на землю предусматривается токовая защита нулевой последовательности, питающиеся от трансформаторов тока нулевой последовательности.



Рисунок 1 Земляная защита, работающая на сигнал.

На рисунке 1 показан прицип действия земляной защиты. Магнитные потоки, обусловленные токами трех фаз, замыкаются по общей магнитной системе. Так как геометрическая сумма первичных токов в нормальном режиме и при междуфазных к.з. равна нулю, результирующий магнитный поток в таких режимах также равен нулю и тока в обмотке реле, подключенной ко вторичной обмотке трансформатора нет. Защита на данные режимы не реагирует. По обмотке реле возможно лишь прохождение незначительного тока небаланса, причиной возникновения которого является некоторая несимметрия фаз первичной цепи, относительно магнитной системы. В случае замыкания на землю на защищаемом элементе вследствие появления составляющей тока нулевой последовательности результирующий поток не будет равен нулю. В реле при этом появляется ток и защита срабатывает.

2.6.3 Защита мощных ответственных двигателей от перегрузки и токов КЗ

Релейная защита двигателей должна реагировать на внутренние и внешние повреждения и опасные режимы. Весьма важно, чтобы электродвигатели не отключались защитой при неопасных ненормальных режимах, так как такие отключения могут иметь массовый характер и нанести большой ущерб. В здании котельной установлены 4 двигателя мощностью по 400 кВт. Они являются наиболее ответственными, так как от них зависит подача топлива в котлы. В связи с этим необходимо предусмотреть их защиту от токов перегрузки и коротких замыканий.

В качестве защиты электродвигателей от к.з. применяется токовая отсечка, отстроенная от пусковых токов и токов самозапуска. Защиту выполним двухфазной, токовые реле РТ-86 подключим к трансформаторам тока, расположенным около выключателя со стороны двигателя.

Защита, выполненная при помощи реле типа РТ-86, применяется для электродвигателей подверженных перегрузке, при этом отсечка используется в качестве защиты от к.з., а индукционный элемент - для защиты от перегрузки.

Определим первичный ток срабатывания защиты (62) коэффищиент возврата реле РТ-86 равен 0,8

А

Определяем ток срабатывания реле (63)

3. Электрификация ремонтно-механической базы (бокса)

Электрификация агропромышленных предприятий является основой строительства и развития производительных сил страны. Электрификация обеспечивает выполнение задачи широкой комплексной механизации и автоматизации производственных процессов, что позволяет усилить темпы роста производительности общественного труда, улучшить качество продукции и облегчить условия труда. На базе использования электроэнергии ведется техническое перевооружение промышленности, внедрение новых технологических процессов и осуществление коренных преобразований в организации производства и управлении им. Поэтому в современной технологии и оборудовании промышленных предприятий велика роль электрооборудования, т. е. совокупности электрических машин, аппаратов, приборов и устройств, посредством которых производится преобразование электрической энергии в другие виды энергии и обеспечивается автоматизация технологических процессов.

Требования к электрооборудованию вытекают из технологических данных и условий. Электрооборудование нельзя рассматривать в отрыве от конструктивных и технологических особенностей электрифицируемого объекта, и наоборот.

Электрооборудование промышленных предприятий и установок проектируется, монтируется и эксплуатируется в соответствии с Правилами устройства электроустановок (ПУЭ) и другими руководящими документами.

3.1.1 Расчет электроосвещения

Таблица 21

Исходные данные для электрификации:

Наименование помещений	Бокс	Склад	Токарный цех	Венткамера	Электрощитовая
Размеры	42	25	7,5	5	11	6	8	5	6	4

Нормируемую освещенность для ДРЛ - 200 Лк, определяется по таблице 3.4 [21]. Помещение взрывоопасное и имеет класс - В- Йа. По таблице 3.5 [1] светильники типа РСП25 с ДРЛ 250 (степень защиты Взрывозащищенная., КСС-Д-1; с = 0,60).

Расчет ведем методом коэффициента использования светового потока.

Для того, чтобы равномерно осветить всю территорию принимаем равномерное размещение светильников.

Рассчитываем предварительное количество светильников.

Определяем количество рядов:

, (65)

где В - ширина помещения, м, определяется из исходных данных;

л - коэффициент, характеризующий отношение расстояния между светильниками к высоте помещения, определяется по справочнику;

h - высота помещения, м, определяется из исходных данных.

Принимаем h = 8 м, тогда для светильника РСП25 (КСС- Д-1) = 1,4м. В данном случае количество рядов светильников для ремонтно-механического цеха будет равно:

.

Принимаем b = 3, размещаем ряды на расстоянии В/2 (3.6м) от стен.

Количество светильников в ряду определяем по выражению:

, (66)

где А - длина помещения, м, определяется из исходных данных.

Определяем количество светильников в ряду:

шт.

Принимаем 4 шт.

Общее количество светильников в помещении:

N = b ·a (67)

N = 3 ·5 = 15 шт.

Определяем мощность ламп.

Световой поток светильника:

(68)

где Ен - нормируемая освещенность, Лк, принимаем равной 200 Лк;

Кз - коэффициент запаса, для светильников с ГРЛ принимаем равным 1,3;

S - площадь помещения, м², определяется произведением длины помещения на его ширину и вычетом площади вспомогательных помещений 878,75м²;

Z - коэффициент равномерности, принимаем равным 1,15

- коэффициент использования светового потока светильника, определяется по выражению:

= _{П С ,} (69)

где _С - КПД светильника,

_П - КПД помещения, определяется по таблице 3.7 /1/ для известного индекса помещения.

Индекс помещения определяется по выражению:

(70)

Тогда индекс помещения токарного цеха будет равен:

.

По таблице 3.7 /1/ для i = 3; Р_п = 0,5; Р_ст = 0,3; Р_р = 0,1; КСС- Д-1

находим _П = 0,65, _с = 0,6, тогда:

= 0,65 0,6 = 0,39

Тогда световой поток одного светильника будет равен:

Лм.

Для данного типа светильников принимаем лампы ДРЛ250 мощностью 250 Вт с номинальным световым потоком Ф_Н = 12000 Лм. Тип лампы и ее световой поток определяем по таблице 3.3 /1/.

Определим отклонение освещенности от нормы:

(71)

Что недопустимо. Т.к. погрешность принимает отрицательное значение, то необходимо увеличить количество светильников.

 (72)

Принимаем для освещения помещения бокса 51 светильник РСП25; Р_Л = 250 Вт.

Выполним расчет электроосвещения склада.

Нормируемая освещенность для Л.Н. -75 лк.

Помещение пожароопасное, но не взрывоопасное и имеет класс - П-I Iа. Принимаем светильники типа НСП21 с Л.Н. (степень защиты IP23, КСС-Д-2; с = 0,71)

Предварительно рассчитаем количество светильников тем же методом, что и в предыдущем примере. Принимаем светильник НСП21 (КСС-Д-2) = 1,4 м.

.

Принимаем b = 1.

шт.

Принимаем 1 шт.

N = 1 2 = 2 шт.

Предварительно принимаем количество светильников равное двум.

Расчет освещения выполняем методом удельной мощности.

Определяем удельную мощность светильника по выражению:

, (73)

где Wус - удельная условная мощность светильника с условным КПД, равным 100% при освещенности 75 Лк, Вт/м², определяется по таблице 3.8 [21] и равна 25,4Вт/м².

Тогда удельная мощность светильника НСП21 будет равна:

Вт/м².

Определяем необходимую мощность лампы:

. (74)

Необходимая мощность лампы для светильника НСП11 будет равна:

Вт.

Для данного светильника принимаем лампу Г-215-225-200 мощностью 200 Вт.

Определяем отклонение освещенности от нормы:

,

что не является допустимым. Поэтому производим перерасчет аналогичный приведенному ранее.

Для освещения помещения склада принимаем окончательно количество светильников - 5, для соответствия нормам освещенности.

Остальные помещения рассчитываем аналогичным образом и заносим в таблицу 22

Таблица 22

Расчет электроосвещения

помещение	длина	ширина	высота	Ен	КПД св	Wусл	кол-во рядов	кол-во св.в р.	к-во ламп	марка ламп	Wуд	Площадь	Р лампы	ДЕ%
склад	7,5	5	4	75	0,71	25,4	1	5	5	Г-215-225-200	26,83	37,50	201,23	-0,62
венткамера	8	5	4	30	0,7	33,3	1	3	3	БК-212-225-100	14,27	43,75	208,13	-4,06
токарный цех	11	6	4	200	0,6	16,2	3	6	18	Г-215-225-200	54,00	66,00	198,00	1,00
электрощитовая	6	4	4	100	0,77	46,4	2	4	8	Г-215-225-200	60,26	24,00	180,78	9,61

3.1.2 Компоновка осветительной сети

Для освещения бокса, склада, токарного цеха, венткамеры, и электрощитовой используем однофазные групповые линии на напряжение 220 В. Все светильники разделяем на шесть групповых линий рабочего освещения и одну - аварийного. Светильники рабочего освещения разделены таким образом, что каждая фаза сети питает по две групповые линии. Объединив по две групповые линии (Л1 и Л2 на фазу А; Л3 и Л4 на фазу В; Л5 и Л6 на фазу С) получаем примерно равную нагрузку по фазам - 5,850; 5,300; 6,850 кВт. Небольшая несимметрия по фазам входит в предел допустимых 30%.

В первую линию включены: 8 ламп электрощитовой трансформатор ЯТП-0,25. Во вторую линию включены 16 ламп освещения бокса, , лампы освещения венткамеры и трансформатор (в венткамере). В третью линию включены 5 ламп склада и 3 лампы венткамеры. В четвертую линию включены 14 ламп освещения бокса и 2 лампы наружного освещения В пятую линию включены 13 светильников бокса. В шестую линию включены 18 ламп токарного цеха Все групповые линии подключаются к сети через специальный распределительный щит рабочего освещения, расположенный в электрощитовой. В данном щите установлена защита сети освещения от перегрузок и аварийных режимов (автоматические выключатели). В каждом помещении имеются выключатели для удобного управления освещением. Линия аварийного освещения составляет 10% от общего освещения. В нее входит 7 ламп освещения бокса. Лампы аварийного освещения питаются от отдельного источника питания - щита аварийного освещения. Так как в аварийном освещении всего одна линия, вместо щита устанавливаем автомат АП50Б. Помимо щитов освещения в электрощитовой расположен щит силового оборудования.

3.1.3 Выбор конструктивного исполнения электропроводок осветительной сети

Проводку сети освещения выполняем кабелем марки АВВГ, материал жилы - алюминий, оболочка из ПВХ, броня отсутствует, наружный покров отсутствует. Прокладку осуществляем открыто по строительным конструкциям, и поверхностям на скобах, а также на тросе.

3.1.4 Электрический расчет осветительной

В связи с тем, что рабочее освещение состоит из 6 групповых линий, принимаем распределительный щит с шестью отходящими линиями. Для определения тока защитного аппарата произведем расчет рабочих токов групповых линий. Расчет производим по следующему выражению:

, (75)

где УР - сумма мощностей ламп групповой линии, кВт;

U_ф - напряжение на линии, принимаем равным 0,22 кВ.

Определим рабочий ток первой группы:

А.

Для последующих групп, а также группы аварийного освещения рабочие токи определяем тем же способом и заносим в табл. 23

Таблица 23

Электрический расчет осветительной сети

Групповая линия	?Pp, кВт	Uф	cosц	Iр
N1	1,85	0,22	0,95	8,85
N2	4	0,22	0,9	20,20
N3	1,3	0,22	1	5,91
N4	4	0,22	0,9	20,20
N5	3,25	0,22	0,9	16,41
N6	3,6	0,22	1	16,36
Аварийная	1,75	0,22	0,9	8,84

Для сети рабочего освещения принимаем распределительный щит марки ЯОУ8505 с 6 автоматическими выключателями ВА47-29 и вводным автоматом ПВЗ-100(100А).

Для сети аварийного освещения принимаем автоматический выключатель марки АП50Б-М.

3.1.5 Выбор пускозащитной аппаратуры

В качестве пускозащитных устройств для сетей рабочего и аварийного освещения принимаем автоматические выключатели.

1) Выбираем автоматический выключатель для первой группы светильников по следующим условиям:

Соответствия номинального напряжения выключателя U_H.B номинальному напряжению сети U_C.

U_HB ? U_C , (76)

230B ? 220B.

Соответствие тока автомата рабочему току

I_HP ? I_P

63?8,85

Соответствие номинального тока расцепителя автомата расчетному рабочему току электроприемников:

I_HP ? k_H1I_P, (77)

где k_H1 - коэффициент надежности; k_H1=1,2...1,4.

I_HP = 1,2 • 8,85=10,62 А.

Принимаем I_HP=12,5 А.

12,5 ? 10,62

Окончательно для первой группы светильников принимаем автоматический выключатель марки ВА47-29, с номинальным током расцепителя I_нр= 12,5А.

Автоматы для остальных линий выбираем аналогично и заносим результаты в таблицу 24

Таблица 24

Выбор автоматических выключателей

Групповая линия	Iр	Кн	Кн*Iр	Iном.р	Марка автомата
N1	8,85	1,2	10,62	12,5	ВА 47-29
N2	20,2	1,2	24,24	25	ВА 47-30
N3	5,91	1,2	7,092	8	ВА 47-31
N4	20,2	1,2	24,24	25	ВА 47-32
N5	16,41	1,2	19,692	20	ВА 47-33
N6	16,36	1,2	19,632	20	ВА 47-34
Аварийная	8,84	1,2	10,6	12,5	ВА 47-34

3.1.6 Выбор сечений проводов и кабелей

Для осветительной сети расчет сечений проводов и кабелей будим производить по трем условиям.

1) I_п ? I_р (78)

где I_п - допустимый ток проводника, А;

I_р - расчетный ток в линии, А.

I_п ? k_з • I_а.з. ( 79)

где k_з - коэффициент защиты, принимаем по таблице 10.2.1 равным 1 ;

I_а.з. - номинальный ток автомата защиты, А.

I_а.з. = I_р • k_н;

где k_н - коэффициент надежности, принимаем равным 1,3.

2) По допустимой потере напряжения. Допустимая потеря напряжения равна ?U_доп = 2.5 %.

Расчет производится по выражению:

; (80)

где С - коэффициент, характеризующий сеть и материал проводника, для осветительной сети С=12,8 -медный проводник, однофазная сеть, так как для осветительной сети взрывоопасного помещения необходимо выбирать кабель марки ВВГ.

Все необходимые данные по сечениям проводов мы берем из таблицы 10.1.3. [21]

Рассчитаем сечение кабеля для первой группы светильников.

Рис 2 Принципиальная схема распределения светильников в первой группе.

1) 19 > 8,85

F = 1,5 мм².

2) 19 > 12,5

F = 1,5 мм².

3)

Определяем фактические потери напряжения при стандартном значении сечении:

Фактические потери напряжения при сечении 1,5 мм² составят:

Так как фактические потери напряжения меньше допустимых, то для первой группы светильников принимаем кабель ВВГ - 1(3х1,5).

Остальные КЛ выбираем аналогичным способом по принципиальным схемам распределения светильников, приведенным ниже, результаты заносим в таблицу 25.

Рис 3. Принципиальная схема распределения светильников в второй группе.



Рис 4. Принципиальная схема распределения светильников в третьей группе.

Рис 5. Принципиальная схема распределения светильников в четвертой группе.

Рис 6. Принципиальная схема распределения светильников в пятой группе.

Рис 7. Принципиальная схема распределения светильников в шестой группе.

Рис 8. Принципиальная схема распределения светильников в седьмой группе.

Таблица 25

Выбор сечения КЛ для сетей освещения

Групповая линия	Iр	Iа.з	Кн	Iр*Кн	Iп	F,мм2	?Pp*L кВт*м	ДU%
N1	8,85	12,5	1,3	11,505	19	1,5	13.49	0,7
N2	20,2	25	1,3	26,26	35	4	87,6	1,71
N3	5,91	8	1,3	7,683	25	2,5	76.44	1,52
N4	20,2	25	1,3	26,26	35	4	23,9	0,43
N5	16,41	20	1,3	21,333	35	4	112,7	2,20
N6	16,36	20	1,3	21,268	35	4	126.72	2,48
Аварийная	8,84	12,5	1,3	11,492	19	1,5	40,6	2,11

3.2.1 Электрический расчет силовой сети

Здание ремонтно-механической базы (бокса) оборудовано силовыми подъемниками (электроталями), также во вспомогательных помещениях имеются верстак и токарное оборудование. В качестве резервного отопления используются электронагреватели. Для проведения сварочных работ имеется сварочный трансформатор.

Таблица 26

Исходные данные для расчета силовой сети:

№	М1	М2	М3	Е4	Т5	М6	М7	Е8	М9
Р	5,5	5,5	1,5	25,0	10,0	4,0	2,2	20,0	22,0
соsц	0.88	0,88	0,82	1	0,6	0,84	0,74	1	0,9

Примечание: Е - электронагреватели, М - асинхронные электродвигатели с к.з. ротором серии АИР, Т - сварочные трансформаторы.

В связи с тем, что электроприемники имеют большую разницу в мощности, возникает необходимость их питания по радиальным линиям, но, по возможности будем использовать магистрали. Все электроприемники запитываем от силового щитка.

Для удобства ведения расчетов составим принципиальную схему питания силовых электроприемников.

Рис 9. Принципиальная схема распределения силового оборудования.

Рассчитаем рабочие токи всех электроприемников. Для электронагревателей рабочий ток рассчитывается по выражению:

, (81)

где Р - активная мощность электроприемника, Вт, определяем по исходным данным;

U - напряжение сети, В

По выражению (81) определим рабочий ток электронагревателей №4,8:

;

;

Рабочий ток для электродвигателей определяем по следующему выражению:

. (82)

Рассчитаем рабочий ток для двигателя №1:

;

Остальные токи двигателей рассчитываем аналогичным методом и заносим в таблицу 27.

Рабочий ток для сварочного трансформатора определяется по следующему выражению:

. (83)

Рабочий ток для электроприемника № 5 будет равен:

;

Рассчитаем пиковые токи для всех электроприемников и пусковые для электродвигателей. Пусковой ток электродвигателя определяется по выражению:

I_ПУСК = Кi · I_P ; (84)

где Кi - кратность пускового тока, принимаем равной 7.

Тогда пусковые токи электродвигателей будут равны:

I_ПУСК1 = 7 · 10,8= 75,6 А;

Рассчитаем пиковые токи электродвигателя. Для двигателей, питающихся по радиальной схеме пиковый ток равен пусковому, то есть:

I_ПИК1 = I_ПУСК1 = 75,6 А.

Рассчитаем пиковые токи электронагревателей. Для электронагревателей, пиковый ток равен рабочему току , то есть:

I_ПИК4 = I_р4 =38,03А.

I_ПИК8 = I_р8 =30,42 А.

Таблица 27

Расчет токов силового оборудования

Электроприемник	Р, кВт	U,кВ	cosц	КПД	Iр	Iпик
М1	5,5	0,38	0,88	0,88	10,80	75,63
М2	5,5	0,38	0,88	0,88	10,80	75,63
М3	1,5	0,38	0,82	0,75	3,71	25,97
Е4	25	0,38	1	-	38,03	30,03
Т5	10	0,38	0,6	-	43,86	43,86
М6	4	0,38	0,84	0,85	8,52	59,65
М7	2,2	0,38	0,74	0,81	5,58	39,08
Е8	20	0,38	1	-	30,42	30,42
М9	22	0,38	0,9	0,9	41,32	289,21

3.2.2 Выбор аппаратов защиты

В качестве аппаратов защиты в щите силового оборудования на каждую группу электроприемников установлены автоматические трехполюсные выключатели с комбинированным расцепителем. На каждый электроприемник, питающийся по радиальной схеме устанавливается свой автомат.

Произведем выбор автоматических выключателей. Выбор производим по четырем условиям:

1.Соответствия номинального напряжения выключателя U_H.B номинальному напряжению сети U_C.

U_H.B ? U_C (85)

2. Соответствия номинального тока выключателя I_H.B расчетному рабочему току электроприемника I_Р.

где k_H1- коэффициент надежности равный 1,2ч 1,4.

I_H.B ? k_H1· I_Р (86)

3. Соответствия номинального тока расцепителя автомата I_H.Р. расчетному рабочему току электроприемника I_Р.

где k_H1- коэффициент надежности равный 1,2ч 1,4.

I_H.Р? k_H1· I_Р (87)

4. Соответствие тока срабатывания отсечки пиковому току электроприемников:

I_CO ? k_H2 · I_ПИК , (88)

где k_H2 - коэффициент надежности, принимаем равным 1,4 для автоматов с комбинированным расцепителем на номинальные токи до 100 А, и равным 1,25 для автоматов с комбинированным расцепителем на номинальные токи выше 100 А;

I_CO - ток срабатывания отсечки, А, определяем из отношения I_CO/ I_НР, принимаемого по таблице (8.1) [21].

Произведем выбор автоматического выключателя для первого электроприемника. Параметры автоматических выключателей принимаем по таблице 8.1 [1].

По условию (85) принимаем U_C = 380 B, U_H.B = 660 B.

660 > 380

По условию (86) принимаем I_H.B=25 А, k_H1 = 1,2, I_P1 = 10,8 A

25 > 10,8

По условию (87) принимаем I_H.P = 16 A, I_P1 = 10,8 A, k_H1 = 1,2

16 > 12,96

По условию (88) принимаем I_CO/ I_НР = 10, I_НР = 16 А, тогда I_CO = 160А, k_H2 = 1,4; I_ПИК1 = 75,63А.

160 > 105,88

Принимаем для первого электроприемника автоматический выключатель ВА51-25, с номинальным током расцепителя I_нр= 16 А.

Выбор автоматических выключателей для остальных электроприемников производим аналогично, результаты заносим в таблицу 28

Таблица 28

Выбор автоматических выключателей

Электроприемник	Iр	Iпик	Iном.В	Iном.р	Icо	марка автомата
М1	10,80	75,63	25	16	160	ВА51-25
М2	10,80	75,63	25	16	160	ВА51-25
М3	3,71	25,97	25	6,3	63	ВА51-25
Е4	38,03	30,03	100	50	500	ВА51-31
Т5	43,86	43,86	100	63	630	ВА51-31
М6	8,52	59,65	25	12,5	125	ВА51-25
М7	5,58	39,08	25	8	80	ВА51-25
Е8	30,42	30,42	100	40	400	ВА51-26
М9	41,32	289,21	100	50	500	ВА51-31

3.2.3 Выбор пусковой аппаратуры

Для сварочных трансформаторов в качестве пускозащитной аппаратуры применяются ящики с оборудованием марки ЯРП11-100. Ящик ЯРП состоит из рубильника и плавкого предохранителя. Выбор плавких предохранителей производим по следующим условиям:

I_ПР ? I_P (89)

где I_ПР - ток патрона предохранителя, А, принимаем по таблице 8.3 [21].

I_ПВ ? k_З · I_P (90)

где I_ПВ - ток плавкой вставки предохранителя, принимаем по таблице [8.3];

k_З - коэффициент запаса, принимаем равным 1,2.

Произведем выбор плавкого предохранителя для сварочного трансформатора №5:

По условию (5.2.1) принимаем I_P5 = 43,86 А, I_ПР = 63 А.

63 ? 43,86

По условию (5.2.2) принимаем I_P5= 43,86 А, k_З = 1,2; I_ПВ = 63 А.

63 ? 52,63

Для данного сварочного трансформатора принимаем плавкий предохранитель марки НПН2-60, с плавкой вставкой на I_ПВ=63 А.

Для электродвигателей и электронагревателей в качестве пусковой аппаратуры применяются магнитные пускатели. Принимаем магнитные пускатели марки ПМЛ нереверсивные с тепловым реле РТЛ. Параметры магнитных пускателей определяем по таблице (9.1) , а параметры тепловых реле по таблице (9.2) [21] Выбор магнитных пускателей производим по следующим условиям:

U_HП ? U_C (91)

где U_HП - напряжение номинальное пускателя, В.

I_HП ? I_P (92)

где I_HП - номинальный ток главной цепи, А, принимаем по таблице (9.1) .

I_HЭ ? I_P (93)

где I_HЭ - номинальный ток нагрева элемента теплового реле, А.

1) Произведем выбор магнитного пускателя для первого электроприемника.

По условию (5.2.3) принимаем U_HП =660 В, U_C = 380 В

660 ? 380

По условию (5.2.4) принимаем I_P =10,8 А, I_HП =25 А

25? 10,8

Для первого электроприемника принимаем магнитный пускатель ПМЛ-2530 - реверсивный без теплового реле, с электрической и механической блокировками, со степенью защиты IP54 c кнопками «ПУСК» , «СТОП» и сигнальной лампой.

Для остальных электроприемников производим аналогичный расчет, результаты заносим в таблицу 29

Таблица 29

Выбор пусковой аппаратуры

Электроприемник	Iр	Iнп	Iнэ	Марка МП
М1	10,80	25	12,5	ПМЛ2530
М2	10,80	25	12,5	ПМЛ2530
М3	3,71	10	4	ПМЛ1230
Е4	38,03	40	40	ПМЛ3230
М6	8,52	25	10	ПМЛ1230
М7	5,58	25	6	ПМЛ1230
Е8	30,42	40	32	ПМЛ3230
М9	41,32	63	50	ПМЛ4530

3.2.4 Выбор сечений проводов и кабелей

В качестве проводников на участках от щита силового оборудования до пусковой аппаратуры принимаем кабели ВВГ, на участках от пусковой аппаратуры до электрооборудования принимаем провода АПВ, а для трансформаторов и талей кабель марки КГ. Проводка на участках выполненных проводом прокладывается в трубах. Выбор труб для проводки производится по таблице 6.3.2.[21]

Выбор сечения производим по следующим условиям:

1. По длительно допустимому нагреву:

I_ДЛ.ДОП ? I_Р , (94)

где I_ДЛ.ДОП - длительно допустимый ток, А, для кабелей принимаем по таблице 10.1.4 , для проводов 10.1.2.

2. По соответствию сечения проводника току аппарата защиты сети:

I_ДЛ.ДОП ? k_З · I_А.З , (95)

где k_З - коэффициент защиты, принимается равным 0,33 при использовании предохранителя для защиты от всех видов к.з., принимается равным 1 при использовании автомата с тепловым или комбинированным расцепмтелем;

I_А.З - ток аппарата защиты, А, при использовании автоматов принимается равным току расцепителя, при использовании предохранителя принимается равным току плавкой вставки.

3.По допустимым потерям напряжения. Расчет производится по выражению , принимая, что допустимые потери напряжения в силовой сети не должны превышать 4%. Примечание: При расчете сечений проводов для нагревателей значение номинального тока проводника умножаем на коэффициент равный 0,92.

На рисунке 2 представлена схема силовой сети. Все проводники разбиты на участки, для которых произведем расчет сечения.

1) Участки 1 - Н1 и 1-Н2:

По длительно допустимому нагреву: I_Р1 = 10.8 А, I_{ДЛ.ДОП(ПВ)} = 28 А. I_{ДЛ.ДОП(ВВГ)} = 25 А.

25 ? 10.8 (ВВГ) F=2.5 мм²

28?10.8 (ПВ) F=2.5 мм²

По соответствию сечения проводника току аппарата защиты сети: k_З = 1, I_{А.З =} 16 А, I_{ДЛ.ДОП(ВВГ)} = 28 А; I_{ДЛ.ДОП(ПВ)} = 25 А

28 ? 16 (АВВГ) F=2.5мм²

25?16 (АПВ) F=2.5 мм²

По допустимым потерям напряжения: Р = 5.5 кВт, L_1-н1=18м, L_1-н2=20м С = 77 для трехфазной сети и проводников с медными жилами.

Фактические потери напряжения составят:

,

что входит в приделы допустимого.

Для участка 1 - Н1 принимаем кабель ВВГ -1(4х5).

Для участка 1-Н2 принимаем провод КГ-1(3х4) без трубы.

Для остальных участков произведем расчет сечения аналогичным способом. Результаты заносим в таблицу 30

Таблица 30

Выбор сечения кабелей силового оборудования

Электро-приемник	Участок	Р сум	L, м	Iр, А	Iа.з	Iа.з*кз	F, см кв	Iдл.доп, А	ДU%	марка кабеля	труба
М1	1-Н1	5,5	18	10,80	16	16	1,5	17	0,86	ВВГ 1(4х1,5)	-
М1	1-Н2	5,5	20	10,80	16	16	1,5	20	0,95	КГ 1(3х1,5)	-
М2	2-Н1	5,5	30	10,80	16	16	1,5	17	1,43	ВВГ 1(4х1,5)	-
М2	2-Н2	5,5	20	10,80	16	16	1,5	20	0,95	КГ 1(3х1,5)	-
М3	3-Н1	1,5	40	3,71	6,3	2,08	1,5	19	0,52	ВВГ 1(4х1,5)	-
М3	3-Н2	1,5	5	3,71	6,3	2,08	1	15	0,10	ПВ 3(1х1)	Т-15
Е4	4-Н1	25	58	38,03	50	16,5	6	110,4	3,14	ВВГ 1(4х6)	-
Е4	4-Н2	25	5	38,03	50	16,5	6	40	0,27	ПВ 4(1х6)	Т-20
Т5	5-Н1	10	49	43,86	63	20,8	8	75	0,80	ВВГ 1(4х8)	-
Т5	5-Н2	10	20	43,86	63	20,8	6	55	0,43	КГ 1(3х6)	-
М6	6-Н1	4	38	8,52	12,5	4,13	1	15	1,97	ВВГ 1(4х1)	-
М6	6-Н2	4	5	8,52	12,5	4,13	1	15	0,26	ПВ 3(1х1)	Т-15
М7	7-Н1	2,2	25	5,58	8	2,64	1,5	19	0,48	ВВГ 1(4х1,5)	-
М7	7-Н2	2,2	5	5,58	8	2,64	1	15	0,14	ПВ 3(1х1)	Т-15
Е8	8-Н1	20	18	30,42	40	13,2	4	50,6	1,17	ВВГ 1(4х4)	-
Е8	8-Н2	20	5	30,42	40	13,2	5	34	0,26	ПВ 4(1х5)	Т-20
М9	9-Н1	22	11	41,32	50	50	8	55	0,39	ВВГ 1(4х8)	-
М9	9-Н2	22	40	41,32	50	50	6	105	1,90	КГ 1(3х6)	-

3.2.5 Проектирование компенсации реактивной мощности

Под компенсацией реактивной мощности понимается установка местных источников реактивной мощности, благодаря которым повышается пропускная способность сетей и уменьшаются потери электроэнергии в линиях и трансформаторах.

Определяем установленную мощность силового оборудования:

Р_у.с. = ?Р_н, (96)

где Р_н - номинальная мощность электроприемников ,кВт.

Р_у.с=5,5+5,5+1,5+25,0+10,0+4,0+2,2+20,0+22,0=95,7 кВт.

Определяем установленную мощность щита освещения:

Р_у.щ.о=?Р_рi (97)

где Р_р1- сумма мощностей ламп первой групповой линии, кВт;

Р_р2- сумма мощностей ламп второй групповой линии, кВт;

Р_р3 - сумма мощностей ламп третьей групповой линии, кВт;

Р_у.щ.о=1,85+4+1,3+4+3,25+3,6=18 кВт

Определяем установленную мощность аварийного щита освещения:

Р_у.щ.а.о= Р_р, (98)

Где Р_р- сумма мощностей ламп аварийной линии, кВт;

Р_у.щ.а.о=1,75 кВт

Определяем установленную мощность:

Р_у= Р_{у.с +} Р_{у.щ.о +} Р_у.щ.а.о, (99)

где Р_у.с- установленная силовая мощность, Р_у.щ.о- установленная мощность щита освещения, Р_у.щ.а.о,- установленная мощность аварийного щита освещения:

Р_у=95,7+18+1,75=115,45 кВт.

Определяем реактивную мощность для каждого электроприемника по формуле:

(100)

где Q_нi - реактивная мощность электроприемника

Р_нi - номинальная мощность электроприемника

tgц_i - тангенс угла сдвига фаз между током и напряжением электроприемника(для щита освещения tgц=0,36; для щита аварийного освещения tgц=0,48).

Определяем реактивную мощность для каждого электроприемника и щита освещения.

Определяем реактивную мощность первого электроприемника:

Q_н1=5,5·0,54=2,96 кВАр

Для последующих электроприемников реактивную мощность определяем таким же способом. Результаты заносим в таблицу31

Таблица 31

Расчет реактивной мощности электроприемников

электро-приемник	Рн		tgц	Qн
М1	5,5	0,88	0,54	2,96
М2	5,5	0,88	0,54	2,96
М3	1,5	0,82	0,70	1,04
Е4	25	1	0,00	0
Т5	10	0,6	1,33	13,3
М6	4	0,84	0,65	2,58
М7	2,2	0,74	0,91	2
Е8	20	1	0,00	0
М9	22	0,9	0,48	10,6
ЩО	18	0,94	0,36	6,53
ЩАО	1,75	0,9	0,48	0,84

Определяем реактивную мощность силового оборудования:

Q_нс = ?Q_н, (101)

где Q_н- реактивная мощность электроприемников.

Q_нс = Q_н1+ Q_н2+ Q_н3+Q_н4+ Q_н5+ Q_н6+ Q_н9+ Q_н10 Q_н11+ +Q_н12,

Q_нс = 2,96+ 2,96+ 1,04+13,3+2,58+2,0+10,6=35,556 кВАр

Определяем реактивную мощность:

Q_н= Q_нс+ Q_н.щ.о,+Q_{н. щао} (102)

где Q_нс- реактивная мощность силового оборудования, Q_н.щ.о- реактивная мощность щитка освещения; Q_{н. щао}.-реактивная мощность щита аварийного освещения.

Q_н=35,556+6,53+0,85=42,94 кВАр

Определяем расчетную активную нагрузку потребителя Р_р, с учетом коэффициентов загрузки (для силового оборудования) и коэффициента спроса (для сетей освещения).

(103)

где - коэффициент загрузки для силового оборудования, =0,7 для двигателей и = 1 для сварочных трансформаторов и электронагревателей.

к_сщо - коэффициент спроса для щита освещения, к_сщо=0,95

к_сав - коэффициент спроса для аварийного освещения, к_сав=1

Определяем расчетную реактивную нагрузку потребителя Q_p с учетом коэф. загрузки (для силового оборудования) и коэф. спроса (для осветительных сетей)

(104)

Определяем естественный тангенс угла сдвига фаз между током и напряжением:

(105)

где Р_р - расчетная активная нагрузка потребителя

Q_p - расчетная реактивная нагрузка потребителя

следовательно cosц_e=0,97.

Исходя из этого принимаем решение, что установка компенсирующего устройства не требуется, следовательно, на этом расчет компенсации реактивной мощности заканчивается.

4. Организация эксплуатации электрохозяйства

В данном разделе произведем анализ численности и состава работников электротехнической службы гормолзавода.

Для этого сведем в таблицу 32 количество электрооборудования, его марку, в предлагаемом проектом варианте.

Таблица 32

Журнал учета электрооборудования

Оборудование	Ед. изм.	У. е.	Кол-во устан. оборудов.	Кол-во у.е.оборудов
КЛ 10 кВ	1 км	1,9	0,833	1,58
КЛ 0,38 кВ	1 км	1,9	0,56	1,06
ТП 10/0,4	1 шт.	3,5	4	14,00
РП 0,4кВ	1 прис.	0,5	10	5,00
Батареи конденсаторов	1батарея	16	8	128,00
Электродвигатели мощностью до 10 кВт	1 шт.	0,5	480	240,00
Электродвигатели мощностью более 10 кВт	1 шт.	1	20	20,00
Осветительные установки и светильники	1 шт.	0,9	950	855,00
Итого				1264,65

Нормативное число электромонтеров определяется по формуле:

, (106)

где Q - число условных единиц электрооборудования в хозяйстве.

а - норма условных единиц электрооборудования на одного электромонтера, принимается равной 120 у.е.э./чел [17].

В штат электротехнической службы входят 4 человека: мастер по эксплуатации, мастер по ремонту, мастер лаборатории по испытаниям и главный энергетик.

Определим производительность электромонтеров:

, (107)

где Q - общее число условных единиц электрооборудования; N - количество обслуживающего персонала. Фактическая производительность на одного электромонтера должна быть меньше нормативной:

Фактическая производительность получилась ниже нормативной.

Вычислим годовое потребление электроэнергии:

, (108)

где Р_р=4769,2 кВт- расчетная нагрузка производственной зоны;

Т_м=5000 ч.

,

В соответствии с технико-экономическими расчетами, приведенные затраты на систему электроснабжения составляют З = 2014,63·10³ тен/год.

Себестоимость передачи электроэнергии по внутренним сетям:

, (109)

,

Экономичность эксплуатации составляет:

, (110)

.

5. Охрана труда и окружающей среды

5.1 Мероприятия по электробезопасности объекта

Техническая эксплуатация действующих электроустановок подстанций осуществляется электротехническим персоналом в соответствии с ПТЭ и ПТБ. В связи с этим все лица допускаемые на самостоятельные работы должны проходить проверку знаний по ПТЭ и ПТБ.

В электроустановках напряжением выше 1000 В лица из числа дежурного или оперативно-ремонтного персонала, единолично обслуживающие электроустановки должны иметь 4 группу допуска, остальные - группу 3. В электроустановках до 1000 В лица из числа дежурного персонала или оперативно-ремонтного персонала, единолично обслуживающие электроустановки должны иметь группу не ниже третьей.

Работы в действующих электроустановках подразделяются в отношении принятых мер безопасности на четыре категории:

а) со снятием напряжения с токоведущих частей(c наведенным и без);

б) под напряжением на токоведущих частях с применением электрозащитных средств;

в) без снятия напряжения вдали от токоведущих частей

г) без снятия напряжения на потенциале токоведущей части.

Безопасное проведение работ в действующих электроустановках обеспечивается организационными мероприятиями. В организационные мероприятия входят: выдача наряда (распоряжения), выдача разрешения на подготовку рабочего места и допуска бригады к работе, надзор при выполнении работ.

Главной задачей охраны труда является сохранение жизни и здоровья человека в его трудовой деятельности. Наука не стоит на месте, разрабатываются все новые и новые методы выполнения работ с помощью автоматизации производственных процессов. Вместе с тем, научный прогресс заставляет более углубленно заниматься вопросами охраны труда, поскольку материальные затраты на устранение последствий несчастных случаев в десятки раз превосходят стоимость внедрения мер по их предупреждению.

Для обеспечения безопасных условий работы обслуживающего персонала от поражения напряжением прикосновения и шаговым напряжением необходимо все части электрооборудования, нормально не находящиеся под напряжением, но могущие оказаться под таковым при повреждении изоляции, надежно заземлять.

Заземляющее устройство административного корпуса рассчитаем на напряжение 0,4 кВ. Сопротивление заземляющего устройства не должно превышать 4 Ом в любое время года. В качестве заземлителя принимаем круглую сталь диаметром 10 мм. Глубина заложения заземляющего устройства 0,7 м в два ряда по одной стороне здания. Вертикальные электроды примем длиной 3 м.

Расчет искусственного заземления административного корпуса выполним в следующем порядке:

Определяем количество вертикальных электродов и длину горизонтальной полосы;

- Определяем фактическое ;

- Размещаем заземляющее устройство на плане.

Определяем расчетное сопротивление одного электрода [16]:

, (111)

где - удельное сопротивление грунта, Ом•м;

- коэффициент сезонности, =1,2.

Ом,

На плане равномерно располагаем примерное количество вертикальных электродов с одной стороны здания в два ряда. Ориентировочно принимаем 26 пертикальных электродов. В таком случае длина ряда будет составлять 16 метров, расстояние между рядами 10. Электроды располагаем в двух метрах друг от друга.

Определяем уточненные значения сопротивлений вертикальных и горизонтальных электродов:

, (112)

где - длина соединительного заземлителя (горизонтального), 48 м.

- диаметр стали, мм,

- глубина заложения, м.

Ом.

, (113)

Ом.

где - коэффициент использования заземлителей, равен 0,69 [17].

Определяем фактическое сопротивление заземляющего устройства:

, (114)

 Ом.

так как , следовательно, заземляющее устройство эффективно.

5.2 Мероприятия по охране окружающей среды

В связи с тем, что котельная наносит огромный ущерб окружающей среде, выбрасывая огромные количества дыма, выполнение мероприятий по охране труда и среды просто необходимы. На проектируемом предприятии в плановом порядке постоянно проводится работа по охране окружающей среды, созданию здоровых и безопасных условий труда, предупреждению несчастных случаев на производстве. Так все рабочие получают за вредность молочную продукцию, а на вытяжных трубах устанавливаются специальные фильтры, способствующие снижению количества выбрасываемых в атмосферу вредных газов.

Так как территория котельной ограничена, на ее территории скапливаются различного рода ядовитые газы и токсичные вещества. В целях охраны труда необходимо иметь на предприятии четко продуманную систему профилактических мероприятий. В данную систему входят: рациональная организация хозяйства, создание благоприятного микроклимата на рабочих местах (насколько это возможно), а также внедрение новейших прогрессивных технологий позволяющих снизить количество вредных атмосферных примесей хотябы до предельно допустимых значений

При работе производственных электроустановок принимаются меры для предупреждения или ограничения прямого и косвенного воздействия на окружающую среду выбросов загрязняющих веществ в атмосферу и сбросов сточных вод.

На территории котельной имеется ограждение, по периметру растут деревья, которые выполняют функцию биологических фильтров и функцию ветрозащиты. Все помещения зданий в целях пожарной безопасности отделены друг от друга огнеупорным кирпичом и снабжены специальными емкостями для слива отработанной и загрязненной воды.

Одним из главных загрязняющих факторов на предприятии является сброс производственных отходов в канализационную сеть. Чтобы обеззаразить жидкие отходы применяются аэротенки продленной аэрации. Такие сооружения позволяют производить очистку без предварительного разделения на жидкую и твердую. Происходит их совместная очистка в присутствии значительного количества кислорода в воздухе. Затем сточную жидкость после хлорирования направляют в отстойники, где она выдерживается до полного обеззараживания, а затем поступает в канализацию.

Неправильная эксплуатация электроустановок котельной может являться причиной пожара или взрыва. Производственные помещения предприятия отнесены к пожаро- и взрывоопасным. Поэтому обеспечение пожаро- и взрывобезопасности предприятия важно с точки зрения обеспечения безопасности людей и окружающей среды от поражения их горючими газами. К сожалению, из за технологии производства, устранить возможные источники возгорания не получится, поэтому необходимо принимать усиленные меры предосторожности. Ограничено распространение пожара строительно-планировочными средствами: применяются конструкции зданий с определенным пределом огнестойкости и горючести; устроены противопожарные преграды внутри помещений и разрывы между зданиями; произведен монтаж противодымной защиты. Для уменьшения выбросов в атмосферу взвесей пыли и токсичных газов на вентиляционных шахтах производственных помещений устанавливаются специальные воздухоочистительные фильтры.

Для сохранения экологического равновесия земельного покрова для заземления помещений котельной, использованы по возможности естественные заземлители - находящиеся в земле трубопроводы, металлические конструкции и арматура железобетонных конструкций, обсадные трубы, металлические шпунты гидросооружений, свинцовые оболочки кабелей.

6. Основные технико-экономические показатели проекта

В результате всех приведенных расчетов можно выявить основные показатели дипломного проекта, характеризующие его стоимость, затраты на эксплуатацию системы электроснабжения, приведенные расчетные затраты, что представлено в таблице 33.

Таблица 33

Технико-экономические показатели проекта

Показатель	Единица измерения	Количество
Установленная мощность электроприемников	кВт	7905
Расчетная нагрузка электроприемников	кВА	5394
Протяженность питающих кабельных линий 10 кВ	км	0,728
Количество распределительных линий 10 кВ	шт	4
Количество и мощность трансформаторов ТП-10/0,4 кВ	шт/кВА	6/400, 2/630
Протяженность распределительных линий 10 кВ	км	0,833
Протяженность линий 0,38 кВ	км	0,56
Стоимость капитальных вложений в систему электроснабжения	тыс. тен.	2014,63
Количество условных единиц обслуживания	у.е.	1264,65
Необходимое количество персонала для обслуживания системы электроснабжения	чел.	11
Время использования максимальной нагрузки	час	3000
Приведенные затраты на эксплуатацию системы электроснабжения	тыс. тен	3806,01
Годовое потребление электроэнергии	кВт·ч/год	6766110

Заключение

В работе была реконструирована система электроснабжения котельной №3 г. Костанай. В основу расчетов легли нагрузки потребителей, которые во многом определили дальнейшие расчеты. В ходе проектирования системы электроснабжения учтены все технические ограничения, налагаемые на применяемое электрооборудование, провода и кабели. При выборе электрооборудования был произведен технико-экономический расчет, который позволил опеделить наиболее выгодные варианты учитывающие как капитальные затраты, так и затраты на ежегодные эксплуатационные издержки системы электроснабжения, что говорит о правильности принятых решений.

Для защиты оборудования и сетей от ненормальных и аварийных режимов произведен расчет релейной защиты.

В качесве специальной части проекта рассмотрена электрификация ремонтно-механической базы, в которой был произведен расчет электроосвещения, а также выбрано силовое оборудование и системы защит. Правильное использование всех требований позволило создать экономически эффективную и надежную систему электроснабжения.

Список использованных источников

1 Справочник по электроснабжению и электрооборудованию: в 2 томах / под общ. ред. А.А. Федорова. Том 1. Электроснабжение - М.: Энергоатомиздат, 1987 г. - 568 с.

2 Справочник по электроснабжению и электрооборудованию: в 2 томах / под общ. ред. А.А. Федорова. Том 2. Электрооборудование. - М.: Энергоатомиздат, 1987 г. - 592 с.

3 Справочник по проектированию электроснабжения, линий электропередач и сетей. Под ред. Я.М. Большама. - М.: Энергия, 1974 г. - 421 с.

4 Андреев В.А. Релейная защита и автоматика систем электроснабжения. - М.: Высшая школа, 1991 г. - 298 с.

5 Электротехнический справочник. Том 3. Кн.1. Под. ред. Орлова И.Н. - М.: Энергоатимиздат, 1988 г. - 456 с.

6 Электротехнический справочник. Под. ред. Герасимова В.Т. - М.: Энергоатимиздат, 1988 г. - 327 стр.

7 Правила устройства электроустановок / 7- е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 2005 г. - 648 с.

8 Справочник по электрическим установкам высокого напряжения/ Под ред. И.А. Баумштейна, С.А. Бажанова - 3 - е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1989 г. - 768 с.

9 Кривенков В.В., Новела В.Н. Релейная защита систем электроснабжения. - М.: Энергоиздат, 1985 г. - 328 с.

10 Федосеев А.М. Релейная защита электроэнергетических систем. Релейная защита сетей. - М.: Энергоатомиздат, 1984 г. - 520 с.

11 Шабад М.А. Расчёты релейной защиты и автоматики распределительных сетей. - Л.: Энергоатомиздат, 1985 г. - 296 с.

12 Б.Н. Неклепаев, И.П. Крючков. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. -М.: Энергоатомиздат, 1989. -608 с.

13 Каганов И.Л. Курсовое и дипломное проектирование. - М.: Колос, 1980 г. - 230 с.

14 Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей / Министерство энергетики и электрификации СССР - 14 - е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1989г.- 288 с.

15 Цапенко Е.Ф. Контроль изоляции в сетях напряжением до 1000 В. - М.: Высшая школа, 1989 г. - 364 с.

16 Кунин Р.З., Прудников Н.И. Защитное отключение электроустановок. - М.: Энергия, 1983 г. - 289 с.

17 Афанасьев Д.П. Электронный балласт ламп ЛБ. Журнал «Радiоаматор-Электрик» 2000'1. стр.52-55.

18 Прузнер С.Л. Экономика, организация и планирование энергетического производства. - М.: Энергия, 1976 г. - 544 с.

19 Долин П.А. Основы техники безопасности в электроустановках: Учеб. пособие для вузов. М.: Энергоатомиздат, 1984.

20 Кушнир В.Г., Щербаков Н. Методическая инструкция. Общие требования к оформлению текстового и графического материала курсовых и дипломных проектов (работ) и других учебных и научных видов работ. МИ ИФФ 012- 2009 г. - 35 с.

21 Ткаченко В.В. Методические указания к выполнению, оформлению и защите дипломных проектов (работ) по специальности 5в071800 (050718) - Электроэнергетика. Костанай: КГУ им. А.Байтурсынова, 2010 г. - 38 с.

Размещено на Allbest.ru