Выбор основного оборудования на проектируемой подстанции

- по конструкции и классу точности;

- по электродинамической стойкости:

, (8.3)

где kдин - кратность динамической устойчивости по каталогу;

I1ном - номинальный первичный ток ТА.

- по термической стойкости:

, (8.4)

где kT - кратность термической устойчивости(справочные данные);

tТ - время протекания тока термической устойчивости;

Вк - расчетный импульс квадратичного тока к.з..

по вторичной нагрузке:

Z2 < Zном, (8.5)

где Zном - номинально-допустимая нагрузка в выбранном классе точности;

Z2 - вторичная нагрузка ТА.

Индуктивное сопротивление вторичных цепей невелико, поэтому Z2 ~ r2,

r2 = rприб. + rпров. + rк., (8.6)

где rприб. - сопротивление приборов;

rпров. - сопротивление измерительных проводов;

rк. - переходное сопротивление контактов;

, (8.7)

где I2 ном - номинальный вторичный ток;

Sприб.- мощность приборов;

rк = 0,05 [Ом] - при малом количестве приборов;

rк = 0,1 [Ом] - при большом количестве приборов;

rпров. - зависит от длины и сечения соединительных проводов.

8.1 Выбор трансформаторов тока

1)Выбор встроенного ТА в силовом трансформаторе на стороне ВН

Результаты выбора приведены в табл.8.1.

Таблица 8.1 Выбор встроенных трансформаторов тока в силовом трансформаторе на стороне ВН

Расчетные данные	Условия выбора	Каталожные данные
Uуст = 220 кВ	Uуст Uном	Uном =220 кВ
Iраб.ут=228А	Iрабут Iном	Iном= 300А
Вк = 15.60 кА2 с	Вк ( Iном kT)2 tт	(0.3 25)2 3=168.75 кА2 с

В этой таблице:

Рабочий утяжеленный ток:

Iкз=8.620 кА, iуд=21.33кА (в точке 1)

Тепловой импульс:

Вк=8.6202·(0,18+0,03)=15.60кА2·с

tт=3с

kT=25

Выбираем ТА типа ТВТ 220-I-600/5.

2)Выбор встроенного ТА в силовом трансформаторе на стороне CH

Результаты выбора приведены в табл.8.2.

Таблица 8.2 Выбор встроенных трансформаторов тока в силовом трансформаторе на стороне СН

Расчетные данные	Условия выбора	Каталожные данные
Uуст = 35 кВ	Uуст Uном	Uном =35 кВ
Iраб.ут=297А	Iрабут Iном	Iном= 300А
Вк = 15.875 кА2 с	Вк ( Iном kT)2 tт	(0.328)2 3=211.68 кА2 с

В этой таблице:

Рабочий утяжеленный ток:

Iкз=7.668 кА, iуд=17.459кА (в точке 2)

Тепловой импульс:

Вк=7.6682·(0,17+0,1)=15.875кА2·с

tт=3с

kT=28

Выбираем ТА типа ТВТ 35-I-600/5.

3)Выбор встроенного ТА в силовом трансформаторе на стороне НH

Результаты выбора приведены в табл.8.3.

Таблица 8.3 Выбор встроенных трансформаторов тока в силовом трансформаторе на стороне НН

Расчетные данные	Условия выбора	Каталожные данные
Uуст = 6 кВ	Uуст Uном	Uном =10 кВ
Iраб.ут=6651.8А	Iрабут Iном	Iном= 12000А
Вк = 12.877 кА2 с	Вк ( Iном kT)2 tт	(1228)2 3=338688кА2 с

В этой таблице:

Рабочий утяжеленный ток:

Iкз=8.578 кА, iуд=16.619кА (в точке 3)

Тепловой импульс:

Вк=8.5782·(0,075+0,1)=12.877кА2·с

tт=3с

kT=28

Выбираем ТА типа ТВТ 10-I-12000/5.

4) Выбор трансформаторов тока на 220кВ.

Результаты выбора приведены в табл.8.4.

Таблица 8.4 Выбор трансформаторов тока на 220 кВ

Расчетные данные	Условия выбора	Каталожные данные
Uуст = 220 кВ	Uуст Uном	Uном = 220 кВ
Iраб.ут=228А	Iрабут Iном	Iном= 300А
iуд = 21.33кА	iуд iдин	iдин =27кА
Вк = 15.60 кА2 с	Вк Iт2 tт	102·3=300 кА2 с

В этой таблице:

Рабочий утяжеленный ток:

Iкз=8.620 кА, iуд=21.33кА (в точке 1)

Тепловой импульс:

Вк=8.6202·(0,18+0,03)=15.60кА2·с

Iт=10кА

tт=3с

Выбираем трансформатор тока типа ТФЗМ 220Б-I.

5) Выбор трансформаторов тока на линиях, питающих мощность P1.

Результаты выбора приведены в табл.8.5.

Таблица 8.5 Выбор ТА на линии, питающей мощность Р1

Расчетные данные	Условия выбора	Каталожные данные
Uуст=6кВ	Uуст Uном	Uном = 10 кВ
Iраб.ут=633,9А	Iрабут Iном	Iном= 800 А
iуд=16.619кА	iуд iдин	iдин =74.5 кА
Вк=18.395кА2·с	Вк Iт2 tт	37.82·3=4286.52кА2с

В этой таблице:

Рабочий утяжеленный ток:

Iкз=8,578кА, iуд=16,619кА (в точке 3)

Тепловой импульс:

Вк=8.5782·(0,15+0,1)=18.395кА2·с

Iт=37.8 кА

tт=3с

Таблица 8.6 Вторичная нагрузка трансформатора тока

Наименование и тип прибора	Мощность по фазам, МВА
	А	В	С
Амперметр	0,5	0,5	0,5
Счетчик активной энергии	2,5	-	2,5
Счетчик реактивной энергии	2,5	2,5	2,5
Итого:	5,5	3	5,5

Расчет ведем по наиболее загруженной фазе.

Сопротивление приборов:

Ом.

Нагрузка Z2 ТТ равна:

Номинальная вторичная нагрузка в классе точности 0,5 = 0,4Ом.

Сопротивление контактов принимаем rк = 0,05 (т.к. подключается три прибора).

Определяем допустимое сопротивление проводов:

rпр= z2ном-rприб-rк = 0,4- 0,22 - 0,05 = 0,13Ом.

Сечение проводов:

мм2.

По условию механической прочности минимальное сечение равно 4,0 мм2, поэтому принимаем сечение провода S = 4,0 мм . Контрольный кабель типа АКВРГ с тремя жилами сечением 4,0 мм2.

Выбираем ТА типа ТПЛК-10.

6) Выбор трансформаторов тока на КЛ, питающие ТП1.

Результаты выбора приведены в табл.8.7.

Таблица 8.7 Выбор трансформаторов тока на КЛ, питающей ТП1

Расчетные данные	Условия выбора	Каталожные данные
Uуст=6кВ	Uуст Uном	Uном = 10 кВ
Iраб.ут=224А	Iрабут Iном	Iном= 300 А
iуд=16.619кА		iдин =74,2 кА
Вк=18.395кА2·с	Вк ( Iном kT)2 tт	(0,3·45)2·3=546.75 кА2с

В этой таблице:

Рабочий утяжеленный ток:

Iкз=8,578кА, iуд=16,619кА (в точке 3)

Тепловой импульс:

Вк=8.5782·(0,15+0,1)=18.395кА2·с

tт=3с

kT=45

kдин=175

Таблица 8.8 Вторичная нагрузка трансформатора тока

Наименование и тип прибора	Мощность по фазам, МВА
	А	В	С
Амперметр	0,5	0,5	0,5
Счетчик активной энергии	2,5	-	2,5
Счетчик реактивной энергии	2,5	2,5	2,5
Итого:	5,5	3	5,5

Расчет ведем по наиболее загруженной фазе.

Сопротивление приборов:

Ом.

Нагрузка Z2 ТТ равна:

Номинальная вторичная нагрузка в классе точности 0,5 = 0,4Ом.

Сопротивление контактов принимаем rк = 0,05 (т.к. подключается три прибора).

Определяем допустимое сопротивление проводов:

rпр= z2ном-rприб-rк = 0,4- 0,22 - 0,05 = 0,13Ом.

Сечение проводов:

мм2.

По условию механической прочности минимальное сечение равно 4,0 мм2, поэтому принимаем сечение провода S = 4,0 мм . Контрольный кабель типа АКВРГ с тремя жилами сечением 4,0 мм2.

Выбираем трансформатор тока типа ТПЛ-10.

7) Выбор трансформаторов тока на КЛ, питающей ТП2

Результаты выбора приведены в табл.8.9.

Таблица 8.9 Выбор трансформаторов тока на КЛ, питающей ТП2

Расчетные данные	Условия выбора	Каталожные данные
Uуст=6кВ	Uуст Uном	Uном = 10 кВ
Iраб.ут=88.53А	Iрабут Iном	Iном=100 А
iуд=16.619кА		iдин =35,36 кА
Вк=18.395кА2·с	Вк ( Iт kT)2 tт	(0,145)2·3=60.75кА2с

В этой таблице:

Рабочий утяжеленный ток:

Iкз=8,578кА, iуд=16,619кА (в точке 3)

Тепловой импульс:

Вк=8.5782·(0,15+0,1)=18.395кА2·с

tт=3с

kT=45

Kдин=250

Таблица 8.10 Вторичная нагрузка трансформатора тока

Наименование и тип прибора	Мощность по фазам, МВА
	А	В	С
Амперметр	0,5	0,5	0,5
Счетчик активной энергии	2,5	-	2,5
Счетчик реактивной энергии	2,5	2,5	2,5
Итого:	5,5	3	5,5

Расчет ведем по наиболее загруженной фазе.

Сопротивление приборов:

Ом.

Нагрузка Z2 ТТ равна:

Номинальная вторичная нагрузка в классе точности 0,5 = 0,4Ом.

Сопротивление контактов принимаем rк = 0,05 (т.к. подключается три прибора).

Определяем допустимое сопротивление проводов:

rпр= z2ном-rприб-rк = 0,4- 0,22 - 0,05 = 0,13Ом.

Сечение проводов:

мм2.

По условию механической прочности минимальное сечение равно 4,0 мм2, поэтому принимаем сечение провода S = 4,0 мм . Контрольный кабель типа АКВРГ с тремя жилами сечением 4,0 мм2.

Выбираем трансформатор тока типа ТПЛ-10.

8)Выбор трансформаторов тока на секционном выключателе на стороне НН

Результаты выбора приведены в табл.8.11.

Таблица 8.11 Выбор трансформаторов тока на секционном выключателе на стороне НН

Расчетные данные	Условия выбора	Каталожные данные
Uуст=6кВ	Uуст Uном	Uном = 10 кВ
Iраб.ут=1662.9А	Iрабут Iном	Iном= 2000А
Вк = 16.188 кА с	Вк ( Iном kT)2 tт	(235)2·3=14700 кА2с

В этой таблице:

Рабочий утяжеленный ток:

Iкз=8,578кА, iуд=16,619кА (в точке 3)

Тепловой импульс:

Вк=8.5782·(0,17+0,05)=16.188кА2·с

tт=3с

kT=35

Таблица 8.12 Вторичная нагрузка трансформатора тока

Наименование и тип прибора	Количество	Мощность, ВА
Амперметр	1	0,5
Итого:		0,5

Сопротивление приборов:

Ом.

Нагрузка Z2 ТТ равна:

Номинальная вторичная нагрузка в классе точности 0,5 = 0,8 Ом.

Сопротивление контактов принимаем rк = 0,05 (т.к. подключается один прибор).

Определяем допустимое сопротивление проводов:

rпр= z2ном-rприб-rк = 0,8- 0,02 - 0,05 = 0,73Ом.

Сечение проводов:

мм2.

По условию механической прочности минимальное сечение равно 4,0 мм2, поэтому принимаем сечение провода S = 4,0 мм . Контрольный кабель типа АКВРГ с тремя жилами сечением 4,0 мм2.

Выбираем трансформатор тока типа ТШЛ-10.

9) Выбор трансформаторов тока на 35 кВ.

Результаты выбора приведены в табл.8.13.

Таблица 8.13 Выбор трансформаторов тока на 35 кВ

Расчетные данные	Условия выбора	Каталожные данные
Uуст = 35 кВ	Uуст Uном	Uном =35 кВ
Iраб.ут=297А	Iрабут Iном	Iном= 300А
iуд =17.459кА	iуд iдин	iдин =63кА
Вк = 15.875 кА2 с	Вк Iт2 tт	152·3=675 кА2 с

В этой таблице:

Рабочий утяжеленный ток:

Iкз=7.668 кА, iуд=17.459кА (в точке 2)

Тепловой импульс:

Вк=7.6682·(0,17+0,1)=15.875кА2·с

Iт=15кА

tт=3с

Выбираем трансформатор тока типа ТФЗМ 35Б-I.

8.2 Выбор трансформаторов напряжения

Трансформаторы напряжения (TV) выбираются по следующим условиям:

- по номинальному напряжению:

Uуст < U1ном; (8.8)

где U1ном - номинальное первичное напряжение.

- по вторичной нагрузке:

S2<S2ном; (8.9)

- по классу точности;

- по конструкции.

где S2 - мощность внешней вторичной цепи(вторичная нагрузка);

S2ном - номинальная вторичная нагрузка. Принимают равной мощности всех трех однофазных TV, соединенных по схеме "звезда", и удвоенную мощность однофазного трансформатора, включенного по схеме "треугольник".

1) Выбираем трансформаторы напряжения на стороне 6 кВ.

Выбор трансформаторов напряжения показан в табл.8.14

Таблица 8.14 Выбор трансформаторов напряжения на стороне 6 кВ

Наименование приборов	Число приборов	Мощность ВА	Число катушек	cos	sin	P, Вт.	Q, Вар
1.Вольтметр для измерения междуфазного напряжения	1	10	1	1	0	10	0
2.Регистрирующий вольтметр	1	10	1	1	0	10	0
3.Счетчик активной энергии	4	2Вт	2	0,38	0,925	16	38.9
4.Счетчик реактивной энергии	4	3Вт	2	0,38	0,925	24	58,32
Итого		40	97,22

(8.10)

ВА

Выбираем к установке НТМИ-10У3, который имеет номинальную мощность 120ВА в классе точности 0,5.

2) Выбор трансформаторов напряжения на стороне 220кВ

Таблица 8.15 Выбор трансформаторов напряжения на стороне 220 кВ

Наименование приборов	Число прибор.	Мощность ВА	Число катушек	cos	sin	P, Вт.	Q, Вар
1.Вольтметр для измерения м/ф напр-ия	1	10	1	1	0	10	0
2.Регистрирующий вольтметр	1	10	1	1	0	10	0
3.Ваттметр	2	1,5 Вт	2	1	0	6	0
4.Варметр	2	1,5 Вт	2	1	0	6	0
5.Счетчик активной энергии	2	2Вт	2	0,38	0,925	8	19.44
6.Счетчик реактивной энергии	2	3Вт	2	0,38	0,925	12	29.16
Итого		32	48.6

ВА

Результаты выбора трансформаторов напряжения показаны в табл.8.16.

Таблица 8.16 Выбор трансформатора напряжения на стороне 220 кВ

Расчетные данные	Условие выбора	Каталожные данные
Uуст=220 кВ	Uуст<Uном	Uном=220кВ
		Sном=400ВА

Выбираем НКФ-220-58.

3) Выбор трансформаторов напряжения на стороне 35кВ

Таблица 8.17 Выбор трансформаторов напряжения на стороне 35 кВ

Наименование приборов	Число приборов	Мощность ВА	Число катушек	cos	sin	P, Вт.	Q, Вар
1.Вольтметр для измерения м/ф напр-ия	1	10	1	1	0	10	0
2.Регистрирующий вольтметр	1	10	1	1	0	10	0
3.Счетчик активной энергии	1	2Вт	2	0,38	0,925	4	9.72
4.Счетчик реактивной энергии	1	3Вт	2	0,38	0,925	6	14.58
Итого		10	24.3

ВА

Результаты выбора трансформаторов напряжения показаны в табл.8.18.

Таблица 8.18 Выбор трансформатора напряжения на стороне 35 кВ

Расчетные данные	Условие выбора	Каталожные данные
Uуст=35 кВ	Uуст<Uном	Uном=35кВ
		Sном=150*3=450ВА

Выбираем:ЗНОМ-35-65

9. ВЫБОР И ОПИСАНИЕ КОНСТРУКЦИИ РУ

Распределительное устройство, расположенное на открытом воздухе называется открытым распределительным устройством (ОРУ). Как правило РУ 35 кВ и выше выполняются открытыми.

Открытые РУ должны обеспечивать надежность работы, безопастность и удобство обслуживания при минимальных затратах на сооружение, возможность расширения, максимальное применение крупноблочных узлов заводского изготовления.

Все аппараты ОРУ обычно располагаются на невысоких основаниях (металических или железобетонных). По территории ОРУ предусматриваются проезды для возможности монтажа и ремонта оборудования.

Шины могут быть гибкими из многопроволочных проводников или круглых труб. Первые крепятся на порталах с помощью подвесных изоляторов, а вторые с помощью опорных изоляторов на железобетонных и металлических стойках. Применение жесткой ошиновки позволяет уменьшить площадь ОРУ.

Под силовыми трансформаторами, масляными реакторами и баковыми выключателями выше 220 кВ укладывается слой гравия не меньше 25 см и предусматривается сток масла в аварийных случаях, в систему стока ливневых вод. Кабели оперативных цепей, цепей управления, релейной защиты и автоматики, воздуховоды прокладываются в лотках из железобетонных конструкций без заглубления их в почву или в металических лотках подвешенных в конструкции ОРУ.

Открытые РУ имеют следующие преимущества перед ЗРУ:

меньший объем строительных работ и как следствие уменьшение стоимости РУ;

- легче выполняется расширение и конструкция;

- все аппараты доступны для наблюдения;

В то же время ОРУ занимают большую площадь, менее пригодны для эксплуатации при плохих климатических условиях, аппараты подвержены запылению, загрязнению и колебанию температуры.

Открытые РУ 220 кВ по схеме с одной секционированной системой шин сооружаются однопортальными. Металлические стойки расположениы через 4.6 м соеденены швелерами и уголками образуют жесткую конструкцию, на которой в нижней части - разъединители и сборные шины.

Между линейными и шинными разъединителями есть сетчатое ограждение для обеспечения безопастности при подъеме на опору со стороны линии или трансформаторов во время ремонтов.

Приводы разъединителей монтируются на основных металлических стойках. Вдоль многопролетного портала проходит лоток для контрольных кабелей. Такое ОРУ достаточно компактно, но не вполне удобно в эксплуатации из-за высокого расположения разъединителей. Расстояние между токоведущими частями и от них до различных элементов ОРУ выбирается в соответствии с требованиями ПУЭ. В табл.9.1 приведены основные расстояния между токоведущими частями и от них до различных элементов ОРУ.

Таблица 9.1- основные расстояния между токоведущими частями и от них до различных элементов ОРУ

Границы	Расстояние, мм
1.Оборудования и изоляции до заземленных конструкций или постоянных ограждений высотой не менее 2 м.	900
2. Между проводами разных фаз.	1000
3. От токоведущих частей или от элементовоборудования и изоляции, находящихсяпод напряжением, до постоянных ограждений высотой 1.6 м, до габаритов транспортируемого оборудования.	1650
4. Между токоведущими частями разных цепей в разных плоскостях при обслуживании нижней цепи и неотключенной верхней	1650
5. От неогражденных токоведущих частей до земли в кровле зданий при наибольшем провисании проводов	3600
6. Между токоведущими частями разных цепей в разных плоскостях, а также между токоведущими частями разных цепей по горизонтали при обслуживании одной цепи и неотключенной другой, от токоведущих частей до верхней кровли забора, между токоведущими частями и зданиями или сооружениями	2900

9.1 Выбор закрытого распределительного устройства

Закрытые распределительные устройства (ЗРУ) обычно сооружаются на напряжения 3-20 кВ. Однако при ограничении площади РУ, а также неблагоприятных климатических условиях и большой загрязненности атмосферы применяют ЗРУ 35-220 кВ. Обслуживание ЗРУ должно быть удобным и безопастным.

Неизолированные токоведущие части во избежании случайных прикосновений к ним должны быть помещены в камеры или ограждены. Ограждение может быть сплошным или сетчатым и должны запираться на замок.

Осмотры оборудования производятся из коридора обслуживания, ширина которого должна быть не менее 1 м при одностороннем и при двухсторонним обслуживании - 1.2 м. Если в коридоре помещены приводы разъединителей и выключателей, то ширина такого коридора должна быть 1.5 и 2 м соответственно.

Из помещения ЗРУ предусматриваются выходы наружу или в помещение с негорючими стенами и перекрытиями: один выход при длинне РУ до 7м; два выхода при длинне РУ от 7 до 60 м и при длинне более 60 м - два выхода по концам и один с таким расчетом , чтобы расстояние от любой точки коридоров РУ до выхода не превышала 30 м. Двери РУ должны иметь самозапирающиеся замки, открыемые со стороны РУ без ключа. ЗРУ должно обеспечивать пожарную безопастность. Распределительное устройство должно быть экономичным. Для этого применяются железобетонные блоки вместо кирпича ,укрупненные электроузлы и т.д..

9.2 Конструкция закрытого распределительного устройства 6 кВ с одной секционированной системой шин

Здание сооружается из стандартных железобетонных конструкций, несущие колонны расположены в два ряда через 6 м. На колонны опираются балки пролетом 1.5 м. Стены из железобетонных плит не имеют оконных пролетов. Т.к. помещение ЗРУ длиной более 7 м предусматриваем 2 выхода по его торцам.

Ячейки КРУ располагаем в один ряд. Основой ячеек является стальной каркас. Сборные шины алюминиевые, прямоугольного сечения, с пролетом между изоляторами 1 м, рассчитаны на номинальный ток 2963 А.

Таблица 9.2 - основные расстояния между токоведущими частями и от них до различных элементов ЗРУ

Наименование расстояния	Наименьшее расстояние в свету, мм
От токоведущих частей до заземленных конструкций и частей зданий	90
2. Между проводниками разных фаз	350
3. От токоведущих частей до сплошных заграждений	120
4. От токоведущих частей до сетчатых за граждений	190
5. Между неогражденными токо ведущими частя ми разных цепей	2000
6. От неогражденных выводов из РУ до земли при выходе из РУ на территорию станции и при отсутствии проезда под выводами	4500
7. Между секциями шин	3000

9.3 Выбор ограничителей перенапряжения и изоляторов на проектируемой подстанции

Для нормального функционирования электрооборудования, установленного на подстанции необходимо произвести выбор ограничителей перенапряжения(ОПН) и изоляторов.

ОПН выбирают по номинальному напряжению установки.

Для защиты изоляции от перенапряжений выбираем по таблице П3.5 [5] на стороне 6 кв ограничителей перенапряжения типа ОПН-КР/TEL 6/6,3УХЛ2 c Uном = 6 кВ, Uном.д = 6.3 кВ. Для защиты изоляции электрооборудования от перенапряжений на стороне 220 кВ выбираем ограничителей перенапряжения типа ОПН-220/242-6(II) Uном = 220 кВ, Uном.д = 242 кВ. А для защиты изоляции электрооборудования от перенапряжений на стороне 35 кВ выбираем ограничителей перенапряжения типа ОПН-35/37-6(II) Uном = 35 кВ, Uном.д = 37 кВ.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данном курсовом проекте проектировалась электрическая часть подстанции.

Были решены следующие задачи: выбрана и разработана схема подстанции, произведено технико-экономическое сравнение двух вариантов с трансформаторами ТДТН-40000/220/35 и ТДТН-63000/220/35 по минимуму приведенных затрат, и на его основании выбрана для дальнейшего расчёта схема подстанции с наименьшими приведенными затратами, т.е. схема изображенная на рис. 2.1 с трансформаторами ТДТН-63000/220/35.

Произведён выбор сечений проводников воздушных и кабельных линий и расчёт режимов электрической сети с проектируемой подстанцией.

Затем для выбранной схемы подстанции был произведен расчёт токов короткого замыкания.

Были выбраны коммутационные аппараты: выключатели и разъединители на стороне 220 кВ, 35 кВ, а также выключатели на стороне 6 кВ, и предохранители, для защиты ТСН. Проверка электрических аппаратов на работоспособность производилась в условиях ненормальных режимов, то есть термическую и динамическую стойкость при коротких замыканиях.

Разработана полная схема подстанции. Данная подстанция имеет три номинала напряжения: 220 кВ, 35 кВ и 6 кВ. Имеет 13 отходящих линий на стороне 6 кВ и 2 линии на стороне 35 кВ.

Выбраны токоведущие части подстанции для напряжения 35 кВ и 6 кВ, при этом учитывались требования, вытекающие из условий работы проводников.

Произведён выбор измерительных трансформаторов тока и напряжения, а также всей контрольно-измерительной аппаратуры на подстанции. Контрольно-измерительные приборы выбирались из условия, что измерениями должны быть охвачены все параметры основного и вспомогательного оборудования, определяющего режим управления подстанции.

Курсовой проект выполнен с учётов всех норм проектирования и в соответствии с требованиями ЕСКД и ПУЭ, а разработанная подстанция удовлетворяет современным техническим требованиям, предъявляемым к системам электроснабжения.

ЛИТЕРАТУРА

1. Проектирование электрической части станций и подстанций : учеб. пособие для вузов / Ю. В. Гук [и др.]. - Ленинград : Энергоатом- издат, 1985.

2. Околович, М. Н. Проектирование электрических станций / М. Н. Околович. - Москва : Энергоатомиздат, 1982.

3. Ополева, Г. Н. Схемы и подстанции электроснабжения / Г. Н. Ополева. - Москва : Форум-Инфра, 2006.

4. Рожкова, JI. Д. Электрооборудование станций и подстанций / J1. Д. Рожкова, В. С. Козулин. - 2-е изд. - Москва : Энергия, 1987.

5. Неклепаев, Б. Н. Электрическая часть электростанций и подстанций. Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования / Б. Н. Неклепаев, И. П. Крючков. - 4-е изд. - Москва : Энергоатомиздат, 1989.

6. Лычев, П. В. Электрические сети энергетических систем / П. В. Лычев, В. Т. Федин. - Минск : Ушверспэцкае, 1990.

7. Лычев, П. В. Электрические сети энергетических систем. Решение практических задач / П. В. Лычев, В. Т. Федин. - Минск : Дизайн ПРО, 1997.

8. Методические указания для курсового проектирования по курсу «Электрические станции и подстанции систем электроснабжения» для студентов специальности 0303 / авт.-сост.: А. Н. Бохан, Г. И. Селиверстов. -Гомель : ГПИ, 1989.

9. Выбор токоведущих частей и кабелей : практ. пособие к решению задач по курсу «Электрическая часть станций и подстанций» для студентов специальности Т.01.01 «Электроэнергетика» днев. и заоч. форм обучения / авт.-сост. А. Н. Бохан. - Гомель : ПГТУ им. П. О. Сухого, 2002.

10.Электрическая часть станций и подстанций: практ. пособие к решению задач по одноим. курсу для студентов специальности 1-42 01 03 «Электроснабжение» днев. и заоч. форм обучения / авт.-сост.: А. Н. Бохан, В. В. Кротенок. - Гомель : ГГТУ им. П. О. Сухого, 2004.

11.Нормы технологического проектирования понижающих подстанций с высшим напряжением 35-750 кВ. - Москва : Энергия, 1978.

12.Правила устройства электроустановок. - 6-е изд., перераб. и доп. - Москва : Атомиздат, 1999.

13.Справочник по проектированию электроэнергетических систем / под ред. С. С. Рокотяна, И. М. Шапиро. - Москва : Энергоатомиздат, 1985.

14.Электротехнический справочник : в 3 ч. - Москва : Энергоиз- дат, 1980.-т. 1.

15.ГОСТ 30323-95. Методы расчета электродинамического и термического действия тока короткого замыкания. - Минск : Межгос. совет по стандартизации, метрологии и сертификации, 1995.

16.Евминов, J1. И. Короткие и простые замыкания в распределительных сетях / JI. И. Евминов. - Гомель : ГГТУ им. П. О. Сухого, 2003.

17.Поспелов, Г. Е. Электрические системы и сети / Г. Е. Поспелов, В. Т. Федин, П. В. Лычев. - Минск : Технопринт, 2004.

18.Электрическая часть станций и подстанций / А. А. Васильев [и др.]. - Москва : Энергия, 1990.

19. Методические указания для курсового проектирования по курсу «Электрические станции и подстанции промышленных предприятий» для студентов специальности 1-43 01 07 / авт.-сост.: Г. И. Селиверстов., С.Г. Жуковец -Гомель : ГГТУ им П.О. Сухого, 2008.

Размещено на Allbest.ru