Рабочие процессы деаэрационной установки и ее элементов

Весьма незначительное сопротивление газового деаэратора может быть учтено при настройке регулятора давления газа на газораспределительном пункте, на котором происходит срабатывание основного перепада давления газа, подаваемого из магистральных газопроводов на ТЭЦ.

Исходя из выше сказанного можно сделать следующие выводы:

• При подготовке подпиточной воды теплосети на ТЭЦ имеются существенные резервы повышения энергетической эффективности, прежде всего благодаря снижению температуры теплоносителей, участвующих в деаэрации.

• Предложенная технология деаэрации подпиточной воды теплосети с применением в качестве десорбирующего агента природного газа, поступающего в топки котлов, позволяет существенно понизить температурный уровень процесса деаэрации.

. В результате оценки массообменной эффективности деаэрации подпиточной воды теплосети при использовании в качестве десорбирующего агента природного газа установлено, что теоретически необходимый удельный расход газа для деаэрации составляет около 1 м³ на 1 т деаэрированной воды.



7. Технико - экономический анализ

7.1 Расчет высоты насадочного слоя для деаэратора ДВ-400

Насадочные колонные аппараты широко применяются в нефтехимической, химической, и других отраслях промышленности, поэтому их расчет является актуальным. Задачей модернизации колонн является выбор типа насадки, ее геометрических размеров и высоты слоя (количество секций) в аппарате при заданном качестве разделения и производительности.

В основе технологического расчета насадочного аппарата при выполнении проектного и проверочного расчетов лежат условия термодинамического равновесия, уравнения материального баланса, уравнения массопередачи, а также однопараметрическая диффузионная модель [60].

Необходимо определить диаметр аппарата, высоту слоя насадки и расход газового поглотителя при заданной конструкции и размерах насадочных элементов. Окончательный выбор насадки выполняется после техникоэкономического анализа [61].

В таблице 7.1 приводится сравнение характеристик новой насадки с известными. Видно, что новая насадка обладает лучшими гидравлическими и массообменными свойствами, чем близкие ей по размерам известные насадки.

В качестве первого приближения первоначально рассмотрен расчет насадочного деаэратора, обеспечивающего необходимое качество деаэрации, по модели идеального вытеснения. Произведен выбор более эффективного контактного устройства из следующих: насадка «Инжехим-2000», кольца Рашига 50x50, кольца Палля 50 x 50 (таблица 7.1). Вид контактных устройств представлен на рисунке 7.1, рисунке 7.2, рисунке 7.3.



Таблица 7.1 -Сравнительные характеристики промышленных насадок размером 50x50 мм [79]

Тип насадки	Удельный свободный объем, есв, м3/м3	Удельная поверхность, av, м2/м3	Потеря напора, отн. %	Пропускная способность, отн. %	Эффективность, отн. %
Кольца Рашига	0,95	110	100	100	100
Кольца Палля	0,96	100	63	120	125
Инжехим-2000	0,96	103	16-22	180-210	153

Элемент насадки «Инжехим-2000» образован изогнутыми металлическими полосами, смещенными относительно друг друга. Элемент изготавливается штамповкой из металлической ленты (см. рис. 6.1в).

Принципиальная схема насадочного деаэратора представлена на рисунке 7.1.

Таблица 7.2 - Технические характеристики насадки «Инжехим-2000»

Номинальный размер, мм	Удельный свободный объем, есв, м3/м~'	Удельная поверхность, av , 2! 3 м /м	Высота, эквивалентная теоретической тарелке (ВЭТТ), м
	толщина металла, мм
	0,3	0,5	1,0
60	--	0,973	0,945	110	1,0-1,5
35	--	0,965	0,93	140	0,5-1,0
24	--	0,945	0,89	220	0,35--0,6
16	0,949	0,915	--	340	0,15-0,4



Рисунок 7.1 - Схема насадочного деаэратора: 1 - опорная решетка,2 - слой насадки, 3 - распределитель жидкости;

Х_Н, Х_К - концентрация О₂ в жидкости на входе и выходе из аппарата,

Y_Н, Y_К - концентрация О₂ в паре на входе и выходе из аппарата,

G_Н, G_K - количество пара на входе и выходе из аппарата,

L_H, L_K - количество пара на входе и выходе из аппарата [62].

Модель идеального вытеснения предполагает поршневое движение потоков аппарате (без перемешивания). В этом случае совместное решение уравнений материального баланса и массопередачи позволяет вычислить высоту насадки при заданной степени извлечения.

Расчет высоты насадочного слоя будем проводить для деаэратора ДВ-400.

Степень извлечения (или отгонки) процесса деаэрации определяется :

==80%

Х_Н и Х_К принимаются в соответствии с начальной и конечной концентрацией О₂ входе и выходе из термического деаэратора.

Количество переданной массы М, кг/с, компонента из жидкой фазы в газовую равно:

М=(Х_К - Х_Н)=66 * (100-20)=5,33 кг/с

где L - массовый расход жидкой смеси на входе, кг/с принимается в соответствии с техничесими характеристиками деаэратотра.

Расход газового поглотителя G, кг/с согласно известным рекомендациям принимается равным

=*40*66=1,6 кг/с

где р_г - плотность газа, кг/м³, р_ж - плотность жидкости, кг/м³,приняты в соответствии с температурой воды и пара при входе в деаэратор .

Коэффициент распределения (константа фазового равновесия) при постоянной температуре и давлении определяется по соотношению [63]

m= = = 1,65

где Е - константа Генри, зависящая от температуры и от природы газа и жидкости. Р - общее давление смеси газов или паров равное сумме парциальных давлений всех компонентов.

Составы газа и жидкости выражены в относительных массовых концентрациях, поэтому коэффициент распределения умножается на поправочный множитель.

? = m=1,65,



Из уравнения материального баланса определяется значение Y_к, мкг/кг:

Y_к= Y_н = +3=6,33 мкг/кг

Фиктивная скорость газа в точке захлебывания (W₃) можно определить из решения следующего уравнения:

A₁ -B₁

отсюда, м/с.

где a_v- удельная поверхность насадки, м²/м³ ; ускорение свободного падения, м²/с, (g = 9,81); е_св- свободный объем насадки, м/м ; _ж - динамический коэффициент вязкости жидкости, мПа-с. Значения коэффициентов А₁ и В₁ в зависимости от типа насадки взяты из таблице 7.3 [63].

Рабочая (фиктивная) скорость газа, м/с:

W = bW₃ =2,95*0,8=2,38

где b= 0,8.

Диаметр колонны D_k , м:



Таблица 7.3 - Значения коэффициентов А₁иВ₁в зависимости от типа насадки

Тип насадки	А1	В1
Кольца Рашига внавал	- 0,073	1,75
Кольца Палля внавал	-0,49	1,04
Насадка «Инжехим 2000»	-0,48	1,07

Выбирается ближайший стандартный диаметр колонны и пересчитывается рабочая скорость газа. Стандартные диаметры колонн приведены в таблице 7.4

Таблица 7.4 - Нормальный ряд диаметров колонн в промышленности.

Dгост, м	0,4	0,5	0,6	0,8	1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,2	2,6	3

S_k = 1,13 м²,

где S_k = - площадь поперечного сечения колонны, м².

Далее производим расчет движущей силы массопередачи и числа единиц переноса.

Первоначально рассчитывается движущие силы массопередачи внизу деаэратора:

?Y_н= Y*_н -Y_н=33-3=30мкг/кг

Затем вверху деаэратора

?Y_к= Y*_к -Y_к=165-6,33=158,67мкг/кг

где Y*_к = ?Х_н - равновесная с жидкостью состава Х_н концентрация компонента в газе, кг/кг; Y*_н, = ?Х_к - равновесная концентрация компонента в газовой фазе на входе в аппарат, кг/кг.

Средняя движущая сила массопередачи ?Y _ср, мкг/кг,

Число единиц переноса п_ог равно:

Далее производим расчет коэффициента массопередачи.

Коэффициенты массоотдачи в газовой и жидкой фазах можно определить по теоретическим или эмпирическим зависимостям [64].

Критериальное выражение Онда для расчета коэффициента массоотдачи в газовой фазе (в_г в орошаемых колоннах с нерегулярными насадками имеет вид [67].

Постоянные А, р, к для колец в навал имеют значения A=0,0142,p=0,52 ,k=0,22.

Критерий Рейнольдса:

где р_г - плотность газа, кг/м ; - динамический коэффициент вязкости газа, мПа*с.

D_г- коэффициент диффузии поглощаемого компонента в газе, м /с, находится из выражения [24, 53]:

где Р - абсолютное давление, кг*с /см²;V_A ,Vв - молярные объемы газов, см³/моль; М_А, Мв - мольные массы газов, г/моль.

Критерий Галилея в газовой фазе:

v_r - коэффициент кинематической вязкости газовой фазы, м²/с.

Критерий Шмидта в газовой фазе:

где - динамический коэффициент вязкости газа, Па*с.

Далее производим расчёт коэффициента массоотдачи:

Для нахождения коэффициента массоотдачи в жидкой фазе используется следующее выражение, которое дает для насадочных колонн с нерегулярными кольцевыми насадками удовлетворительные результаты по массоотдаче в жидкой фазе при ламинарном безволновом пленочном течении:

где - коэффициент смачиваемости поверхности насадки; = 3,1415; q=L/(S_kр_ж) - плотность орошения, м³(м²*с); А=0,93. Для насадок «Инжехим- 2000» А = 1,53, где- удельный объем деаэрированной воды м³/кг , =18,96.

Коэффициент диффузии О₂ в жидкости:

Коэффициент смачиваемости поверхности насадки:

Критерий Рейнольдса для жидкости:

При известных значениях в_г и в_ж вычисляется коэффициент массопередачи:



При известном значении К_ог высота едениц переноса h_ог вычисляется по выражению:

где = 113 .

Высота слоя насадки определяется по формуле[64]:

Расчет слоя насадки показал что теоретически необходимая высота составляет 1,57 метров.

7.2 Расчёт расхода пара на вакуумный деаэратор ВД-800

Вакуумный деаэратор служит для дегазации воды, идущей на восполнение потерь в тепловых сетях. На Астраханской ТЭЦ-2 установлены четыре деаэратора ДВ-800 на нужды подпитки теплосетей.

Для расчета потребуются средние данные за осенний зимний период по станции (табл.7.5).

Таблица.7.5. Средние данные по ТЭЦ-2 за ОЗП 2015/2016 гг.

Параметр	Единица измерения	ОЗП 2015/2016 гг.	Всего
		Ноябрь	Декабрь	Январь	Февраль	Март
Расход в подающем трубопроводе	т/ч	9489	9985	10103	10207	8866	9730,0
Расход в обратном трубопроводе	т/ч	8728	9161	9255	9370	8082	8919,2
Расход подпитки теплосети	т/ч	722	758	765	751	705	740,2
Температура в подающем трубопроводе	оС	70,1	70,5	78	70,4	69,1	71,6
Температура в обратном трубопроводе	оС	45,7	44,9	47,5	45,3	43,6	45,4
Температура подпиточной воды	оС	53,7	51,4	53,6	50	51,1	52,0
Время работы турбины э/б №1	ч	693,53	600,24	674,77	694,5	387,87	3746,9
Время работы турбины э/б №2	ч	90,67	247,39	98,29	241,4	53,6	816,1
Время работы турбины э/б №3	ч	720	691,19	744	696	724,9	4076,2
Время работы турбины э/б №4	ч	567,06	645,38	724,67	265,7	383,74	3124,5
Удельный расход условного топлива на отпуск э/э по т/ф циклу	г/кВт*ч.	230,937	227,616	249,784	248,187	253,16	242,2
Удельный расход условного топлива на отпуск э/э по конденсационному циклу	г/кВт*ч.	388,05	434,283	382,663	381,601	381,77	398,8
Отпуск электроэнергии с шин	тыс. кВт*ч.	154328	2E+05	174586	133725	1E+05	750787,4
в т.ч. по теплофикационному циклу	тыс. кВт*ч.	98822	1E+05	133899	105724	99789	548159,5
Расход условного топлива на отпуск Э/Э	тут	44361	50484	49015	36924	32822	213606,4
Температура перегретого пара перед АСК	оС	550	548	551	553	553	551,0
Давление перегретого пара перед АСК	кгс/см2	125	125	128	129	128	127,0
Энтальпия перегретого пара перед АСК	кДж/кг						3470,0
Расход пара производственного отбора	т/ч	57,14	58,19	82,37	50,71	57,31	61,1
Давление пара производственного отбора	кгс/см2	12,25	11,9	12,62	12,48	13,21	12,5
Энтальпия пара производственного отбора	кДж/кг						2650,6
Давление пара верхнего теплофикационного отбора	кгс/см2	1,32	0,63	0,46	1,04	2,52	1,19
Энтальпия пара верхнего теплофикационного отбора	кДж/кг						2711,0
Давление пара нижнего теплофикационного отбора	кгс/см2	-0,59	-0,6	-0,57	-0,47	-0,61	-0,57
Энтальпия пара нижнего теплофикационного отбора	кДж/кг						2641,0
Электрический КПД турбогенератора	%						98,700
Механический КПД турбогенератора	%						99,600
Электрический КПД станции	%	29,752	29,322	28,127	28,464	27,528	28,670

Принимаем давление вакуумного как функцию от температуры



.

Рисунок 7.2. Расчётная схема вакуумного деаэратора

Энтальпия пара перед сетевым подогревателем определятся из выражения:

Энтальпия пара после сетевого подогревателя определятся из выражения :

Определяем энтальпии химически - очищенной воды при температуре 30 и 70 :

Энтальпия химически - очищенной воды перед сетевым подогревателем:

Энтальпия химически - очищенной воды после сетевого подогревателя:

где -теплоемкость воды, и температура воды до и после сетевого подогревателя соответственно.

Далее производим расчет по уравнению материального баланса.

Уравнение теплового баланса для нашего деаэратора будет выглядеть следующим образом:

где и расход пара и химически - очищенной воды соответственно.

где - расход сетевой воды т/ч.

Тогда расход пара на деаэратор составит:

Далее приводится расчет экономичности предложенной технологии работы ТЭЦ по методике для котла паропроизводительностью 500 т/ч, и теплофикационной турбины ПТ-80/100-130/13[65].

Мощность, развиваемая турбиной на тепловом потреблении за счет отбора пара на деаэрацию, определяется по формуле:

где -- расход пара, отбираемого натермическую деаэрацию воды, кг/с; h₀ и h -- энтальпии свежего пара и пара из отбора, кДж/кг; -- электрический и механический КПД турбогенератора.

Расчет показал, что применение новой технологии позволяет увеличить электрическую мощность, развиваемую на тепловом потреблении, чуть более чем 2 МВт.

Годовая экономия топлива составляет[66]:

где п -- число часов использования турбины; , -- удельный расход условного топлива на выработку электроэнергии в конденсационном и теплофикационном режиме соответственно, кг/(кВт * ч).

При стоимости условного топлива в г. Астрахани 3418 руб/т годовая экономия при использовании деаэрации природным газом для принятых в расчете условий составит 8063062 руб.



Заключение

Таким образом, в работе отражены вопросы деаэрации воды. Дана физическая картина процессов, происходящих при деаэрации (дегазации) воды. Описаны негативные факторы и их последствия на теплоэнергетическое оборудование (коррозия и др.), приводящие к необходимости дегазации воды. Приведены величины содержания растворенных газов в воде в зависимости от ее температуры.

Дано описание конструкций и принципа работы возможных типов деаэраторов: вакуумных, атмосферного типа и деаэраторов повышенного давления, применяемых как в промышленно-отопительных котельных для дегазации питательной воды котлов, так и в тепловых сетях. Приведены схемы их включения в различные теплоэнергетические установки. Описано вспомогательное оборудование деаэрационных установок: баки-аккумуляторы, охладители выпара, барботажные устройства и др.

В работе дано описание методик и рекомендаций по расчету деаэрационных установок: методика теплового и гидродинамического расчетов деаэрационных колонн струйного типа, методика теплового и гидродинамического расчетов барботажных устройств деаэраторов, расчет дегазации воды в деаэраторе.

Дано описание объекта анализа в работе, а именно - описание деаэраторов типа ВД-400, ВД-800 и ДСП- 500. Такие деаэраторы эксплуатируются на Астраханской ТЭЦ-2. Приведены необходимые характеристики, описание конструкции, описание основных элементов деаэратора и принципы их.

Выполнен расчет высоты насадочного слоя, а также расчет расхода пара в деаэраторе при характерных параметрах его работы.

Расчет высоты насадочного слоя деаэрационной колонны показал, что теоретически необходимая высота насадки составляет 1,57 м.

Расчет расхода пара на деаэрацию составил 11,5 т/ч. Данный расчет привел к следующему выводу: избавившись от использования пара в деаэрационной установке ВД-800, уменьшится расход условного топлива на 2359 тонн в год, что влечет за собой экономию 8 миллионов рублей в год.

Кроме описанного выше, в выпускной квалификационной работе приведены рекомендации по повышению эффективности работы деаэрационных установок, опираясь на которые можно добиться улучшения качества дегазации воды, совершенствовать рабочий процесс дегазации, внести некоторые энергосберегающие моменты в работу деаэраторов.



Список литературы

1. Проблемы современной энергетики [Электронный ресурс]. - Режим доступа: http://iqrate.com/energetics/problemy-sovremennoy-energetiki/

2. Ушаков В.Я. Основные проблемы энергетики // Известия Томского политехнического университета. Выпуск №4/ том 319/2012

3. Современные проблемы энергетики и пути их решения //"Альтернативная энергетика": стимулы и инновации // Аква-Терм. - 2013. - № 2. - С. 86-88.

4. Энергетическая проблема и пути ее решения [Электронный ресурс].Режим доступа:http://www.grandars.ru/student/mirovaya-ekonomika/energeticheskayaroblema.html.

5. Ушаков В.Я. Современная и перспективная энергетика: технологические, социально-экономические и экологические аспекты. - Томск: Изд-во ТПУ, 2008.

6. Быстрицкий, Г. Ф. Общая энергетика : учебное пособие / Г. Ф. Быстрицкий. - 2-е изд., испр. и доп. - Москва : КНОРУС, 2010. - 293 с.

7. Влияние энергетического фактора на экономическую безопасность регионов Российской Федерации / отв. ред. А. И. Татаркин. - Екатеринбург : Изд-во Уральского ун-та, 1998. - 196 с.

8. Иониты в химической технологии. Под ред. Б.П. Никольского, П.Г. Романкова. Л.: Химия, 1982. - 416 с.

9. Ионообменные методы очистки веществ. Под ред. Г.А. Чикина, О.Н. Мягкого. Воронеж: Изд-во ВГУ, 1984. - 372 с.

10. Иваненко А.С. Водоподготовка. Пособие аппаратчику. Киев: Тэхника, 1978. - 184 с.

11. Шарапов, В.И. Термические деаэраторы / В.И. Шарапов, Д.В. Цюра. - Ульян. гос. техн. ун-т., 2003. - 560 с.

12. Оликер, И.И. Термическая деаэрация воды в отопительно-производственных котельных и тепловых сетях [Текст] / И.И. Оликер. - Л.: Стройиздат, 1972. - 137 с.

13. Оликер, И.И. Термическая деаэрация воды на тепловых электростанциях / И.И. Оликер, В.А. Пермяков. - Л.: Изд-во «Энергия», 1971. - 185 с.

14.Теплоэнергетика и теплотехника [Текст]: в 3 кн. Кн. 1. Теплоэнергетика и теплотехника: Общие вопросы: Справочник / Под общ. ред. чл.-корр. РАН А.В. Клименко и проф. В.М. Зорина. - 3-е изд., перераб. - М.: Изд-во МЭИ, 1999. - 528

15.Тепловые и атомные электростанции [Текст]: Справочник / под общ. А.В. Клименко, В.М. Зорина. ? 3-е изд., перераб. и доп. ? М.: Из-дательство МЭИ, 2003. - 245 с.

16.Жук, Н.П. Курс тории коррозии и защиты металлов [Текст]/ Н.П. Жук. - М.: Изд-во «Металургия», 1976. - 472 с.

17.Тодт, Ф. Коррозия и защита от коррозии [Текст]/ Ф. Тодт ; пер. с нем. Л.И. Акинфиева, А.Е. Егорова, Н.О. Оберштейна и др. - Л.: Изд-во «Химия», 1967.- 712 с.

18.Герасимов, В.В. Водный режим атомных электростанций [Текст] /В.В. Герасимов, А.И. Касперович, О.И. Мартынова. - М.: Атомиздат, 1976. - 398 с.

19.Бакластов, А. М. Проектирование, монтаж и эксплуатация тепломас-сообменных установок: Учеб. пособие для вузов / А.М. Бакластов, В.А. Горбенко, П.Г. Удыма; Под ред. А.М. Бакластов. - М.: Энергоиз-дат, 1981. - 336 с.

20.Правила технической эксплуатации тепловых электрических станций и сетей Российской Федерации : офиц. текст: утв. Прика-зом Минэнерго России № 229 от 19.06.03: ввод. в действие с 30.06.03 : зарег. в Минюсте России 20.06.03 № 4799. - М.: Омега-Л, 2006. - 256 с.

21.Правила технической эксплуатации тепловых энергоустановок: офиц. текст: утв. Приказом Министерства энергетики Российской Фе-дерации № 115 от 24.03.03 : зарег. в Министерстве юстиции Россий-ской Федерации 2.04.03. № 4358 - М.: ИНФРА-М, 2004. - 184 с. - (Б-ка журнала «Кадровая служба предприятия». Серия «Охрана тру-да». Вып. 13 (34))..

22.Правила устройства и безопасной эксплуатации паровых и водо-грейных котлов (ПБ 10-574-03). Серия 10. Выпуск 24 (Колл. авт. - М.: ГУП “НТЦ по безопасности в промышленности ГГТН России”, 2003).

23.Соколов, Е.Я. Теплофикация и тепловые сети [Текст] / Е.Я. Соколов.- М.: Энергоиздат, 1982. - 360 с.

24.Назмиев, Ю.Г. Теплообменные аппараты ТЭС [Текст] / Ю.Г. Назмиев, В.М. Лазарев. - М:. Энергоатомиздат, 1998. - 288 с.

25.Кутателадзе, С.С. Теплопередача при конденсации и кипении [Текст] / С.С. Кутателадзе. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Гос. научно-техн. изд-во машиностроит. литер., 1952, - 231 с.

26.Кутателадзе, С.С. Теплопередача и гидродинамическое сопротивле-ние: Справочное пособие [Текст] / С.С. Кутателадзе. - М.: Энергоатомиздат, 1990, - 367 с.

27.Кутателадзе, С.С. Основы теории теплообмена / С.С. Кутателадзе. - Новосибирск: Наука (СО), 1970. - 660 с.

28.Исаченко, В.П. Теплопередача: Учебник для вузов / В.П. Ис-аченко, В.А. Осипова, А.С. Сукомел; - 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1981. - 416 с.

29.Исаченко, В.П. Теплообмен при конденсации [Текст] / В.П. Исаченко;- М.: Энергия, 1977. - 240 с.

30.Кутепов, А.М. Гидродинамика и теплообмен при парообразовании / А.М. Кутепов, А.С. Стерман, Н.Г. Стюшин; - М.:Высшая школа, 1986. - 448с.

31.Кафаров, В.В. Основы массопередачи [Текст] / В.В. Кафаров. - М.: Наука, 1972. - 496 с.

32.Яворский, Б.М. Справочник по физике [Текст] / Б.М. Яворский, А. А. Детлаф; - М.: Наука, 1980. - 512 с.

33.Кутателадзе, С.С. Гидравлика газо-жидкостных систем [Текст] / С.С. Кутателадзе, М.А. Стырикович; - М.: Гос. энергетич. изд-во, 1958, - 232 с.

34.Процессы и аппараты химической технологии [Текст]. Т. 1. Осно-вы теории процессов химической технологию. / под ред. А.М. Куте-пова. - М.: Логос, 2000. - 480 с.

35.Жуков, В.П. Системный анализ энергетических тепломассообменных установок [Текст] / В.П. Жуков, Е.В. Барочкин, - Иваново: ГОУ ВПО «Иван. гос. энерг. ун-т им. В.И. Ленина». - 2009. - 176 с.

36.Рамм, В.М. Абсорбция газов [Текст] / В.М. Рамм. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Изд-во «Химия», 1976 г. - 656 с.

37.Хоблер, Т. Массопередача и абсорбция [Текст] / Т. Хоблер. - пер. с польского.- Л.: Изд-во «Химия», 1964. - 480 с.

38.Астарита, Дж. Массопередача с химической реакцией [Текст] / Дж. Астарита. - Л.: Изд-во «Химия», 1971. - 224 с.

39.Коган, В.Б. Равновесие между жидкостью и паром: Справочное по-собие [Текст] / В.Б. Коган, В.М. Фридман, В.В. Кафаров. - М.: Изд-во «Наука», 1966. - 644 с.

40.Справочник по теплообменникам: В 2 т. Т 1 / Пер. с англ., под ред. Б.С. Петухова, В.К. Шикова. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 560 с.

41.Справочник по теплообменникам: В 2 т. Т 2 / Пер. с англ., под ред.О.Г. Мартыненко, А.А. Михалевича, В.К. Шикова. - М.: Энергоатомиздат, 1987. - 352 с.

42. Паровые турбины и турбоприводы [Электронный ресурс]. - Режим доступа: http://yekaterinburg.all.biz/parovye-turbiny-i-turboprivody-g365633

43. Николаев Н.И. Паровые турбоприводы вспомогательных механизмов //ГМУ, Новороссийск, 2015. С.100

44. Паровые турбины и турбоприводы [Электронный ресурс]. - Режим доступа: http://www.miningexpo.ru/bboard/5579

45. Занин А.И., Соколов В.С. Паровые турбины// Учебное пособие для СПТУ / М.: Высш. Шк., 1988. - 208с.

46. Гришук, И.К. Исследование работы барботажных тарелок [Текст] / И.К. Гришук, Б.М. Столяров // Теплоэнергетика, 1960. - № 4.

47. Лаптев, А.Г. Энерго- и ресурсоберегающие технологии и аппараты очистки жидкостей в нефтехимии и энергетике / А.Г. Лаптев, М.И. Фарахов, М.М. Башаров [и др.] / под ред. А.Г. Лаптева. - Казань.: Отечество, 2012. - 410 с.

48. Лаптев, А.Г. Математическая модель термической деаэрации воды в насадочных колоннах /А.Г. Лаптев, А.Н. Долгов // электронное научно-техническое издание «Наука и Образование», 2012. - № 4. - С.1-10. http://technomag.edu.ru/doc/174163.html

49. Лаптев, А.Г. Математическая модель очистки воды от растворенных газов в насадочных колоннах / А.Г. Лаптев, А.Н. Долгов // Вода: химия и экология, 2011, № 12. - С. 98-104.

50. Долгов А.Н. Математическая модель дегазации в насадочных аппаратах/ А.Н. Долгов, А.Г. Лаптев // Известия вузов. - Проблемы энергетики, 2012. - № 5-6 - С. 79-85.

51.Шарапов В.И. Подготовка подпиточной воды систем теплоснабжения с применением вакуумных деаэраторов. М.: Энергоатомиздат, 1996.

52.Шарапов В.И. Справочно-информационные материалы по применению вакуумных деаэраторов для обработки подпиточной воды систем централизованного теплоснабжения. М.: СПО ОРГРЭС, 1997.

53.Шарапов В.И., Цюра Д.В. Термические деаэраторы. Ульяновск: изд-во УлгТУ, 2003.

54.Пат. 2537656 РФ МПК F 01 К 17/00. способ работы тепловой электрической станции / В.И. Шарапов, О.В. Пазушкина, Е.В. Кудрявцева // БИ. 2015. № 1.

55.ГОСТ 16860-88*. Деаэраторы термические. Типы, основные параметры, приемка, методы контроля. М.: Изд-во стандартов, 1989.

56.Шарапов В.И., Малинина О.В. Определение теоретически необходимого количества выпара термических деаэраторов // Теплоэнергетика. 2004. № 4. С. 63-66.

57.Методика расчета энергетической эффективности технологий подготовки воды на тепловых электростанциях / В.И. Шарапов, П.Б. Пазушкин, Д.В. Цюра, Е.В. Макарова // Изв. вузов. Проблемы энергетики. 2012. № 7-8. С. 22-35.

58.Рид, Р. Свойства газов и жидкостей: Справочное пособие [Текст]/ Р. Рид, Дж. Праусниц, Т. Шервуд. перевод с англ. под ред. Б.И. Соколова. - 3-е изд. - Л.: Химия, 1982.- 532 с.

59. Фастовский В.Г. Метан. Москва-Ленинград, Гостоптехиздат, 1947. - 156 с.

60. Долгов, А.Н. Расчет теплообменной эффективности насадочных колонн по диффузионной модели / МЭИ, Москва, 2011. - Т. 2 - С. 492-493.

61. Силов, И.Ю. Определение эффективности насадочных термических/Нижнекамск, 2011. - С. 55-56.

62 Лаптев А.Г. Диффузионная модель дегазации в насадочных колоннах /Иваново, 2011. - С. 48-51.

63. Долгов, А.Н. Сравнительная характеристика эффективности деаэарции воды в насадочных колоннах / А.Н. Долгов, А.Г. Лаптев // VI Всероссийская научно- практическая конференция «Повышение эффективности энергетического оборудования». - Иваново, 2011. - С. 48-51.

64. Долгов, А.Н. Расчет теплообменной эффективности насадочных колонн / А.Н. Долгов, А.Г. Лаптев // семинар, посвященный Дню энергетика и 40-летию образования КГЭУ: материалы докладов XII аспир.-маг.семинара. - Казань, 2011. - Т. 1. - С. 209-210.

65. Расчет тепловой схемы турбоустановки //НТУ. Энергетический факультет. Кафедра ТЭС. Турбины ТЭС и АЭС. 32 стр.

66. Шкловер Г.Г., Мильман О.О. Исследование и расчет конденсационных паровых турбин// М. Эноргоатомиздат, 1985. - 240с.

Размещено на Allbest.ru