Проектирование электроснабжения завода по производству электротехнического оборудования

А

А

К_ТО

I_ср.рас.,

А

ряд 1

0,5

3

3960

11,48

1,4

3хВА61F29-1В

63

6,3

3

18,9

ряд 2

0,5

3

2640

7,65

1,4

3хВА61F29-1В

63

4

3

12

ряд 3

0,5

3

2640

7,65

1,4

3хВА61F29-1В

63

4

3

12

ряд 4

0,5

3

2640

7,65

1,4

3хВА61F29-1В

63

4

3

12

Оперская и склады

0,92

1

477,6

2,257

1,0

ВА61F29-1В

63

2,5

3

7,5

Трансформаторная

0,92

1

172,8

0,82

1,0

ВА61F29-1В

63

1

3

3

Таблица 12.5

Выбор автоматов аварийного освещения

Помеще-ние		Число фаз	Рро, Вт	Iро, А	Iз ---- Iро	Тип выклю-чателя	, А	А	КТО	Iср.рас., А
ряд 2	0,5	1	880	7,652	1,4	ВА61F29-1В	63	12,5	3	37,5
ряд 3	0,5	1	453,2	3,339	1,4	ВА61F29-1В	63	5	3	15
Трансформаторная	0,92	1	86,4	0,408	1,0	ВА61F29-1В	63	0,5	3	1,5
Указатель ”Выход”	0,92	1	0,0132	0,064	1,0	ВА61F29-1В	63	0,5	3	1,5



Примечание: - минимальное отношение тока защиты к расчётному току линии по табл.11.1, [2]

б) Определение сечения проводов и кабелей по допустимой потере напряжения

Механическая прочность обеспечивается применением проводов и кабелей алюминиевые жилы которых должны быть не менее 2,5 мм² в сечении.

Наибольшее значение при выборе сечения жил проводов и кабелей является условие обеспечение допустимой потери напряжения.

Допустимое значение потерь напряжения в осветительной сети рассчитывают по формуле:

, (12,6)

где U_хх - номинальное напряжение при холостом ходе трансформатора (105%);

U_min - минимально допустимое напряжение у наиболее удалённых ламп;

?U_т - потери напряжения в трансформаторе.

Потери напряжения в трансформаторе (при S_т=1000 кВ•А) вычисляются по формулам:

; (12.7)

; (12.8)

. (12.9)

Сечение проводов осветительной сети определяют по формуле

, (12.10)

где М - момент нагрузки, кВт•м;

с - коэффициент, определяемый в зависимости от системы напряжения, системы сети и материала проводника.

В общем случае момент нагрузки вычисляют по формуле:

, (12.11)

где Р_ро - расчётная нагрузка, кВт;

L - длина участка, м.

Если группа светильников одинаковой мощности присоединена к линии с равными интервалами, то

, (12.12)

где L₁- расстояние от осветительного щитка до первого светильника, м.

n - число светильников, шт.

Если линия состоит из нескольких участков с одинаковым сечением и различными нагрузками, то суммарный момент нагрузки равен сумме моментов нагрузок отдельных участков.

Рис 12.1. Схема групповой осветительной линии.



Для линии, показанной на рис. 12.1, суммарный момент нагрузки:

. (12.13)

При разных сечениях проводников на участке сети суммарные потери напряжения определяются по выражению:

. (12.14)

Полученное значение ?U сравнивается с ?U_р:

?U ?U_р. (12.15)

При расчёте разветвлённой осветительной сети на минимум проводникового материала сечение проводников для участка сети до разветвления равно:

, (12.16)

где М_прив - приведённый момент нагрузки.

Приведённый момент определяют по формуле:

, (12.17)

где ?М - сумма моментов данного и всех последующих по направлению тока участков с тем же числом проводов линии, что и на данном участке, Вт•м;

??•m - сумма приведённых моментов участков с другим числом проводов, Вт•м;

? - коэффициент приведения моментов (для однофазного ответвления равен 1,85).

Определив по М_прив и ?U_р сечение проводника участка (его округляют до стандартного большего), по q и фактическому моменту участка вычисляются действительное значение потери напряжения на участке:

. (12.18)

Последующие участки рассчитываются аналогично по оставшейся потере напряжения:

. (12.19)

Питание всего цеха и сети рабочего освещения осуществляется от двухтрансформаторной подстанции. На подстанции установлены трансформаторы ТМГ-1000, имеющий следующие паспортные данные: Ркз=10,8 кВт; Uк=5,5%. Трансформаторы работают с коэффициентом мощности cosф=0,8. Загрузка трансформатора подстанции - b=0,76.

Исходя из схемы снабжения рассчитаем коэффициент загрузки трансформатора от которого питается рабочее освещение.

Расчётная осветительная нагрузка для ламп ДРИ:

P_pДРИ=1,1*23*0,4=10,12 кВт.

Расчётная осветительная нагрузка для ЛЛ: P_pЛЛ=0,65 кВт

Полная нагрузка освещения ламп ДРИ:

.

Полная нагрузка освещения ЛЛ:

.

Реактивная составляющая осветительной нагрузки ламп ДРИ:

.

Реактивная составляющая осветительной нагрузки ЛЛ:

.

Учитывая коэффициент загрузки трансформатора определим полную силовую нагрузку:

Активная и реактивная силовая нагрузка трансформаторов была рассчитана при их выборе :

;

.

Полная мощность трансформатора с учетом осветительной нагрузки:

Коэффициент загрузки трансформатора с учетом освещения:

Коэффициент мощности нагрузки трансформатора с учётом освещения:

Потеря напряжения в процентах в питающем трансформаторе определяем по выражению:

.

Допустимое значение потерь напряжения в осветительной сети рассчитываем по формуле:

Таким же образом рассчитываем допустимую потерю напряжения для трансформатора к которому присоединено аварийное освещение. Из-за малой нагрузки аварийного освещения (менее 1,5 кВт)рассчитаем фактическую потерю напряжения в трансформаторе.

.

Тогда допустимое значение потерь напряжения в осветительной сети аварийного освещения:

.

Рабочее освещение:

Приведем схему осветительной сети:

Рис. 12.2. Схема осветительной сети рабочего освещения

Для линии, питающей один осветительный щиток, Кс=1. В этом случае ее расчётная нагрузка:

Вт.

Расчётные активные нагрузки были определены в предыдущем пункте, тогда момент питающей линии по формуле :

кВт.м.

Вычисляем собственные моменты линий:

Цех диффузии (ряд 2):

Ряд2: .

Ряд3: .

Ряд4: .

Операторская и склады: .

Трансформаторная: .

Приведенный момент для питающей линии считаем по формуле:

Далее рассчитаем минимальное сечение питающих проводников из условия минимума проводникового материала по формуле (12.16):

мм² .

Выбираем ближайшее большее значение из стандартного ряда сечений для кабелей АВВГ - 5(1х4) мм2.

Проводник по условию допустимого тока рассчитали в предыдущей части .

А.

Такому расчётному току удовлетворяют провода с алюминиевыми жилами сечением 6 мм2 (Iдоп=32*0,92=29,44 А). Принимаем кабель АВВГ-5(1х6)-0,66.

В результате исходя из трёх перечисленных условий следует выбрать большее из выбранных сечений и принять его как окончательное - q_пит=6 мм2 (Iдоп=29,4 А). После окончательного выбора сечения проводников питающей линии следует определить действительное значение потери напряжения в питающей линии по формуле (12.18). А затем рассчитать допустимую потерю напряжения в групповых линиях по формуле (2.19).

%

%

Аналогично производиться выбор сечений и для всех остальных групповых линий.

Ряд 1:

Ряд 2:

Ряд 3:

Ряд 4:

Операторская и склады:

Трансформаторная:

Результаты сведены в таблицу 12.6.

Аварийное освещение:

Рис. 12.3. Схема осветительной сети аварийного освещения

Линия аварийного освещения питается от трансформаторов цеха (принимаем длину 43 м).

Ее расчётная нагрузка:

Вт

M_пит.а=43•1,433=61,619 кВт•м.

Вычисляем собственные моменты линий:

Цех ряд №2:

Цех ряд №3:

Трансформаторная:

Указатель ”Выход”:

Приведенный момент для питающей линии аварийного освещения считаем по формуле:

Допустимое значение потерь напряжения в аварийной сети было рассчитано выше и равно:

Далее рассчитаем минимальное сечение питающих проводников из условия минимума проводникового материала по формуле (12.16):

мм²

Выбираем ближайшее большее значение из стандартного ряда сечений для кабелей АВВГ - 5(1х2,5) мм2.

Проводник по условию допустимого тока рассчитали в предыдущем пункте .

А.

Такому расчётному току удовлетворяют провода с алюминиевыми жилами сечением 2,5 мм2 (Iдоп=19*0,92=17,48 А). Принимаем кабель АВВГ-5(1х2,5)-0,66. В результате исходя из трёх перечисленных условий следует выбрать большее из выбранных сечений и принять его как окончательное - q_пит=2,5 мм2. После окончательного выбора сечения проводников питающей линии следует определить действительное значение потери напряжения в питающей линии по формуле (2.18). А затем рассчитать допустимую потерю напряжения в групповых линиях по формуле (2.19).

%

%

Аналогично производиться выбор сечений и для всех остальных групповых линий.

Цех ряд №2:

Цех ряд №3:

Трансформаторная:

Указатель ”Выход”:

Результаты сведены в таблицу 12.7.

Таблица 12.6

Выбор сечений проводов групповых линий рабочего освещения

Групповая линия к светильникам	Рро, Вт	Iро, А	М, кВт.м	С	qмин мм2	q_ мм2	q_Iдоп, мм2	q механ.пр., мм2	q_принятое, мм2	Iдоп, A
ряд 1	3960	11,48	143,836	48	0,99	2,5	2,5	2,5	2,5	17,48	1,199
ряд 2	2640	7,65	106,92	48	0,74	2,5	2,5	2,5	2,5	17,48	0,891
ряд 3	2640	7,65	149,952	48	1,04	2,5	2,5	2,5	2,5	17,48	1,25
ряд 4	2640	7,65	104,104	48	0,723	2,5	2,5	2,5	2,5	17,48	0,867
Опер-ская и склады	477,6	2,257	67,123	8	2,79	4	2,5	2,5	4	27	2,09
Трансфор-маторная	172,8	0,82	6,86	8	0,283	2,5	2,5	2,5	2,5	19	0,343

Таблица 12.7

Выбор сечений проводов групповых линий аварийного освещения

Групповая линия к светильникам	Рро, Вт	Iро, А	М, кВт.м	С	qмин мм2	q_, мм2	q_Iдоп, мм2	q механ.пр., мм2	q_принятое, мм2	Iдоп, A
ряд 2	880	7,652	43,776	8	0,987	2,5	2,5	2,5	2,5	19	2,19
ряд 3	453,2	3,339	26,364	8	0,594	2,5	2,5	2,5	2,5	19	1,32
Трансформаторная	86,4	0,408	2,664	8	0,06	2,5	2,5	2,5	2,5	19	0,133
Указатель”Выход”	0,0132	0,064	0,289	8	0,065	2,5	2,5	2,5	2,5	19	0,014

в)проверка выбранного сечения проводов и кабелей на соответствие защитным аппаратам

Выбранное сечения проводников должны соответствовать их защитным аппаратам, что проверяется по условию:

где Kз- кратность длительно допустимого тока проводника по отношению к номинальному току или току срабатывания защитного аппарата;

Iз- номинальный ток или ток срабатывания защитного аппарат.

В данном случае принимаем Kз=1.

Таблица 12.8

Помещение	Кабель	Iдоп, А	Iз, А	Выполнение условия	Принимаем окончательно
Рабочее освещение
ряд 1	АВВГ-5х2,5-0,66	17,48	6,3	+	АВВГ-5х2,5-0,66
ряд 2	АВВГ-5х2,5-0,66	17,48	4	+	АВВГ-5х2,5-0,66
ряд 3	АВВГ-5х2,5-0,66	17,48	4	+	АВВГ-5х2,5-0,66
ряд 4	АВВГ-5х2,5-0,66	17,48	4	+	АВВГ-5х2,5-0,66
Опер-ская и склады	АВВГ-3х4-0,66	27	2,5	+	АВВГ-3х4-0,66
Трансфор-маторная	АВВГ-3х2,5-0,66	19	1	+	АВВГ-3х2,5-0,66
Аварийное освещение
ряд 2	АВВГ-3х2,5-0,66	19	12,5	+	АВВГ-3х2,5-0,66
ряд 3	АВВГ-3х2,5-0,66	19	5	+	АВВГ-3х2,5-0,66
Трансформаторная	АВВГ-3х2,5-0,66	19	0,5	+	АВВГ-3х2,5-0,66
Указатель ”Выход”	АВВГ-3х2,5-0,66	19	0,5	+	АВВГ-3х2,5-0,66



13. Релейная защита и автоматика

13.1 Выбор устройств релейной защиты и автоматики элементов электроснабжения завода

Согласно требованиям ПУЭ и ПТЭ проектируются к установке следующие виды РЗиА для элементов электроснабжения завода:

а) на кабельных линиях питающих РП предприятия от ГПП 110/10 кВ установим максимальную токовую защиту (МТЗ), токовую отсечку (ТО) без выдержки времени, автоматическое повторное включение (АПВ);

б) на секционном выключателе (выключатель марки ВВ/TEL/10/20/630) РП предприятия установим МТЗ и автоматический ввод резерва (АВР);

в) для защиты отходящих от РП к ТП магистралей примем к установке МТЗ, ТО без выдержки времени, защиту от замыканий на землю, токовую защиту нулевой последовательности от однофазных КЗ на землю в сети 0,4кВ;

г) Для защиты блока «линия - трансформатор» примем к установке МТЗ, ТО без выдержки времени, защиту от замыканий на землю, токовую защиту нулевой последовательности от однофазных КЗ на землю в сети 0,4кВ;

д) защита секций и АВР на стороне 0,4кВ ТП осуществляется автоматическими выключателями (выбор автоматических выключателей был произведён в одиннадцатом разделе дипломного проекта);

е) защита элементов в сети 0,4кВ. Основной защитой в таких сетях является токовая защита. Защита осуществляется плавкими предохранителями и автоматическими выключателями, выбор которых был произведен в третьем разделе дипломного проекта.



13.2 Определение параметров срабатывания устройств РЗиА элементов электроснабжения завода

Так как объем дипломного проекта не предусматривает выбор параметров срабатывания релейной защиты и автоматики для всех элементов схемы, то в качестве примера, выберем параметры защиты секционного выключателя на РП блока вспомогательных цехов.

Схема работает на постоянном (выпрямленном) оперативном токе. Источником оперативного переменного тока 220 В для питания цепей сигнализации, автоматики служат трансформаторы собственных нужд. Источником постоянного оперативного тока служит блок питания ВВ/TEL-20/630У3. В схеме ввода имеются специальные обмотки трансформаторов тока для подключения блоков питания.

Расчет МТЗ ведется в следующей последовательности.

Ток срабатывания защиты:

(13.1)

где - коэффициент отстройки реле;

- коэффициент возврата реле;

- коэффициент самозапуска электродвигателей.

Ток срабатывания реле МТЗ, А

(13.2)

где к_СХ - коэффициент схемы;

n_Т - коэффициент трансформации трансформаторов тока.

Ток срабатывания защиты можно принять:

(13.3)

где I_Н - номинальный рабочий ток.

Номинальный рабочий ток определяется:

, (13.4)

где S_Н - номинальная мощность, принимаем равной мощности подключенных к секции трансформаторов, кВ^.А;

U_Н -номинальное напряжение, кВ;

Определяется коэффициент чувствительности защиты при двухфазном коротком замыкании в минимальном режиме работы:

(13.5)

где I_{P MIN} - минимальный ток в реле при двухфазном КЗ, А, определяемый как:

(13.6)

где - трехфазный ток короткого замыкания.

По (13.3) номинальный ток равен:

Ток срабатывания защиты определяем по (13.3):

Ток срабатывания реле МТЗ по (13.2):

Минимальный ток в реле при двухфазном КЗ по (13.6):

Определяется коэффициент чувствительности защиты по (13.5):

Условие выполняется, МТЗ будет успешно срабатывать.

Для обеспечения селективной работы МТЗ принимаем выдержку времени защиты отходящих линий равной t_{сз л} = 0,6 с. Выдержка времени МТЗ на секционном выключателе должна быть на ступень больше выдержки времени защиты отходящих линий.

t_сз = t_{сз л} + t = 0,6 + 1,0 =1,6 с

Время действия АВР выбирается по условиям:

1) по условию отстройки от времени срабатывания защит, в зоне действия которых КЗ могут вызвать снижение напряжения:

(13.6)

где t₁ - наибольшее время срабатывания защит присоединений, отходящих от шин;

t - ступень селективности, t = 0,6с для реле типа ЭВ.

2) по условию согласования с другими видами устройств противоаварийной автоматики.

Принимаем время срабатывания АВР по (13.6) равным:

На листе 6 графической части показана принципиальная схема релейной защиты секционного выключателя на РП 10 кВ. Коротко опишем работу схемы защиты.

Релейная защита и автоматика секционного выключателя осуществляется блоком А (блок релейной защиты IPR-A), который осуществляет функцию «токовой отсечки», действующей некоторое время после включения секционного выключателя Q3 и «МТЗ» с выдержкой времени. Блок А также производит АВР выключателя и контролирует положение разъединителей QS1,QS2 и выключателя Q3.

В схеме имеется возможность ручного управления выключателем Q3 с помощью переключателя SA1 и кнопок SB1,SB2.

Контроль неисправностей питания осуществляется с помощь сигнальной лампы SB3. При отключенном выключателе и отсутствии неисправностей во вторичных цепях горят сигнальные лампы HL2 и HL4.

Для контроля температуры служит термостат SK1.

Коротко опишем работу схемы защиты.

При отключении одного из рабочих вводов (выключатель Q1 или Q2) срабатывает промежуточное реле KL2 и KL4. Реле KL4 своим контактом KL4 включает блок релейной защиты А. Реле KL2 подает сигнал на блок управления выключателем AF3 и выключатель включается. При включении Q3 гаснет сигнальная лампа HL2 и загорается HL1. Если включение выключателя произошло на короткое замыкание, то блок А функцией «токовой отсечки» отключит выключатель без выдержки времени и запретит его повторное включение. Если КЗ произошло через некоторое время после включения выключателя, то блок А функцией «МТЗ» отключит выключатель через промежуточное реле KL2 с выдержкой времени.



14. Электрические измерения, учет и экономия электроэнергии

Электрические измерения в сети электроснабжения предприятия необходимы для учета потребляемой электроэнергии, определение величин характеризующих режимы работы оборудования.

Установка амперметра производится в цепях, в которых необходим контроль тока (ввод РП, трансформаторы, отходящие линии, перемычки между секциями сборных шин, конденсаторные установки, некоторые электроприемники). При равномерной нагрузке обычно ток измеряется только в одной фазе. При неравномерной измерения производятся в каждой фазе раздельно.

Измерение напряжения производится на каждой секции сборных шин РП и ТП. В трехфазных электроустановках обычно производится измерение одного междуфазного напряжения. В сетях с изолированной нейтралью вольтметры используются также для контроля изоляции. Для этой цели применяются три вольтметра, включаемые на фазные напряжения через измерительный трансформатор типа НАМИ, присоединенный к секции РП.

На предприятии различают расчетный (коммерческий) и технический (контрольный) учет электроэнергии.

Расчетный учет электроэнергии предназначен для осуществления денежных расчетов за отпущенную потребителям электроэнергию. Устанавливаемые для этого электрические счетчики называются расчетными. Основные положения по организации и осуществлению расчетного учета на предприятиях заключаются в следующем:

- расчетные счетчики активной и реактивной энергии установлены на границе раздела (по балансовой принадлежности) электроснабжающей организации и предприятия;

- счетчики реактивной энергии установлены на тех же элементах схемы, что и счетчики активной электроэнергии;

- счетчики активной энергии имеют класс точности 0,5; класс точности счетчика реактивной энергии выбирается на одну ступень ниже класса точности счетчика активной энергии;

- для предприятия, рассчитывающегося с электроснабжающей организацией по двухставочному тарифу, предусмотрена установка счетчика с указанием максимума нагрузки при наличии одного пункта учета, при двух и более пунктах - применение автоматизированных систем учета электроэнергии.

Технический учет предназначен для контроля расхода электроэнергии внутри предприятия. Приборы технического учета находятся в ведении самих потребителей. Для их установки и снятия разрешения электроснабжающей организации не требуется. Для технического учета используются приборы класса точности 1,0, которые устанавливаются на низкой стороне ТП.

Правильное построение системы учета и контроля электропотребления способствует снижению нерационального расхода электроэнергии и облегчает составление электрических балансов, являющихся основой для анализа состояния электрического хозяйства и выявления возможных резервов экономии энергоресурсов на предприятии.

Камеры КСО-КС-298 комплектуются изготовителем процессорными защитами MIKOM (МТЗ и токовая защита от замыканий на землю), МТЗ-610 (МТЗ, защита от замыканий на землю, одно- и двухкратное АПВ), SEPAM 1000+.

Для учета электроэнергии на заводе устанавливаем систему информационно - измерительную многоуровневого энергоконтроля СИМЭК. Данная автоматизированная система обеспечивает расчетный и технический учет электроэнергии, контроль и фиксацию превышения лимита электропотребления и максимальной получасовой мощности, а также позволяет обрабатывать информацию по сменной программе с выдачей результатов на табло или печатающее устройство.

Перечень измерительных приборов и места их установки указаны в таблице 14.1.

Таблица 14.1 - Контрольно-измерительные приборы и места их установки

Цепь	Перечень приборов
Кабельная линия 10 кВ, питающая РП завода	Амперметр, расчетные счетчики активной и реактивной энергии
Кабельная линия 10 кВ, питающая ТП цеха	Амперметр
Сборные шины 10 кВ	Вольтметр для измерения междуфазного напряжения, три вольтметра для измерения фазного напряжения
Трансформатор цеховой подстанции	Амперметр в каждой фазе, счетчик активной и реактивной энергии
Сборные шины 0,38/0,22 кВ	Вольтметр для измерения междуфазного напряжения
Секционный выключатель	Амперметр
Цепь БНК	Амперметр

Правильное построение системы учета и контроля электропотребления способствует снижению нерационального расхода электроэнергии. Для снижения расхода электроэнергии на предприятии внедряют частотные электроприводы на печах сушки выемных частей трансформаторов, энергосберегающую технологию изготовления дросселей для ламп ДНаТ, утепление фасада производственных корпусов.



15. Технико-экономический расчёт

15.1 Организация управления энергохозяйством

На кабельном заводе применяется централизованное построение энерго-ремонтной службы.

При централизованной организации ремонтно-эксплуатационной службы повышена ответственность отдела главного энергетика и энергоцеха за состояние цехового электрооборудования и электрических сетей. При этом обеспечивается более квалифицированная работа ремонтно-эксплуатационных участков, повышается контроль над состоянием электрических сетей и оборудования, их эксплуатацией, а также качеством выполняемых ремонтных работ и использованием рабочей силы.

Категорию энергохозяйства кузнечного корпуса определяем по общей расчетной активной мощности кузнечного корпуса тракторного завода. Тогда, энергохозяйство завода имеет 3 категорию. На рисунке 15.1 приведена общая схема организационной структуры отдела главного энергетика (ОГЭ).

Во главе энергетического хозяйства стоит главный энергетик.

Основные функции главного энергетика:

непосредственное административное и техническое руководство ОГЭ и энергоцеха;

техническое и методическое руководство службами цеховых энергетиков;

надзор за правильной эксплуатацией электрооборудования;

нормирование энергоресурсам и их рациональное использование.



Рисунок 15.1 - Схема организационной структуры ОГЭ

Штат ОГЭ включает в себя:

главный энергетик - 1 чел.;

бюро планирования, экономика и ППР - 1 чел.;

проектно-конструкторское бюро - 1 чел.;

теплосантехническое бюро - 1 чел.;

вентиляционное бюро - 1 чел.;

итого инженерно-технических работников - 5 чел.

количество служащих - 0 чел.;

общий штат ОГЭ - 5 чел..

Штат ИТР лабораторий ОГЭ отсутствует.

В функции бюро планирования, экономики и ППР входят:

· учет энергетического оборудования и сетей, состоящих на балансе предприятия и находящихся в эксплуатации, на складах и в движении на предприятии; выдача разрешения на перемещение оборудования; разработка и внедрение классификаторов оборудования и сетей;

· оформление ввода в эксплуатацию и списание в установленном порядке энергетического оборудования и сетей; разработка и конкретизация отдельных нормативов системы ППР применительно к условиям предприятия;

· ведение ремонтной картотеки;

· составление годовых, сезонных и ежемесячных планов ППР энергетического оборудования и сетей.

Основной задачей проектно - конструкторского бюро электробюро является техническое обеспечение эксплуатации, ремонтных и монтажных работ, ведущихся энергетическим цехом. В этих целях бюро выполняет следующие функции:

· составление и корректировка исполнительных чертежей, схем и кабельных журналов на все эксплуатируемые электросети и установки;

· разработка и внедрение единой по предприятию системы нумерации сетей, сетевых устройств, технической документации;

· обеспечение эксплуатационных и ремонтных участков принципиальными, развернутыми и монтажными схемами на электрооборудование.

Теплосантехническое бюро выполняет те же функции, что и проектно-конструкторское бюро, но для теплового и сантехнического хозяйства предприятия. Оно помимо проектно-конструкторских функции несет функции инспекторского контроля, а также функции наладки соответствующего оборудования и сетей.

Вентиляционное бюро несёт функции, аналогичные функциям теплосантехнического бюро, но для вентиляционного хозяйства предприятия.

Диспетчерское управление энергохозяйством является одной из важных форм оперативного вмешательства в выполнение сменно-суточных заданий на отдельном рабочем месте, участке и предприятия в целом.

Схема оперативно-диспетчерского управления энергохозяйством представлена на рисунке 15.2.

Диспетчирование в энергохозяйстве заключается в осуществлении непрерывного контроля и координировании работы отдельных элементов схемы электроснабжения, теплоснабжения, неполадок, возникающих в процессе эксплуатации.

В функции диспетчерской службы входят:

-- систематический контроль и обеспечение ритмичности выполнения производственной программы по количеству, ассортименту, дате выпуска продукции

-- координация работы производственных цехов и решение текущих вопросов по выпуску продукции

-- предупреждение и оперативное устранение аварий.

Рисунок 15.2 - Схема оперативно-диспетчерского управления в энергохозяйстве, ДП - дежурный персонал.

Дежурный энергетик подчинен дежурному диспетчеру завода, административно и технически главному энергетику, а по линии управления электрическими и тепловыми сетями, связывающими предприятие с энергосистемой, диспетчеру электрических сетей и диспетчеру тепловых сетей.

В соответствии с производственными инструкциями дежурный энергетик руководит переключениями в заводских сетях, осуществляет контроль за запуском большого электрооборудования, выводит и вводит на ремонт электрооборудование. В аварийных ситуациях руководит операциями по ликвидации авариями с вызовом персонала и руководства.

15.2 Планирование ремонтных работ и технического обслуживания в цехе РМЦ

Для текущего ремонта электрооборудования проектируемого цеха разрабатываем годовой план-график планово-предупредительного ремонта (ППР).

Годовая трудоемкость ремонта и техобслуживания по цеху

Q_у = Q_кр^год+Q_тр^год+Q_то^год, (15.1)

где Q_кр^год - годовая трудоемкость капитального ремонта, челч;

Q_тр^год - годовая трудоемкость текущего ремонта, челч;

Q_то^год - годовая трудоемкость техобслуживания, челч;

Годовую трудоемкость определим по выражениям:

Q_кр^год = Q_кр^пл/Т_пл, (15.2)

где Q_кр^пл - плановая трудоемкость капитального ремонта, челч;

Т_пл - плановая продолжительность ремонтного цикла, лет.

Q_тр^год=n_тр^плQ_тр^пл, (15.3)

где Q_тр^пл - плановая трудоемкость текущего ремонта, челч;

n_тр^пл - плановое количество текущих ремонтов в год

n_тр^пл = , (15.4)

где t_пл - плановая продолжительность межремонтного периода, мес;

Q_то^год = 1,2Q_тр^плК_см, (15.5)

где К_см - сменность работы рассматриваемой единицы оборудования.

Для обеспечения расчетов по станочному, подъемно-транспортному оборудованию допускаем использовать имеющиеся нормативы ремонтосложности В из [8] с последующим переводом полученной трудоемкости в принятую систему ППР [10].

Для текущих ремонтов в этом случае трудоемкость Q_тр^пл можно определить по выражению:

Q_тр^пл = 4,01,9В, (15.6)

где число 4,0 представляет норму трудоемкости (челч), приходящуюся на одну ремонтную единицу; число 1,9 - переводной коэффициент.

Аналогично для капитальных ремонтов:

Q_кр^пл=150,6В, (15.7)

где число 15 представляет норму трудоемкости (челч), приходящуюся на одну ремонтную единицу; число 0,6 - переводной коэффициент.

Плановые продолжительности ремонтного цикла Т_пл и межремонтного периода t_пл по находим выражениям:

Т_пл = Т_{таблкрuос}; (15.8)

t_пл= t_{таблкрuос}, (15.9)

где _к - коэффициент, учитывающий коллекторность машины. В рассматриваемом цехе коллекторные машины не применяются, _к=1;

_u - поправочный коэффициент использования, зависящий от фактического и табличного коэффициентов использования;

_р - коэффициент сменности. Определяется как:

_р=2/К_см, (15.10)

_о - коэффициент, учитывающий, является ли оборудование основным;

_с - коэффициент, учитывающий относится оборудование к передвижным, _с=1.

Для проектируемого цеха по [6] К_и^таб = 0,25, Т_ТАБ=12 лет, t_ТАБ=12 мес; К_СМ=2.

Поправочный коэффициент использования определяется отношением

К_и^фак/К_и^таб по [10], для универсально-фрезерного станка 0,14/0,25=0,56 _И= 1,25.

Коэффициент сменности по (15.10):

_Р = 2/2 = 1.

Плановые продолжительности ремонтного цикла и межремонтного периода по (15.8) и (15.9):

Т_ПЛ = 12111,2211= 15;

t_ПЛ = 12111,2511=15.

Произведём пример расчета трудоемкостей для установленного в проектируемом цехе универсально-фрезерного станка (модель 6Т82-1), К_u^фак =0,14.

По [6] определяем ремонтосложность для данного типа оборудования, В=7.

Трудоемкость текущего ремонта по (15.6):

Q_тр^пл = 4,01,97,0 = 53,2 челч.

Для капитального ремонта по (15.7):

Q_кр^пл = 150,67,0 = 63,0 челч.

Годовые трудоемкости по (15.2), (15.3) и (15.5):

Q_кр^год = 63,0/15 = 4,2 челч;

Q_тр^год=0,9253,2 = 48,8 челч;

n_тр^пл = =0,92;

Q_то^год = 1,253,22 = 127,7 челч.

Расчет трудоемкостей по остальному оборудованию аналогичен, результаты сводим в таблицу 16.2, в таблице 16.1 - исходные данные к расчету.

Заполнение граф месяцев годового план графика планово-предупредительного ремонта делаем таким образом, чтобы суммарные помесячные трудоемкости между собой различались незначительно, для равномерной загрузки ремонтных рабочих.

Таблица 15.1- Исходные данные для расчёта трудоемкости ремонтов и техобслуживания оборудования.

Тип и модель электрооборудования	Количество, ед	Кuфак	Кuтаб	Ттаб, лет	tтаб, мес	к	р	u	о р.ц/мж.п	с	Тпл, лет	tпл, мес	В
Вертикально-сверлильный	3	0,16	0,25	12	12	1	1	1,22	1	1	15	15	8
Вертикально-фрезерный	3	0,16	0,25	12	12	1	1	1,22	1	1	15	15	15
Пресс-комплекс	3	0,2	0,25	12	12	1	1	1,08	1	1	13	13	8,5
Точильно-шлифовальный	3	0,16	0,25	12	12	1	1	1,22	1	1	15	15	43
Токарно-винторезный	3	0,16	0,25	12	12	1	1	1,22	1	1	15	15	11,5
Роликовые ножницы	2	0,16	0,25	12	12	1	1	1,22	1	1	15	15	10,5
Плоскошлифовальный	3	0,35	0,25	12	12	1	1	0,7	1	1	9	9	32,5
Универсально-плоскошлифовальный	3	0,35	0,25	12	12	1	1	0,7	1	1	9	9	37
Универсально-круглошлифовальный	3	0,35	0,25	12	12	1	1	0,7	1	1	9	9	37
Пресс винтовой	2	0,22	0,25	12	12	1	1	1	1	1	12	12	8,5
Кран-балка	2	0,35	0,25	12	12	1	1	0,7	1	1	9	9	16
Настольно-сверлильный	2	0,16	0,25	12	12	1	1	1,22	1	1	15	15	8
Токарно-револьверный	3	0,16	0,25	12	12	1	1	1,22	1	1	15	15	11,5
Вертикально-сверлильный	3	0,16	0,25	12	12	1	1	1,22	1	1	15	15	8
Вертикально-сверлильный	3	0,16	0,25	12	12	1	1	1,22	1	1	15	15	8
Токарно-винторезный	2	0,16	0,25	12	12	1	1	1,22	1	1	15	15	11,5
Настольно-сверлильный	3	0,16	0,25	12	12	1	1	1,22	1	1	15	15	9
Обдирочно-шлифовальный	3	0,35	0,25	12	12	1	1	0,7	1	1	9	9	16



Таблица 15.2 - Трудоемкости ремонтов и техобслуживания оборудования.

Тип и модель оборудования	Количество, ед.	nПЛтр	Qплкр, челч	Qплтр, челч	Qгодкр, челч	Qгодтр, челч	Qгодто, челч
Вертикально-сверлильный	3	0,73	72,0	60,8	6,8	5,0	145,9
Вертикально-фрезерный	3	0,73	135,0	118,5	7,9	86,5	284,4
Пресс-комплекс	3	0,85	76,5	67,2	6,2	57,1	161,2
Точильно-шлифовальный	3	0,73	387,0	339,7	22,6	248,0	815,3
Токарно-винторезный	3	0,73	103,5	90,9	6,1	66,3	318,0
Роликовые ножницы	2	0,73	94,5	83,0	5,5	60,6	199,1
Плоскошлифовальный	3	1,22	292,5	256,8	28,5	313,2	616,2
Универсально- плоскошлифовальный	3	1,22	333,0	292,3	32,5	356,6	701,5
Универсально- круглошлифовальный	3	1,22	333,0	292,3	32,5	356,6	701,5
Пресс винтовой	2	0,92	76,5	67,2	5,6	61,8	161,2
Кран-балка	2	1,22	144,0	126,4	14,0	154,2	303,4
Настольно-сверлильный	2	0,73	72,0	63,2	4,2	46,1	151,7
Токарно-револьверный	3	0,73	103,5	90,9	6,1	66,3	218,0
Вертикально-сверлильный	3	0,73	72,0	63,2	4,2	46,1	151,7
Вертикально-сверлильный	3	0,73	72,0	63,2	4,2	46,1	151,7
Токарно-винторезный	2	0,73	103,5	90,9	6,1	66,3	218,0
Настольно-сверлильный	3	0,73	81,0	71,1	4,7	51,9	170,6
Обдирочно-шлифовальный	3	1,22	144	126,4	14,0	154,2	303,4



Таблица 15.3-План-график проведения планово-предупредительных ремонтов на 2010 год.

№ п/п	Наименование оборудования	ТПЛ, лет	tПЛ, мес	QТР,ПЛ чел ч	nТР,ГОД шт	QТР,ГОД чел ч	QКР,ПЛ чел ч	QКР,ГОД чел ч	QТО,ГОД чел ч	Месяцы
										1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
1	Вертикально-сверлильный	15	15	60,8	0,73	5,0	72,0	6,8	145,9												60,8
2	Вертикально-сверлильный	15	15	60,8	0,73	5,0	72,0	6,8	145,9				60,8
3	Вертикально-фрезерный	15	15	118,5	0,73	86,5	135,0	7,9	284,4							118,5
4	Вертикально-фрезерный	15	15	118,5	0,73	86,5	135,0	7,9	284,4								118,5
5	Вертикально-фрезерный	15	15	118,5	0,73	86,5	135,0	7,9	284,4	118,5
6	Пресс-комплекс	13	13	67,2	0,85	57,1	76,5	6,2	161,2												67,2
7	Пресс-комплекс	13	13	67,2	0,85	57,1	76,5	6,2	161,2						67,2
8	Пресс-комплекс	13	13	67,2	0,85	57,1	76,5	6,2	161,2					67,2
9	Точильно-шлифовальный	15	15	339,7	0,73	248,0	387,0	22,6	815,3	339,7
10	Точильно-шлифовальный	15	15	339,7	0,73	248,0	387,0	22,6	815,3		339,7
11	Точильно-шлифовальный	15	15	339,7	0,73	248,0	387,0	22,6	815,3			339,7
12	Токарно-винторезный	15	15	90,9	0,73	66,3	103,5	6,1	318,0											90,9
13	Токарно-винторезный	15	15	90,9	0,73	66,3	103,5	6,1	318,0												90,9
14	Токарно-винторезный	15	15	90,9	0,73	66,3	103,5	6,1	318,0		90,9
15	Вертикально-сверлильный	15	15	60,8	0,73	5,0	72,0	6,8	145,9							60,8
16	Роликовые ножницы	15	15	83,0	0,73	60,6	94,5	5,5	199,1	83,0
17	Роликовые ножницы	15	15	83,0	0,73	60,6	94,5	5,5	199,1		83,0
18	Плоскошлифовальный	9	9	256,8	1,22	313,2	292,5	28,5	616,2				256,8
19	Плоскошлифовальный	9	9	256,8	1,22	313,2	292,5	28,5	616,2					256,8
20	Унв. плоскошлифовалный	9	9	292,3	1,22	356,6	333,0	32,5	701,5						292,3
21	Унв. плоскошлифовалный	9	9	292,3	1,22	356,6	333,0	32,5	701,5							292,3
22	Унв. плоскошлифовалный	9	9	292,3	1,22	356,6	333,0	32,5	701,5								292,3
23	Унв. круглошлифовалный	9	9	292,3	1,22	356,6	333,0	32,5	701,5									292,3
24	Унв. круглошлифовальный	9	9	292,3	1,22	356,6	333,0	32,5	701,5										292,3
25	Унв. круглошлифовальный	9	9	292,3	1,22	356,6	333,0	32,5	701,5											292,3
26	Пресс винтовой	12	12	67,2	0,,92	61,8	76,5	5,6	161,2												67,2
27	Пресс винтовой	12	12	67,2	0,92	61,8	76,5	5,6	161,2								67,2
28	Кран-балка	9	9	144,0	1,22	154,2	144,0	14,0	303,4					144,0
29	Кран-балка	9	9	144,0	1,22	154,2	144,0	14,0	303,4												60,8
30	Настольно-сверлильный	15	15	63,2	0,73	46,1	72,0	4,2	151,7				60,8
31	Настольно-сверлильный	15	15	63,2	0,73	46,1	72,0	4,2	151,7										63,2
32	Токарно-револьверный	15	15	90,9	0,73	66,3	103,5	6,1	218,0										90,9
33	Вертикально-сверлильный	15	15	63,2	0,73	46,1	72,0	4,2	151,7											63,2
34	Вертикально-сверлильный	15	15	63,2	0,73	46,1	72,0	4,2	151,7												63,2
35	Вертикально-сверлильный	15	15	63,2	0,73	46,1	72,0	4,2	151,7			63,2
36	Вертикально-сверлильный	15	15	63,2	0,73	46,1	72,0	4,2	151,7				63,2
37	Вертикально-сверлильный	15	15	63,2	0,73	46,1	72,0	4,2	151,7					63,2
38	Вертикально-сверлильный	15	15	63,2	0,73	46,1	72,0	4,2	151,7												63,2
39	Токарно-револьверный	15	15	90,9	0,73	66,3	103,5	6,1	218,0										90,9
40	Токарно-винторезный	15	15	90,9	0,73	66,3	103,5	6,1	218,0											90,9
41	Токарно-винторезный	15	15	90,9	0,73	66,3	103,5	6,1	218,0												90,9
42	Настольно-сверлильный	15	15	71,1	0,73	51,9	81,0	4,7	170,6							71,1
43	Настольно-сверлильный	15	15	71,1	0,73	51,9	81,0	4,7	170,6								71,1
44	Настольно-сверлильный	15	15	71,1	0,73	51,9	81,0	4,7	170,6									71,1
45	Обдирочно-шлифовальный	9	9	126,4	1,22	154,2	144,0	14,0	303,4			126,4
46	Обдирочно-шлифовальный	9	9	126,4	1,22	154,2	144,0	14,0	303,4				126,4
47	Обдирочно-шлифовальный	9	9	126,4	1,22	154,2	144,0	14,0	303,4									126,4
71	Сумма	5960,2		565,1	15450,8	541,2	513,6	529,3	507,2	531,2	503,5	542,7	549,1	553,0	537,3	537,3	503,4

15.3 Планирование численности рабочих и фонда заработной платы

Определим явочную численность ремонтных рабочих Чяв по выражению

Чяв = , (15.11)

где Ф_ПОЛ - годовой полезный фонд рабочего времени одного рабочего, по [6 ] Ф_ПОЛ=1750г;

- коэффициент перевыполнения норм, по [6] =1,05.

Чяв = 21976,1/17501,05 = 12 чел.

Оплату труда ремонтных рабочих будем осуществлять по повременно-премиальной системе. Тогда фонд годовой их заработной платы с учетом процентов премиальной надбавки и социального страхования составит

(15.12)

где S_т - месячная тарифная ставка рабочего четвертого (среднего) разряда, на 2008 год составляла S_т= 101,073 тыс.руб.;

К_пр - коэффициент премиальной надбавки, 40%;

К_сс - коэффициент социального страхования, 35%.

млн.руб



15.4 Технико-экономические показатели

Годовое потребление электроэнергии W завода найдем по формуле:

W=W_сил+W_осв+W; (15.13)

W_сил=Р_силТ_макс; (15.14) W_осв=к_сР_освТ_осв, (15.15)

где W_сил - энергия, потребления силовой нагрузкой, тыс. кВтч;

W_осв - энергия на освещение, тыс. кВтч;

W - годовая величина потерь электроэнергии в сетях (после компенсации), тыс. кВтч;

Т_осв - число часов использования в году максимума осветительной нагрузки, для предприятия, работающего в две смены по [20] Т_осв=2250 ч/год;

Р_осв - мощность осветительных приборов, кВт;

Р_сил - максимальная активная нагрузка силовых ЭП, кВт;

К_с - коэффициент спроса, принимаемый 0,85 0,95.

По рассчитанным ранее значениям мощности и потерь электроэнергии для блока цехов, используя формулы (15.13), (15.14) и (15.15), имеем :

W_сил= 3165,044400 = 13,93·10⁶ кВтч;

W_осв=0,95 601,78 2250 = 1,29·10⁶ кВтч.

W= 0,271·10⁶ кВтч ( из раздела 9 пояснительной записки).

Тогда сумма:

W = ( 13,93 + 1,29 + 0,271 ) ·10⁶ = 15,491·10⁶ кВтч.

Максимальное значение потребляемой активной мощности:

Р_макс= W / T_макс, (15.16)

Р_макс=15,49110⁶ /4400 = 3520,7 кВт.

Стоимость полезного кВтч С_пол находится по выражению:

, (15.17)

где П_эл - плата за электрическую энергию, тыс. руб; коэффициент 1,1 учитывает накладные цеховые и общезаводские расходы в размере 10% от И_экс;

W_пол - полезное потребление электроэнергии предприятием, кВт^.ч,

W_пол = W - W. (15.18)

Плата за электрическую энергию определяется как:

П_эл= аР_макс+bW.(15.19)

Подставляем известные величины в (15.19):

П_эл=2697843520,7+209 15,49110⁶= 4187,4 млн. руб.

По (15.18) определяем полезное потребление электроэнергии:

W_пол= (15,491-0,271) ·10⁶ = 15,22 ·10⁶ кВтч.

Тогда стоимость полезного кВтч по (15.17):

руб/кВт·ч.

Результаты сводим в таблицу 15.4.

Таблица 15.4 - Технико-экономические показатели

№	Наименование показателей	Обозначение	Единицы измерения	Величина
1	Суммарная мощность цеховых трансформаторов	Sтр	МВА	5,26
2	Максимальная потребляемая мощность	Рмакс	МВт	3,48
3	Время использования максимума нагрузки	Тмакс	ч/год	4400
4	Годовое потребление энергии	W	млн.кВтч	15,491
5	Потери электроэнергии (после компенсации)	W	млн.кВтч	0,271
6	Мощность КУ на напряжении 0,4 кВ	QКУ	квар	2000
7	Стоимость основных фондов	КОФ	млн.руб.	327,62
8	Амортизационные отчисления	Иам	млн. руб.	11,81
9	Расходы на эксплуатацию	Иэкс	млн. руб.	7,12
10	Средний тариф	ср	руб. /кВтч	270,3
11	Стоимость потребленной электроэнергии	Пэл	млн. руб.	4187,4
12	Стоимость потерь электроэнергии	Ипот	млн. руб.	73,42
13	Экономия потерь за счет установки КУ	Wэк	тыс. кВтч	8,6
14	Стоимость полезного кВтч энергии	Спол	руб./кВтч	276,4
15	Годовой экономический эффект КУ	3	млн. руб.	8,65
16	Срок окупаемости КУ	ТОК	год	4,3
17	Приведенные затраты выбранного варианта электроснабжения.	3	млн. руб.	126,56
18	Годовая трудоёмкость ремонтов и техобслуживания по участку цеха	Qгод	чел.ч	21976,1
19	Численность ремонтного персонала	Ч рем	чел.	12
20	Фонд зарплаты ремонтного персонала		млн.руб.	27,508



16. Охрана труда

16.1 Характеристика условий труда механосборочного цеха

В цеху установлены сверлильные, точильные, винторезные, шлифовальные, фрезерные станки, роликовые ножницы и прессы. При их эксплуатации на рабочий персонал воздействуют такие вредные факторы, как шум, запыленность, загазованность, опасность поражения электрическим током, условия микроклимата.

Воздух рабочей зоны производственных помещений должен соответствовать санитарно-гигиеническим требованиям по параметрам микроклимата, содержанию вредных веществ (газа, пара, аэрозоли) и частиц пыли, приведенным в ГОСТ 12.1.005-88. ССБТ «Воздух рабочей зоны. Общие санитарно-гигиенические требования».

Рабочей зоной является пространство до 2-х метров по высоте от уровня пола или площадки с местами постоянного или временного пребывания работающих. Постоянным считается рабочее место, на котором работающий находится более 50% рабочего времени за смену или более 2-х часов непрерывно.

Метеорологические условия рабочей зоны определяются совместным действием на организм человека температуры, относительной влажности, скорости движения воздуха и интенсивности теплового излучения.

Оптимальные микроклиматические условия - это сочетание параметров микроклимата, которое обеспечивает сохранение нормального теплового состояния организма без нарушения реакций терморегуляции и создает предпосылки для высокого уровня работоспособности.

Допустимые микроклиматические условия могут вызвать некоторое напряжение реакций терморегуляции (дискомфортные тепловые ощущения), но последние не приводят к нарушению здоровья и быстро нормализуются.

Оптимальные и допустимые величины температуры, относительной влажности и скорости движения воздуха приведены в таблице 16.1.

Таблица 16.1 - Нормируемые величины температуры, относительной влажности и скорости движения воздуха в рабочей зоне производственных помещений

Период года	Категория работ	Температура, 0С	Относительная влажность, %	Скорость движения, м/с
		Оптимальная	Допустимая	Оптимальная	Допустимая на рабочих местах постоянных и непостоянных	Оптимальная	Допустимая на рабочих местах постоянных и непостоянных
			Верхняя граница	Нижняя граница
			На рабочих местах
			Постоянных	Непостоянных	Постоянных	Непостоянных
Холодный	Средней тяжести IIа	18-20	23	24	17	15	40-60	75	0,2	Не более 0,3
	Средней тяжести IIб	17-19	21	28	15	13	40-60	75	0,2	Не более 0,4
Теплый	Средней тяжести IIа	21-23	27	29	18	17	40-60	65 (при 26 0С)	0,3	0,2-0,4
	Средней тяжести IIб	20-22	27	29	16	15	40-60	70 (при 25 0С)	0,3	0,2-0,5

Физические работы средней тяжести- виды деятельности с расходом энергии в пределах 151-250 ккал/ч (175-290 Вт). К категории работ IIа относятся работы, связанные с постоянной ходьбой, с перемещением предметов весом до 1 кг в положении стоя или сидя (151-200 ккал/ч), к категории Iiб- связанные с ходьбой, перемещением и переноской тяжестей до 10 кг (энергозатраты 201-250 ккал/ч).

Значения нормированной минимальной освещенности приведены в таблице 16.2.



Таблица 16.2 - Значения минимальной освещенности

Характеристика зрительной работы	Наименьший или эквивалентный размер объекта различения, мм	Разряд зрительной работы	Подразряд зрительной работы	Контраст объекта различения с фоном	Характеристика фона	Освещенность, лк
						При системе комбинированного освещения	При системе общего освещения
						Всего	В том числе от общего
Высокой точности	От 0,30 до 0,50	III	а	Малый	Темный	2000 1500	200 200	500 400
			б	Малый Средний	Средний Темный	1000 750	200 200	300 200
			в	Малый Средний Большой	Светлый Средний Темный	750 600	200 200	300 200
			г	Средний Большой Большой	Светлый Светлый Средний	400	200	200
Средней точности	Свыше 0,5 до 1,0	IV	а	Малый	Темный	750	200	300
			б	Малый Средний	Средний Темный	500	200	200
			в	Малый Средний Большой	Светлый Средний Темный	400	200	200
			г	Средний Большой Большой	Светлый Светлый Средний			200

Предельно допустимые величины интенсивности теплового облучения поверхности тела работающих от производственных источников, нагретых до темного свечения приведены в таблице 16.3.

Таблица 16.3 - Предельно допустимые величины интенсивности теплового облучения

Облучаемая поверхность тела, %	Интенсивность теплового облучения, Вт/м2, не более
50 и более	35
25-50	70
не более 25	100



Предельно допустимые уровни звукового давления в октавных полосах частот, уровни звука и эквивалентные уровни звука на рабочих местах приведены в таблице 16.4.

Таблица 16.4 - предельно допустимые уровни звукового давления

Вид трудовой деятельности, рабочие места	Уровни звукового давления, дБ, в октавных полосах со среднегеометрическими частотами, Гц	Уровень звука, эквивалентный уровень звука,дБА
	31,5	63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
Выполнение всех видов работ на рабочих местах в производственных помещениях и на территории предприятия	107	95	87	82	78	75	73	71	69	80

16.2 Меры безопасности при эксплуатации оборудования механосборочного цеха

К самостоятельной работе на станках допускается персонал, прошедший обучение, проверку знаний инструкций по охране труда и имеющий соответствующую запись в квалификационном удостоверении о результатах проверки знаний и квалификации. Периодичность проверки знаний I раз в год, повторного инструктажа - не менее 1 раза в квартал.

Ремонтный персонал предприятий, допущенный к работе на металлообрабатывающих или абразивных станках, должен быть специально обучен и иметь соответствующую запись в удостоверении на право производства специальных работ.

Конструкция станков и оборудования мастерских соответствовует ГОСТ 12.2.003 и ГОСТ 12.2.007.0. Кроме того, металлообрабатывающие станки соответствовуют требованиям ГОСТ 12.2.009, а деревообрабатывающие станки - ГОСТ 12.2.026.0.

Каждому станку присваивоен инвентарный номер. У станка (или группы станков) вывешивается список лиц, имеющих право работать на нем (них), и табличка с указанием должностного лица (из числа специалистов), ответственного за содержание в исправном состоянии и безопасную эксплуатацию станочного оборудования в цехе (на участке).

На рабочем месте у станка вывешивается хорошо читаемая выписка из инструкции по охране труда, в которой указываются для работающего на станке основные требования по безопасным приемам работы, а также требования к защитным, предохранительным и блокировочным устройствам.

Стационарные станки устанавливаються на прочных фундаментах или основаниях и тщательно выверены, надежно закреплены и окрашены в соответствии с требованиями ГОСТ 12.4.026.

Вновь установленные или вышедшие из капитального ремонта станки и приспособления вводятся в работу после приемки их комиссией и составления соответствующего акта, утвержденного главным инженером предприятия.

Органы ручного управления станком выполнены и расположены так, чтобы пользование ими было удобно, не приводило к защемлению и наталкиванию руки на другие органы управления и части станка и чтобы в возможно большей степени исключалось случайное воздействие на эти органы.

Запрещается:

- работа на неисправных станках и оборудовании, а также на станках с неисправными или незакрепленными ограждениями;

- выполнение ремонта оборудования и замена рабочих органов (ножей, пил, абразивных кругов и т.п.) без отключения электропривода и коммутационных аппаратов с видимым разрывом электрической цепи (или принятием других мер по предотвращению подачи напряжения) и закрытия вентилей в трубопроводах подачи масла, пара, воздуха, воды, эмульсии и т.п. в соответствии с правилами безопасности при эксплуатации электроустановок и другими правилами;

- установка штепсельных розеток и вилок, не соответствующих напряжению сети;

- применение рубильников открытого типа или с прорезями в кожухах для рукоятки или ножей.

Металлические части оборудования, которые могут вследствие повреждения изоляции оказаться под напряжением, заземлены (занулены) в соответствии с "Правилами устройства электроустановок".

Станок должен быть отключен от питающей сети вводным выключателем ручного действия, размещенным в безопасном и удобном для обслуживания месте: в случае прекращения подачи электроэнергии; во время перерыва в работе или в аварийной ситуации, которая может вызвать поломку оборудования, порчу обрабатываемой заготовки и травмирование; при закреплении или установке на станке обрабатываемой детали и снятии ее, а также чистке и смазке, уборке опилок и стружки.

Ширина цеховых проходов и проездов, расстояния между металлорежущими станками и элементами зданий устанавливлено в зависимости от применяемого оборудования, транспортных средств, обрабатываемых заготовок и материалов и должны соответствовать требованиям "Санитарных норм проектирования промышленных предприятий", "Строительных норм и правил", "Правил техники безопасности для предприятий автомобильного транспорта", а также нормам и правилам пожарной безопасности.

Уровень освещенности на рабочем месте соответствовует требованиям действующих санитарных норм и правил. Станки снабжены пристроенными или встроенными устройствами местного освещения зоны обработки. В устройствах пристроенного типа необходимо предусмотреть возможность удобной, надежной установки и фиксации светильников в требуемом положении.

Напряжение для питания пристроенных светильников местного освещения с лампами накаливания должно быть не более 42 В. Сопротивление изоляции электрооборудования станка, измеренное мегаомметром на напряжение 500 - 1000 В между замкнутыми накоротко проводами силовых и соединенных непосредственно с ними цепей управления и сигнализации, с одной стороны, и цепью защиты, включающей корпус станка, с другой стороны, должно быть не менее чем 1 МОм.

Если цепи управления не имеют непосредственного соединения с силовыми цепями, то проведены отдельные измерения:

- между силовыми цепями и цепью защиты;

- между силовыми цепями и цепями управления и сигнализации;

- между цепями управления и сигнализации и цепью защиты.

Элементы электронной аппаратуры, которые могут быть повреждены испытательным напряжением, если оно появится на контактных зажимах, на время испытания закорачиваются.

Цепи управления и сигнализации напряжением ниже 50 В подлежат испытанию, если они не содержат элементов электроники.

Элементы и устройства, которые не рассчитаны на такое высокое испытательное напряжение, на время испытания отключаются. Это требование не распространяется на помехозащитные конденсаторы, расположенные между частями, находящимися под напряжением, и незащищенными электропроводящими частями, которые должны выдерживать испытательное напряжение.

Проверка непрерывности цепи защиты производится внешним осмотром. При возникновении сомнений проверяется сопротивление между контактным зажимом наружного защитного провода и любой незащищенной электропроводящей частью электрооборудования и корпуса станка. Значение этого сопротивления не должно превышать 0,1 Ом.

Станки сверлильные и расточные металлообрабатывающие

Все детали, предназначенные для обработки, за исключением особо тяжелых, устанавливаются в соответствующие приспособления (тиски, кондукторы и т.п.), закрепляемые на столе (плите) сверлильного станка, и крепиться в них. Для крепления тонкого листового металла следует применять специальные приспособления (гидравлические, рычажные и др.).