Определение оптимальных рабочих параметров процесса экстрактивной ректификации смеси ацетон-хлороформ в сложной колонне с боковой секцией
Ацетон и хлороформ входят в состав смеси растворителей, которые применяются в производстве термостабилизатора стабилина-9. Для их регенерации было предложено использовать экстрактивную ректификацию с тяжелокипящим разделяющим агентом диметилформамидом.
| Рубрика | Химия |
| Вид | дипломная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 04.01.2009 |
| Размер файла | 386,7 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
138
330
2,10
1,63
-34,1
-50,6
153,0
148
320
2,21
1,74
-35,4
-52,7
154,3
NЭА/NF/NБО = 5/11/24
118
350
2,25
1,15
-35,8
-41,3
149,6
128
360
1,74
1,39
-30,2
-46,1
150,9
138
350
1,87
1,51
-31,7
-48,3
152,5
150
330
2,12
1,58
-34,4
-49,8
152,5
NЭА/NF/NБО = 5/11/25
141
330
1,77
1,72
-30,5
-52,3
151,1
160
310
1,91
1,92
-32,1
-56,1
152,3
180
290
2,00
2,08
-33,1
-59,4
152,5
NЭА/NF/NБО = 5/12/25
141
340
1,52
1,78
-27,8
-53,5
151,6
151
320
1,99
1,81
-33,0
-54,1
153,3
NЭА/NF/NБО = 6/11/24
150
340
2,39
1,58
-37,4
-49,7
157,4
160
330
2,34
1,69
-36,8
-51,8
156,9
170
320
2,33
1,79
-36,6
-53,7
156,6
180
320
2,03
1,96
-33,4
-56,9
156,5
190
310
2,08
2,04
-33,9
-58,6
156,7
Расчеты показали, что оптимальный расход ДМФА уменьшается с увеличением количества потока, отбираемого в БС. Однако это не снижает энергозатраты в кипятильнике, а наоборот, приводит к некоторому их росту. Для того, чтобы объяснить этот факт, рассмотрим в качестве примера как изменяется вклад различных составляющих в величину критерия оптимизации при увеличении БО для NЭА/NF/NБО= 4/11/24. Данные представлены в таблице 3.6.
Таблица 3.6.
Значение слагаемых в критерии оптимизации в зависимости от величины БО при NЭА/NF/NБО= 4/11/24.
|
Количество |
Оптимальный |
Q,D1 |
QD2, |
Qконд1, |
Qконд2, |
QW, |
QF, |
QЭА, |
|?Qконд2|+ |
|?QW|, |
Qкип, |
|
|
БО, |
расход ДМФА, |
МДж/ч |
МДж/ч |
МДж/ч |
МДж/ч |
МДж/ч |
МДж/ч |
МДж/ч |
+|?QЭА|, |
МДж/ч |
МДж/ч |
|
|
кг/ч |
кг/ч |
|
|
|
|
|
|
|
МДж/ч |
|
|
|
|
120 |
350 |
2,7 |
4,6 |
32,1 |
42,7 |
116,2 |
8,0 |
43,4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6,9 |
3,0 |
147,3 |
|
|
140 |
340 |
2,7 |
4,6 |
31,3 |
48,4 |
113,2 |
8,0 |
42,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
150,1 |
|
|
170 |
310 |
2,7 |
4,6 |
31,5 |
54,3 |
103,2 |
8,0 |
38,5 |
9,6 |
10,0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
149,9 |
|
|
200 |
290 |
2,7 |
4,6 |
30,9 |
60,4 |
96,5 |
8,0 |
36,0 |
8,6 |
6,7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
151,2 |
Запишем еще раз критерий оптимизации и определим факторы, влияющие на Qкип при изменении БО и расхода ДМФА.
Поскольку состав, количество и температура исходной смеси у нас фиксированы, то ее теплосодержание QF является величиной постоянной. Качество продуктовых потоков у нас также задано. Их величина определяется материальным балансом и является постоянной величиной при заданном составе и количестве исходной смеси. Поэтому теплосодержание дистиллятных потоков основной и боковой колонн ( QD1 и QD2) не зависит от величины БО и удельного расхода ДМФА. Флегмовое число и, соответственно тепловая нагрузка на конденсатор основной колонны Qконд1 практически не изменяются.
Флегмовое число и тепловая нагрузка на конденсатор БС Qконд2 увеличиваются с ростом величины отбора в БС.
При увеличении БО уменьшается величина оптимального расхода ЭА, а следовательно, уменьшается количество тепла QЭА, которое он приносит в колонну.
Таким образом, Qконд2 и QЭА- это два фактора, которые способствуют увеличению Qкип.
Вместе с тем, при уменьшении расхода ДМФА уменьшается величина кубового потока, а следовательно, уменьшается количество тепла, которое он уносит с собой из колонны QW. Этот фактор способствует снижению Qкип.
При увеличении БО со 120 до 140 кг/ч суммарное изменение первых двух факторов составляет 6,9 МДж/ч, а уменьшение QW - 3,0 МДж/ч. В результате Qкип увеличивается. При увеличении БО со 140 до 170 кг/ч суммарное изменение Qконд2 и QЭА приблизительно равно уменьшению QW, поэтому Qкип практически не изменяется. Далее при увеличении БО со 170 до 200 кг/ч происходит незначительное увеличение Qкип, так как суммарное изменение Qконд2 и QЭА несколько больше снижения QW.
Из проведенных нами расчетов видно, что минимальное энергопотребление обеспечивается при следующих значениях рабочих параметров:
1) оптимальное положение тарелок питания и отбора NЭА/NF/NБО = 4/11/24;
2) количество потока, отбираемого в боковую секцию 120 кг/ч;
3) соотношение F:ЭА = 1:3,5;
4) флегмовое число в основной колонне 1,9;
5) флегмовое число в боковой секции 1,2.
Энергозатраты на разделение 100 кг/ч исходной смеси составляют 147,3 МДж/ч, потери ДМФА 0,22 г/кг исх. смеси.
В таблице 3.7 приведены оптимальные рабочие параметры и энергопотребление двухколонного комплекса (традиционная схема) ЭР смеси ацетон - хлороформ азеотропного состава и сложной колонны с боковой секцией.
Таблица 3.7.
Оптимальные рабочие параметры и энергопотребление двухколонного комплекса ЭР смеси ацетон - хлороформ азеотропного состава и СК с БС.
|
Двухколонный комплекс |
СК с БС |
|
|
F:ЭА = 1: 3,5 |
F:ЭА = 1: 3,5 |
|
|
NЭА/NF = 4/10 |
NЭА/NF/NБО = 4/11/24 |
|
|
R в экстр. колонне 2,2 |
R в основной колонне 1,9 |
|
|
R в колонне регенерации 3,6 |
R в боковой колонне 1,2 |
|
|
Qкипсум=198,9 МДж/ч |
Qкип=147,3 МДж/ч |
|
|
?Qкип=25,9 % |
Видно, что оптимальный удельный расход ДМФА и положение тарелок подачи питания и ЭА практически совпадают для обеих схем. Следовательно, результаты параметрической оптимизации экстрактивной колонны традиционной схемы, могут служить хорошим начальным приближением при подборе оптимальных рабочих параметров СК с БС. Флегмовое число в основной колонне несколько меньше, чем в экстрактивной колонне традиционной схемы. Вероятно, это связано с тем, что роль дополнительной флегмы выполняет поток жидкости, возвращаемый из БС в основную колонну. Выделение хлороформа в боковой секции СК требует существенно меньшего количества флегмы, чем в колонне регенерации традиционной схемы. Это связано с тем, что в БС поступает паровой поток с высокой концентрацией хлороформа (?75% мас.), а в колонну регенерации поступает его сильно разбавленная смесь с ЭА (концентрация ЭА > 80% мас.).
Видно, что затраты тепла в кубе сложной колонны меньше суммарных энергозатрат в кипятильниках двухколонного комплекса. Снижение энергоемкости составляет 25,9%.
4. ВЫВОДЫ.
Таким образом:
1) определены оптимальные по критерию энергозатрат рабочие параметры ЭР смеси ацетон - хлороформ азеотропного состава в СК с боковой укрепляющей секцией;
2) установлено, что результаты параметрической оптимизации экстрактивной колонны традиционной схемы являются хорошим приближением для параметрической оптимизации СК с БС;
3) показано, что проведение ЭР смеси ацетон - хлороформ азеотропного состава в сложной колонне с боковой укрепляющей секцией обеспечивает снижение энергоемкости процесса на 25,9% по сравнению с двухколонным комплексом.
5. СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ.
1. А.с. №1366173 Способ разделения смеси ацетон-хлороформ азеотропного состава /Павленко Т.Г., Фролкова А.К., Пирог Л.А., Кареева В.М., Тимофеев В.С. -1988 г.
2. Патент №2207896 Способ разделения смеси ацетон-хлороформ азеотропного состава экстрактивной ректификацией / Тимошенко А.В., Анохина Е.А., Тимофеев В.С. -- Приоритет от 21.03.2002, опубл. 10.07.2003, бюл. № 19.
3. Айнштейн В.Г., Захаров М.К., Носов Г. А. и др. Общий курс процессов и аппаратов химической технологии, в 2 книгах, книга 2. Под ред. проф. Айнштейна В.Г. М.: Химия, 2000. 1760 с.
4. Тимофеев В.С., Серафимов Л.А. Принципы и технологии основного органического и нефтехимического синтеза. М.: «Высшая школа» 2003. -536 с.
5. Коган В.Б. Азеотропная и экстрактивная ректификация. - Л.: Химия, 1971, 432 с.
6. Патент №2091362 Способ получения изопрена / Чуркин В.Н., Павлов С.Ю., Суровцев А.А., Карпов О.П., Бубенков В.П., Павлов О.С., Тульчинский Э.А., БИ №27, 1997.
7. Патент 976630 Способ очистки изопрена / Чуркин В.Н., Горшков В.А., Елифантьева Н.В., Бутин В.И., №2986343/04; Заявл. 20.06.1980; опубл.27.07.2000
8. Балашов А.Л., Чубаров С.М., Авдошин Г.А. Способ выделения и очистки 1,3-диоксолана. Нижегородский технический университет-1997, № 1.
9. А.с. №686266, Горшков В.А., Кузнецов С.Г., Павлов С.Ю., Беляев В.А., Серова Н.В., Васильев Г.И., Шестовский Г.П., Малов Е.А. Способ разделения смесей близкокипящих углеводородов, БИ № 26, 1996.
10. А.с. № 726821, Горшков В.А., Кузнецов С.Г., Павлов С.Ю., Беляев В.А., Серова Н.В., Васильев Г.И., Шестовский Г.П., Малов Е.А. Способ разделения углеводородов С4-С5, БИ № 26, 1996.
11. Процесс извлечения пентафторэтана, № 6-19 3066 (Япония), НПК 203/57, 1999.
12. Патент № 2157360, Трофимов В.Н., Пантук Б.И., Деревцов В.И. Способ очистки бензола от непредельных углеводородов, № 99118148, 2000.
13. Патент № 2145590, Голубев Ю.Д., Рыбаков И.И., Спорова Л.Г., Орехов О.В., Пирогова Н.Л., Шеин А.В. Способ выделения ароматических углеводородов из смесей с неароматическими. БИ № 5,2000.
14. Петлюк Ф.Б.,Серафимов Л.А. Многокомпонентная ректификация. Теория и расчет: М., Химия, 1983. Серия «Процессы и аппараты химической и нефтехимической технологии». 304 с.
15. Рудавин В.С. Разработка технологии разделения ароматических изомеров на примере получения монитрохлорбензолов. Дисс. канд. техн. наук. М.: МИТХТ, 1988.
16. Петлюк Ф.Б., Платонов В.М., Аветьян В.С. Оптимальные схемы ректификации многокомпонентных смесей, ХП, №11,1966, с.65-68.
17. Деменков В.Н. Схемы фракционирования смесей в сложных колоннах. // Химия и технология топлив и масел. - 1997, №2, с.6-8.
18. Рид Р., Шервуд Т., Праусниц Дж. Свойства газов и жидкостей. Л, Химия,1982, 592 с.
19. Термодинамика равновесия жидкость-пар/ под ред. А.Г. Морачевского- Л., Химия, 1989, 344 с.
20. Химическая энциклопедия в пяти томах, 1, 2, 5. М: Изд. «Советская энциклопедия», 1990.
21. Огородников С.К., Лестева Т.М., Коган В.Б. Азеотропные смеси. Справочник. Под ред. проф. Когана В.Б. Изд. «Химия», Л. 1971.
22. Пирог Л.А. Оценка эффективности агентов при разделении неидеальных смесей экстрактивной ректификацией. Дисс. …канд. …техн. наук. - М.: МИТХТ, 1987.
23. Хассиба Бюннес Закономерности разделения азеотропных смесей в присутствии селективных разделяющих агентов. Дисс. … к.т.н. - Москва, МИТХТ, 2002.
ПРИЛОЖЕНИЯ.
Приложение 1.
Определение оптимального положения тарелок питания и отбора.
F:ЭА=1:3,5; Количество БО=150 кг/час
|
NЭА/NF/NБО |
R1 |
R2 |
Тепловые нагрузки,МДж/ч |
|||
|
|
|
|
Qконд1 |
Qконд2 |
Qкип |
|
|
4/10/23 |
2,01 |
1,49 |
-33,2 |
-48,0 |
153,7 |
|
|
4/10/24 |
1,59 |
1,72 |
-28,6 |
-52,4 |
153,5 |
|
|
4/10/25 |
1,40 |
1,97 |
-26,5 |
-57,2 |
156,2 |
|
|
4/11/23 |
1,96 |
1,50 |
-32,6 |
-48,2 |
153,3 |
|
|
4/11/24 |
1,42 |
1,74 |
-26,8 |
-52,9 |
152,1 |
|
|
4/11/25 |
1,23 |
1,99 |
-24,7 |
-57,7 |
154,8 |
|
|
4/12/23 |
2,71 |
1,42 |
-40,9 |
-46,6 |
159,9 |
|
|
4/12/24 |
1,55 |
1,72 |
-28,1 |
-52,5 |
153,1 |
|
|
4/12/25 |
1,21 |
2,00 |
-24,4 |
-57,7 |
154,6 |
|
|
5/10/23 |
2,51 |
1,44 |
-38,7 |
-47,0 |
158,1 |
|
|
5/10/24 |
1,82 |
1,69 |
-31,1 |
-51,8 |
155,3 |
|
|
5/10/25 |
1,54 |
1,95 |
-27,6 |
-56,9 |
157,3 |
|
|
5/11/23 |
1,30 |
1,99 |
-25,4 |
-57,5 |
155,3 |
|
|
5/11/24 |
1,58 |
1,72 |
-28,4 |
-52,4 |
153,3 |
|
|
5/11/25 |
1,26 |
1,99 |
-24,9 |
-57,6 |
155,0 |
|
|
5/12/25 |
1,22 |
2,00 |
-24,4 |
-57,7 |
154,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6/10/24 |
2,50 |
1,59 |
-38,5 |
-50,0 |
161,0 |
|
|
6/10/25 |
2,08 |
1,88 |
-34,0 |
-55,5 |
161,9 |
|
|
6/11/24 |
2,07 |
1,65 |
-33,9 |
-51,1 |
157,4 |
|
|
6/11/25 |
1,67 |
1,94 |
-29,4 |
-56,6 |
158,4 |
|
|
6/12/24 |
2,09 |
1,65 |
-34,1 |
-51,0 |
157,6 |
|
|
6/12/25 |
1,56 |
1,95 |
-28,2 |
-56,8 |
157,5 |
Приложение 2.
Влияние количества потока, отбираемого в боковую секцию на энергозатраты.
TЭА= 60?C, F:ЭА = 1:3,5.
|
Количество |
R1 |
R2 |
Тепловые нагрузки,МДж/ч |
|||
|
БО, кг/ч |
|
|
Qконд1 |
Qконд2 |
Qкип |
|
|
NЭА/NF/NБО = 4/10/24 |
||||||
|
150 |
1,59 |
1,72 |
-28,6 |
-52,4 |
153,5 |
|
|
140 |
1,71 |
1,55 |
-30,2 |
-49,2 |
151,9 |
|
|
130 |
1,87 |
1,38 |
-31,7 |
-45,9 |
150,1 |
|
|
125 |
1,91 |
1,30 |
-32,1 |
-44,3 |
148,9 |
|
|
120 |
1,91 |
1,22 |
-32,1 |
-42,7 |
147,3 |
|
|
119 |
2,02 |
1,19 |
-33,3 |
-42,1 |
147,9 |
|
|
NЭА/NF/NБО = 4/11/23 |
||||||
|
170 |
1,44 |
1,83 |
-27,0 |
-54,5 |
154,0 |
|
|
160 |
1,65 |
1,67 |
-29,2 |
-51,5 |
153,2 |
|
|
150 |
1,96 |
1,50 |
-32,6 |
-48,2 |
153,3 |
|
|
145 |
2,17 |
1,41 |
-35,0 |
-46,4 |
153,8 |
|
|
140 |
2,48 |
1,30 |
-38,4 |
-44,4 |
155,3 |
|
|
135 |
3,15 |
1,17 |
-45,8 |
-41,8 |
160,1 |
|
|
NЭА/NF/NБО = 4/11/24 |
||||||
|
180 |
1,17 |
2,18 |
-24,0 |
-61,4 |
157,9 |
|
|
150 |
1,42 |
1,74 |
-26,8 |
-52,9 |
152,1 |
|
|
140 |
1,61 |
1,57 |
-28,8 |
-49,5 |
150,9 |
|
|
130 |
1,76 |
1,40 |
-30,5 |
-46,2 |
149,2 |
|
|
125 |
1,80 |
1,31 |
-30,9 |
-44,5 |
148,0 |
|
|
120 |
1,91 |
1,22 |
-32,1 |
-42,7 |
147,3 |
|
|
NЭА/NF/NБО = 4/11/25 |
||||||
|
150 |
1,23 |
1,99 |
-24,7 |
-57,7 |
154,8 |
|
|
145 |
1,24 |
1,90 |
-24,8 |
-56,0 |
153,3 |
|
|
144 |
1,25 |
1,89 |
-24,8 |
-55,6 |
153,0 |
|
|
143 |
1,25 |
1,87 |
-24,8 |
-55,3 |
152,6 |
|
|
142 |
1,24 |
1,85 |
-24,8 |
-55,0 |
152,3 |
|
|
NЭА/NF/NБО = 4/12/24 |
||||||
|
150 |
1,55 |
1,72 |
-28,1 |
-52,5 |
153,1 |
|
|
140 |
1,85 |
1,54 |
-31,5 |
-48,9 |
152,8 |
|
|
135 |
2,03 |
1,44 |
-33,4 |
-47,0 |
152,9 |
|
|
130 |
2,25 |
1,34 |
-35,9 |
-45,0 |
153,4 |
|
|
125 |
2,52 |
1,23 |
-38,8 |
-42,9 |
154,3 |
|
|
120 |
3,27 |
1,07 |
-47,1 |
-39,9 |
159,5 |
|
|
NЭА/NF/NБО = 5/10/24 |
||||||
|
150 |
1,82 |
1,69 |
-31,1 |
-51,8 |
155,3 |
|
|
140 |
2,05 |
1,51 |
-33,6 |
-48,4 |
154,5 |
|
|
130 |
2,31 |
1,33 |
-36,5 |
-44,9 |
153,8 |
|
|
120 |
2,54 |
1,15 |
-39,0 |
-41,4 |
152,9 |
|
|
115 |
2,56 |
1,06 |
-39,3 |
-39,7 |
151,5 |
|
|
NЭА/NF/NБО = 5/10/25 |
||||||
|
150 |
1,54 |
1,95 |
-27,6 |
-56,9 |
157,3 |
|
|
140 |
1,57 |
1,78 |
-28,3 |
-53,5 |
154,3 |
|
|
138 |
1,57 |
1,74 |
-28,4 |
-52,9 |
153,7 |
|
|
NЭА/NF/NБО = 5/11/24 |
||||||
|
150 |
1,58 |
1,72 |
-28,4 |
-52,4 |
153,3 |
|
|
140 |
1,82 |
1,54 |
-31,1 |
-49,0 |
152,6 |
|
|
130 |
2,09 |
1,36 |
-34,0 |
-45,4 |
151,9 |
|
|
120 |
2,27 |
1,18 |
-36,0 |
-41,9 |
150,5 |
|
|
119 |
2,32 |
1,16 |
-36,6 |
-41,5 |
150,6 |
|
|
118 |
2,25 |
1,15 |
-35,8 |
-41,3 |
149,6 |
|
|
NЭА/NF/NБО = 5/11/25 |
||||||
|
150 |
1,26 |
1,99 |
-24,9 |
-57,6 |
155,0 |
|
|
145 |
1,27 |
1,90 |
-25,1 |
-55,9 |
153,5 |
|
|
143 |
1,27 |
1,87 |
-25,1 |
-55,3 |
152,8 |
|
|
142 |
1,27 |
1,85 |
-25,0 |
-54,9 |
152,4 |
|
|
141 |
1,29 |
1,83 |
-25,2 |
-54,6 |
152,2 |
|
|
NЭА/NF/NБО = 5/12/25 |
||||||
|
150 |
1,22 |
2,00 |
-24,4 |
-57,7 |
154,6 |
|
|
145 |
1,23 |
1,91 |
-24,6 |
-56,0 |
153,1 |
|
|
143 |
1,23 |
1,87 |
-24,6 |
-55,4 |
152,4 |
|
|
141 |
1,28 |
1,83 |
-25,2 |
-54,6 |
152,2 |
|
|
NЭА/NF/NБО = 6/11/24 |
||||||
|
160 |
1,81 |
1,83 |
-31,0 |
-54,4 |
157,9 |
|
|
150 |
2,07 |
1,65 |
-33,9 |
-51,1 |
157,4 |
|
|
140 |
2,45 |
1,46 |
-38,0 |
-47,4 |
157,9 |
|
|
130 |
3,12 |
1,24 |
-45,3 |
-43,1 |
160,9 |
|
|
127 |
3,55 |
1,15 |
-50,1 |
-41,4 |
164,0 |
Приложение 3.
Влияние количества потока, отбираемого в боковую секцию, на величину расхода экстрактивного агента. TЭА= 60?C.
|
Количество |
Расход |
|
|
Тепловые нагрузки,МДж/ч |
|||
|
БО, |
ДМФА, |
R1 |
R2 |
Qконд1 |
Qконд2 |
Qкип |
|
|
кг/ч |
кг/ч |
|
|
|
|
|
|
|
NЭА/NF/NБО = 4/10/24 |
|||||||
|
120 |
350 |
1,91 |
1,22 |
-32,1 |
-42,7 |
147,3 |
|
|
340 |
2,38 |
1,14 |
-37,3 |
-41,3 |
149,0 |
||
|
|
370 |
1,49 |
1,46 |
-27,6 |
-47,4 |
151,6 |
|
|
130 |
360 |
1,66 |
1,42 |
-29,4 |
-46,6 |
150,5 |
|
|
350 |
1,88 |
1,37 |
-31,8 |
-45,6 |
149,9 |
||
|
|
340 |
2,20 |
1,30 |
-35,3 |
-44,4 |
150,1 |
|
|
|
330 |
2,75 |
1,21 |
-41,3 |
-42,6 |
152,3 |
|
|
|
350 |
1,59 |
1,72 |
-28,6 |
-52,4 |
153,5 |
|
|
|
340 |
1,75 |
1,67 |
-30,3 |
-51,4 |
152,1 |
|
|
150 |
330 |
1,95 |
1,61 |
-32,6 |
-50,2 |
151,1 |
|
|
|
320 |
2,27 |
1,53 |
-36,0 |
-48,8 |
151,0 |
|
|
|
310 |
2,84 |
1,43 |
-42,4 |
-46,9 |
153,4 |
|
|
|
350 |
1,36 |
2,03 |
-26,1 |
-58,3 |
156,9 |
|
|
|
340 |
1,48 |
1,97 |
-27,4 |
-57,3 |
155,1 |
|
|
170 |
330 |
1,61 |
1,92 |
-28,8 |
-56,3 |
153,3 |
|
|
|
320 |
1,78 |
1,86 |
-30,7 |
-55,1 |
152,1 |
|
|
|
310 |
2,03 |
1,79 |
-33,4 |
-53,8 |
151,4 |
|
|
|
300 |
2,40 |
1,72 |
-37,5 |
-52,3 |
151,9 |
|
|
NЭА/NF/NБО = 4/11/23 |
|||||||
|
160 |
350 |
1,65 |
1,67 |
-29,2 |
-51,5 |
153,2 |
|
|
340 |
1,94 |
1,61 |
-32,4 |
-50,3 |
153,1 |
||
|
|
330 |
2,31 |
1,54 |
-36,5 |
-49,0 |
153,9 |
|
|
|
350 |
1,46 |
1,83 |
-27,2 |
-54,4 |
154,1 |
|
|
170 |
340 |
1,64 |
1,78 |
-29,1 |
-53,5 |
153,0 |
|
|
330 |
1,89 |
1,72 |
-31,9 |
-52,4 |
152,6 |
||
|
|
320 |
2,32 |
1,65 |
-36,6 |
-51,1 |
153,9 |
|
|
|
350 |
1,34 |
1,97 |
-25,8 |
-57,2 |
155,6 |
|
|
180 |
340 |
1,46 |
1,93 |
-27,1 |
-56,4 |
153,9 |
|
|
330 |
1,65 |
1,88 |
-29,3 |
-55,4 |
153,0 |
||
|
|
320 |
1,95 |
1,82 |
-32,5 |
-54,3 |
153,0 |
|
|
|
310 |
2,41 |
1,75 |
-37,6 |
-53,0 |
154,8 |
|
|
|
350 |
1,25 |
2,11 |
-24,9 |
-59,9 |
157,3 |
|
|
190 |
340 |
1,35 |
2,07 |
-25,9 |
-59,1 |
155,5 |
|
|
330 |
1,48 |
2,02 |
-27,4 |
-58,3 |
154,0 |
||
|
|
320 |
1,69 |
1,98 |
-29,6 |
-57,3 |
153,2 |
|
|
|
310 |
1,99 |
1,92 |
-33,0 |
-56,3 |
153,4 |
|
|
NЭА/NF/NБО = 4/11/24 |
|||||||
|
|
360 |
2,10 |
1,21 |
-34,2 |
-42,7 |
151,5 |
|
|
120 |
355 |
2,00 |
1,21 |
-33,2 |
-42,7 |
149,4 |
|
|
|
350 |
1,91 |
1,22 |
-32,1 |
-42,7 |
147,3 |
|
|
|
340 |
2,44 |
1,14 |
-37,9 |
-41,1 |
149,4 |
|
|
|
370 |
1,35 |
1,50 |
-25,9 |
-48,1 |
150,7 |
|
|
130 |
360 |
1,52 |
1,45 |
-27,8 |
-47,2 |
149,6 |
|
|
350 |
1,76 |
1,40 |
-30,5 |
-46,2 |
149,2 |
||
|
|
340 |
2,13 |
1,33 |
-34,5 |
-44,8 |
149,7 |
|
|
|
330 |
2,84 |
1,22 |
-42,4 |
-42,7 |
153,4 |
|
|
|
350 |
1,61 |
1,57 |
-28,8 |
-49,5 |
150,8 |
|
|
140 |
340 |
1,84 |
1,51 |
-31,3 |
-48,4 |
150,1 |
|
|
330 |
2,19 |
1,44 |
-35,2 |
-46,9 |
150,4 |
||
|
|
350 |
1,42 |
1,74 |
-26,8 |
-52,9 |
152,1 |
|
|
150 |
340 |
1,61 |
1,69 |
-28,8 |
-51,7 |
150,9 |
|
|
330 |
1,84 |
1,62 |
-31,3 |
-50,5 |
150,1 |
||
|
|
320 |
2,20 |
1,54 |
-35,3 |
-49,0 |
150,5 |
|
|
|
350 |
1,22 |
2,05 |
-24,5 |
-58,8 |
155,8 |
|
|
|
340 |
1,32 |
2,00 |
-25,6 |
-57,8 |
153,8 |
|
|
170 |
330 |
1,43 |
1,95 |
-26,9 |
-56,8 |
152,0 |
|
|
320 |
1,60 |
1,89 |
-28,7 |
-55,6 |
150,6 |
||
|
|
310 |
1,85 |
1,82 |
-31,5 |
-54,3 |
149,9 |
|
|
|
300 |
2,25 |
1,73 |
-35,8 |
-52,7 |
150,5 |
|
|
|
350 |
1,16 |
2,19 |
-23,9 |
-61,4 |
157,9 |
|
|
|
340 |
1,23 |
2,14 |
-24,7 |
-60,5 |
155,6 |
|
|
|
330 |
1,32 |
2,09 |
-25,7 |
-59,6 |
153,5 |
|
|
180 |
320 |
1,45 |
2,04 |
-27,1 |
-58,5 |
151,8 |
|
|
|
310 |
1,63 |
1,97 |
-29,1 |
-57,3 |
150,5 |
|
|
|
300 |
1,91 |
1,90 |
-32,1 |
-55,9 |
150,1 |
|
|
|
290 |
2,38 |
1,82 |
-37,3 |
-54,2 |
151,5 |
|
|
|
350 |
1,09 |
2,45 |
-23,2 |
-66,5 |
162,2 |
|
|
|
340 |
1,13 |
2,41 |
-23,6 |
-65,7 |
159,7 |
|
|
|
330 |
1,19 |
2,36 |
-24,2 |
-64,8 |
157,3 |
|
|
200 |
320 |
1,27 |
2,31 |
-25,1 |
-63,8 |
155,1 |
|
|
|
310 |
1,38 |
2,26 |
-26,3 |
-62,8 |
153,3 |
|
|
|
300 |
1,55 |
2,20 |
-28,1 |
-61,7 |
151,8 |
|
|
|
290 |
1,80 |
2,14 |
-30,9 |
-60,4 |
151,2 |
|
|
|
280 |
2,20 |
2,06 |
-35,3 |
-58,9 |
152,1 |
|
|
NЭА/NF/NБО = 4/11/25 |
|||||||
|
|
350 |
1,24 |
1,85 |
-24,8 |
-55,0 |
152,3 |
|
|
|
340 |
1,37 |
1,81 |
-26,2 |
-54,2 |
150,8 |
|
|
|
330 |
1,56 |
1,76 |
-28,2 |
-53,2 |
149,7 |
|
|
142 |
320 |
1,82 |
1,69 |
-31,1 |
-51,9 |
149,2 |
|
|
|
310 |
2,20 |
1,61 |
-35,3 |
-50,3 |
149,7 |
|
|
|
300 |
2,96 |
1,48 |
-43,6 |
-47,8 |
153,5 |
|
|
|
350 |
1,22 |
2,03 |
-24,6 |
-58,3 |
155,4 |
|
|
|
340 |
1,31 |
1,98 |
-25,5 |
-57,5 |
153,4 |
|
|
|
330 |
1,46 |
1,93 |
-27,2 |
-56,5 |
152,0 |
|
|
152 |
320 |
1,64 |
1,87 |
-29,1 |
-55,4 |
150,7 |
|
|
|
310 |
1,90 |
1,80 |
-32,0 |
-54,0 |
150,1 |
|
|
|
300 |
2,27 |
1,71 |
-36,1 |
-52,2 |
150,4 |
|
|
|
290 |
3,19 |
1,55 |
-46,2 |
-49,2 |
155,4 |
|
|
|
350 |
1,19 |
2,16 |
-24,2 |
-60,9 |
157,6 |
|
|
|
340 |
1,27 |
2,12 |
-25,2 |
-60,0 |
155,6 |
|
|
|
330 |
1,37 |
2,07 |
-26,2 |
-59,1 |
153,6 |
|
|
160 |
320 |
1,51 |
2,01 |
-27,7 |
-58,0 |
152,0 |
|
|
|
310 |
1,70 |
1,94 |
-29,8 |
-56,7 |
150,7 |
|
|
|
300 |
1,98 |
1,86 |
-32,9 |
55,2 |
150,1 |
|
|
|
290 |
2,44 |
1,76 |
-37,9 |
-53,2 |
151,0 |
|
|
|
350 |
1,10 |
2,48 |
-23,3 |
-67,0 |
162,8 |
|
|
|
340 |
1,15 |
2,43 |
-23,8 |
-66,1 |
160,3 |
|
|
|
330 |
1,20 |
2,38 |
-24,4 |
-65,2 |
157,8 |
|
|
|
320 |
1,28 |
2,33 |
-25,2 |
-64,1 |
155,6 |
|
|
180 |
310 |
1,39 |
2,27 |
-26,5 |
-62,9 |
153,5 |
|
|
|
300 |
1,55 |
2,20 |
-28,2 |
-61,6 |
151,8 |
|
|
|
290 |
1,78 |
2,12 |
-30,7 |
-60,1 |
150,7 |
|
|
|
280 |
2,14 |
2,02 |
-34,6 |
-58,2 |
150,7 |
|
|
|
270 |
2,86 |
1,88 |
-42,6 |
-55,5 |
153,9 |
|
|
|
350 |
1,06 |
2,76 |
-22,8 |
-72,5 |
167,7 |
|
|
|
340 |
1,08 |
2,71 |
-23,1 |
-71,6 |
165,0 |
|
|
|
330 |
1,12 |
2,66 |
-23,4 |
-70,6 |
162,3 |
|
|
|
320 |
1,17 |
2,61 |
-24,0 |
-69,6 |
159,8 |
|
|
200 |
310 |
1,23 |
2,55 |
-24,7 |
-68,4 |
157,3 |
|
|
|
300 |
1,34 |
2,49 |
-25,9 |
-67,2 |
155,1 |
|
|
|
290 |
1,48 |
2,42 |
-27,4 |
-65,8 |
153,2 |
|
|
|
280 |
1,70 |
2,34 |
-29,8 |
-64,3 |
152,0 |
|
|
|
270 |
2,03 |
2,24 |
-33,4 |
-62,5 |
151,6 |
|
|
|
260 |
2,64 |
2,12 |
-40,1 |
-60,1 |
153,9 |
|
|
NЭА/NF/NБО = 4/12/24 |
|||||||
|
|
370 |
1,38 |
1,66 |
-26,3 |
-51,2 |
154,1 |
|
|
140 |
360 |
1,58 |
1,60 |
-28,5 |
-50,1 |
153,2 |
|
|
350 |
1,85 |
1,54 |
-31,4 |
-48,9 |
152,8 |
||
|
|
340 |
2,26 |
1,46 |
-36,0 |
-47,3 |
153,7 |
|
|
|
350 |
1,55 |
1,72 |
-28,2 |
-52,5 |
153,1 |
|
|
150 |
340 |
1,80 |
1,66 |
-30,9 |
-51,2 |
152,5 |
|
|
330 |
2,18 |
1,57 |
-35,1 |
-49,6 |
153,0 |
||
|
|
320 |
3,00 |
1,45 |
-44,1 |
-47,1 |
157,4 |
|
|
|
350 |
1,34 |
1,89 |
-25,9 |
-55,8 |
154,1 |
|
|
160 |
340 |
1,50 |
1,84 |
-27,7 |
-54,7 |
152,7 |
|
|
330 |
1,74 |
1,77 |
-30,3 |
-53,3 |
152,0 |
||
|
|
320 |
2,11 |
1,69 |
-34,4 |
-51,7 |
152,3 |
|
|
|
310 |
2,89 |
1,56 |
-42,9 |
-49,3 |
156,4 |
|
|
|
350 |
1,21 |
2,05 |
-24,4 |
-58,8 |
155,7 |
|
|
170 |
340 |
1,31 |
2,00 |
-25,6 |
-57,8 |
153,8 |
|
|
330 |
1,48 |
1,94 |
-27,4 |
-56,6 |
152,3 |
||
|
|
320 |
1,72 |
1,87 |
-30,0 |
-55,3 |
151,5 |
|
|
|
350 |
1,13 |
2,19 |
-23,6 |
-61,6 |
157,6 |
|
|
|
340 |
1,19 |
2,15 |
-24,3 |
-60,6 |
155,3 |
|
|
180 |
330 |
1,31 |
2,09 |
-25,5 |
-59,6 |
153,4 |
|
|
320 |
1,48 |
2,03 |
-27,4 |
-58,4 |
152,0 |
||
|
|
310 |
1,72 |
1,96 |
-30,1 |
-57,1 |
151,3 |
|
|
|
300 |
2,15 |
1,87 |
-34,8 |
-55,3 |
152,2 |
|
|
|
350 |
1,07 |
2,33 |
-23,0 |
-64,2 |
159,6 |
|
|
|
340 |
1,11 |
2,29 |
-23,4 |
-63,3 |
157,1 |
|
|
190 |
330 |
1,20 |
2,24 |
-24,3 |
-62,4 |
155,0 |
|
|
320 |
1,32 |
2,18 |
-25,6 |
-61,3 |
153,2 |
||
|
|
310 |
1,51 |
2,12 |
-27,7 |
-60,1 |
151,9 |
|
|
|
300 |
1,79 |
2,04 |
-30,8 |
-58,7 |
151,5 |
|
|
|
290 |
2,29 |
1,95 |
-36,3 |
-56,9 |
153,1 |
|
|
NЭА/NF/NБО = 5/10/24 |
|||||||
|
115 |
350 |
2,52 |
1,07 |
-38,8 |
-39,8 |
151,1 |
|
|
125 |
360 |
2,01 |
1,31 |
-33,2 |
-44,5 |
152,3 |
|
|
350 |
2,44 |
1,24 |
-37,9 |
-43,1 |
153,5 |
||
|
|
340 |
3,43 |
1,11 |
-48,8 |
-40,6 |
159,8 |
|
|
|
350 |
1,82 |
1,68 |
-31,1 |
-51,8 |
155,3 |
|
|
150 |
340 |
2,05 |
1,62 |
-33,6 |
-50,5 |
154,5 |
|
|
330 |
2,37 |
1,55 |
-37,1 |
-49,1 |
154,5 |
||
|
|
320 |
2,91 |
1,46 |
-43,1 |
-47,3 |
156,6 |
|
|
NЭА/NF/NБО = 5/10/25 |
|||||||
|
|
350 |
1,57 |
1,74 |
-28,4 |
-52,9 |
153,7 |
|
|
|
340 |
1,80 |
1,69 |
-30,8 |
-51,8 |
153,1 |
|
|
138 |
330 |
2,10 |
1,63 |
-34,1 |
-50,6 |
153,0 |
|
|
320 |
2,52 |
1,54 |
-38,8 |
-49,0 |
154,0 |
||
|
|
310 |
3,39 |
1,40 |
-48,3 |
-46,3 |
158,8 |
|
|
|
350 |
1,55 |
1,92 |
-28,1 |
-56,2 |
156,8 |
|
|
|
340 |
1,72 |
1,87 |
-30,0 |
-55,2 |
155,6 |
|
|
148 |
330 |
1,94 |
1,81 |
-32,4 |
-54,0 |
154,7 |
|
|
320 |
2,21 |
1,74 |
-35,4 |
-52,7 |
154,3 |
||
|
|
310 |
2,61 |
1,65 |
-39,8 |
-51,0 |
154,9 |
|
|
NЭА/NF/NБО = 5/11/24 |
|||||||
|
|
370 |
2,52 |
1,15 |
-38,8 |
-41,6 |
157,1 |
|
|
118 |
360 |
2,33 |
1,16 |
-36,7 |
-41,6 |
152,8 |
|
|
350 |
2,25 |
1,15 |
-35,8 |
-41,3 |
149,6 |
||
|
|
345 |
3,08 |
1,05 |
-45,0 |
-39,4 |
155,9 |
|
|
|
370 |
1,45 |
1,45 |
-27,0 |
-47,2 |
150,9 |
|
|
128 |
360 |
1,74 |
1,39 |
-30,2 |
-46,1 |
150,9 |
|
|
350 |
2,14 |
1,32 |
-34,6 |
-44,7 |
151,8 |
||
|
|
340 |
2,84 |
1,21 |
-42,3 |
-42,6 |
155,3 |
|
|
|
370 |
1,42 |
1,62 |
-26,7 |
-50,5 |
153,8 |
|
|
|
360 |
1,62 |
1,57 |
-28,9 |
-49,5 |
152,9 |
|
|
138 |
350 |
1,87 |
1,51 |
-31,7 |
-48,3 |
152,5 |
|
|
340 |
2,23 |
1,43 |
-35,6 |
-46,9 |
152,8 |
||
|
|
330 |
2,88 |
1,32 |
-42,8 |
-44,8 |
155,9 |
|
|
|
350 |
1,58 |
1,72 |
-28,4 |
-52,4 |
153,3 |
|
|
150 |
340 |
1,81 |
1,66 |
-30,9 |
-51,2 |
152,5 |
|
|
330 |
2,12 |
1,58 |
-34,4 |
-49,8 |
152,5 |
||
|
|
320 |
2,65 |
1,47 |
-40,2 |
-47,9 |
154,3 |
|
|
NЭА/NF/NБО = 5/11/25 |
|||||||
|
|
350 |
1,29 |
1,83 |
-25,2 |
-54,6 |
152,2 |
|
|
|
340 |
1,49 |
1,78 |
-27,4 |
-53,6 |
151,4 |
|
|
141 |
330 |
1,77 |
1,72 |
-30,5 |
-52,3 |
151,1 |
|
|
|
320 |
2,13 |
1,64 |
-34,5 |
-50,8 |
151,6 |
|
|
|
310 |
2,72 |
1,53 |
-41,0 |
-48,7 |
153,9 |
|
|
|
350 |
1,25 |
2,01 |
-24,8 |
-57,9 |
155,3 |
|
|
|
340 |
1,42 |
1,96 |
-26,6 |
-56,9 |
154,0 |
|
|
|
330 |
1,61 |
1,90 |
-28,8 |
-55,8 |
152,9 |
|
|
151 |
320 |
1,86 |
1,83 |
-31,5 |
-54,5 |
152,2 |
|
|
|
310 |
2,20 |
1,74 |
-35,3 |
-52,9 |
152,3 |
|
|
|
300 |
2,80 |
1,63 |
-41,9 |
-50,6 |
154,5 |
|
|
|
350 |
1,18 |
2,17 |
-24,0 |
-61,0 |
157,5 |
|
|
|
340 |
1,31 |
2,11 |
-25,5 |
-60,0 |
155,8 |
|
|
|
330 |
1,47 |
2,06 |
-27,1 |
-58,9 |
154,3 |
|
|
160 |
320 |
1,66 |
1,99 |
-29,3 |
-57,6 |
153,1 |
|
|
|
310 |
1,91 |
1,92 |
-32,1 |
-56,1 |
152,3 |
|
|
|
300 |
2,28 |
1,82 |
-36,1 |
-54,4 |
152,5 |
|
|
|
350 |
1,00 |
2,5 |
-22,1 |
-67,3 |
161,9 |
|
|
|
340 |
1,10 |
2,44 |
-23,1 |
-66,3 |
159,8 |
|
|
|
330 |
1,20 |
2,38 |
-24,3 |
-65,2 |
157,8 |
|
|
180 |
320 |
1,33 |
2,32 |
-25,7 |
-64,0 |
155,9 |
|
|
|
310 |
1,50 |
2,25 |
-27,5 |
-62,6 |
154,3 |
|
|
|
300 |
1,71 |
2,17 |
-29,8 |
-61,1 |
153,0 |
|
|
|
290 |
2,00 |
2,08 |
-33,1 |
-59,4 |
152,5 |
|
|
|
280 |
2,48 |
1,97 |
-38,3 |
-57,3 |
153,4 |
|
|
NЭА/NF/NБО = 5/12/25 |
|||||||
|
|
350 |
1,28 |
1,83 |
-25,2 |
-54,6 |
152,2 |
|
|
141 |
340 |
1,52 |
1,78 |
-27,8 |
-53,5 |
151,6 |
|
|
330 |
1,91 |
1,70 |
-32,1 |
-52,0 |
152,4 |
||
|
|
320 |
2,46 |
1,60 |
-38,1 |
-50,0 |
154,4 |
|
|
|
350 |
1,21 |
2,01 |
-24,3 |
-58,1 |
154,9 |
|
|
151 |
340 |
1,41 |
1,96 |
-26,6 |
-57,0 |
153,9 |
|
|
330 |
1,66 |
1,89 |
-29,4 |
-55,7 |
153,3 |
||
|
|
320 |
1,99 |
1,81 |
-33,0 |
-54,1 |
153,3 |
|
|
|
310 |
2,49 |
1,70 |
-38,5 |
-52,1 |
154,7 |
|
|
NЭА/NF/NБО = 6/11/24 |
|||||||
|
150 |
350 |
2,07 |
1,65 |
-33,9 |
-51,1 |
157,4 |
|
|
340 |
2,39 |
1,58 |
-37,4 |
-49,7 |
157,4 |
||
|
|
330 |
2,95 |
1,48 |
-43,5 |
-47,8 |
159,6 |
|
|
|
350 |
1,81 |
1,83 |
-31,0 |
-54,4 |
157,9 |
|
|
160 |
340 |
2,04 |
1,76 |
-33,4 |
-53,2 |
157,0 |
|
|
330 |
2,34 |
1,69 |
-36,8 |
-51,8 |
156,9 |
||
|
|
320 |
2,85 |
1,59 |
-42,4 |
-50,0 |
158,7 |
|
|
|
350 |
1,61 |
1,99 |
-28,8 |
-57,6 |
158,9 |
|
|
|
340 |
1,79 |
1,93 |
-30,7 |
-56,4 |
157,6 |
|
|
170 |
330 |
2,01 |
1,86 |
-33,2 |
-52,2 |
156,7 |
|
|
320 |
2,33 |
1,79 |
-36,6 |
-53,7 |
156,6 |
||
|
|
310 |
2,88 |
1,69 |
-42,8 |
-51,9 |
158,8 |
|
|
|
350 |
1,47 |
2,14 |
-27,2 |
-60,5 |
160,3 |
|
|
|
340 |
1,61 |
2,09 |
-28,8 |
-59,4 |
158,6 |
|
|
180 |
330 |
1,79 |
2,02 |
-30,8 |
-58,2 |
157,3 |
|
|
320 |
2,03 |
1,96 |
-33,4 |
-56,9 |
156,5 |
||
|
|
310 |
2,37 |
1,88 |
-37,1 |
-55,5 |
156,7 |
|
|
|
300 |
3,07 |
1,78 |
-44,8 |
-53,5 |
160,3 |
|
|
|
350 |
1,35 |
2,29 |
-25,9 |
-63,4 |
161,7 |
|
|
|
340 |
1,48 |
2,23 |
-27,4 |
-62,3 |
160,0 |
|
|
|
330 |
1,63 |
2,17 |
-29,0 |
-61,1 |
158,4 |
|
|
190 |
320 |
1,82 |
2,11 |
-31,1 |
-59,9 |
157,2 |
|
|
310 |
2,08 |
2,04 |
-33,9 |
-58,6 |
156,7 |
||
|
|
300 |
2,47 |
1,97 |
-38,2 |
-57,1 |
157,4 |
|
|
|
290 |
3,58 |
1,84 |
-50,5 |
-54,7 |
165,1 |
Подобные документы
- Расчет ректификационной колонны для разделения смеси хлороформ-бензол производительностью 13200 кг/ч
Общее описание процесса ректификации. Разработка ректификационной колонны для разделения смеси хлороформ-бензол. Технологический, гидравлический и тепловой расчет аппарата. Определение числа тарелок и высоты колонны, скорости пара и диаметра колонны.
курсовая работа [677,8 K], добавлен 30.10.2011 Суть ректификации, сферы применения бензола и хлороформа. Расчет материального баланса колонны и флегмового числа. Определение скорости пара и гидравлического сопротивления насадки. Выбор дефлегматора, кипятильника и насоса для перекачки исходной смеси.
курсовая работа [114,6 K], добавлен 11.05.2011Разработка ректификационной установки для непрерывного разделения смеси: ацетон - уксусная кислота. Расчет диаметра, высоты, гидравлического сопротивления ректификационной колонны. Определение теплового баланса и расхода греющего пара, охлаждающей воды.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 24.10.2011Ректификация - один из самых распространенных технологических процессов в химической, нефтяной отраслях промышленности. Ректификация - процесс разделения бинарных или многокомпонентных паров, а также жидких смесей на чистые компоненты или их смеси.
курсовая работа [211,9 K], добавлен 04.01.2009Средняя плотность пара в ректификационной колонне. Расход теплоты, отдаваемой охлаждающей воде в дефлегматоре, получаемой в кубе-испарителе, в водяном холодильнике кубового остатка, в водяном холодильнике дистиллята. Расчет удельных диаметров фланцев.
курсовая работа [170,7 K], добавлен 13.10.2011Основы процесса ректификации и расчета ректификационных колонн. Схема работы и виды колпачковых тарелок. Принципиальная схема процесса ректификации. Тепловой расчёт установки. Расчет тарельчатой ректификационной колонны. Подробный расчет дефлегматора.
курсовая работа [3,1 M], добавлен 20.08.2011Ректификация - процесс разделения бинарных или многокомпонентных паровых и жидких смесей на практически чистые компоненты или смеси. Условия образования неравновесных потоков пара и жидкости, вступающих в контакт. Легколетучие и тяжелолетучие компоненты.
дипломная работа [148,8 K], добавлен 04.01.2009Методы разделения азеотропных смесей. Разделение азеотропных смесей в комплексах, под разным давлением. Азеотропная ректификация. Разделение азеотропных смесей методом экстрактивной ректификации. Выбор разделяющего агента. Процесс удаления примесей.
дипломная работа [1,4 M], добавлен 04.01.2009Схема ректификационной установки непрерывного действия. Перевод весовых концентраций в мольные. Проверка баланса. Определение числа теоретических тарелок в укрепляющей и отгонной колоннах. Определение числа действительных тарелок, диаметра колонны.
курсовая работа [33,0 K], добавлен 04.01.2009Разработка технологической схемы непрерывной ректификации для выделения метилового спирта из его смеси с водой. Проектирование тарельчатой ректификационной колонны. Подбор подогревательной исходной смеси по каталогу. Выбор тарелки, энтальпий, штуцеров.
курсовая работа [4,7 M], добавлен 24.10.2011
