Расчетно-архитектурное строительство

Масса стали на годовую программу с учётом отходов, т

Заказные размеры, мм

Цена 1 т стали*, грн

Стоимость металла по чертежу, тыс.грн

Б1

1900

Лист

толщ.

6

С255

6

0,034

65,63

- 1400х6000

2960

194,26

толщ.

8

С255

7

0,0009

1,77

- 1400х6000

2960

5,24

толщ.

12

С255

1,4,5

1,187

2322,43

- 1800х12000

3474

8068,13

толщ.

25

С255

2,3

1,644

3217,51

- 1800х12000

3474

11177,64

Ф1

1900

Лист

толщ.

12

С255

18-22

0,041

80,62

- 1400х6000

3474

280,06

толщ.

14

С255

9-16, 25-31

0,247

483,26

- 1400х6000

3474

1678,83

толщ.

20

С255

17,23,24

0,143

280,13

- 1400х6000

3474

973,19

Уголки

16

x

160

С245

1

0,882

1725,53

12 м длиной

3450

5953,08

12

x

140

С245

2

0,590

1154,77

12 м длиной

3450

3983,95

10

x

160

С245

3

0,175

343,27

12 м длиной

3450

1184,26

10

x

125

С245

4

0,142

277,72

12 м длиной

3300

916,49

7

x

90

С245

5

0,070

136,21

12 м длиной

2980

405,90

5

x

70

С245

6-8

0,080

155,82

12 м длиной

2700

420,73

Складские расходы, грн/т:

10,00

Итого

10245

35344,20

Сом =

3450,01

В этом разделе определяются три основных показателя прожекта:

- технологическая себестоимость изготовления конструкций;

- съем продукции с 1 м² производственных площадей цеха сборосварки;

- годовая выработка на одного работающего в цехе.

5.4.1 Технологическая себестоимость изготовления конструкций

Технологическая себестоимость изготовления конструкций (без учета перевозки) С_т может быть вычислена с помощью формулы:

С_т = (С_ом - Т (1 + К_н` С_вн)) К_р,

где С_ом - стоимость тонны материалов (металл, сварочные материалы, ЛКМ и др.), руб. В проекте за стоимость основных материалов принята только стоимость металлопроката, которая взята по интернет-прайсу "Азовсталь" на 12.06.2006

Т -- трудоемкость изготовления одной тонны конструкций, определяется по формуле:

Т = К_т К_н К_сер. (Т_обр. + Т_сб + Т_св),

где Т_обр., Т_сб, Т_св -- трудоемкость обработки, сборки и сварки одной тонны конструкций (в проекте определяются по «объемным ведомостям») - 1,32, 2,36, 2,71;

К_т = 1 -- коэффициент, учитывающий повышение трудоемкости с применением сталей повышенной прочности .

К_н = 1,12 -- коэффициент нерасчетных операций,

К_сер = 0,8 -- коэффициент серийности;

К_н` = 3,5 -- коэффициент, учитывающий накладные расходы;

С_вн = 17,7 -- внепроизводственные расходы, грн,/т;

К_р = 1,15 -- коэффициент, учитывающий рентабельность продукции и отчисления на научно-исследовательские работы.

Т = 1 1,12 0,8 (1,32 + 2,36 + 2,71) = 5,73 нормо-часа,

С_т = (3450,01 - 5,73 (1 + 3,5 17,7)) 1,15 = 3552,7 грн/т,

5.4.2 Съем продукции с 1 м² производственных площадей цеха сборосварки, т/м²

Так как принята поперечное направление технологических процессов в здании, то, соответственно площадь здания S = 36 12 4 = 1728 м².

Таким образом съём с 1 м² данной площади будет: 10245 т /1728 м² = 5,92 т.

5.4.3 Годовая выработка на одного работающего в цехе, т

Количество работающих определяется как сумма количества основных рабочих, определенных по таблицам 5.1.2.1 и 5.2.3.3. и вспомогательных рабочих, ИТР и служащих, количество которых берется п процентах от полученной суммы:

- вспомогательных рабочих - 55%,

- ИТР - 10 %,

- служащие - 1,7 %

Общее количество рабочих:

R = (20 + 38) (100% + 55% + 10% + 1,7%) / 100% = 97 чел.

С_выр = 10245 / R = 105 т

6. ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ

Таблица 6.1. «Физико-механические свойства грунтов (вариант №24)»

Наименование грунта	Мощность слоя, м	с, кН/м3	сs, кН/м3	W, %	Wl, %	Wp, %	ц	c, кПа	м	Кф, см/сек	Р, МПа	S, см
Растительный слой	0,9 - 1,0	16,4	-	12	-	-	-	-	-	-	-	-
Супесь	4,5 - 5,2	16,3	26,7	18	20	14	20?	5	0,3	4,8·10 -6	0,1	0,52
											0,2	1,04
											0,3	1,56
											0,4	2,6
Песок мелкий	6,2 - 7,4	18,9	26,5	20	-	-	-	-	0,28	5,1·10-5	-	-
Суглинок тяжелый	18,0 - 16,0	19,7	27,0	19	42	16	-	-	0,4	6,7·10 -7	-	-

6.1 Анализ инженерно-геологических условий площадки

Геологический разрез

По основным физическим характеристикам и классификационным показателям грунтов площадки определяются физико-механические характеристики грунтов площадки, обеспечивающие возможность определения расчетного сопротивления и деформации оснований, а именно:

1) для пылевато-глинистых грунтов (супесь, суглинок) определяются:

Супесь

- число пластичности грунта по значениям влажностей на пределе текучести и раскатывания

I_p = W_l - W_p = 0,20 - 0,14 = 0,06

- коэффициент пористости грунта

где _s - плотность минеральных частиц

W - природная влажность - природная плотность

- показатель текучести грунта

по значению которого устанавливается состояние водонасыщенного пылевато-глинистого грунта.

Если в геологическом разрезе имеются ненормируемые песчаные грунты (рыхлый песок), то для i-того слоя прочностные характеристики , С принимаются по данным непосредственного определения их в лабораторных или в полевых условиях (указано в задании), а модуль деформации Е (МПа) определяется по данным испытания грунта пробной нагрузкой по формуле:

 МПа

где - коэффициент боковой деформации (коэф.Пуассона);

Р - удельное давление на штамп (принимается по заданию в пределах прямой пропорциональности осадки от нагрузки;

А - площадь штампа (А = 5000 см²);

S - осадка штампа от действия нагрузки Р;

d - диаметр круглого штампа площадью А = 5000 см² ( d = 79 см)

Рис.6.1.1. Относительное сжатие грунта в зависимости от давления

Суглинок

- число пластичности грунта по значениям влажностей на пределе текучести и раскатывания

I_p = W_l - W_p = 0,42 - 0,16 = 0,26

- коэффициент пористости грунта

где _s - плотность минеральных частиц

W - природная влажность - природная плотность

- показатель текучести грунта

,

по значению которого устанавливается состояние водонасыщенного пылевато-глинистого грунта.

По определенным физическим характеристикам и классификационным показателям грунта по табл. 2 и 3 приложения I. СНиП 2.02.01.03 определяются прочностные характеристики и деформационные грунта ', С (кПа), Е (кПа) и заносим в таблицу 6.2.

2) для песчаных грунтов (песок мелкий) определяются:

- коэффициент пористости е

- степень влажности грунта

по значению которой устанавливают состояние грунта при степени влажности

По вычисленным физико-механическим характеристикам и классификационным показателям грунта по табл.1 прил.1 СНиП 2.02.01-83 определяются прочностные и деформационные характеристики грунта С, , Е и заносим в таблица 6.2.

Все вычисленные и определенные физико-механические характеристики грунтов напластований заносятся в сводную таблицу физико-механических характеристик грунтов площадки.

Таблица 6.1.2.

Хар-ки Наим.слоя	, кН/м3	s, кН/м3	C, кПа	, град	E, МПа
Ратсительный слой	16,4	-	-	-	-
Супесь	16,3	26,7	5	20	24,34
Песок мелкий	18,9	26,5	2	30,8	25
Суглинок тяжёлый	19,7	27,0	32,2	24,2	23

6.2 Расчёт свайных фундаментов

6.2.1 Выбор глубины заложения ростверка

Определение глубины заложения ростверка зависит от нескольких факторов:

- Глубины промерзания грунта:

Нормативная глубина сезонного промерзания грунта определяется по формуле:

м,

где M_t - коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе по СНиП 2.01.01-82 "Строительная климатология и геофизика" (для Калуги M_t = -27).

d₀ - величина в метрах, принимаемая равной:

? для суглинков и глин - 0,23 м;

? для супесей, песков мелких и пылеватых - 0,28 м;

? для песков средней крупности, крупных и гравелистых - 0,30 м;

? для крупнообломочных грунтов - 0,34 м.

Расчетная глубина сезонного промерзания грунта определяется: (м)

м

где k_h - коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооружения и принимаемый по таблице №1 СНиП 2.02.01-83*.

Глубина заложения фундаментов по первому фактору (глубине промерзания) определяется по формуле:

м;

- Наличие конструктивных особенностей.

В нашем случае подвальных помещений нет, поэтому

- Глубина заложения ростверка.

Исходя из условия, что

,

где d_р - глубина заложения ростверка, м;

h_ст - глубина стакана в фундаменте. Для фундаментов под двухветвевые металлические колонны h_ст = 1,2 м, мм = 1,915 м

Учитывая все перечисленные условия, принимаем глубину заложения ростверка d_р = 1,95 м, исходя из кратности ростверка по высоте 15 см.

Принимаем шарнирное соединение ростверка и сваи. Голова сваи заходит в тело ростверка на 5 - 10 см Принимаем для расчёта 10 см.

Тогда отметка головы сваи - -1,85 м.

6.2.2 Выбор несущего слоя

Считаем, что несущим слоем будет суглинок тяжёлый, поэтому, прорезая слой супеси и мелкого песка, заглубляем сваю в слой суглинка до отметки _8,85 м (для применения стандартной длины сваи). При этом длина сваи равна h_св = 7 м.

Под нижним концом сваи находится сжимаемый грунт (Е < 50 МПа). Дальнейший расчёт ведём как для висячей сваи. Принимаем железобетонную забивную сваю квадратного сечения. Для выбранной нами длины можно принять сечение 30 х 30 см.

6.2.3 Расчёт свайного фундамента для колонны ряда B

6.2.3.1 Определение несущей способности сваи

,

где n - количество слоёв с одинаковыми силами трения по длине сваи;

г_с - коэффициент условий работы ( г_с = 1);

г_сr и г_сf - коэффициенты условий работы под подошвой сваи и по боковой поверхности, зависят от условий изготовления или погружения сваи. (г_сr = 1 и г_сf = 1);

А - площадь сечения сваи;

R - расчётное сопротивление под подошвой сваи, зависит от длины сваи и грунта. (R = 6784 кПа);

U - наружный периметр поперечного сечения сваи, м;

l - расстояние от середины слоя до поверхности земли;

f - расчётное сопротивление по боковой поверхности сваи, зависит от l (принимается из СниПа).

Таблица 6.2.3.1.1 «Расчётные сопротивления по боковой поверхности свай»

Слой грунта	hi , м	li ,м	fi, кПа	hi fi , кН/м
Супесь	0,967	2,433	9,06	8,76
	0,967	3,4	10,32	9,98
	0,967	4,367	11,47	11,09
Песок (мелкий)	0,975	5,337	40,67	39,65
	0,975	6,312	42,31	41,25
Суглинок (тяжёлый)	1,025	7,312	60,62	62,14
	1,025	8,337	62,51	64,07
	236,95

кН

6.2.3.2 Расчётная нагрузка на сваю

Определяем по формуле:

кН.

где г_к - коэффициент запаса. Для расчёта он равен 1,4; для полевых испытаний _ 1,25.

Определим необходимое количество свай в фундаменте по формуле:

Принимаем целое число свай - n = 4 шт.

где N - заданная нагрузка на фундамент, для данной колонны N = 1918,51 кН (см. расчет рамы каркаса п.п.5.3.1-3)

6.2.3.3. Расположение свай в плане, требования к конструированию ростверка.

Расстояние между осями свай должно быть не меньше трёх диаметров сваи. Т.е. в нашем случае это расстояние составляет 1,2 м. Принимаем 1,2 м.

Далее в соответствии с ниже приведенными требованиями к размерам рассчитываем размеры ростверка в плане (см. рис. )

Рис. 6.2.3.3.1. Размеры ростверка в плане (пунктиром схематично показано расположение баз ветвей колонны)

К размерам ростверка предъявляются следующие требования:

- все размеры по высоте должны быть кратны 15 см;

- все размеры в плане должны быть кратны 10 см;

- а также см рис. 6.2.3.3.1;

- нижняя ступень не может быть меньше 600 мм, все остальные - 300 (450) мм толщиной.

Рис. 6.2.3.3.2. Нормативные допуски смещения сваи (слева) и принятые значения (справа)

6.2.3.4 Фактическая нагрузка на сваи, назначение вертикальных и горизонтальны размеров фундамента

Согласно требованиям СНиП, для фактической нагрузки должно выполняться следующее условие:

N_ф1 < P,

,

где N_ф1 - усилие в наиболее нагруженной свае;

у - расстояние (координата) от главной оси ростверка до оси, наиболее нагруженной сваи;

y_i - расстояния (координаты) от оси каждой сваи до главной оси ростверка.

Рис.6.2.3.4.1. Фактическая нагрузка на фундамент (максимальной усилие на сваю 1)

В нашем случае формула примет вид:

кН

N_ф1 = 620,76 кН < Р = 639,2 кН, условие выполняется.

Назначаем следующие размеры для ростверка:

Рис.6.2.3.4.2. Размеры фундамента, принимаемые к дальнейшим расчетам

Расчёт ростверка как железобетонной конструкции.

6.2.3.5 Расчёт на продавливание

В данном случае этот расчёт не нужно проводить, так как конструкция ростверка жёсткая.

6.2.3.6 Подбор арматуры

В нашем же случае, когда ростверк жёсткий, мы принимаем конструктивно сетку из арматуры А-II диаметром 10 мм и шагом 150 мм.

6.2.3.7 Проверка давления под нижним концом сваи

Рис.6.2.3.7.1. Схема расчетных значений для определения давления под нижним концом свайного фундамента

Определяем размеры условного несущего массива грунта, его площадь, объём и массу:

м;

м;

м² ;

м;

м³ ;

кН;

Проверку давления под нижним концом сваи осуществляем по формуле:

, где

где - коэффициенты условий работы оснований () и сооружений () принимаются по табл.3 СНиП 2.02.01-83;

К - коэффициент, принимаемый равным 1,1, если и С приняты по табл.1-3 прил.1 СНиП 2.02.01-83 "Основания зданий и сооружений";

- коэффициенты, принимаемые по табл. 4 СНиП 2.02.01-83 ;

k_z - коэффициент влияния площади фундамента. Для фундаментов шириной

b < 10 м, к_z = 1;

C_II = 32,2 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента;

- расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента:

кН/м³,

- расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента:



= 17,56 кН/м³,

где - удельные весы грунтов, залегающих выше условной подошвы фундамента (рис. 6.2.3.7.1.)

кПа.

кПа

р_ср = 338,5 кПа < R_усл = 969,16 кПа, условие выполняется.

6.2.3.8 Расчёт осадки методом послойного суммирования.

1. Среднее давление подошвы фундамента р_ср = 338,5 кПа

2. Вычисляем и строим эпюру естественного давления

3. Рассчитываем дополнительную вертикальную нагрузку

4. Высота рассчитываемых слоёв h_i = 0,2 · b_усл = 0,2 · 3,07= 0,614 м

5. Вычисляем и строим эпюру ,

где б - коэффициент затухания напряжений. Зависит от соотношения сторон фундамента и относительной глубины, выбирается значение из таблицы 1 приложение 2 СниП 2.02.01-83.

Расчёты по данному алгоритму приведены в таблице 6.2.3.8.1.

Таблица 6.2.3.8.1.

z, м	о	б	уzg0, кПа	P0, кПа	0,2· уzg0 , кПа	уzpi, кПа	уzg0ср, кПа	Е, кПа	S, м
0	0	1	155.40	183.10	31.08	183.10		23000
0.614	0.4	0.968	167.50	171.00	33.50	165.53	174.32	23000	0.0037
1.228	0.8	0.831	179.59	158.91	35.92	132.05	148.79	23000	0.0064
1.842	1.2	0.655	191.69	146.81	38.34	96.16	114.11	23000	0.0073
2.456	1.6	0.503	203.78	134.72	40.76	67.76	81.96	23000	0.0070
3.07	2	0.387	215.88	122.62	43.18	47.45	57.61	23000	0.0062
3.684	2.4	0.301	227.97	110.53	45.59	33.27	40.36	23000	0.0052
									0.0357

6. Находим нижнюю границу сжимаемой толщи:

В нашем случае 45,59 кПа > 33,27 кПа, условие выполняется.

7. Считаем суммарную осадку по всем слоям:

8. Проверяем выполнение условия S < S_u . В нашем случае 3,71 см < 12 см,

где S_u = 12 см - предельное значение осадки для промышленных зданий c металлическим каркасом.

Условие выполняется.

На рис. 6.2.3.1. приведены эпюры у_zg0 и у_zpi.



Рис. 6.2.3.1.1. Эпюры у_zg0 и у_zpi.

6.2.4 Расчёт свайного фундамента для колонны ряда A

6.2.4.1 Определение несущей способности сваи

,

где n - количество слоёв с одинаковыми силами трения по длине сваи;

г_с - коэффициент условий работы ( г_с = 1);

г_сr и г_сf - коэффициенты условий работы под подошвой сваи и по боковой поверхности, зависят от условий изготовления или погружения сваи. (г_сr = 1 и г_сf = 1);

А - площадь сечения сваи;

R - расчётное сопротивление под подошвой сваи, зависит от длины сваи и грунта. (R = 6784 кПа);

U - наружный периметр поперечного сечения сваи, м;

l - расстояние от середины слоя до поверхности земли;

f - расчётное сопротивление по боковой поверхности сваи, зависит от l (принимается по таблице 2, СНиП «Свайные фундаменты»).

Таблица 6.2.4.1.1. «Расчётные сопротивления по боковой поверхности сваи»

Слой грунта	hi , м	li ,м	fi, кПа	hi fi , кН/м
Супесь	0.882	2.39	9.01	7.95
	0.882	3.27	10.15	8.95
	0.882	4.16	11.26	9.93
Песок (мелкий)	0.885	5.04	40.08	35.47
	0.885	5.92	41.84	37.03
Суглинок (тяжёлый)	1.242	6.99	59.9	74.40
	1.242	8.23	62.35	77.44
	251,16

кН

6.2.4.2 Расчётная нагрузка на сваю

Определяем по формуле:

кН.

где г_к - коэффициент запаса. Для расчёта он равен 1,4; для полевых испытаний _ 1,25.

Определим необходимое количество свай в фундаменте по формуле:

Принимаем целое число свай - n = 3 шт.

где N - заданная нагрузка на фундамент, для данной колонны N = 1453 кН (см. расчет рамы каркаса п.п.5.3.1-3, а значение для колонны ряда A было посчитано тем же методом - расчет не приводиться)

6.2.4.3 Расположение свай в плане, требования к конструированию ростверка

Расстояние между осями свай должно быть не меньше трёх диаметров сваи. Т.е. в нашем случае это расстояние составляет 1,2 м. Принимаем 1,2 м.

Далее в соответствии с ниже приведенными требованиями к размерам рассчитываем размеры ростверка в плане (см. рис.)

Рис.6.2.4.3.1. Размеры ростверка в плане (пунктиром схематично показано расположение баз ветвей колонны)

К размерам ростверка предъявляются следующие требования:

- все размеры по высоте должны быть кратны 15 см;

- все размеры в плане должны быть кратны 10 см;

- а также см рис.;

- нижняя ступень не может быть меньше 600 мм, все остальные - 300 (450) мм толщиной.

Рис.6.2.4.3.2. Нормативные допуски смещения сваи (слева) и прянятые

6.2.4 Фактическая нагрузка на сваи, назначение вертикальных и горизонтальны размеров фундамента

Согласно требованиям СНиП, для фактической нагрузки должно выполняться следующее условие:

N_ф1 < P,

,

где N_ф1 - усилие в наиболее нагруженной свае;

у - расстояние (координата) от главной оси ростверка до оси, наиболее нагруженной сваи;

y_i - расстояния (координаты) от оси каждой сваи до главной оси ростверка.

Рис.6.2.4.4.1. Фактическая нагрузкана фундамент с тремя сваями (максимальной усилие на сваю 1)

В нашем случае формула примет вид:

кН

N_ф1 = 701,8 кН > Р = 651,4 кН, условие не выполняется.

Принимаем большее количество свай - n = 4 шт. Выполняем проверку еще раз:

кН

N_ф1 = 526,38 кН < Р = 651,4 кН, условие выполняется.

Рис.6.2.4.4.2. Фактическая нагрузка на фундамент с четырьмя сваями (максимальной усилие на сваю 1)

Назначаем следующие размеры для ростверка:



Рис.6.2.4.4.3. Размеры фундамента, принимаемые к дальнейшим расчетам

Расчёт ростверка как железобетонной конструкции.

6.2.4.5 Расчёт на продавливание

В данном случае этот расчёт не нужно проводить, так как конструкция ростверка жёсткая.

6.2.4.6 Подбор арматуры

В нашем же случае, когда ростверк жёсткий, мы принимаем конструктивно сетку из арматуры А-II диаметром 10 мм и шагом 150 мм.

6.2.4.7 Проверка давления под нижним концом сваи

Рис.6.2.4.7.1. Схема расчетных значений для определения давления под нижним концом свайного фундамента

Определяем размеры условного несущего массива грунта, его площадь, объём и массу:

м;

м;

м² ;

м;

м³ ;

кН;

Проверку давления под нижним концом сваи осуществляем по формуле:

, где

где - коэффициенты условий работы оснований () и сооружений () принимаются по табл.3 СНиП 2.02.01-83;

К - коэффициент, принимаемый равным 1,1, если и С приняты по табл.1-3 прил.1 СНиП 2.02.01-83 "Основания зданий и сооружений";

- коэффициенты, принимаемые по табл. 4 СНиП 2.02.01-83* ;

k_z - коэффициент влияния площади фундамента. Для фундаментов шириной b < 10 м, к_z = 1;

C_II = 32,2 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента;

- расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента:

кН/м³,

- расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента:



= 17,78 кН/м³,

где - удельные весы грунтов, залегающих выше подошвы фундамента (рис. 6.2.4.7.1)

кПа.

кПа

р_ср = 317,32 кПа < R_усл = 992,76 кПа, условие выполняется.

6.2.4.8 Расчёт осадки методом послойного суммирования.

9. Среднее давление подошвы фундамента р_ср = 317,32 кПа

10. Вычисляем и строим эпюру естественного давления

11. Рассчитываем дополнительную вертикальную нагрузку

12. Высота рассчитываемых слоёв h_i = 0,2 · b_усл = 0,2 · 3,07 = 0,614 м

13. Вычисляем и строим эпюру ,

где б - коэффициент затухания напряжений. Зависит от соотношения сторон фундамента и относительной глубины, выбирается значение из таблицы 1 приложение 2 СниП 2.02.01-83.



Расчёты по данному алгоритму приведены в таблице 6.2.4.8.1.

Таблица 6.2.4.8.1.

z, м	о	б	уzg0, кПа	P0, кПа	0,2· уzg0 , кПа	уzpi, кПа	уzg0ср, кПа	Е, кПа	S, м
0	0	1	157,38	159,94	31,48	159,94		23000
0,614	0,4	0,963	169,48	147,84	33,90	142,37	151,16	23000	0,0032
1,228	0,8	0,812	181,57	135,75	36,31	110,23	126,30	23000	0,0054
1,842	1,2	0,625	193,67	123,65	38,73	77,28	93,76	23000	0,0060
2,456	1,6	0,469	205,76	111,56	41,15	52,32	64,80	23000	0,0055
3,07	2	0,387	217,86	99,46	43,57	38,49	45,41	23000	0,0048
									0,0250

14. Находим нижнюю границу сжимаемой толщи:

В нашем случае 43,57 кПа > 38,49 кПа, условие выполняется.

15. Считаем суммарную осадку по всем слоям:

16. Проверяем выполнение условия S < S_u . В нашем случае 2,5 см < 12 см,

где S_u = 12 см - предельное значение осадки для промышленных зданий c металлическим каркасом.

Условие выполняется.

На рис. 11 приведены эпюры у_zg0 и у_zpi.

Рис. 6.2.4.8.1. Эпюры у_zg0 и у_zpi.

7. ОРГАНИЗАЦИЯ УПРАВЛЕНИЯ СТРОИТЕЛЬСТВОМ

Проектируемое здание прокатного стана находится на территории проектируемого и строящегося в настоящий момент Калужского электрометаллургического завода.

Разработка проекта проводится по вопросам организации и планирования строительного производства на стадиях проекта организации строительства и проекта производства работ. Принимаемые решения направлены на сокращение продолжительности строительства; сокращение трудоёмкости, материалоёмкости и стоимости строительно-монтажных работ; рост производительности труда; рациональное использование ресурсов и охрану окружающей среды.

В соответствии с заданием на учебный дипломный проект в данной части рассмотрена только стадия проекта производства работ (ППР).

Элементы проекта производства работ (ППР)

7.1 Разбивка основного здания на захватки

Разбивка здания на захватки производится в зависимости от конструктивной и объёмно-планировочной схемы здания, последовательности сдачи частей здания под монтаж технологического оборудования.

Схемы разбиения строительной площадки на захватки смотреть на листе 9.

7.2 Определение номенклатуры и объёмов строительно-монтажных

работ

Номенклатура строительно-монтажных работ должна охватывать все основные работы по возведению здания. Все работы необходимо разбить на отдельные циклы:

ь нулевой;

ь монтажный;

ь работы завершающего цикла.

Таблица 7.2.1 «Спецификация сборных железобетонных и металлических конструкций»

Наименование конструкций	Эскиз	Объём элемента, м3	Масса элемента, т	Кол-во элементов, шт	Общий объём (м3)/масса (т)
Колонны ряда A, К1		-	3,38	20	- / 67,6
Колонны ряда C крайние, К4		-	4,07	7	- / 28,49
Колонны ряда D, К6		-	2,8	13	- / 36,4
Колонны ряда B, К2		-	3,95	13	- / 51,35
Колонны ряда B (особые), К3		-	5,36	4	- / 21,44
Колонны ряда C средние, К4		-	3,27	10	- / 32,7
Колонны ряда C (особые), К5		-	4,67	2	- / 9,34
Фахверковые колонны, ФК1	Сплошная одноветвивая колонна высотой 17,7 м следующим сечением (20К1 по ГОСТ 26020-83):	-	0,735	14	- / 10,28
Фермы стропильные 36 м, Ф1		-	5,76	39	- / 224,64
Фермы стропильные 36 м с креплениями для фонаря, Ф2		-	5,8	39	- / 226,2
Фермы стропильные 30 м с креплениями для фонаря, Ф3		-	4,3	25	- / 107,5
Подстропильные фермы 12 м, крайние, ФП1		-	3,14	38	- / 119,32
Подстропильные фермы 12 м, средние, ФП2		-	3,43	24	- / 82,32
Подстропильные фермы 24 м, особые, ФП3			8,4	1	- / 8,4
Подстропильные фермы 36 м, особые, ФП4		-	15,1	2	- / 30,2
Подкрановые балки 12 м (пролет A-B), ПБ1		-	2,58	32	- / 82,59
Подкрановые балки 12 м (пролет B-C), ПБ2		-	2,312	30	- / 69,36
Подкрановые балки 12 м (пролет C-D), ПБ3		-	1,893	22	- / 41,65
Подкрановые балки 24 м (оси 18-20, ряд C), ПБ4		-	7,651	1	- / 7,651
Подкрановые балки 36 м (оси 2-5, 16-19, ряд B), ПБ5		-	18,089	2	- / 36,18
Прогоны		-	0,103		- / 90,3
Плиты покрытия типа «сэндвич» (1 х 6)		-	0,126	3456	- / 435,46
Светоаэрационный фонарь (3 х 3)		-	0,3	48	- / 14,4
Оконные переплёты светоаэрационных фонарей		-	0,037	88	- / 3,26
Стеновые сэндвич-панели 1 x 1,2		-	0,02	363	- / 7,26
Стеновые сэндвич-панели 1 x 2,4		-	0,04	363	- / 14,52
Стеновые сэндвич-панели 1 x 3,6		-	0,06	459	- / 27,54
Стеновые сэндвич-панели 1 x 4,8		-	0,08	375	- / 30
Стеновые сэндвич-панели 1 x 6		-	0,1	462	- / 46,2
Переплёты оконные двойные (1,2 х 12)		-	0,4	264	- / 105,6
Ворота		-	0,9	3	2,7
Связи вертикальные по колоннам		-	3,9	8	- / 31,2
Фундаменты сборные под фахверковые колонны		6,6	-	14	92,4 / -
Фундаментные балки 6 м		0,94	2,44	17	15,98 / 41,48
Фундаментные балки 12 м		2,05	5,1	38	77,9 / 193,8

Таблица 7.2.2. «Объём строительно-монтажных работ по среднесортному прокатному стану».

Номер	Наименование работ	Схематический план, разрез	Един. измер.	Формула подсчета	Объем работ
Работы нулевого цикла
1	Срезка растительного слоя		1000м3	V = (36*2*228+144*30+(102+228) *2*20)*0,2	6,79
2	Планировка площадки		1000 м2	S = (36*2*228+30*144 + (102+228) *2*20)	33,94
3	Разработка грунта:	Vобщ = Vкр*nкр+ Vср*nср+ Vср*nфахв = 21*40 + 24,1*29 + 37,44*14 = 2,063 тыс.м3
	- на транспорт		1000 м3	Vт = Vр*nкр +Vр*nср+(Vф+Vп)*nфахв = = 7,34*40 +8,874*29+(6,6+0,6)*14	0,652
	- в отвал			Vот = Vобщ - Vтр = 2,063 - 0,652	1,411
4	Подчистка дна отдельных котлованов		100 м3	Vподч = Vподч* nфахв + nф1 * Vп1 + nф2 * Vп2 + nф3*Vп3 + nф4* Vп4 = 3,39*14 + 40*4,43 + 22*5 + 2*5,6 + 4*6,55	3,72
5	Устройство подготовки под отдельные сборные фундаменты		100 м3	Vподг = Vподч* Nфахв = 0,6*14	0,084
6	Монтаж фундаментов		100 шт.		0,14
7	Гидроизоляция фундаментов		100 м2	Sг/из = Sгидр*Nфахв = 11,3*14	1,582
	Гидроизоляция монолитных ростверков		100 м3		10,8
8	Обратная засыпка грунта		1000 м3	Vзас = Vот	1,411
9	Уплотнение грунта		100 м3	Vупл = Vзас	14,11
	Забивка свай		м3	Vсв = l*a*b * nсв = 7*0,3*0,3 * 248	156,24
	Устройство монолитных ростверков до 10 м3		100 м3	V = nф1 * Vф1 + nф2 * Vф2 =40*7,344 + 22*8,874	4,89
	Устройство монолитных ростверков до 25 м3		100 м3	V = 2*Vф3 + 4* Vф4 = 2*10,65 + 4*13,31	0,75
Монтажный цикл
10	Монтаж колонн
	- крайнего ряда		100 шт		0,40
	- среднего ряда				0,29
	- фахверковых				0,14
11	Монтаж вертикальных связей		100 шт		0,08
12	Подкрановые балки		т.		237,43
13	Монтаж подстропильных ферм		т.		120,92
14	Монтаж стропильных ферм		т.		558,34
15	Монтаж рам фонарей		т		14,4
17	Монтаж фонарных переплетов с остеклением		100 м2		13,84
	Монтаж фундаментных балок		100 шт.		0,55
	Монтаж прогонов		т		90,3
18	Монтаж сэндвич-панелей покрытия		100 шт		34,56
20	Монтаж стеновых сэндвич-панелей		100 шт		20,22
21	Монтаж оконных переплетов		т		105,6
22	Навеска ворот		т	m = Мв * nв = 1,5 * 3	4,5
Отделочные работы
28	Остекление фонарных переплетов		100 м2		13,84
29	Остекление оконных переплетов		100 м2		2,142
30	Устройство оснований под полы		100 м3	V = Sпол * 0,3 = 20736*0,3	62,21
31	Устройство полов		100 м2		207,36
34	Наружная окраска		100 м2	Sокр = Sвор*nвор = 4*4,8*3	0,58
35	Внутренняя масляная покраска		100 м2	Sмасл = Sкол *nкол + SПБ*nПБ + SФ* nф + SПФ*nПФ + Sвор*nвор = = 81,42*69 + 3510,72 + 11207,7 + 1221,2 + 57,6	216,15
36	Устройство подготовки под отмостку		100 м3	Vпод = (Р- lвор*12)*bотм*tпод = (2*228+102 - 4*3)*0,1*1	0,546
37	Устройство отмостки		м3	Vотм = (Р- lвор*12)*bотм*tотм = (2*(228+102) - 4*3))*0,15*1	81,9

7.3 Выбор метода производства работ

Выбор метода производства работ производится с учетом их объема, заданных сроков ввода в эксплуатацию объекта строительства, возможности применения тех или иных механизмов, трудоемкости и себестоимости работ, возможности поточной их организации.

Поточным методом будет называть такой метод организации работ, при котором постоянные составы бригад оснащенными специальными машинами и механизмами, выполняют последовательно одни и те же работы на разных захватках, при этом работы различных бригад максимально совмещаются со временем.

Организация поточного метода строительства на объекте осуществляется следующим образом:

1. Весь фронт работ разбивается на отдельные участки или захватки примерно с одинаковым строительством.

2. Разбивается сложный производственный процесс на простые операции и поручается их выполнение отдельным бригадам или звеньям.

3. Бригады или звенья равномерно передвигаются по фронту работ и переходят с захватки на захватку.

4. Первая бригада все время начинает технологические процессы, а последняя завершает.

7.4 Выбор комплекта машин и механизмов

7.4.1 Выбор комплекта машин для земляных работ

Комплект машин и механизмов для производства земляных работ определяется объёмами и характером земляных работ, сроками их выполнения, размерами земляного сооружения, группой грунтов, себестоимостью работ и др. С учетом этого определяются наименование, марки и необходимое количество машин для земляных работ, марки и количества автосамосвалов для транспортирования грунта.

7.4.1.1 Выбор землеройных машин

Принимаем бульдозеры:

ь ДЗ-17, базовая машина Т-100, мощность двигателя 79кВт;

ь ДЗ-104, базовая машина Т-4А, мощность двигателя 96 кВт.

Принимаем экскаватор обратная лопата ТЭ-ЗМ:

ь емкость ковша 0,65 м³;

ь наибольшая глубина копания котлована 9 м;

ь мощность двигателя 80 кВт.

7.4.1.2 Выбор автомобилей - самосвалов

Требуемое количество автосамосвалов в смену:

;

где ,

где V_oб - объём грунта ,который нужно вывезти за смену, м^З;

V_к = 6,5 м^З - ёмкость кузовов используемых самосвалов;

t_ц - время одного полного цикла работы автосамосвала, час;

t_п - время погрузки одного автосамосвала в час;

t_p = 0,033 ч - время на разгрузку и манёвры;

L = 2000 м - расстояние транспортировки грунта;

П_р = 6,2 м^З/ч - часовая производительность экскаватора;

V_cp = 60 км/ч - средняя скорость автосамосвала в оба конца.

Объём грунта, который необходимо вывезти в смену, определяется следующим образом:

м³

где V_гр - объём грунта, который разрабатывается на транспорт, м³;

t - продолжительность разработки грунта, дней;

n_см - количество смен.

часа

Тогда:

 шт.

Принимаем 1 самосвал КрАЗ - 256 со следующими характеристиками:

? ёмкость кузова - 6,5 м³;

? грузоподъемность - 11 т;

? мощность двигателя - 176,5 кВт;

? максимальная скорость с подъёмной нагрузкой - 65 км/ч.

7.4.2 Выбор комплекта машин для монтажных работ

7.4.2.1 Технико-экономическое сравнение вариантов механизации монтажа.

Производится по себестоимости единицы продукции.

Для определения себестоимости единицы продукции необходимо знать стоимость маш-см каждого крана, которая определяется по формуле:

,

где В_э.п. - остоянные эксплуатационные затраты, грн., равны для гусеничных и пневмоколёсных кранов 2,38 и 3,64 соответственно;

В_п - затраты, связанные с перебазировкой механизма, грн., равны для гусеничных и пневмоколёсных кранов 4,08 и 5,28 соответственно;

В_э.пер. - переменные эксплуатационные затраты, грн., равны для гусеничных и пневмоколёсных кранов 19,31 и 24,69 соответственно;

Т_с.пл. - количество смен работы крана на стройплощадке.

Для гусеничного монтажного крана:

 грн.

Для пневмоколёсного крана:

грн.

Себестоимость единицы продукции определяется по формуле:

,

где 1,08 - коэффициент накладных расходов на эксплуатацию машин и единовременные затраты;

1,7 - коэффициент накладных расходов на заработную плату;

?З_п - сумма заработной платы рабочих;

С_пут - сумма затрат на устройство дорог самоходных кранов (для гусеничных кранов 0,4 грн/м, для пневмоколесных - 4,07 грн/м);

V_к - объём монтажных работ в т.

Для гусеничного монтажного крана:

грн/т.

Для пневмоколёсного крана:

 грн/т.

По минимальной себестоимости единицы продукции выбираем гусеничные монтажные краны.

7.4.2.2 Выбор грузоподъёмных механизмов для монтажа конструкций

Выбор грузоподъёмных механизмов для монтажа

сборных фундаментов, фундаментных балок и стеновых панелей.

Грузоподъёмность крана.

Определяется по формуле:

т,

где Q_эл - масса самого тяжёлого элемента (в данном случае - масса сборного фундамента, Q_{фундам.} = 2,2 т), т;

Q_ос - масса монтажной оснастки, т (выбираем при заданной массе конструкции траверсу массой 46 кг высотой 5 м).

Высота подъёма крюка.

Определяется по формуле:

Н_кр = h₀ + h_з + h_гр + h_ос = 18 + 0,5 + 3,6 + 5 = 27,1 м,

где h₀ - превышение опоры монтируемого элемента над уровнем стоянки крана, м;

h_з - запас по высоте, необходимый по условиям монтажа для заводки конструкции на монтаж или переноса её через смонтированные конструкции, м;

h_гр - высота элемента в монтажном положении (высота верхней стеновой панели), м;

h_ос - высота оснастки (высота от верха монтируемого элемента до низа крюка в рабочем положении), м.

Вылет стрелы.

Для стрелового оборудования определяется по формуле:

L_с = l₁ + l₂ ,

где l₁ - половина колеи крана, м;

l₂ - расстояние от ближайшей опоры крана до оси монтируемой конструкции, м.

Определяется по формуле:

м,

где h_п - высота полиспаста, м;

h_ш - высота шарнира крепления стрелы от уровня стоянки крана, м.

L_с = 1,5 + 7,21= 8,71 м

По рассчитанным параметрам выбираем монтажный кран МКГ-25 со следующими характеристиками:

Ширина колеи - 4,3 м;

Высота крана- 3,9 м;

Грузоподъёмность - 5 т;

Вылет стрелы - 20 м;

Высота подъёма крюка - 30 м.

Выбор грузоподъёмных механизмов для монтажа

конструкций каркаса.

Так как самой тяжёлой из данных конструкций является подкрановая балка, то выбираем кран исходя из обеспечения ее монтажа.

Грузоподъёмность крана.

Определяется по формуле:

т,

где Q_эл - масса самого тяжёлого элемента (в данном случае - масса рядовой подкрановой балки Q_ПБ = 3,43 т), т;

Q_ос - масса монтажной оснастки, т (выбираем при заданной массе конструкции траверсу массой 0,551 т высотой 5 м).

Высота подъёма крюка.

Определяется по формуле:

Н_кр = h₀ + h_з + h_гр + h_ос = 14,5 + 0,5 + 1,1 + 0,8 = 16,9 м,

где h₀ - превышение опоры монтируемого элемента над уровнем стоянки крана, м;

h_з - запас по высоте, необходимый по условиям монтажа для заводки конструкции на монтаж или переноса её через смонтированные конструкции, м;

h_гр - высота элемента в монтажном положении, м;

h_ос - высота оснастки, высота от верха монтируемого элемента до низа крюка в рабочем положении, м.

Вылет стрелы.

Для стрелового оборудования определяется по формуле:

L_с = l₁ + l₂ ,

где l₁ - половина колеи крана, м;

l₂ - расстояние от ближайшей опоры крана до оси монтируемой конструкции, м.

Определяется по формуле:

м,

где h_п - высота полиспаста, м;

h_ш - высота шарнира крепления стрелы от уровня стоянки крана, м.

L_с = 1,5 + 4,47 = 5,97 м

По рассчитанным параметрам выбираем монтажный кран МКГ-16 со следующими характеристиками:

Ширина колеи - 3,8 м;

Высота - 3,9 м;

Грузоподъёмность - 11 т;

Вылет стрелы - 16 м;

Высота подъёма крюка - 18 м.

Выбор грузоподъёмных механизмов для монтажа

конструкций покрытия.

Так как самой тяжёлой из данных конструкций является ферма, то выбираем кран исходя из обеспечения ее монтажа.

Грузоподъёмность крана.

Определяется по формуле:

т,

где Q_эл - масса самого тяжёлого элемента (в данном случае - масса фермы 36 м, Q_фермы = 5,8 т), т;

Q_ос - масса монтажной оснастки, т (выбираем при заданной массе конструкции траверсу массой 1,1 т высотой 0,8 м).

Высота подъёма крюка.

Определяется по формуле:

Н_кр = h₀ + h_з + h_гр + h_ос = 17,7 + 0,5 + 3,862 + 0,8 = 22,862 м,

где h₀ - превышение опоры монтируемого элемента над уровнем стоянки крана, м;

h_з - запас по высоте, необходимый по условиям монтажа для заводки конструкции на монтаж или переноса её через смонтированные конструкции, м;

h_гр - высота элемента в монтажном положении, м;

h_ос - высота оснастки, высота от верха монтируемого элемента до низа крюка в рабочем положении, м.

Вылет стрелы.

Для стрелового оборудования определяется по формуле:

L_с = l₁ + l₂ ,

где l₁ - половина колеи крана, м;

l₂ - расстояние от ближайшей опоры крана до оси монтируемой конструкции, м.

Определяется по формуле:

м,

где h_п - высота полиспаста, м;

h_ш - высота шарнира крепления стрелы от уровня стоянки крана, м.

L_с = 1,5 + 6,07 = 7,57 м

По рассчитанным параметрам выбираем монтажный кран ДЭК-251 со следующими характеристиками:

Ширина колеи - 4,4 м;

Высота - 4,3 м;

Грузоподъёмность - 11 т;

Вылет стрелы - 20 м;

Высота подъёма крюка - 24 м.

7.5 Определение продолжительности выполнения работ

Для определения продолжительности строительно-монтажных работ разрабатывается карточка-определитель работ, которая является основным документом для разработки сетевого графика строительства. Трудоёмкость, машиноёмкость и продолжительность работ определяется на основе ДБН Д.2.2-99 «Ресурсные элементные сметные нормы».

Все механизированные работы, выполняемые с использованием крупных строительных машин, выполняются, как правило, в две смены. Исключением может быть небольшая машиноёмкость процесса.

В зависимости от вида работ, требований технологии их выполнения и продолжительности строительства, сменность других работ может быть принята равной 2 или 1.

При определении продолжительности отдельных строительных процессов различают механизированные и немеханизированные процессы.

Проектные трудоёмкость и машиноёмкость работ должны равняться или быть меньше нормативных.

Карточка-определитель работ приведена в приложении (таблица 2).

7.6 Объектный стройгенплан

Объектный стройгенплан даёт детальные решения по организации строительства объекта и примыкающей к нему территории (см лист 11).

7.6.1 Расчёт временных административно-бытовых зданий

Наименование и количество временных зданий зависит от количества работающих. Максимальное количество работающих определяется из расчёта сетевого графика. При этом условно принимается, что в наиболее загруженную смену работают 70% рабочих и 80% ИТР, служащих и МОП. Расчёт приведён в таблице 7.6.1.1.

Таблица 7.6.1.1 «Расчётное количество работающих»

К-во рабочих в максимально загруженную смену,	Рабочие неосновного производства,	ИТР,	Служащие,	МОП и охрана,	Расчетное количество работающих,
R	R1	R2	R3	R4	Rрас
R = 0,7 · Rmax	R1 = 0,1 · R	R2 = 0,12·(R1+R)	R3 = 0,02·(R1+R2)	R4 = 0,1·(R+R1+R2+R3)	Rpac = R+R1+R2+R3+R4
0,7 · 220 = 154	0,1 · 154 = 15	0,12 · (154 + 16) = 20	0,02 · (16 + 21) = 1	0,1 · (154 + 16 + 21 + 1) = 19	154 + 16 + 21 + 1 + 20 = 209

Расчёт временных зданий выполняется в таблице 7.6.1.2.

Таблица 7.6.1.2 «Расчёт временных зданий и сооружений»

№ п/п	Наименование временных зданий	Rрас	Нормы на 1-го работающего, м2	Расчетная площадь, м2	Тип принимаемого здания	Размеры здания, м	К-во зданий, шт.	Принятая площадь, м2
1	Контора строительства	40	4	160	Контейнерный	6,9 х 12	2	166
2	Диспетчерская	3	7	21	Контейнерный	2,7 х 6	2	32
3	Гардеробная	154	0,6	92,4	Контейнерный	27 х 6	2	324
	Душевая	77	3	231
4	Помещения для обогрева рабочих	77	1	77	Контейнерный	2,7 х 9	5	122
	Помещения для сушки	154	0,25	38,5
5	Комната приема пищи	77	1	77	Передвижной	12,1 x 6,3	1	76
6	Умывальная	24	1,5	36	Передвижной	3,1 х 8,5	2	53
7	Туалет	220	3	44	Контейнерный	2,7 х 1,0	16	43
8	Мед.комната	220	-	70	Передвижной	2,7 х 7,9	4	85

Так как строящееся здание находится на территории завода, которая окружена забором и проходными при въездах, то не имеет смысла устанавливать проходные непосредственно возле стройплошадки.

7.6.2 Расчёт складов строительных материалов и конструкций

Тип и размеры складов определяются наименованием и количеством складируемых материалов, изделий и конструкций, нормами запаса и методами складирования.

Потребность (Q_об) определяется с учётом принятых объёмно-планировочных решений. Время использования (Т) рассматриваемых материалов и конструкций определяется по сетевому графику строительства объекта. Норма запаса материала (Т_н) зависит от вида транспорта и расстояния перевозки.

Количество материалов и конструкций, подлежащих складированию, определяется по формуле:

,

где К₁ = 1,1 - коэффициент неравномерности поступления материалов;

К₂ = 1,3 - коэффициент неравномерности производственного потребления материалов.

Отсюда:

,

где q - норма складирования материалов и конструкций на 1 м ² склада;

К₃ - коэффициент использования склада, принимается в зависимости от складируемых материалов и конструкций.

Расчёт временных складов приведён в таблице 7.6.2.1.

В данных условиях строительства целесообразно частично использовать построенный склад валков, как временный склад, что отображено на стройгенплане (лист 11)

Таблица 7.6.2.1 «Расчёт складов строительных материалов и конструкций»

№ п/п	Наименование материалов	Ед. изм	Общая потребность, Qоб	Время использования, Т, дн	Норма запаса, Тн, дн	К-т неравномерности поступления, k1	К-т неравномерности потребления, k2	К-во материалов и к-ций, подлежащих складированию, Qск	Норма складирования на 1 м2, q	К-т использования склада, k3	Расчётная площадь склада, Fскл	Тип склада
1	Блоки оконные	100 м2	13,84	51	12	1,1	1,3	4,66	43	0,5	21,66	неотапливаемый
2	Сэндвич-панели	100 м2	282,67	215	12	1,1	1,3	22,56	13	0,6	2,89
3	Стекло	100 м2	13,84	4	12	1,1	1,3	59,37	4	0,8	18,55
4	Цемент	т	750,00	17	12	1,1	1,3	757,06	1,7	0,7	318,09
5	Металлические конструкци	т	1460	215	12	1,1	1,3	116,53	0,3	0,8	485,53

7.6.3 Расчёт временного водоснабжения

Расчёт временного водоснабжения на стадии ППР сводится к определению потребности воды для производственных (Q_пр), хозяйственных (Q_хоз) и пожарных (Q_пож) целей, а также определению диаметра водопроводной напорной сети.

Расход воды для производственных целей:

,

где 1,2 - коэффициент на неучтённые расходы;

Q_ср - средний производственный расход воды в смену, л;

k₁ = 1,6 - коэффициент сменной неравномерности расхода воды.

Таблица 7.6.3.1 «Суммарный производственный расход воды»

№ п/п	Наименование потребителя	Ед. изм	Удельный расход, л	Кол-во	Расчётный расход, л
1	Приготовление бетона	м3	300	130	39000
2	Приготовление раствора	м3	300	4,80	1440
3	Поливка бетона	м3	300	65	19500
6	Малярные работы	м2	1	216,73	217
7	Работа экскаваторов	маш-ч	15	56,00	840
8	Посадка саженцев	место	300	100	30000
9	Посадка кустов	куст	300	100	30000
	Суммарный расход	120997

л/с.

Расход воды для хозяйственно-бытовых целей:

 л/с,

где R_max - наибольшее количество рабочих в смену;

n₁ = 12,5 л - норма потребления воды на 1 человека в смену для площадок без канализации;

n₂ = 30 л - норма потребления воды на приём одного душа;

k₁ = 0,35 - коэффициент, учитывающий отношение пользующихся душем, к наибольшему количеству рабочих в смену.

Расход воды для противопожарных целей определяется из расчёта одновременного действия не менее двух пожарных гидрантов с расходом воды 5 л/сек на каждую струю: Q_пож = 2 · 5 = 10 л/сек.

Такой расход воды принимается дл объектов с площадью до 10 га.

Общий расход воды:

Q_общ = Q_пр + Q_хоз + Q_пож = 6,6 + 0,78 + 10 = 17,38 л/с.

Т.к. расход воды на противопожарные цели превышает потребности на производственные и хозяйственно-бытовые, то расчёт диаметра трубопровода производим только исходя их пожарных нужд, которые являются определяющими.

Диаметр временного водопровода на вводе:

м,

где V = 1,75 м/с - скорость движения воды по трубам малого диаметра.

Принимаем диаметр водопровода равным 100 мм.

7.6.4. Расчёт временного электроснабжения

Расчёт электрических нагрузок (Р_п) производится по установленной мощности электроприёмников и коэффициентам спроса с дифференциацией по видам потребителей.

,

где б = 1,05 - коэффициент, учитывающий потери в сети;

k₁, k₂, k₃ - коэффициенты спроса;

Р_с - мощность силовых потребителей, кВт;

Р_т - мощность для технологических нужд, кВт;

Р_ов - мощность устройств освещения внутреннего, кВт;

Р_нв - мощность устройств освещения наружного, кВт.

Расчёт электрических нагрузок приведён в таблице 7.6.4.1

Таблица 7.6.4.1 «Расчёт электрических нагрузок»

Наименование потребителя	Ед. изм.	Расход эл.энергии, кВт	Расчётный расход эл.энергии, кВт	Коэф-т спроса, k	Коэф-т мощности, cos ц
Силовые
Экскаватор	шт.	80	80,00	0,50	0,60
Краны самоходные	шт.	45	90,00	0,40	0,70
Бетононасосы	шт.	30	120,00	0,50	0,60
Электросварочные аппараты	шт.	22	110,00	0,50	0,40
Вибраторы	шт.	1	8,00	0,10	0,40
Бетоносмесители	шт.	9	27,00	0,50	0,60
Краскопульты	шт.	0,50	5,00	0,10	0,40
Технологические
Установка электропрогрева	шт.	2	10,50	0,50	0,85
Внутреннее освещение
Контора, диспетчерская, бытовые помещения	м2	0,015	4,80	0,80
Душевые и уборные	м2	0,003	0,13	0,80
Склады закрытые	м2	0,015	25,01	0,35
Наружное освещение
Территория строительства	100 м2	0,015	77,00
Основные дороги и проезды	км	5	0,00
Площадки земляных и бетонных работ	100 м2	0,08	4,03
Аварийное освещение	км	3,50	0,00
Площадки монтажных работ	100 м2	0,30	15,12	1,00
	Потребная мощность	521,18 кВа

Определив потребную мощность, выбираем источник питания - трансформаторная подстанция СКТП-560 мощностью 560 кВА и габаритными размерами 2,27 х 3,4 м.

Необходимое количество прожекторов для освещения строительной площадки рассчитывается по следующей формуле:

,

где p - удельная мощность (при освещении прожекторами ПЗС-45 - p = 0,3 Вт/м²*лк);

E - освещённость (2 лк), лк;

S - размер площадке, подлежащей освещению, м;

P_л - мощность лампы прожектора, Вт (P_л = 1500 Вт)

шт

7.6.5 Теплоснабжение площадки стоительства и здания

Так как строительные работы по возведению здания среднесортного прокатного цеха производят на территории электрометаллургического завода, то для обогрева площадки строительства будет использована местная стационарная котельная.

7.6.6 Технико-экономические показатели

1. Сметная стоимость здания - С = 31160,5 тыс. грн.

2. Строительный объем здания - V = 417830,4 м³.

3. Производительная площадь здания - F = 20736 м².

4. Стоимость 1м³ здания - 55,64 грн.

5. Стоимость 1м² здания - 1121 грн.

6. Продолжительность строительства:

- по нормам - Т_н = 3,88 лет.

- по проекту - Т_пр = 1,11 лет.

7. Выработка одного рабочего в день - С_выр = 718,69 грн

8. Коэффициент неравномерности использования рабочих - б_р = 0,55

8. ЭКОНОМИКА СТРОИТЕЛЬСТВА



Локальный сметный расчет № 2
на внутренние санитарно-технические работы
по строительству среднесортного прокатного стана
(наименование объекта)
Составлен в ценах 2006 г.	Объем здания:	433382,40	м3
№ п/п	Наименование работ	Сметные прямые затраты единицы, грн.	Объем здания, тыс.м3	Сумма прямых затрат, тыс.грн.
1	Отопление	1,25	433,38	541,73
2	Вентиляция	1,44		624,07
3	Водопровод	0,74		320,70
4	Канализация	1,74		754,09
5	Горячее водоснабжение	-		-
6	Паро- и газоснабжение	0,37		160,35
Итого по сметному расчету прямых затрат:	2400,94	тыс.грн.
Общепроизводственные расходы:	112,66	тыс.грн.
Сметная стоимость:	2513,59	тыс.грн.
Сметная заработная плата:	111,52	тыс.грн.
Сметная трудоемкость:	33,32	тыс.чел-ч.

Локальный сметный расчет № 3
на внутренние электромонтажные работы
по строительству среднесортного прокатного стана
(наименование объекта)
Составлен в ценах 2006 г.	Объем здания:	433382,40	м3
№ п/п	Наименование работ	Сметная стоимость единицы, грн.	Объем здания, тыс. м3	Общая сметная стоимость, тыс.грн.
1	Электромонтажные работы	2,10	433,38	910,10
2	Слаботочные сети и устройства	1,72		745,42
Сметная стоимость:	1655,52	тыс.грн.
Сметная заработная плата:	76,90	тыс.грн.
Сметная трудоемкость:	22,98	тыс.чел-ч.

Локальный сметный расчет № 4

на приобретение и монтаж производственно-технологического оборудования

по строительству цеха по производству пищевого оборудования

^{(наименование объекта)}

Составлен в ценах 2006 г.

Сметная стоимость оборудования определяется по формуле:

С_оборуд²⁰⁰⁶ = С_смр²⁰⁰⁶ · К₁ = 13184,61 · 0,6 = 7910,766 тыс. грн.

где С_смр²⁰⁰⁶ - сметная стоимость СМР по локальному сметному расчету №1, тыс.грн.;

К₁ - % от сметной стоимости СМР.