Промышленное здание в городе Соликамск

25,000

0,65

4

6-1

4I

м3

2,27

23,400

53,12

3,310

7,51

14,850

33,71

5

6-10

5I

м3

10,9

42,360

461,72

7,780

84,80

28,810

314,03

Всего:

535,43

99,21

359,19

Накладные расходы (15%) равны: 80,31 руб.

Сметная стоимость Сс=615,74 руб.

II. Фундамент на искусственном основании

№	№ пункта ЕНиР.	Наим. работ.	Единицы измер.	Кол-во.	Стоимость, руб.	Затраты, чел. - ч.	Кап. вложения, руб.
					Един.	Общая.	На един.	Всего.	Уд. един.	Всего.
1	1-57	1II	1000м3	0,246	202,686	49,86	126,280	31,06	218,350	53,71
2	синтез	2II	100м3	1,272	84,000	106,85	8,000	10,18	9,000	11,45
3	1-261	3II	1000м3	0,208	22,350	4,65	10,660	2,22	25,000	5,20
4	30-2	4II	м3	32,75	10,550	345,51	2,150	70,41	10,460	342,57
5	6-7	5II	м3	0,60	23,400	14,04	3,310	1,99	14,850	8,91
6	6-1	6II	м3	5,5	43,320	238,26	6,070	33,39	33,000	181,50
Всего:		759,17		149,25		603,34

Накладные расходы (15%) равны: 113,88 руб.

Сметная стоимость Сс = 873,05 руб.

III. Свайный фундамент

№	№ пункта ЕНиР.	Наим. работ.	Единицы измер.	Кол-во.	Стоимость, руб.	Затраты, чел. - ч.	Кап. вложения, руб.
					Един.	Общая.	На един.	Всего.	Уд. един.	Всего.
1	1-57	1III	1000м3	0,021	202,686	4,26	126,280	2,65	218,350	4,59
2	синтез	2III	100м3	0,105	84,000	8,82	8,000	0,84	9,000	0,95
3	1-261	3III	1000м3	0,014	22,350	0,31	10,660	0,15	25,000	0,35
4	6-1	4III	м3	0,75	23,400	17,55	3,310	2,48	14,850	11,14
5	6-7	5III	м3	7,13	43,320	308,87	6,070	43,28	33,000	235,29
6	5-3	6III	м3	4,95	101,640	503,12	22,640	112,07	100,120	495,60
Всего:		842,93		161,47		747,92

Накладные расходы (15%) равны: 126,44 руб.

Сметная стоимость Сс = 969,37 руб.

Технико-экономические показатели сравниваемых вариантов фундаментов (на один фундамент)

Вариант системы.	Себестоимость	Привед. затраты	Затраты труда.
	руб.	%.	руб.	%	Чел. - ч.	%.
I	615,74	100	658,84	100	99,21	100
II	873,05	142	945,45	144	149,25	150
III	969,37	158	1059,12	161	161,47	163

ВЫВОД: по технико-экономическим показателям наиболее выгодным является фундамент на естественном основании (Вариант I).

Учет влияния примыкающих и заглубленных подземных конструкций

При наличии вблизи фундамента приямка следует устроить подбетонку с тем, чтобы выполнялось условие: ?h ? a tg?

tg? = tg?_I + = tg 18 + = 0,39

P_I = 1,2 P_IImt = 1,2 143,2 = 171,84 кПа

a = 1,15м

a tg? = 1,15 0,39 = 0,47 м

Принимаем ?h = 0,47 м

Толщину подбетонки принимаем 3,28 м.

Расчет приямка

Определение активного бокового давления в пределах глубины Н_пр

H_пр = 4,8 м; l_n = 24 м; b_n = 4 м

Характеристика грунта нарушенной структуры:

?`_I = 0,95 ?_I = 0,95 18,5 = 17,67 кН/м³

?`_I = 0,9 ?_I = 0,9 18 = 14,4

?`_sb = ?_sb = 9,3 кН/м³

Горизонтальные составляющие активного давления

От веса грунта:

E_ah = 1 ?_fa = = 106,75 кН

= = 10,86

?_fa = 1,1 - коэффициент надежности по нагрузке для бокового давления грунта

От полезной нагрузки:

E_qh = 1 ?_tg q_n H_пр = = 89,35 кН

?_fg = 1,2 - коэффициент надежности по нагрузке от q_n

q_n = 20 кПа - полезная нагрузка

От давления воды:

E_w = 1 ?_fw= = 90,2 кН

?_fw = 1,1 - коэффициент надежности по нагрузке для давления воды

Изгибающий момент и поперечная сила всех горизонтальных сил относительно оси, проходящей через центр тяжести сечния 1-1

M_1-1 = E_ah+ E_qh+ E_w= = 507 кНм

Q_1-1 = E_ah + E_qh + E_w = 106,75 + 89,35 + 90,2 = 286,3 кН

d_n = H_пр + 0,4 = 4,8 + 0,8 = 5,6 м

0,8 - толщина днища приямка

E`_ah = 1 ?_fa = = 146,30 кН

E`_qh = 1 ?_tg q_n d_n = = 104,25 кН

E`_w = 1 ?_fw= = 129,37 кН

N_2-2 = E`<sub>ah</sub> + E`_qh + E`_w = 146,30 + 104,25 + 129,37 = 379,92 кН

М = = 742,19 кНм

M_2-2 = M += 742,19 + = 762,45 кНм

G_I = ((l_n + 2b_ст)(b_n + 2b_cт)(d_n + 0,5) - l_n b_n H_пр) 2,5 9,81 ?_fb = ((24 + 20,8)(4 + 20,8)(5,6 + 0,5) - 24 4 4,8) 2,5 9,81 0,9 = 9131,4 кН - собственный вес приямка

b_cт = 0,4 м - толщина стен приямка

l_n = 24 м - длинна приямка

?_fb = 0,9 - коэффициент надежности по нагрузке

F_w = A_w ?_w (d_n - d_w) ?_fw = 143,36 10 (5,6 - 0,70) 1,1 = 7608,2 кН - сила всплытия

A_w = (b_n + 2 b_ст) (l_ст + 2 b_ст) = (4 + 2 0,8) (24 + 2 0,8) = 143,36 м² - площадь основания приямка

Так как вес приямка G_I больше силы всплытия F_w, то равномерно распределенная нагрузка q считается по формуле:

q = = = 15,2 кН/м²

p_w = ?_w(d_n - d_w) = 10 (5,6 - 0,70) = 49,0 кН/м² - гидростатическое давление подземных вод

Расчет приямка на всплытие

- условие невсплытия

?_em = 1,2 - коэффициент надежности от всплытия

G_I = 9131,4 кН

F_w =7608,2 кН

Условие выполняется, приямок не всплывет

Определение степени агрессивного воздействия подземных вод и разработка рекомендаций по антикоррозионной защите подземных конструкций

Для железобетонных фундаментов на естественном основании серии 1.412-2/77, принятых на основе технико-экономического сравнения вариантов, и технологического приямка установим наличие и степень агрессивного воздействия подземных вод по данным химического анализа, для соответственных грунтовых условий.

Для фундаментов и приямка предусматриваем бетон с маркой по водопроницаемости W4 на портландцементе по ГОСТ 10178-76*, арматуру класса А-II и А-III. Фундаменты каркаса и приямок расположены ниже УПВ лишь частично, однако за счет возможных изменений УПВ и капиллярного подъема до 1,2 м. над УПВ все поверхности фундамента и технологического приямка могут эксплуатироваться под водой, либо в зоне периодического смачивания. Степень агрессивного воздействия воды на подземные конструкции оцениваем в соответствии с табл. 5, 6, 7 СНиП 2.03.11-85*.

Коэффициент фильтрации суглинка, в которой расположены подземные конструкции, равен:

K_f =4,310^-7см./с.86,410³с./сут.=3,71 10^-2см./сут.=3,7110-⁴м./сут.<0,1м./сут.,

поэтому к показателям агрессивности, приведенным в табл. 5, 6, 7 СНиП 2.02.11-85*, необходимо вводить поправки в соответствии с примечаниями к указанным таблицам.

Определяем суммарное содержание хлоридов в пересчете на ионы Cl-, мг./л., в соответствии с прим. 2 к табл. 7 СНиП 2.03.11-85*:

3000+2900,25=3072,5 мг./л.

Анализ агрессивности воды для бетона на портландцементе

Показатель агрессивности.	Номер таблицы СНиП 2.03.11-85*.	Степень агрессивности среды по отношению к бетону марки W4.
Бикарбонатная щелочность	5	Не агрессивна, так как kf < 01 м/сут
Водородный показатель	5	3,3 <4 1,3 - среднеагрессивная
Содержание агр-ой углекислоты	5	101,3<25<401,3 - слабоагрессивная
Содержание аммонийных солей	5	24 < 1001,3 - неагрессивная.
Содержание магнезиальных солей	5	1100<10001,3 неагрессивная.
Содержание едких щелочей	5	0<50000 1,3 - неагрессивная.
Содержание сульфатов	6	290<2501,3 - неагрессивная.
Содержание хлоридов	7	5001,3<3000<50001,3 - среднеагрессивная (в зоне капиллярного подсоса и переменного УПВ).

Заключение. При бетоне нормальной (Н) проницаемости (марка по водонепроницаемости W4 по табл. 1 СНиП 2.03.11-85*). В конструкциях фундаментов и приямка вода среднеагрессивна по водородному показателю и содержанию хлоридов, слабоагрессивна по агрессивной углекислоты, неагрессивна по бикарбонатной щелочности, аммонойных и магнезиальных солей, едких щелочей, содержанию сульфидов.

Рассмотрим возможность обеспечения стойкости конструкций фундаментов и приямка в агрессивной среде за счет назначения проектных требований к материалам (первичная защита). Как следует из табл. 11 СНиП 2.03.11-85*, при среднеагрессивной среде и примененной арматуре классов А-II и А-III (группа 1 по табл. 9 СНиП 2.03.11-85*) требуется применение бетона пониженной проницаемости (марки W 6) либо оцинкованной арматуры (см. п.2.21 СНиП 2.03.11-85*). Однако оцинкованная арматура дорога и дефицитна, а получение бетона пониженной проницаемости в условиях строительной площадки затруднено, поэтому необходимо выполнить специальную защиту фундаментов и приямка.

Для защиты подошвы фундамента и дна приямка при среднеагрессивной среде предусматриваем в соответствии с п.2.33 СНиП 2.03.11-85* устройство битумобетонной подготовки толщиной не менее 100 мм из втрамбованного в грунт щебня с поливкой битумом до полного насыщения.

Для защиты днища (по бетонной подготовке) и боковых поверхностей и гидроизоляции приямка в целом (в соответствии с указаниями п.2.34 и табл. 13, а также рекомендациями прил. 5 к СНиП 2.03.11-85*) необходимо выполнить покрытие III группы - оклеечную гидроизоляцию из 3 слоев гидроизола на горячей битумной мастике с последующим устройством защитной стенки в 1/4 кирпича, пропитанного битумом.

Для защиты боковых поверхностей фундаментов выполнить полимерное покрытие на основе лака ХII-734 (хлорсульфированный полиэтилен).

Фундаменты и приямок выполнить из бетона нормальной (Н) проницаемости (марка по водонепроницаемости W4; водопоглощение не более 5,7% по массе; водоцементное отношение В/Ц не более 0,6).

Список литературы

1. Аверьянова Л.Н. Методические указания по курсу «Механика грунтов, основания и фундаменты».

2. СНиП 2.02.01-83^*. Основания зданий и сооружений.

3. СНиП 2.02.03-85^*. Свайные фундаменты.

4. СНиП 2.03.01-84^*. Бетонные и железобетонные конструкции.

5. СНиП 2.03.11. - 85. Защита строительных конструкций от коррозии.