Состояние рудничного водоотлива. Проблема очистки водосборников

Потери напора при течении шахтного шлама по трубопроводу:

, (2.11)

где к - эмпирический коэффициент для породы к =1, 4 [11]; ш-коэффициент сопротивления при свободном падении в среде твердой частицы.

Для практических расчетов, ш рассчитывается по формуле:

(2.12)

- коэффициент местных гидравлических сопротивлений при движении по трубопроводу, для отшлифованных грунтом труб.

(2.13)



Число Re:

, (2.14)

С-коэффициент, учитывающий весовое содержание R, % мелких классов, мельче 2 мм.

(2.15)

По статистическим данным горно-добывающих предприятий Южного Урала, число R принимается равным 95%;

(2.16)

н_в=0, 01007см²/сек =1, 007 10^-6 м/с - кинематическая вязкость воды;

При малых значениях коэффициента С<0, 3 значение V_кр следует увеличить на 15-20%, следовательно V_кр=1, 16·1, 15=1, 334 м/с.

Фактическая скорость гидросмеси, м/с:

(2.17)

где Q_п - производительность поршневого насоса, м3/ч.

Для предотвращения заиливания, необходимо учитывать и соблюдать условие V_гф ? V_кр.

Исходя из вышеизложенного условия, становится возможным учитывать минимальное значение производительности поршневого насоса Q_п для последующего выбора непосредственно требуемого поршневого насоса.

Для откачивания шлама, следует подобрать трубопроводные отводы большего радиуса и запорную арматуру прямого прохода. Таким образом, можно пренебречь потерями на фасонных частях при расчётах общих потерь.

Теперь можно подобрать насос на основании значений расхода и напора.

Мощность привода для поршневого насоса (кВт) определяется по формуле [13]:

, (2.18)

где - коэффициент запаса, принимаемый 1, 1-1, 3 в зависимости от мощности привода; g - ускорение свободного падения; Q - подача (производительность) насоса, мі/с; H - расчетная высота подъёма, м; - плотность перекачиваемого шахтного шлама, кг/мі; - КПД поршневого насоса (0, 9); - КПД передачи, равный 0, 9-0, 95; - давление, развиваемое насосом, Па.

Также следует принять во внимание метод установки. Все эксплуатационные расходы, включая износ деталей, техническое обслуживание, энергопотребление, являются важными пунктами, которые следует учитывать для определения эффективности работы поршневого насоса.

Кривые мощности насосов основаны на данных для работы в чистой воде. Для определения мощности шламового насоса кривые мощности необходимо умножить на удельную массу шлама, для получения соответствующего значения мощности. Как правило, при эксплуатации насоса могут возникать ситуации, когда значения показателей шлама окажутся больше расчётных. Это может повлечь за собой выход насоса из строя. Для предотвращения данной ситуации необходимо выбирать привод насоса с запасом мощности. В настоящее время, производители рекомендуются выбирать 20% запас мощности.

2.4 Итоги исследования влияния шахтного шлама на работу поршневых насосов

В ходе анализа и исследования существующих научно-технических литературных источников, были выявлены определяющие показатели и характеристики шахтного шлама. Полученные данные были использованы для разработки методики расчёта поршневых насосов для перекачки шахтного шлама. На данный момент методика включает в себя 3 этапа расчёта.

При разработке методики, были произведен анализ и исследование формул и их составляющих, применяющихся для гидравлических расчётов параметров гидротранспорта. Данная методика учитывает характеристики поршневого насоса (производительность и напор), гидросмеси, в нашем случае шахтного шлама (средневзвешанный размер частиц, весовое содержание твёрдого в шламе, критическая скорость движения шлама) и трубопровода (диаметр трубопровода).

По итогам анализа и исследования были полученные следующие результаты:

- в настоящее время в большинстве применяемых формул для гидравлических расчётов параметров гидротранспорта не учитываются такой немаловажный показатель шахтного шлама, как размер частиц. В нашем случае для анализа принимался средневзвешанный размер частиц шлама;

- при расчёте критических скоростей и рассмотрении графиков было определено, что при средневзвешенном размере твёрдых частиц d_ср от 0, 02 мм до 1, 5 мм критическая скорость достигла максимального значения 7, 84 м/с, а при d_ср> 1, 5 мм всего 6, 05 м/с. Таким образом, нельзя с уверенностью утверждать, что с увеличением средневзвешенного размера твёрдых частиц d_ср критическая скорость будет увеличиваться или же наоборот уменьшаться;

- было произведено подтверждения утверждения о том, что в различных методиках расчётов имеются расхождения в значениях критических скоростей;

- выдвинуто предположение, что приведённые формулы справедливы для определенного, возможно какого-то узкого диапазона значений d_ср, D, P₁, но не для широкого интервала основных параметров гидротранспорта.

Полученные результаты указывают нам на необходимость проведения дальнейших экспериментальных исследований в области гидравлического транспортирования шахтного шлама для выяснения и уточнения закономерности влияния размера частиц, диаметра трубопровода, консистенции шлама и удельного веса твёрдой составляющей на величину критических скоростей.



3. РАЗРАБОТКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ МЕРОПРИЯТИЙ И РАЦИОНАЛЬНЫХ СХЕМ РАСПОЛОЖЕНИЯ ОБОРУДОВАНИЯ НАСОСОВ

Одним из способов повышения эффективности применения высоконапорных поршневых насосов для перекачки шахтного шламам в данной работе предлагается разработка технологических мероприятий, связанных с сооружением насосной камеры и осветлительных выработок и монтажом насосного и вспомогательного технологического оборудования.

В качестве примера предлагается разработка технологических мероприятий по сооружению осветлительных выработок и узла откачки шлама необходимы для технического и технологического обеспечения и поддержания определённого состава шлама, которые позволят поршневому насосу работать в оптимальных режимах.

Оптимальный режим работы поршневого насоса подразумевает низкое энергопотребление, уменьшенный износ рабочих элементов и максимальные эксплуатационные показатели производительности и напора поршневого насоса. Данные показатели режима работы непосредственно взаимосвязаны с показатели и характеристиками перекачиваемого шахтного шлама такими как плотность шахтного шлама, его минеральный состав, процентное содержание твёрдых частиц, средневзвешанный размер частиц, а также скорость гидросмеси.

Таким образом, в разработку технологических мероприятий по сооружению осветлительных выработок и узла откачки шлама необходимо включать не только технические и технологические мероприятия по монтажу высоконапорного поршневого насоса, но и вспомогательного оборудования, обеспечивающего подачу к всасывающей магистрали поршневого насоса шлама, с определёнными свойствами и составом.



3.1 Условия для разработки технологических мероприятий и эксплуатации оборудования

Вышеописанные технологическое мероприятия подразумевается производить в условия подземных горных работ по добыче полезных ископаемых.

Данные условия предопределяют ряд условий, которые должны учитываться, при следующих работах:

-сооружение выработок, которыми являются насосная камера и осветлительные выработки;

- работы по монтажу и эксплуатация насосного и прочего вспомогательного оборудования;

- работы по очистке осветлительных выработок.

Специфика эксплуатации оборудования при подземных разработках обусловливается горно-геологическими и горнотехническими факторами.К специфическим условиям работы оборудования в подземных условиях можно отнести: стесненность рабочего пространства; расположение оборудования в процессе работы; влажность окружающей среды и химическую активность шахтных вод; взрывоопасность шахтной атмосферы.

Стесненность рабочего пространства объясняется ограниченностью поперечных сечений проводимых горных выработок. Этот фактор накладывает очень жесткие ограничения на габаритные размеры используемого оборудования.

Расположение горной машины в процессе работы зависит от угла наклона проводимой выработки. Диапазон изменения углов падения проводимых подготовительных выработок весьма широк и в общем случае может находиться в пределах 0-90°. Обычно горные машины предназначены для эксплуатации в определенном диапазоне углов падения и наклона.

Физико-механические свойства разрушаемых горными машинами пород изменяются в очень широком диапазоне, что влияет на свойства частиц и примесей, содержащихся в шахтном шламе. Высокая абразивность некоторых частиц может приводить к интенсивному износу элементов функциональных органов оборудования, контактирующих с шахтных шламом (в первую очередь это рабочие элементы насосов, клапаны, мембраны, стенки элементов шламопровода).

Влажность окружающей среды и химическая активность шахтных вод приводят к интенсивным коррозионным процессам, которые сокращают срок службы некоторых деталей горных машин. [14]

При работе горных машин выделяется значительное количество пыли в шахтную атмосферу. Вдыхание мелких фракций этой пыли приводит к профессиональным заболеваниям горнорабочих. Попадание пыли, особенно абразивной, во внутренние полости оборудования существенно сокращает срок службы ее элементов и в первую очередь подшипниковых узлов.

3.2 Пример разработанных технологических мероприятий

В условиях подземной разработки месторождений полезных ископаемых необходимость строительства дополнительного комплекса осветлительных выработок предопределяется прогнозированием увеличения количества твёрдых частиц в шахтных водах при различных технологических мероприятиях. В качестве образцов для разработки мероприятий были использованы существующие схемы и планы ведения горных работ на ведущих горно-добывающих предприятиях Южного Урала.

Для осветления шахтной воды поступающей в водосборники в представленном примере разработанных технологических мероприятий предусматривается строительство двух осветлительных выработок (горизонтальных отстойников V=816 м³) расположенных параллельно существующему центральному откаточному квершлагу на горизонте рудника.

Предусматривается поочередный режим их работы (в работе находиться одна из осветлительных выработок вторая при этом очищается от шлама). Данное решение позволит существенно снизить объемы шлама оседающего в водосборниках горизонта рудника и повысить наработку насосов до капитального ремонта, при условии поочередной, непрерывной очистке горизонтальных отстойников.

Для предотвращения поступления воды на главный квершлаг из существующей камеры на горизонте параллельно ему проходится выработка, по которой осуществляется перепуск воды до шламосборников. Узел осветления шахтных вод представляет собой две осветлительные выработки, площадки для размещения оборудования и ремонтных работ, подходные выработки со стороны околоствольного двора, камеру поршневого насоса. Объем горно-капитальных работ приведен в таблице 3.1.

Таблица 3.1 - Объем горно-капитальных работ при строительстве осветительных выработок

Наименование выработки	Длина, м	Сечение, м2	Объем, м3
1. Обходная выработка	277, 5	15, 24	4229, 1
2. Заезды в шламосборник	106	15, 24	1615, 44
3. Шламосборник	80	45, 25	3620
4. Камера поршневого насоса	27	31, 5	850, 5
5. Площадка для размещения оборудования	6	28, 4	170, 4
6. Подходные выработки	84, 5	17	1436, 5
Итого	541		10111, 94

Для наших условий очистку проектируемых осветлительных выработок предлагается осуществить гидравлическим способом (непрерывная очистка с применением поршневого и шламовых насосов).

Откачку шлама из осветлительных выработок осуществить шламовым насосом «Warman» SHW 75-350 производительностью 80 м³/ч с агитатором, подвешенным на мостовом кране (гп. 2 т) смонтированным в приемной камере осветлительной выработки, по гибкому трубопроводу «SEMPERIT S Sigma FS 3330» на вход поршневого насоса «GEHO» ZPM 700 высокого давления (6 МПа) такой же производительности. Подача осажденного шлама в зону работы шламового насоса обеспечивается трехбарабанной скреперной лебедкой 30ЛС-3СМА, установленной в приемной камере осветлительной выработки.

Крепление скреперной лебедки 30ЛС-3СМА осуществить анкерами типа 6.1.М36х300 ГОСТ 24379.1-80 к почве выработки.

Места расположения и способы крепления оборудования проектируемого узла откачки шлама представлены на листах

Установку мембранно-поршневого насоса «GEHO» ZPM 700 осуществляется на фундаменте. Размеры фундамента и способы крепления определяются по данным, представленным фирмой GEHOPUMPS, c учетом указаний о полуторакратном увеличении расчетной массы фундамента для компенсации динамических усилий при пуске.

Транспортировка шлама от поршневого насоса осуществляется по трубопроводу Ш159 мм, ГОСТ 9940-81, проложенному в:

- проектируемых выработках с креплением труб на анкерные опоры (ОП-1, ОП-3);

- квершлаге гор. 460 м с креплением труб на существующие балки в своде выработки;

- скважинах с креплением труб на опорные стулья, установленных на горизонтах 460м, 380м, 300м, 144м.

В качестве места сброса и хранения предполагается использовать карьер. Сброс шлама в карьер производится через портал на горизонте рудника.

Промывка шламопроводов после откачки шлама осуществляется шахтной водой подаваемой в осветлительную выработку.

Для удобства работы мостовой кран оснащается пультом дистанционного управления.

Доочистку осветлительной выработки после работы шламового насоса при необходимости, возможно, осуществить с помощью ПДМ.

Работы по очистке главных водосборников в настоящее время не планируется во времени, а назначаются по визуальным наблюдениям при наличии осевшей шламо-иловой пульпы на входе в главный водосборник или по наличию механических примесей в шахтной воде в приемном колодце насосной станции или в отстойниках на поверхности.

Чистку водосборников при их заиливании возможно осуществлять с помощью ПДМ.

Управляет работой шламового насоса и следит за его работой машинист.

3.3 Технические характеристики и сведения о применяемом оборудовании

Основным рабочим оборудованием, применяемым в описанных технологических мероприятиях, является высоконапорный поршневой диафрагрменный насос «GEHO»ZPM 700. Подробное описание данного насоса приведено в подразделе 1.2 данной работы. Технические характеристики, заявленные производителем, приведены в таблице 3.2.

Таблица 3.2 - Техническая характеристика насоса «GEHO»ZPM 700

Производительность	до 700 м3
Давление	до 25 МПа
Средняя вязкость	до 8000 мПа*с
Концентрация твёрдого	до 75%
Размер частиц	до 8 мм
КПД	до 96%

Насос «Warman» SHW 75-350 является погружным шламовым насосом с двойным уплотнением и хромированной проточной частью. Насос развивает напор от 20 до 40 метров и производительность 40-85 м³/ч. В конструкции насоса предусмотрены датчики температуры и влажности. Датчики температуры мотор, включая звуковой сигнал или выключая установку, если внутренняя температура превышает уровень, предусмотренный безопасными условиями эксплуатации. Система двойных электродов датчика влажности обеспечивает двойную защиту, отслеживая возможное проникновение влаги в корпус двигателя или камеру механического уплотнения.

Рисунок 16 - Шламовый погружной насос «Warman» SHW 75-350

Насос комплектуется агитатором (разрыхлителем), обеспечивающим возможность перемешивания жидкостей с высоким содержанием твёрдых частиц.

Скреперная лебедка 30ЛС3СМА трехбарабанная с соосным расположением электродвигателя мощностью 30 КВт предназначена для доставки отдельной от массива горной массы при подземной разработке полезных ископаемых. Лебедки также являются средством механизации складирования сыпучих и кусковых материалов. Возвратно-поступательное движение скрепера осуществляется при включении и выключении рабочего и холостого барабана ручным тормозом планетарных редукторов. Для включения рабочего барабана необходимо при работающем двигателе затянуть соответствующий тормоз, при этом происходит наматывание каната на рабочий барабан, что вызывает перемещение груженого скрепера. Одновременно с холостого барабана канат сматывается. Скрепер перемещается посредством переменного включения тормоза планетарных редукторов рабочего и холостого барабанов в нужном направлении. Управление лебедки ручное. Электрооборудование лебедок, предназначенных для шахт опасных по газу и пыли, исполняется во взрывобезопасном исполнении.

Рисунок 17 -Скреперная лебедка 30ЛС3СМА

Основные технические характеристики лебёдки приведены в таблице 3.3.

Таблица 3.3 - Технические характеристики лебедки 30ЛС3СМА

Номинальная мощность	30 кВт
Среднее тяговое усилие на рабочем барабане, Н	28000
Средняя скорость каната рабочего хода, м/с	1, 3
Средняя скорость каната холостого хода, м/с	1, 77
Наибольший диаметр рабочего каната, мм	15
Расчётнаяканатоёмкость барабана, м	90
Длина, мм	2400
Ширина, мм	860
Высота, мм	770
Масса, кг	1810
Масса с магнитным пускателем	1860

Кран мостовой электрический однобалочный подвесной (кран-балка) грузоподъёмностью 2 тонны ГОСТ 7890-93 предназначен для подъема и перемещения груза при температуре окружающей среды в пределах от -20°С до +40°С, или от -40°С до +40°С (климатическое исполнение У1, У2, У3).

В отличие от опорных кранов, подвесные краны за счет наличия консолей при той же длине пролета позволяют обслуживать большую площадь.

Для разработанных технологических мероприятий, исполнение кранов должно быть пожаро- и взрывобезопасное.

Управление краном осуществляется с пола, с подвесного пульта.

Таблица 3.4 - Техническая характеристика мостового крана

Грузоподъёмность, т	2
Полная длина, м	6, 6
Пролёт, м	6
Длина консолей, м	0, 3-1, 2
Нагрузка на путь от колеса, кН	6, 6
Масса крана, т	1, 1

Гибкий трубопровод «SEMPERITSSigmaFS 3330» представляет собой систему комплектной линии со всеми соответствующими деталями (фланцами, стяжками, уплотнениями, редукторами, ответвлениями, адаптерами и затворами) предназначен для транспортирования твёрдых веществ при помощи жидкости.



Рисунок 18 - Гибкий трубопровод «SEMPERITSSigmaFS 3330»



4. ПОКАЗАТЕЛИ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ ПОРШНЕВЫХ НАСОСОВ

Главной задачей внедрения поршневых и сооружения осветлительных выработок является целенаправленное и эффективное гидротранспортирование шахтного шлама. Как показали анализ и исследования имеющего насосного оборудования, только поршневые насосы являются наиболее оптимальными для перекачки такой абразивной среды как шахтный шлам. Перекачка шахтного шлама накопленного в осветлительных выработках позволит насосам главного водоотлива увеличить межремонтный срок службы. Известно, что в настоящее время на горно-добывающих предприятиях Южного Урала у насосов главного водоотлива ЦНС(К), перекачивающих неосветлённую шахтную воду, фактическая наработка до капремонта составляет 248-1000 часов, в то время как в «Руководстве по эксплуатации насосов ЦНС(К) 300-120…600.000 РЭ» указано 6500 часов, что объясняется наличием в откачиваемой шахтной, кислотной воде с рН 3-4 значительного объема высокоабразивных примесей горных руд и пород, не соответствующих требуемым заводом-изготовителем условиям эксплуатации насосного оборудования. [15]

В рассматриваемом случае имеются дополнительные капиталовложений на проведение горно-капитальных работ, покупку и монтаж оборудования узла откачки шлама, экономический эффект будет соответствовать в будущем, экономии эксплуатационных затрат на очистку 1 м³ шахтного шлама.

Отвлечение погрузочно-доставочных машин, автосамосвалов МоАЗ, рудничного локомотивного транспорта на очистку водосборников приводит к снижению производительности рудника из-за отвлечения погрузочно-доставочных машин, автосамосвалов, вагонеток и электровоза из технологического процесса очистных работ.

Сравнительная оценка экономической эффективности вариантов очистки осветлительных выработок от шахтного шлама произведена за период времени 12 месяцев. В данном случае, Iвариант заключается в циклической очистке с помощью погрузо-доставочных машин (ПДМ), IIвариант -непрерывный гидравлический способ - откачка шахтного шлама с помощью поршневого и шламового насосов.

Расчет ориентировочных затрат на очистку главного водосборника насосной станции гор. 460 м Учалинского подземного рудника с использованием ПДМ типа LK-1 в 2.6 раза больше, чем при использовании дискового насосного агрегата. [1]

Исходные данные по вариантам представлены в табл. 4.1.

Таблица 4.1 - Исходные данные по технологиям очистки осветлительных выработок

Наименование показателей, ед. измерения	Величина показателя по вариантам
	I	II
Количество рабочих дней в анализируемом периоде Количество смен в сутки Длительность смены, ч Чистое время транспортирования шлама на единицу оборудования за смену, ч Общее количество оборудования, транспортирующеешахтный шлам, ч Чистое время работы за период, ч Откачиваемый объём шахтного шлама за анализируемый период, м3 Суммарная мощность приводов, кВт Расход электроэнергии, кВт•ч Расход дизельного топлива, л•ч Удельный расход энергии, л•ч/м3 или кВт•ч/м3	365 3 8 2, 2 3 2409 164250 820 - 135 1, 49	365 3 8 6 1 6570 525600 700 575 - 1, 2

Таблица 4.2 - Расходы на откачку шахтного шлама по вариантам

Наименование расходов	Величина расходов по вариантам, руб
	I	II
Материальные расходы, всего В том числе: - горно-капитальные работы - покупка и монтаж оборудования - расходы электроэнергии (за 12 месяцев) - расходы на дизельное топливо и ГСМ(за 12 месяцев) Расходы на оплату труда с единым социальным налогом Суммы начисленной амортизации Прочие расходы (ремонт, содержание) Суммарные расходы за анализируемый период Удельные расходы на транспортировку 1 м3шахтного шлама.	1 915 840 - - - 26697195 4 320 000 - 200 000 33133 035 201, 72	1 957 676 42 000 39 201 200 9415 486, 3 - 3 600000 1960060 100 000 56276422, 3 107, 07

Выводы по результатам расчёта затрат по двум различным технологиям очистки осветлительных выработок от шахтного шлама:

- затраты на энергетические ресурсы уменьшились в 2, 83 раза;

- расходы на оплату труда уменьшились в 1, 2 раза;

- удельные расходы на транспортировку 1 м³шахтного шлама уменьшились в 1, 88 раза.



ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Применение высоконапорных поршневых насосов в настоящее время является наиболее перспективным и эффективным способомоткачки и гидротранспортирования шахтного шлама.

В результате данной работы приведено обоснование необходимости проведения дальнейших исследований по классификации шахтного шлама по различным физико-химическим и механическим свойствам относительно контактных пар шлам-трубопровод и шлам-элементы насоса и определение параметров шлама, оказывающие непосредственное влияние на эти свойства.

Определена необходимость в разработке наиболее совершенной методики поэтапного расчёта поршневых насосов, так как доказана взаимосвязь между характеристиками шахтного шлама, рабочими характеристиками поршневого насоса, диаметром трубопровода и скоростью транспортируемой гидросмеси.

Доказана целесообразность разработки и применения технологических мероприятий по сооружению осветлительных выработок и узла откачки шлама с применением мембранно-поршневого насоса GEHOZPM 700, шламовых насосов и скреперных лебёдок. Применение данных мероприятий только при оценочных расчётах позволяют значительно увеличить объёмы шахтного шлама, от которого очищаются осветлительные выработки, и существенно уменьшить удельные затраты на транспортировку 1 м³ шахтного шлама.

Таким образом, применение поршневых насосов, не смотря на их довольно высокую стоимость, позволяют сделать процесс перекачки шахтного шлама наиболее эффективным и экономичным.



БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Олизаренко В.В., Мингажев М.М. Рудничный водоотлив при отработке медно-колчеданных месторождений Южного Урала: Монография. Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ им Г.И.Носова», 2010. С. 183.

2. Мингажев М.М., Олизаренко В.В. Экспертная оценка источников шламообразования подземных рудников. // Материалы 67-й научно-технической конференции: Сб.докл. -Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2009. -Т.1. С.146-150.

3. Попов В.М. Рудничные водоотливные установки. Справочное пособие. М.: Недра, 1990. С. 254

4. SlurryHandbook. Шламы. Руководство по перекачиванию шламов. «Flygt», 2012. С. 48

5. Лямаев Б.Ф. Гидроструйные насосы и установки. Л.: Машиностроение, 1988. С. 256

6. Джвайшершвили А.Г. Гидротранспортные системы обогатительных комбинатов. М.: Недра, 1973. С. 352.

7. Мельников Т.И. Анализ существующих формул для определения критических скоростей и гидравлических уклонов в пульпопроводах. // Труды Магнитогорского горнометаллургического института. Выпуск 15. - Магнитогорск: МГМИ, 1958.

8. Евдокимов П.Д. Анализ существующих методов и формул для гидравлического расчёта пульпопроводов и практические рекомендации. Известия ВНИИГ. Т.48, 1952.

9. ГОСТ 9940-81 «Трубы бесшовные горячедеформированные из коррозионно-стойкой стали»

10. Спиваковский А.О., Дьячков В.К. Транспортирующие машины. М.: Машиностроение, 1983. С. 487.

11. Методические вопросы исследований в геотехнологии (Выпуск 2). ГИГХС. Под ред. Проф. В.Ж. Аренса. Люберцы, 1979. С. 156.

12. Кнороз В.С. Движение гидросмесей в напорных трубопроводах и метод их расчёта. Известия ВНИИГ, т.30, 1941.

13. Картавый Н.Г. Стационарные машины. М.: Недра, 1983, С.327

14. Олизаренко В.В. Основы эксплуатации горных машин и оборудования: Учебное пособие. Магнитогорск: МГТУ, 2008. С.169.

15. Долганов А.В. Повышение эффективности эксплуатации водоотливных установок медноколчеданных рудников. Автореферат дис. на соиск. уч. степ.канд. техн. наук. Екатеринбург: УГГУ, 2012. С. 20.

16. Долганов А.В., ВеликановВ.С., Савельев В.И. Экспериментальные исследования абразивного износа центробежных насосов // Добыча, обработка и применение природного камня: сб. науч. тр. - Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2010. - С. 195-203.

17. Пособие по проектированию гидравлического транспорта (к СНиП 2.05.07-85)/ Промтрансниипроект. - М.: Стройиздат, 1988. С. 40.

18. ГОСТ 9940-81 «Трубы бесшовные горячедеформированные из коррозионно-стойкой стали. Технические условия».

19. ГОСТ 7890-93 «Краны мостовые однобалочные подвесные. Технические условия».

20. ГОСТ 25866-83 «Эксплуатация техники. Термины и определения».

21. Единые правила безопасности при разработке рудных, нерудных и россыпных месторождений полезных ископаемых подземным способом. Утв. Постановлением № 30 Госгортехнадзора России от 13.05.2003 г.

22. Дипломная работа. Структура, содержание, общие правила выполнения и оформления. Методические указания для студентов специальности 170100 Магнитогорск: МГТУ, 2003. 21 с.

Размещено на Allbest.ru