Разработка техники и технологии утилизации нефтяных буровых отходов



Рис. 2. Зависимость качества разделения нефтяного шлама от давления питания.

1 - эффективность сгущения; 2 - эффективность осветления

Рис. 3. Зависимость качества разделения нефтяного шлама от противодавления в чистом сливе

1 - эффективность осветления; 2 - эффективность сгущения

Каждая серия опытов повторялась 5 раз при постоянном расходе шлама, контролируемом посредством стеклянного ротаметра. Опыты повторялись в изложенном выше порядке для следующих значений размеров частицы мехпримесей: 100; 150; 210; мкм и 1; 2; 3 мм

Опыт эксплуатации мультгидроциклона показыает, что очистка нефтяных шламов от механических примесей обеспечивает отделение твердых частиц размером более 10 мкм.

По результатам проведенных исследований можно сделать следующие выводы.

Изменение угла конусности оказывает влияние в основном на эффективность процесса разделения. Оптимальным следует считать угол конусности =5⁰, дальнейшее уменьшение угла является нерациональным. Уменьшение угла приводит к некоторому улучшению качества разделения, но значительно увеличивает габариты аппарата.

Диаметр входного насадка влияет как на эффективность процесса разделения, так и на производительность гидроциклона. Уменьшение диаметра насадка увеличивает эффективность очистки, но значительно снижает производительность аппарата. Оптимальным следует считать отношение диаметра входного насадка к диаметру цилиндрической части гидроциклона d_вх /D = 0,25.

Диаметр сливного насадка влияет в меньшей степени на эффективность процесса разделения и производительность гидроциклона, чем диаметр входного насадка. Анализ опытных данных показал, что оптимальным отношением диаметра сливного насадка к диаметру цилиндрической части гидроциклона является отношение d_сл /D = 0.25-0.3.

Уменьшение диаметра пескового отверстия снижает количество жидкости в сгущенной фазе, однако приводит к увеличению уноса твердых частиц в слив. По данным опытов целесообразно принять отношение диаметра пескового насадка к диаметру цилиндрической части d_п /D = 0.1.

Увеличение длины цилиндрической части улучшает эффективность разделения, но оказывая особого влияния на производительность аппарата. Оптимальной является длина цилиндрической части Н=3D, так как дальнейшее увеличение незначительно улучшает качество разделения, но увеличивает длину гидроциклона.

Согласно полученным данным разделяющая способность гидроциклона увеличивается с повышением давления питания испытуемом интервале. Повышение противодавления в сливном потоке до 14.7 10⁴ н/м² благоприятно сказывается на осветление, дальнейшее повышение противодавления практически не влияет на улучшение слива. Одновременно идет значительное снижение концентрации сгущенного продукта. При длительном пробеге гидроциклон с оптимальными параметрами показывает устойчивую работу.

Минимальным перепадом давления между входом и сливом, при котором достигается эффективная очистка нефтяного шлама от частиц размером более 15 мкм, являетсяP=2 кгс/см².

Была проверена также эффективность работы этих аппаратов по разделению загрязненной нефтью грунт с концентрацией до 20 % и более. Результаты испытаний показали, что при концентрации исходной суспензии 10-14 % получено сгущение 48-54 %, причем содержание твердой фазы в сливе менее 5 %. Увеличение концентрации исходной суспензии ухудшает слив и при достижении 20 % унос составляет до 3 %. Наблюдалось значительное улучшение работы аппарата при увеличении давления подачи и повышении противодавления в сливном трубопроводе до 9.81 10⁴ - 14.7 10⁴ н/м².

2.2 Исследование влияния растворителей и деэмульгаторов на эффективность разделения нефтяных шламов

Стойкость нефтешлама зависит как от количественного состава, так и от качественного состояния основных стабилизирующих компонентов. Наиболее сильным фактором, которым можно повлиять на их состояние (перевести из коллоидного в молекулярно-растворимое состояние, за исключением механических примесей) является введение в нефтяную эмульсию эффективного растворителя. Эффект от действия растворителя, так же связан со снижением вязкости и плотности дисперсионной среды.

Исследования показали, что наибольшее воздействие на стабилизирующие компоненты нефтешлама и соответственно на степень обезвоживания, из продуктов нефтепереработки, оказывает легкий газойль замедленного коксования (ЛГЗК) содержащий непредельные углеводороды в отличие от высокоароматизированного легкого газойля каталитического крекинга (ЛГКК). Наименьшее воздействие при введении в перемешиваемую реагентную смесь оказал мазут М 100.

Использование в качестве растворителя продукта нефтехимии- олигомеров этилена (фракции альфа-олефинов С 16 - С 18 ) подтвердило высокую растворяющую способность непредельных углеводородов к природным стабилизаторам нефтешламов. При соотношении нефтепродуктовой части нефтешлама к олигомерам этилена степень обезвоживания практически в 2 раза превышает полученные результаты при использовании в качестве растворителя ЛГЗК при аналогичных условиях, и состовляет 47 %.

Исследование воздействия растворителей без перемешивания реагентной смеси (растворитель подавался на нефтешлам) показало высокую обезвоживающую активность мазута по отношению к нефтешламу. Независимо от соотношения нефтешлам: мазут количество воды в верхней части делительной воронки сохраняется практически одинаковое, а степень обезвоживания колеблется в пределах 73 - 77 %. Исследования показали, что гидрофобная поверхность мазута адсорбирует неполярные компоненты шлама, это, прежде всего парафинонафтеновые углеводороды. Так же показано, что при низких температурах, когда вязкость мазута очень велика, обезвоживание происходит только за счет адсорбции на его поверхности. Показано, что кратность обезвоживания нефтешлама при незначительном усреднении увеличивается прямо пропорционально с ростом кратности разбавления мазутом. Однако, концентрация воды в пробе ниже той, которая была бы в случае полного смешения нефтешлама с мазутом до однородной смеси, соответственно выше и кратность обезвоживания. Общую зависимость кратности обезвоживания от кратности разбавления мазутом можно представить в виде: Ао = К * Ар, (1) где Ао - кратность обезвоживания, Ар - кратность разбавления, К - коэффициент обезвоживания. По данной зависимости можно рассчитать кратность обезвоживания для любой концентрации при различных соотношениях нефтешлама и мазута. Растворители не оказывают своего воздействия на неорганические стабилизаторы нефтяных эмульсий - механические примеси. Для разрушения эмульсий стабилизированных механическими примесями применяются композиционные деэмульгаторы, в составе которых наряду с неионогенными деэмульгаторами используются полиэлектролиты, которые взаимодействуют с механическими примесями (объединяя их в крупные агрегаты и облегчая тем самым их удаление из нефтяной эмульсии). Были проведены исследования с целью поиска состава композиционного деэмульгатора и оптимальных параметров деэмульгирования. Установлено, что в составе композиционного деэмульгатора в качестве высокомолекулярного водорастворимого полимера (ВРП) наиболее эффективен катионный флокулянт Praestol 854 BC позволяющий в смеси с неионогенным деэмульгатором Диссольван 4411 (при расходе 200г/т:900 г/т) удовлетворительно разделять нефтешламовую эмульсию. В отличие от использовавшегося в исследованиях полиакриламида, флокулянт Praestol 854 BC - катионный и с более высокой молекулярной массой. Поэтому он наиболее активен к основной массе механических примесей нефтешлама отрицательно заряженных частиц кремнезема. Оптимальными параметрами процесса являются: температура - 60 ⁰С ; время термоотстоя - 12 часов. Применение композиционного деэмульгатора позволяет удалить из нефтешлама 27 % масс. механических примесей и достигнуть степени обезвоживания 43 %. Высокая активность деэмульгатора связана с максимальной концентрацией его на границе раздела фаз. Этому условию способствует нерастворимость деэмульгатора как в воде, так и в нефти. Были проведены исследования с целью поиска оптимального состава нерастворимого деэмульгатора и параметров деэмульгирования нефтешламовой эмульсии. В исследованиях использован реагент-деэмульгатор представляющий собой отходы древесины подготовленные опилки. Показано, что простое введение деэмульгатора в нефтешлам, а так же незначительное перемешивание данной смеси не приводит к видимому результату разделения эмульсии. Необходимо создание дефекта в структуре защитной оболочки в присутствии реагента деэмульгатора, что должно способствовать ускорению выхода молекул деэмульгатора на поверхность раздела фаз эмульсии, а для этого необходим интенсивный контакт деэмульгатора с нефтешламом. Для осаждения деэмульгатора из нефтепродуктового слоя после разрушения эмульсии к нему добавлялся гелеобразующий реагент в количестве 0,1 % масс. на сырье, являющийся смесью 80% мас. сахара -сырца и 20 % мас. казеина. Установлено, что на активность деэмульгатора оказывает влияние компонентный состав деэмульгатора (опилки с наибольшим содержанием целлюлозы и гемицеллюлозы), а так же микроструктура деэмульгатора (размер внутренних пор древесины). При одинаковой плотности (пористости древесины) деэмульгатор из лиственных пород не разрушает нефтешламовую эмульсию, в то время как деэмульгатор из хвойных пород позволяет эффективно разделять нефтешламовую эмульсию на водную и нефтепродуктовую фазы. Проведенные исследования показали, что наибольшее воздействие на степень обезвоживания оказывают расход деэмульгатора и время перемешивания (контакта) деэмульгатора с нефтешламом. Интенсивность контакта и температура проведения процесса деэмульгирования незначительно влияют на обезвоживание нефтешлама. Оптимальными параметрами обезвоживания нерастворимым реагентом-деэмульгатором являются: расход реагента -деэмульгатора 3 % масс.; температура процесса - 40 ⁰С; время контакта реагента с нефтешламом - 40 минут; интенсивность контакта 100-200 об/мин. Применение данного реагента-деэмульгатора позволяет достигнуть степени обезвоживания нефтешлама - 78 % масс. и удалить 24 % масс. механических примесей. Донные нефтешламы и нефтяные отходы с высоким содержанием механических примесей, практически не подвергаются утилизации по причине технологической сложности их переработки. Предложенный процесс жидкофазного термолиза преимущественно направлен на переработку данных отходов и высокостойких нефтеэмульсионных шламов, неподдающихся другим способам переработки. Были проведены исследования, цель которых заключалась в моделировании процесса жидкофазного термолиза нефтешламов на опытно - лабораторной установки для изучения факторов процесса, а так же получения продуктов и их дальнейшего анализа. Процесс проводили на лабораторной установке при атмосферном давлении и постепенном нагреве до 550 ⁰С. Показано, что на выход продуктов процесса влияет не только углеводородный и компонентный состав сырья, но и фракционный состав нефтепродуктовой части (содержание углеводородов выкипающих до 360 ⁰С.

В ходе проведения процесса обнаружен увеличенный выход водного конденсата на 1,5- 3,5 % мас. По сравнению с содержанием водной фазы в первоначальном сырье.

Установлено, что содержащиеся в сырье крупнодисперсные механические примеси (около 1 мм) ингибирующее действуют на процесс вспучивания при переходе от подвижного битуминозного остатка в сплошной скелет карбоидного неподвижного остатка (донный шлам и кек увеличиваются в 1,5- 2 раза).

Полученный термолизный дистиллят путем фракционирования разделялся на три фракции: бензиновую н. к - 200 С; керосиновую 200 - 350С; газойлевую 350С - к.к. Выход фракций на термолизный дистиллят из различного сырья представлен на рис.5.

Полученные продукты процесса были проанализированы в соответствии с требованиями ГОСТов на товарные нефтепродукты, а так же с помощью методов исследований полупродуктов и отходов.

Газообразным продуктам термолиза был определен углеводородный состав на газожидкостном хроматографе ЛХМ-8 МД, показавший, что газ является высококалорийным и может быть использован в качестве топлива для нужд установки.

Анализ бензиновой фракции показал, что значительное содержание непредельных углеводородов (иодное число 80-88) и высокое содержание серы (0,35-0,92 % мас.) не позволяют её использовать как компонент товарного топлива без дополнительного облагораживания. Возможно использование её как топливо для собственных нужд на установке.

Керосиновые фракции, полученные из малосернистого сырья могут незначительно вовлекаться как компонент (с содержанием серы 0,61%масс. И коксуемостью -0,018 %) в товарные дизельные топлива или использоваться как судовое маловязкое топливо. Фракции с низкой температурой застывания (-44 С) могут применяться в качестве компонентов профилактических смазок.

Газойлевые фракции, полученные из малосернистого сырья, могут быть использованы как тяжёлое котельное топливо (мазут М100 малосернистый), другие фракции - как компоненты котельных топлив.

Анализ полученного водного конденсата (содержание нефтепродуктов 300-400 мг/л, мехпримесей 15-25 мг/л, рН 7,5-8) позволяет предложить его использование в оборотном водоснабжении в цикле подпитки.

Анализ твердого остатка процесса показал, что он практически наполовину состоит из мехпримесей (зольность- 45-65 % мас.), имеет низкую механическую прочность, гидрофобен и может быть использован в качестве топлива для собственных нужд установки, либо в качестве компонентов строительных материалов.

Глава 3. Промышленное оформление процесса утилизации нефтяных буровых отходов

3.1 Технологические варианты организации процесса разделения нефтяных отходов

По результатам испытаний гидроциклонных аппаратов можно также отметить, что при работе аппаратов на разделении нефтяного шлама в одном гидроциклонном аппарате не удалось получить максимально возможную эффективность одновременно по сгущению твердой фазы и осветленной жидкости. В связи с этим были проведены экспериментальные работы в лабораторных условиях по определению эффективности различных схем включения гидроциклонов (Рис. 16).



б)

Рис.16. Схема включения гидроциклонов:

а - последовательное включение двух гидроциклонов;

б- параллельное включение гидроциклонов

3.2 Разработка установки для очистки резервуаров - отстойников

В задачи данной работы входит научное обоснование и разработка оборудования и технологии для снижения экологического риска при внутрипромысловой подготовке и транспортировке нефти.

Разработан комплекс оборудования для механизированной, безопасной для людей очистки нефтеотстойников без размыва сгущенного осадка водой и без укладки осадка на полигон. Новая схема включает в себя неполноповоротную гребеночную карусель, выполненную в виде трубчатой траверсы, состоящей из двух радиальных частей. При этом обе части траверсы оборудованы откидывающимися гребками. Траверса монтируется на центральной колонне с возможностью свободного поворота внутри цилиндрического резервуара в пределах 200 градусов. Обе радиальные части траверсы выполнены трубчатыми и могут соединяться с источником пара. Оборудование приводится в действие скреперной лебедкой ЛС-100 по схеме обратного скреперования.

Перемещение шлама за пределы резервуара осуществляется радиальным шнеком, установленным на днище. Шлам выгружается во временный котлован, откуда перегружается в транспортные средства специальным шнековым транспортером.

Шнековый транспортер, используемый для отгрузки шлама, содержит трубчатый корпус с продольной щелевой прорезью, в которую заглубляется бесконечный пакет из тонких и прочных лент, имеющих прорези для прохода винтовой ленты шнека.

Пакет лент натягивается концевыми барабанами с наружными относительно корпуса ребордами, которые прижимают и фиксируют заглубленные междувитковые участки пакета в контакте с поверхностью шнекового вала. Полость трубчатого шнекового вала в консольно выступающей части соединена с паропроводом. Ленточный пакет вовлекается в продольное движение витками шнека и предотвращает прокручивание транспортируемой вязкой массы вокруг оси шнека. Предлагаемое оборудование позволяет исключить опасный ручной труд при очистке отстойников.

Выгруженная из резервуара нефтешламовая масса достаточно быстро саморазделяется на жидкую часть, которая может откачиваться насосами в резервур-отстойник, и нефтесодержащий осадок, содержащий до 30-35% нефти. Сгущённый осадок доставляется автотранспортом на переработку. Переработка может осуществляться двумя способами: разработанным для этой цели центробежным нефтесепаратором или на установке для отмыва нефти из шламов, характеристика которой приведена далее.

Усовершенствованный нефтесепаратор использует центробежные силы в сочетании с подогревом и газовым подпором.

Нефтесепаратор включает в себя цилиндрический корпус, в котором установлена цилиндрическая центрифуга с перфорированными стенками. При среднем содержании нефти в сгущенном осадке при очистке нефтеотстойников 30% из каждого 1м³ перерабатываемого материала отжимается до 300 л нефти. За час непрерывной работы нефтесепаратора по расчёту может быть отжато и возвращено в оборот порядка 18 м³ нефти.

Определяющим для конструктивной компоновки установки является выбор оборудования для отмывки нефти из осадка.

Наиболее подходящими для этой операции являются спиральные классификаторы, применяемые на обогатительных фабриках и представляющие собой наклонно установленное корыто с дном полукруглой формы, в котором медленно вращается спираль (шнек) большого диаметра.

Спиральные классификаторы обеспечивают мягкий режим отмывки нефти из осадка. При этом в одном аппарате совмещаются операции отмывки и разделения жидкой и твердой фаз.

бурение нефтяной шлам деэмульгатор

Заключение

В диссертации изложены научно обоснованные решения по снижению техногенного воздействия при внутрипромысловом сборе и транспортировке нефти на нефтепромысле «Газли» и «Кокдумалак», а также на Бухарском нефтеперерабатывающем заводе. Основные результаты, практические выводы и рекомендации заключаются в следующем.

1. На месторождении «Газли» и «Кокдумалак» при добыче нефти и при переработке её на нефтеперерабатывающем заводе в результате производства ремонтных работ, утечек нефти через неплотности запорной арматуры и аварийных утечек нефти при прорывах сборных трубопроводов, а также при очистке резервуаров образуются нефтешламы и замазученный грунт. Содержание нефтепродуктов, по данным мониторинга превышает предельно допустимые концентрации более чем в 30 раз. С целью предотвращения загрязнения окружающей среды пожароопасными продуктами - замазученным грунтом и осадком из резервуаров их размещают на полигоне, так как на предприятии отсутствует технология по переработке и утилизации отходов такого характера. Нефтешламы и их накопители являются реальным источником техногенных эмиссий и воздействия на экосистему.

2.На производстве очистка резервуаров-отстойников производится вручную, с большими трудозатратами, в опасных для здоровья трудящихся условиях. Разработано оборудование для механизированной очистки резервуаров - отстойников, обеспечивающее высокую производительность и безопасные условия труда.

3. Разработаны комплекс оборудования для механизированной очистки нефтеотстойников и эффективный способ очистки нефтешламов, позволяющий избежать потерь нефти. По технико-экономическим показателям разработанные решения значительно превосходят известные способы утилизации нефтешламов.

4.Экономический эффект от использования рекомендуемых способов снижения вредного воздействия на окружающую среду складывается из предотвращенного ущерба и стоимости возвращенной в оборот нефти за вычетом затрат на осуществление рекомендуемых мероприятий. Наиболее существенную часть экономического эффекта составляет стоимость возвращенной в оборот нефти. Экономический эффект увеличивается с увеличением содержания нефти в шламах и стоимости барреля нефти.

Внедрение разработанных на основе выполненных исследований технических решений позволит резко уменьшить затраты на строительство могильников и выплаты за нарушение экологии. Экономический эффект может составить от 8400 до 20600 сумов на 1 т нефтешламов.

Список литературы

1.И. Каримов «Модернизация государства и создание сильного гражданского общества - глобальные задачи» доклад в собрании Олий мажлиса и Законадательной палаты 27 января 2010 года.

2. Танатаров М.А.и др. Опыт утилизации нефтешламов ЛПДС "Черкассы" // Промышленные и бытовые отходы. Проблемы и решения: Мат. конф. Ч.1. Уфа, 1996.

3. Елашева О.М., Баландин Л.Н. Асфальто-смолистые парафиновые отложения нефтедобывающих регионов России - альтернативное сырье для производства парафино-церезиновых композиций и битумов. // Промышленные и бытовые отходы. Проблемы и решения. Мат. конф. Ч.1. Уфа, 1996.

4. Бадыштова К.М. и др. Альтернативное сырье для производства парафино-церезиновой композиции. // Химия и технология топлив и масел. 1996. № 3.

5. Полигон по утилизации и переработке отходов бурения и нефтедобычи: Принципиальные технологические решения. Кн.2. Разработка принципиальных технологических решений по обезвреживанию шламовых амбаров и нефтезагрязненного грунта. Сургут, 1996.

6. Полигон по утилизации и переработке отходов бурения и нефтедобычи: Принципиальные технологические решения. Кн.1. Разработка принципиальных технологических процессов разделения нефтешламов. Сургут, 1996.

7. Баширов В.В. и др. Техника и технология поэтапного удаления и переработки амбарных шламов. М., 1992.

8. Сметанин В.Л., Казначеева З.В. Обработка нефтешламов: Тез. Докл. 27 науч.-техн. Конф. Пермского политехнического института. Ч.2. Пермь, 1991.

9. Применение ультрадисперсных оксидных адсорбентов для очистки нефтесодержащих сточных вод / Сироткина Е.Е., Иванов В.Г., Глаз-кова Е.А. и др. // Нефтехимия. 1998. т.38. № 2.

10. Позднышев Г.Н., Сергеева Л.М. Извлечение нефти из замазученных грунтов: Тез. Докл. Всесоюзной конф. по проблемам комплексного освоения природных битумов и высоковязких нефтей. Казань, 1991.

11. Обоснование инвестиций в строительство полигона утилизации и переработки отходов бурения и нефтедобычи АО "ЛУКойл-Когалымнефтегаз". Т.1. Общая пояснительная записка. Сургут, 1996.

12.Математическое описание процесса разделения нефтяных шламов в поле центробежных сил. Жумаев К.К., Мухамедов А. «Фан ва ишлаб чикариш интеграциясини жадаллаштириш муаммолари» Республика илмий-амалий анжумани. Бухоро, 2007. с.18-19 .

13. Разработка техники и технологии утилизации нефтяных шламов. Жумаев К.К. «Фан ва ишлаб чикариш интеграциясини жадаллаштириш муаммолари» Республика илмий-амалий анжумани. Бухоро, 2007. с.19-22.

14. Исследование по отмывке нефти из шламов водными щелочными растворами. Жумаев К.К., Ибрагимов А., Хусенова Х. «Фан ва ишлаб чикариш интеграциясини жадаллаштириш муаммолари» Республика илмий-амалий анжумани. Бухоро, 2007. с.25-26.

15.Способ переработки нефтяных шламов. Жумаев К.К.,Ибрагимов А., Абдуллаев Н. «Фан ва ишлаб чикариш интеграциясини жадаллаштириш муаммолари» Республика илмий-амалий анжумани. Бухоро, 2007. с.24-25.

16. Анализ структуры потоков в существующих аппаратах для извлечения растворенного вещества. Артиков А.А., Хасанов Ж.Х., Жумаев К.К. «Фан ва ишлаб чикариш интеграциясини жадаллаштириш муаммолари» Республика илмий-амалий анжумани. Бухоро, 2007. с.66-67.

17.Разработка технологиия утилизации нефтяных шламов. Десяткин А.А. Авт. Канд. Диссертации, Уфа-2004.

18.Производственные отходы - не гряз а ценное химическое сырьё. RCC.ru. Химикаты. 26.01. 2002.

19.ООО «Природа» Переработка нефтяных шламов. http://www.oilspill. ru/ustan.php .

20.Переработка нефтяных и газоконденсатных шламов. Методология и результаты. М.Маркаров, А. Нуридинов. Сыктивкар. Экоальянс. 2000.

21.Переработка нефтяных шламов. http://www.oilspill. ru/ustan.php.

22.Ликвидация донных отложений нефтешламовых амбаров с применением новой плазмохимической технологии. Шангерев Р.С. авт. Диссертации. http://www.nngasu.ru/bibl/avtoreferat/e_shangareev.pdf.

23.Комплекс по переработке нефтесодержащих отходов. E-Mail: amrutech@amrutech.com.

24.Ю.К. Молоканов. Процессы и аппараты нефтегазопереработки. Москва. Химия. 1980. - 407 с.

25.В.П. Суханов Переработка нефти. М.: Высшая школа, 1979.- 335 с.

26.С.А. Фарамазов Оборудование нефтеперерабатывающих заводов и его эксплуатация. М.: Химия. 1978.- 352 с.

27.В.Н. Эрих, М.Г. Расина, М.Г. Рудин. Химия и технология нефти и газа. Л.: Химия. 1977. - 424 с.

28. Бикчентаева А.Г., Десяткин А.А., Ахметов А.Ф., Ахметшина М.Н. Разделение углеводородной эмульсии с водной дисперсной фазой путём добавления мазута // Наука и технология углеводородных дисперсных систем: Материалы II Международного симпозиума. - Уфа: Реактив, 2000. - Т.2.-С. 93-94.

29. Ахметов А.Ф., Ахметшина М.Н., Десяткин А.А., Хафизов Ф.Ш. Создание агрегативно-устойчивых топливных смесей на основе тяжёлого котельного топлива и нефтешлама // Химические реактивы, реагенты и процессы малотоннажной химии: Тез. докл. XIII Междунар. науч.-практ. конф. - Уфа: Реактив,2000.-С.124 .

30. Бикчентаева А.Г., Десяткин А.А., Зворыгина О.Б. Изучение влияния гидрофильных реагентов на обезвоживание нефтешлама // Нефтепереработка и нефтехимия - проблемы и перспективы: Тез. докл. III конгресса нефтегазопромышленников России - Уфа: ИПНХП, 2001.-С.206-207.

31. Батуров В.И., Вайдуков В.А. Разделение суспензий в процессе депарафинизации дизельных топлив кристаллическим карбамидом. Оборудование для разделения жидких неоднородных систем и очистки жидких смесей. Сб. науч. Трудов (Химическое машиностроение - 70). М.: НИИхиммаш, 1975, с. Библ.: 1 назв.

32. Липманович В.Ю., Зинкевич В.В., Прилуцкий Я.Х. Применение гидроциклонов в системах смазки и охлаждения узлов трения и уплотнителей. Оборудование для разделения жидких неоднородных систем и очистки жидких смесей. Сб. науч. Трудов (Химическое машиностроение - 70). М.: НИИхиммаш, 1975, с.

33. Батуров В.И., Соколов В.И. Экспериментальное исследование способа ударного фильтрования в гидроциклонах и центрифугах. Оборудование для разделения жидких неоднородных систем и очистки жидких смесей. Сб. науч. Трудов (Химическое машиностроение - 70). М.: НИИхиммаш, 1975, с.

34. Влияние концентрации суспензии на эффективность разделения в осадительных центрифугах. Оборудование для разделения жидких неоднородных систем и очистки жидких смесей. Сб. науч. Трудов (Химическое машиностроение - 70). М.: НИИхиммаш, 1975, с. Библ.: 6 назв.

35. Некоторые результаты экспериментального изучения кинетики центробежного обезвоживания осадков. Оборудование для разделения жидких неоднородных систем и очистки жидких смесей. Сб. науч. Трудов (Химическое машиностроение - 70). М.: НИИхиммаш, 1975, с. Библ.: 5 назв. Перед. Загл. Авт.: Шкоропад Д.Е., Шувалова Е.С., Раевская З.В., Машенькина С.Н.

36. Жумаев К.К., Махпурова М. Дизель ёкилгиси таркибидаги кристалл Миллий иктисодиётда технологик жараёнларни жадаллаштириш ва энергияни тежайдиган технологиялардан фойдаланиш муаммолари. Халк. Илм.амал анжум. Бухоро, 20-22 ноябрь 2003 й. 228-230 бетлар.

37. Жумаев К.К. Разработка комплексной технологии переработки нефтяных шламов - важнейшая задача. «Фан ва ишлаб чикариш интеграциясини жадаллаштириш муаммолари» Халкаро илмий-амалий анжуман маколалари. Бухоро, 24-25 ноябр, 2006 й. 207-209 бетлар.

38. Жумаев К.К.Исследование гидродинамики процесса разделения нефтяных шламов в поле центробежных сил. «Фан ва ишлаб чикариш интеграциясини жадаллаштириш муаммолари» Халкаро илмий-амалий анжуман маколалари. Бухоро, 24-25 ноябр, 2006 й. 225-228 бетлар.

39. Жумаев К.К., Алиев А.,Абдуллаев Н. Разделение нефтяных шламов в поле центробежных сил. Ахмад Дониш таваллудининг 180 йиллигига багишланган талабалар илмий анжумани материаллари. Бухоро, 23-25 май, 2007 й.

40. Мазлова Е.А., Мещеряков С.В. Проблемы утилизации нефтешламов и способы их переработки. Москва, 2001.

41. Нефть и нефтяные продукты. Общие правила и нормы. ИПК издательство стандартов, 2000.

42. Санитарные правила по определению класса опасности токсичных отходов производства и потребления. СП 2.1.7.1386-03. 43. Система производственного экологического мониторинга на объектах газовой промышленности. Правила проектирования. ВРД 39-1.13-081-2003.

44.Жантохов С.К., Гуменников Е.С., Жалгасулы Н. и др.Переработка замазученных грунтов на нефтепромыслах // Научно-техническое обеспечение горного производства: сб.тр. ИГД - Алматы, 2006, Т.73.-С. 271 - 274.

45.Абдуллаев Ё. Углеводородли бургулаш эритмаларини утилизация килиш муаммолари. «Баркамол авлод» йилига багишланган «Ёшлар ва мамлакатни инновацион ривожлантириш» мавзусидаги анжуман материаллари. Бухоро 2010.

Размещено на Allbest.ru