Анализ пожаров в резервуарах и резервуарных парках

1.3.2 Водонапорная телескопическая мачта модели ВНТМ-8

Предназначена для применения в качестве специального дополнительного пожарного оборудования пожарных автомобилей, в том числе на автомобилях быстрого реагирования, а также автомобильных прицепах, для подачи огнетушащих составов в очаги возгорания на высоту, где проезд и установка авто-лестниц невозможны (узкие улицы, заблокированные припаркованными автомобилями, затяжные пожары).

Применение данного оборудования на пожарных автоцистернах позволяет значительно расширить область их применения, значительно уменьшить время подачи огнетушащего состава на высоту и обеспечить безопасность проведения работ на затянувшихся пожарах. Высота выдвижения 6-ти секционной водяной мачты - 7 метров. Габаритная высота в собранном виде составляет 1,77 м. (без учета лафетного ствола). Пропускная способность - до 2700 л/мин.В комплект поставки мачты входит: - установленный на вершине лафетный ствол, - дистанционное управление лафетным стволом (как кабельное, так и радиоуправляемое), - пневматическая система выдвижения. Возможны различные комбинации изготовления мачт (высота выдвижения/производительность).

Таблица характеристик водонапорной телескопической мачты модели ВНТМ - 8

Количество секций мачты	6
Рабочая высота	8,3м
Рабочее давление	0,8 МПа
Максимально допустимое давление	1,2 МПа
Расход воды	не менее 40 л/сек
Расход водного раствора пенообразователя	не менее 40 л/сек
Перемещение лафетного ствола:
? в горизонтальной плоскости	+175°
? вверх	90°
? вниз	20°
Дальность струи:
? водяной	60 м
? пенной	40 м
Напряжение питания	24 В
Объем баллона сжатого воздуха	10 л
Максимально допустимое давление в баллоне	300 атм.
Максимальная ширина опорного контура	2200 мм
Габаритные размеры	2826х1600х3070 мм
Масса снаряженной установки	305 кг
Разрешённая полная масса	500 кг
Шины	165/80R13
Допустимая скорость транспортировки	90 км/час

Расчёт на устойчивость и опрокидывание.



1. Мо < Му

Мо - момент опрокидывания

Му - момент устойчивости

2. Му = G * l' = 2989*0,85=2540 Нм

G - вес установки.

G = m * g = 305 * 9,8 = 2989 Н

m - масса снаряженной установки 305 кг.

l' - минимальное расстояние от геометрического центра мачты до геометрического центра опоры, 0,85 м.

3. Мо = F * hобщ = 0,534 Нм

hобщ - максимальная высота установки = 8,5 м.

P = F / A

F = P * A = 0,0628 Н

P - рабочее давление 0,8 мПа = 8 кг/с мІ

А = = 0,00785 мІ

Q = * V » d = *25 =100 мм = 0,1 м.

Вывод: Из расчётов, предоставленных выше следует, что данная мачта будет устойчива при подачи огнетушащих веществ.

Расчет зон поражения при пожаре пролива для всех значений интенсивности теплового излучения, безопасное расстояние и вероятность поражения человека согласно ГОСТ Р 12.3.047-98.

При полной разгерметизации резервуара с 20000 м³ нефти, она вытекает в обвалование площадью 10000 м² и высотой 2 м. Расстояние от центра пролива до оператора 100 м. Требуется определить размеры зон поражения при пожаре пролива для всех значений интенсивности теплового излучения (табл.2 ГОСТ Р 12.3.047-98), безопасное расстояние и вероятность поражения человека.

Для определения зон поражения при пожаре пролива для всех значений интенсивности излучения (для всех значений указанных в таблице 2 ГОСТ Р 12.3.047-98) необходимо знать площадь пролива (S), плотность окружающего воздуха (с₀), среднеповерхностную плотность теплового излучения пламени (E_f) и удельную массовую скорость выгорания нефти (m).

Значения величин

m = 0,0283кг/(м²·с) (таблица 4 ГОСТ Р 12.3.047-98)

с₀ = 1,293кг/м³

Площадь пролива определяется, исходя из условия, что пролитая нефть разольется слоем, толщиной 2 м [ ГОСТ Р 12.3.047-98].

=м²

Так как резервуар нефтью находится в обваловании, то необходимо проверить, не выльется ли нефть за пределы обвалования. С этой целью определяется объем обвалования

V_обв = 10000·2 = 20000 м³

Таким образом, объем обвалования превышает объем пролитого дизельного топлива, поэтому площадь пролива принимается равной площади обвалования. Отсюда S = Sобв = 10000 м²

Определяется эффективный диаметр пролива по формуле (2) ГОСТ Р 12.3.047-98

= = 112,9 м.

По таблице 3 ГОСТ Р 12.3.047-98 находится E_f =40 кВт/м²

Определяется высота пламени по формуле (3)

= = 54,3 м

По формулам (6-8,10 ГОСТ Р 12.3.047-98) для заданного расстояния от геометрического центра пролива до облучаемого объекта рассчитываются соответствующие величины:

= 2· 100/112,9 = 1,77

= 2· 54,3/112,9 = 0,96

= (0,96² + 1,77² +1)/(2·1,77) = 1,43

= (1 + 1,77²)/(2·1,77) = 1,17

По формулам (4.5.9 ГОСТ Р 12.3.047-98) определяется угловой коэффициент облучения:

= 0,23766

= 0,101655

= = 0,258

Определяется коэффициент пропускания по формуле (11 ГОСТ Р 12.3.047-98)

= 0,97

Находится интенсивность теплового излучения по формуле (1 ГОСТ Р 12.3.047-98)

,

= 10,0 кВт/м² = 10⁴ Дж /м² с

10⁴ Дж /м² с - это работа, которая потребуется для нагрева 1 квадратного метра на 1 С^° за 1 секунду.

Определяются расстояния (методом подбора), соответствующие значениям интенсивности теплового излучения и безопасное расстояние, то есть расстояние, при котором интенсивность теплового излучения не превышает 4,2 кВт/м² (табл.2 ГОСТ Р 12.3.047-98). Результаты расчетов представлены в таблице.

Размеры зон поражения тепловым излучением при пожаре пролива.

r	dэф	Н	h	Si	A	B	Fv	Fh	Fq	Угловой коэф. облучен	Тепловое излучение
100	112,9	54,3	0,96	1,77	1,43	1,17	0,23766	0,10165	0,258	0,97	10
110	__	__	__	1,95	1,47	1,23	0,19993	0,07772	0,215	0,963	8,3
120	__	__	__	2,13	1,52	1,3	0,16891	0,057947	0,179	0,956	6,8
130	__	__	__	2,3	1,57	1,37	0,14545	0,043981	0,152	0,95	5,8
140	__	__	__	2,48	1,63	1,44	0,12486	0,035271	0,130	0,943	4,9
150	__	__	__	2,66	1,69	1,52	0,10837	0,026645	0,112	0,937	4,2
155	__	__	__	2,75	1,72	1,56	0,10138	0,0232	0,104	0,9333	3,9

1.3.3 Установка Комбинированного Тушения Пожаров УКТП "Пурга-10.10.20"

- Назначение -

УКТП “ПУРГА-10.10.20” предназначена для получения воздушно-механической пены средней кратности с повышенной дальностью подачи. Установка используется для тушения пожаров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей, твердых горючих материалов, а также для создания светотеплозащитных экранов в районах аварий, катастроф, стихийных бедствий, для дегазации и дезактивации, маскировки объектов гражданского и военного назначения. Предназначен для тушения пожаров в резервуарах с ЛВЖ и ГЖ, а также в жилых и в высотных зданиях различного назначения пеной низкой и средней кратности или распыленной водой.



УКТП "ПУРГА-10.10.20"стационарная

Производительность по воде (раствору пенообразователя) [л/с]	20
Производительность по пене средней кратности [л/мин]	48000
Дальность подачи струи пены средней кратности [м]	35
Давление на входе [МПа (кг/см 2 )]	0,8(8)
Кратность пены	40
Расход пенообразователя, [л/с]	1,6
Габаритные размеры	Длиа 980 Ширина 610 Высота 445
Масса [кг]	40-50

Радиус действия УКТП "Пурга-10.10.20"

(48 000 л/мин при 0,8 МПа)

УКТП “ПУРГА - 10.10.20” работоспособна при использовании всех типов отечественных пенообразователей, в том числе пленкообразующих (фторированных), с концентрацией от 2 до 6% и зарубежных с концентрацией от 1 до 6%.

Карта орошения УКТП "Пурга-10.10.20"

1.3.4 Дистанционно управляемым лафетный ствол MONSOON RC-RU (МОНСУН)

Лафет MONSOON-RU RC является электрическим дистанционно управляемым лафетом, который имеет все преимущества лафета MONSOON-RU и производительность 125,0 л/с (7500 л/мин). Разработан для работы от 12 VDC или 24 VDC Вольт. Угол подъема составляет 90°, а опускания - 45°. Угол поворота: 450° (225° влево/вправо от центрального положения). MONSOON-RU RC поставляется с установленной на заводе панелью управления, смонтированной на лафете, для регулирования горизонтального вращения, подъема и формы струи (от сплошной до распыленной). Дополнительно может комплектоваться выносной панелью управления на 9 м кабеле, а также панелью с радиоуправлением радиусом действия - 150 м. Лафет поставляется с 9 метровым кабелем электропитания, уже подключенным к лафету, что минимизирует усилия при установке. Электропроводка для подвода питания имеет только четыре провода (два для питания и два для управления) для облегчения дальнейшей инсталляции. Кабель питания заключен в уникальную направляющую, которая позволяет осуществлять поворот на угол в 450° (225° влево/вправо от центрального положения), и что является намного надежнее чем контактные кольца или провода на катушке. Лафет снабжен ручным управлением, которое имеет приоритет перед автоматическим. Ствол-насадок серии MASTER STREAM-RU 2000 подключается на заводе производителе. Электроприводы и панель управления водонепроницаемы. Позволяет производить как компактную, так и мелкораспыленную струю и защитный экран 120°.

Технические характеристики

Рабочее давление, бар	7,0
Максимальное рабочее давление, бар	14,0
Расход воды, л/c (л/мин)	18,0 - 125,0 (1080 - 7500)
Дальность подачи водяной струи бар*, м	90,0
Угол поворота	450° (225° влево/вправо от центр. положения)
Угол подъема / опускания	90° / 45°
Вес, кг	25,3

* При подаче пенного раствора дальность струи уменьшается примерно на 10%.

Вывод по 1 главе: В дипломном проекте произведен анализ пожаров в резервуарах и резервуарных парках. За последние 25 лет в резервуарах и резервуарных парках на территории Российской Федерации и стран бывшего СССР зарегистрировано свыше 280 пожаров, т.е. в среднем около 12 пожаров в год.



Глава 2. Обоснование требуемого количества сил и средств

2.1 Оперативно-тактическая характеристика площадки «Самара» ОАО «Приволжскнефтепровод» ОАО «АК« Транснефть»

Линейная производственно-диспетчерская станция «Самара» разместилась на площади 230 га, является головной насосно-перекачивающей станцией ОАО «Приволжскнефтепровод» и одной из крупнейших в Европе. Объёмы суточной приёмо-перекачки нефти на ЛПДС «Самара» составляют 400 тысяч тонн. Общая вместимость резервуарных парков станции составляет 1600000 м.куб. Общее количество резервуаров в парках - 71, в том числе 65 РВСП 20000 м.куб. и 6 РВСПК 50000 м.куб. Приём нефти осуществляется по 7-ми направлениям от Сибири до Средней Азии. Перекачка нефти производится по 3-м магистральным нефтепроводам: Самара-Тихорецк, Самара-Лисичанск, Самара-Унеча (нефтепровод Дружба). В состав ЛПДС «Самара» входят три насосно-перекачивающих станции:

· станция смешения нефтей (ССН) с резервуарным парком (РВСП 20000 м.куб. - 41 шт.) двумя насосными станциями, очистными сооружениями и котельной ;

· насосная станция НПС «Самара-1» нефтепроводов «Самара-Унеча» и «Самара-Тихорецк» с резервуарным парком (РВСП 20000 м.куб. - 24 шт.) двумя магистральными и двумя подпорными насосными станциями;

· насосная станция магистрального нефтепровода «Самара-Лисичанск» НПС «Самара-2» с резервуарным парком (РВСПК 50000 м.куб. - 6 шт.).

Оперативно-тактическая характеристика резервуарного парка НПС «Самара-1» площадки «Самара»

Общие сведения по резервуарному парку

НПС "Самара-1" служит для перекачивания нефти через западную границу России по нефтепроводу «Дружба-2», а также поставки ее по трубопроводу "Самара-Тихорецк" в южные районы страны и выход на Черное море.

НПС "Самара-1" входит в состав Самарского РНУ.

НПС "Самара-1" расположена в 4-х километрах от п. Просвет Волжского района Самарской области на площади - 50,85 га.

В НПС "Самара-1" входят: товарный парк, состоящий из 24 РВС-20000 м³, а также имеются узлы задвижек, замерные узлы, "Прувер", насосные станции по перекачке нефти - 4 шт. (магистральные насосные станции «Самара-Тихорецк», «Дружба-2», подпорные насосные станции «Самара-Тихорецк», «Дружба-2») , административный корпус.

Количество работников станции в дневное время составляет 25-30 человек, а в ночное время 5 человек.

Энергоснабжение станции относится к первой категории, то есть имеется два независимых источника энергоснабжения.

Расстояние до ближайшего гарнизона пожарной охраны, г. Самара, составляет 40 км.

Резервуарный парк.

Резервуарный парк НПС «Самара-1» предназначен для хранения нефти в РВСП-20 000 м³. Общая площадь резервуарного парка составляет 22 гектара. На этой площади расположено 24 РВСП-20 000 м³, общей номинальной емкостью 480 000 м³. Каждый РВСП находиться в отдельном обваловании, предназначенном для предотвращения растекания нефти в случае разрушения РВСП. Объем обвалования колеблется от 12 000 м³ до 19 000 м³. Нефть используемая в технологическом процессе НПС «Самара-1» имеет температуру вспышки < 28^ОС, скорость выгорания 0,15 м/ч, скорость прогрева 0,4 м/ч. Способна к вскипанию и выбросу в условиях тушения.

Верхняя отметка резервуарного парка берется по РВСП № 1 - 154 м над уровнем моря, нижняя отметка берется по РВСП № 20 - 139 м над уровнем моря. Перепад высот составляет 15 метров.

Характеристика резервуара вертикального стального 20 000 м³.

· Диаметр - 45,6 м

· Высота - 12 м

· Площадь зеркала - 1630 м²

· Максимальный взлив - 10,4 м

· Периметр окружности - 143 м

Все РВСП оборудованы дыхательной арматурой с огнепреградителями по 6 штук, а также двумя автоматическими уровнемерами типа УДУ-5 «Танкрадар» и «Кор-Вол».

РВСП № 2, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 13, 14, 19, 20, 21, 22, 23, 24 - оборудованы алюминиевыми понтонами, РВСП № 17 - стальными понтонами, РВС № 3 без понтона.

По территории резервуарного парка проходят подземные, надземные лотки и кабельные эстакады с электрокабелями (напряжением 380-0,4 кВ), кабели КИПиА. Также имеются подземные коммуникации промышленной канализации.

Территория резервуарного парка охраняется военизированной охраной. По периметру парка и на въездах установлено видеонаблюдение. На территорию парка имеется два въезда. Вход и въезд на территорию резервуарного парка строго по пропускам через контрольно-пропускные пункты (КПП).

Генеральный план резервуарного парка в приложении 1.

Технологическая часть нефтепровода «Куйбышев-Тихорецк»:

Нефть на НПС «Самара-1» поступает с ССН через задвижку № 9 в РВСП №№ 4, 10,16,17,18,24.

Для подачи нефти от резервуаров №№ 4,10,16,17,18,24 к основным насосам предусмотрена подпорная станция. Из резервуаров нефть откачивается подпорными насосными агрегатами НМП 3600/78 через предохранительные клапаны подается на прием магистральной насосной. Предохранительные клапаны настроены на давление 12 кг/см² и предназначены для защиты от повышения давления технологических трубопроводов и арматуры между подпорной и магистральной насосной. На участке трубопровода от магистральной насосной до магистрального нефтепровода установлен узел регулирования давления для поддержания заданных величин давления:

минимальное давление на входе в магистральную насосною 3,2 кгс/см²;

максимальное давление на выходе из магистральной насосной 48 кгс/см².

В узле регулирования давления установлены регулирующие заслонки с Р_у = 64 кг/см² на суммарную производительность Q = 3600 м^З/час.

Технологическая часть нефтепровода «Куйбышев-Унеча-2»:

Технологический процесс перекачки осуществляется согласно утвержденным технологическим картам нефтепровода и технологическим режимам перекачки.

Основной схемой технологического процесса перекачки нефти НПС с емкостью является перекачка с «подключенными резервуарами» или «через резервуары».

Нефть по подводящим трубопроводам поступает на НПС, с давлением до 5 кгс/см2 через фильтры-грязеуловители и направляется на приемные задвижки NN 4,5,6,8,10,11,12. Затем нефть, очищенная от механических примесей, парафино-смолистых отложений, посторонних предметов, поступает в технологические резервуары №№ 1, 7, 13, 19, 2, 8, 14, 20, 9, 15, 21, 22, 23, 5, 6, 11, 12. Для защиты технологических трубопроводов и арматуры резервуарного парка от превышения давления на НПС установлены предохранительные клапаны. Давление настройки предохранительных клапанов Р_н =5,5 кг/см². Сброс нефти от предохранительных клапанов предусмотрен в технологические резервуары № 3 и 4.

Для подачи нефти от резервуаров №№ 2, 8, 14, 20, 5, 6, 11, 12, 3, 9, 15, 21, 22, 23, 1, 7, 13, 19, к основным насосам предусмотрена подпорная станция. Из резервуаров нефть откачивается подпорными насосными агрегатами НМП 3600/78, через узел учета количества и качества нефти № 32 подается на прием магистральной насосной. Предохранительные клапаны настроены на давление Р_н = 12 кг/см² и предназначены для защиты от повышения давления технологических трубопроводов и арматуры между подпорной и магистральной насосной. Узел учета количества нефти рассчитан на суммарную производительность Q = 8000 м^З/час и Р_у = 8,4 кг/см². На участке трубопровода от магистральной насосной до магистрального нефтепровода установлен узел регулирования давления для поддержания заданных величин давления:

минимальное давление на входе в магистральную насосною 5,5 кгс/см²;

максимальное давление на выходе из магистральной насосной 33 кгс/см².

В узле регулирования давления установлены регулирующие заслонки.

Все резервуары обвязаны газоуравнительными линиями с установкой по улавливанию легких фракций (УЛФ). Резервуары оборудованы предохранительными клапанами; дыхательными клапанами, в конструкцию которых входит огнепреградители; приборами для замера уровня жидкости в резервуаре типа «CELTEK».

Коммуникации

По всему резервуарному парку проложены асфальтные и асфальтобетонные дороги. Ширина проезда не менее 4 м. У каждого пожарного стояка, высоконапорных пеногенераторов системы подслойного пожаротушения оборудованы специальные бетонные площадки для стоянки пожарной техники, исключающие перекрытие проезжей части пожарными машинами.

Электрификация перекачивающей станции.

От кого получает энергию: ЗРУ- 6кВ., п.с. «Просвет» ВЭС

Длина подводящей линии: 840 м

Сечение подводящей линии: 4-е ввода - 6 кВ, ввод 6*АСБГ-6 (3x240)

Напряжение: 6 000В

Кому принадлежит линия электропередач: Самарское районное нефтепроводное управление

Тип: кабельная эстакада

Потребное количество энергии в сутки: 80 000 кВт/ч, в т.ч. для освещения - 360 кВт/ч силовое потребление - 79 640 кВт/ч

Внутриплощадочные линии электропередач:

кабельные линии: L - 3,5 км 1000В, L - 30 км 1000В

марка: АСБ-6

сечение: 3x240, 3х120

воздушные линии: отсутствует

Канализация

НПС оборудована производственной, фекально-ливневой канализацией.

Канализированы: резервуарный парк, здания насосных, санпропускник, РЭБ. Загрязненные воды сбрасываются на очистные сооружения НП ССН

Фекальные стоки сбрасываются: приемный резервуар КНС.

Канализационная насосная: насос ЦМК - 16/27 - 2 шт.

Характеристика нефти

Нефть - горючая темная жидкость с характерным запахом. Плотность 730-1000 кг/м3, температура самовоспламенения +360 ⁰С, температура вспышки - 18 ⁰С, НКПВ - 1%, ВКПВ - 18%, линейная скорость выгорания до 0.15 м/час, линейная скорость прогрева до 0.40 м/час, температура пламени 1100 ⁰С, температура у зеркала нефти +315 С. В состав нефти входят - углерод - 85%, водород - 15%, сера, кислород, азот 0,5-5 %. Начало кипения обычно около 20 ⁰С в воде практически не растворяется. Сырые нефти способны при горении прогреваться в глубину, образуя все возрастающий гомотермический слой. Средство тушения - воздушно-механическая пена.

Водоснабжение

Система противопожарного водоснабжения находиться под остаточным давлением в сети 1-2 атмосферы. Давление в водопроводной сети на случай пожара повышается до 10 атм. Запуск насосов противопожарного водоснабжения может быть осуществлен автоматически или в ручном режиме через диспетчера НПС "Самара -1" по телефону 21-24, 21-25.

Вода на площадку НПС "Самара -1" поступает с насосной 2-го подъема площадки НПС "ССН" по трубопроводу диаметром 200 мм в два РВС 2 000 м³ насосной пенотушения НПС "Самара -1", а из них через 2 насоса высокого давления (1 Д 500 - 63) в систему пожаротушения. Нормативное время пополнения полного запаса воды 4 000 м³ составляет 96 часов.

Максимальный расход воды на кольцевом противопожарном водопроводе при давлении в сети 8 атм. - 224 л/с по диаметру водопровода 219 мм.

Также на территории НПС "Самара-1" "расположены четыре противопожарных водоема № 1, 2 по 250 м³, № 3, 4 по 500 м³. Противопожарные водоемы заполняются водой через отсекающие задвижки из кольцевого противопожарного водопровода.

По территории резервуарного парка проходит кольцевой противопожарный водопровод диаметром 219 мм, на котором расположено 98 водяных гидранта.

Пожаротушение

Резервуарный парк защищен автоматической системой пожаротушения, включающей противопожарное водоснабжение (орошение) и комбинированное подслойное пожаротушение.

Орошение на резервуары подается на два полукольца сухотруба диаметром 159 мм, смонтированном в верхнем поясе РВС и предназначенном для охлаждения стенок РВС, на крышу выведен сухотруб диаметром 100 мм для охлаждения крыши РВС. Вода в сухотрубы орошения РВС поступает через гребенки выведенные на обвалование РВС, путем подключения к ним рукавов диаметром 77 мм, от АЦ установленных на водяные гидранты или п/п водоемы. РВС№ 3, № 16, на площадке НПС " Самара -1", орошение осуществляется в ручном режиме непосредственно от противопожарного водопровода, через отсекающие задвижки установленные возле каждого РВС в павильонах.

Новый противопожарный водопровод рассчитан для подачи воды только на охлаждение горящего и соседних РВС. В случае использования для тушения пожара пеноподъемников или других технических средств, вода на тушение будет подаваться через ПНС с пожарных водоемов.

На территории резервуарного парка НПС " Самара-1 " предусмотрено устройство комбинированного пожаротушения в резервуарах РВСП-20 000 м³. Насосами станции пожаротушения обеспечивается производительность подачи раствора не менее 175 л/с.

На данный момент на территории резервуарного парка НПС " Самара-1 " полностью оборудованы автоматическими системами пожаротушения комбинированного типа подслойного пожаротушения РВС № 2, 3, 5, 6, 10, 11, 13, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24. По мере проведения капитального ремонта все РВСП будут оборудованы установками комбинированного автоматического пожаротушения с выводом для подключения от передвижной пожарной техники.

Применение технологии подслойного пожаротушения, в котором низкократная пена подается в основание резервуара, позволяет не зависеть от разрушений, которые наносит взрыв паро-воздушной смеси в отношение традиционной навесной системы пенокамер.

Эффективность действия системы послойного тушения сохраняется независимо от времени протекания пожара, поскольку пена поднимается на поверхность с " холодной " нефтью.

Система подслойного пожаротушения РВС состоит из разводки труб d 159 в нижней части резервуара с 12 пенными насадками и 3-х или 4-х подводящих трубопроводов d 219 и d 273. Внутренняя разводка: 8 насадков на расстояние 7 м по радиусу от центра каждый и 4 насадка на расстоянии 2,5 м по радиусу от центра. Форма насадков - Т - образное окончание.

Подводящие трубопроводы оборудованы по 2 пеногенератора ВПГ каждый (1 ВПГ-20, 1 ВПГ-30) с расходом раствора пенообразователя ВПГ-20 -- 20 л/с, ВПГ-30 - 30 л/с. Рабочее давление срабатывания ВПГ от 8 до 10 атм. Также внутри обвалования перед резервуаром на каждом вводе устанавливается ручная задвижка в положение "открыто", обратный клапан и пакет с калиброванной разрывной мембраной ( РМ-200) с пределом давления разрыва 0,2 атм, обратным рабочим давлением Р mах = 3 атм.

Система подслойного пожаротушения резервуарного парка

Общие сведения о системе подслойного тушения пожаров в резервуарах с нефтью

Система подслойного пожаротушения - это установка, с помощью которой низко кратная плёнкообразующая пена, получаемая в высоконапорных пеногенераторах из рабочего раствора фтор синтетического пенообразователя, подаётся по пенопроводу через внутреннюю разводку и Т - образные сопла в нижний пояс резервуара (приложение 2).

Рисунок 2.1. Принцип подслойного пожаротушения

Система подслойного пожаротушения включает следующие основные элементы (рисунок 2.2): высоконапорные пеногенераторы с задвижкой, устанавливаемые, как правило, за обвалованием; линии пенопроводов, в которые последовательно монтируются сливной патрубок с вентилем, обратный клапан, предохранительная мембрана и задвижка; разводку пенопроводов внутри резервуара, оканчивающуюся Т-образными соплами.



Рисунок 2.2. Принципиальная схема системы подслойного пожаротушения: 1 - высоконапорный пеногенератор; 2 - задвижка; 3 - обвалование; 4 - опора пенопровода; 5 - сливной патрубок с вентилем; 6 - обратный клапан; 7 - предохранительная мембрана; 8 - резервуар; 9 - внутренняя разводка пенопровода; 10 - Т- образное сопло

В качестве огнетушащего средства в системе подслойного пожаротушения могут применяться только синтетические фторуглеродные пенообразователи. Они представляют собой пенное средство пожаротушения по удельному весу легче нефти. Низкократная пена на основе синтетических фторуглеродных пенообразователей не абсорбирует на поверхности своих пузырьков легковоспламеняющуюся жидкость при прохождении ее через слой горючей жидкости, способна самопроизвольно растекаться по горючей жидкости и формировать на её поверхности устойчивую плёнку, обладающую высокой изолирующей способностью.

Время прохождения пены от стволов до поверхности резервуара, как правило, составляет 40-60 с. Всплывая через слой горючего, она способна преодолеть затонувшие конструкции и растекаться по всей поверхности, чему способствуют конвективные потоки, которые направлены от места выхода пены к стенкам резервуара. Кроме того, в результате конвективного тепломассообмена разрушается прогретый слой и снижается температура на поверхности. Значительное снижение интенсивности горения достигается через 90-120с. с момента появления пены на поверхности. В это время наблюдаются отдельные очаги горения у разогретых металлических конструкций резервуара. Через 120-180 с. горение полностью прекращается.

После прекращения подачи пены на всей поверхности горючей жидкости образуется устойчивый пенный слой толщиной до 5 см., в течение 2-3 ч. защищающий ее от повторного воспламенения.

Система подслойного тушения пожаров способна работать как от передвижной пожарной техники, так и в автоматическом режиме.

Для приготовления рабочего раствора пенообразователя могут применяться специальные баки-дозаторы (при работе в автоматическом режиме) и смесители-дозаторы (при работе от передвижной пожарной техники).

Для обнаружения загорания горючей жидкости в резервуаре должны использоваться пожарные датчики или термочувствительный кабель.

Система подслойного пожаротушения применяется в стальных вертикальных резервуарах со стационарной и плавающей крышей, понтоном, а также в железобетонных резервуарах. Резервуары с понтоном и плавающей крышей дополнительно оборудуются комбинированной системой пожаротушения, включающую дополнительно систему тушения пожара в кольцевом зазоре.

Система подслойного пожаротушения разрабатывалась усилиями специалистов ВНИИПО МЧС России и Академии ГПС МЧС России. Перед её внедрением были проведены крупномасштабные полигонные испытания по тушению резервуаров РВС-1500 (г. Ново-Полоцк, 1990 г.), РВС-2000 (г. Пермь, 1992 г.), РВС-5000 (г. Альметьевск, 1994 и 1997 гг.).

Краткое описание полигонных системы подслойного тушения пожаров в РВС-5000:

В мае 1994 года на резервуаре РВС-5000 были проведены межведомственные натуральные огневые испытания нового способа тушения на полигоне ОГПС-2 МЧС РТ (рисунок 2.3). Пена вводилась по системе пожаротушения, а также по линии гидроразмыва донных отложений и подачи нефти. Применялись пеногенераторы конструкции ВИПТШ и ВНИИПО. Пенообразующий раствор - «Легкая вода» (Бельгия) и «Универсальный» - подавался с помощью автоцистерн типа АЦ-40.

Рисунок 2.3. Тушение резервуара РВС-5000 с товарной нефтью подслойным способом на полигоне ОГПС-2 МЧС РТ (май 1994 года)

Было проведено семь огневых экспериментов по тушению товарной нефти с температурой вспышки -6 ⁰С. В первых шести пена подавалась в слой нефти высотой 10-11 м. Высота свободного борта в резервуаре была при этом 0,8-1 м.

Подача пены осуществлялась:

в первом эксперименте - по линии системы пожаротушения. На вход двух диаметрально расположенных трубопроводов, заканчивающихся Т - образным наконечником, устанавливались по два пеногенератора с расходом по раствору 10 л/с;

во втором - по линии гидроразмыва донных отложений. На вход трубопровода устанавливались четыре пеногенератора с расходом 10 л/с;

в третьем - также по системе пожаротушения. На вход двух диаметрально расположенных трубопроводов, концы которых концы которых были введены в резервуар на длину 3 м., устанавливалось по одному пеногенератору с расходом по раствору 20 л/с;

в четвертом, как и во втором, - по линии гидроразмыва, но вместо «Легкой воды» использовался пенообразователь «Универсальный»;

в пятом - вместе с нефтью по пенопроводу, врезанному в линию подачи нефти. На вход трубопровода устанавливались четыре пеногенератора с расходом 10 л/с;

в шестом - как и в первом, но время свободного горения было увеличено до 15 мин.;

в седьмом использовались линии пожаротушения (опыты 1 и 3), но резервуар был заполнен пластовой соленой водой на высоту 8 м. И нефтью на высоту 1 м.

Интенсивность подачи пены во всех экспериментах составила около 0,1 л/м²с. Время тушения пожара в первых шести опытах не превышало 2-3 минут, в седьмом - около 5 минут (из-за наличия большого слоя соленой пластовой воды).

Испытания показали высокую надежность подслойного пожаротушения резервуаров с нефтью с использованием различных технологических коммуникаций.

Результаты одного из экспериментов по тушению пожара в резервуаре РВС-5000 с нефтью представлены ниже:

высоконапорные пеногенераторы PFG-100/150 фирмы "Svenska Skum A.B." (Швеция) - 2 шт.;

пожарные автоцистерны АЦ-40 - 2 шт.;

синтетический фторуглеродный пенообразователь FC-203 Light Water (в настоящее время не выпускается) фирмы "3М" (США) - концентрация рабочего раствора 3 % (об.)

кратность пены - 3-5;

интенсивность подачи рабочего раствора пенообразователя - 0,095 л/м²с;

время:

развёртывания - 35 с;

свободного горения - 180 с;

локализации горения - 200 с;

тушения - 230 с;

на тушение израсходовано:

пенообразователя - 0,56 м³;

воды - 8,7 м³.

Высоконапорный пеногенератор

Высоконапорный пеногенератор (ВПГ) - это устройство, предназначенное для получения из рабочего раствора синтетического фторуглеродного пенообразователя низкократной плёнкообразующей воздушно-механической пены и подачи её в пенопровод системы подслойного пожаротушения резервуаров.

Общие технические требования к высоконапорным пеногенераторам содержатся в НПБ 61-97 "Пожарная техника. Установки пенного пожаротушения. Генераторы пены низкой кратности для подслойного тушения резервуаров"

В системе подслойного пожаротушения резервуарного парка НПС «Самара-1» используются высоконапорные пеногенераторы ВПГ-20,30 «Алфей» выпускаемые фирмой ЗАО "ТОМЗЭЛ" г. Томск (рисунок 2.4).

Рисунок 2.4. Высоконапорные пеногенераторы ВПГ

В таблице 2.3 приведены технические характеристики высоконапорных пеногенераторов выпускаемых ЗАО "ТОМЗЭЛ" (г. Томск):

Высоконапорные пеногенераторы ВПГ «Алфей»

Наименование параметра	Исполнение изделия «Алфей»
	ВПГ-10	ВПГ-20	ВПГ-30	ВПГ-40
Рабочее давление водного раствора пенообразователя перед пеногенератором, МПа	0.6-0.9	0.6-0.9	0.6-0.9	0.6-0.9
Коэффициент преобразования давления, % не менее	30	30	30	30
Производительность изделия по раствору пенообразователя, л/с, не менее	100,1	200,2	300,3	400,4
Кратность пены, не менее	3	3	3	3
Конструктивное исполнение присоединительных фланцев, Dу при Ру=1,0 МПа	100	150	150	150
Масса, кг	30	50	80	85
Габаритные размеры, мм	215х310х1048	280х365х1288	280х365х1578	280х365х1859

*Примечание: срок службы 15 лет.

Предохранительная мембрана

Предохранительная мембрана - это устройство, препятствующее попаданию горючей жидкости или её паров из резервуара в пенопровод системы подслойного пожаротушения или системы пожаротушения кольцевого зазора резервуара с понтоном. При срабатывании системы

пожаротушения за счёт развиваемого насосом давления предохранительная мембрана разрывается, открывая пене доступ в резервуар. По окончанию тушения в линию пенопровода ставится новая предохранительная мембрана. Для предотвращения попадания горючей жидкости в пенопровод после окончания подачи рабочего раствора пенообразователя в системе подслойного пожаротушения служат задвижка и обратный клапан.

В системе подслойного пожаротушения резервуарного парка НПС «Самара-1» используются предохранительные мембраны «Лотос»

На рисунках 2.5 и 2.6 представлен внешний вид предохранительных мембран «Лотос» до срабатывания и после срабатывания, их технические характеристики представлены в таблице 2.4.

Рисунок 2.5. Предохранительные мембраны «Лотос» до срабатывания

Рисунок 2.6. Предохранительная мембрана «Лотос» после срабатывания

Технические характеристики предохранительных мембран «Лотос»

Наименование параметра	Исполнение изделия
	«Лотос-150»	«Лотос-200»	«Лотос-250»	«Лотос-300»
Максимальное допустимое давление столба нефти или нефтепродукта со стороны резервуара, МПа	0,3	0,3	0,3	0,3
Минимальное превышение давления пены со стороны резервуара, при котором происходит разрыв мембраны, МПа	0,02	0,02	0,02	0,02
Габаритные размеры изделия (диаметр х ширина) без монтажного ограничителя, мм	214x23	270x23	322x23	372x23
Масса изделия, кг	3,6	5,0	7,3	9,4

Примечание: минимальное давление разрыва 0,2 МПа.

Пенопровод

Пенопровод предназначен для подачи низкократной плёнкообразующей пены в нижний пояс резервуара и распределения её по поверхности горючей жидкости. Он начинается от высоконапорных пеногенераторов и заканчивается Т-образными соплами внутри резервуара.

За высоконапорным пеногенератором устанавливается задвижка. Она должна находится в положении "Закрыто" и открываться при подаче низкократной плёнкообразующей пены. Высоконапорные пеногенераторы, оборудованные обратным клапаном в линии подачи пены, допускается устанавливать без задвижки. В обваловании в линию пенопровода последовательно монтируются сливной патрубок, обратный клапан, предохранительная мембрана и ещё одна задвижка. Сливной патрубок с вентилем предназначен для промывания пенопровода после тушения пожара и испытания системы подслойного пожаротушения. Обратный клапан, также как и предохранительная мембрана, препятствует попаданию в пенопровод горючей жидкости или её паров. Задвижка в обваловании устанавливается на расстоянии не более 1 м от стенки резервуара. Она должна находиться в положении "Открыто" и закрываться после тушения пожара для замены предохранительной мембраны. Пенопроводы прокладываются наружно над обвалованием. Максимальная длина пенопровода от высоконапорного пеногенератора до наиболее удалённой точки ввода внутри резервуара не превышает 100 м. Количество пенопроводов не менее двух, что обусловлено тактикой пожаротушения резервуаров. Высоконапорные пеногенераторы, запорная арматура и пенопроводы в обваловании и внутри резервуара закрепляются на опорах для того, чтобы не передавать нагрузку на стенки резервуара. Запорная арматура (задвижки, обратные клапаны, фланцы, вентили и т.п.) должна соответствуют I классу герметичности по ГОСТ 9544-93. Фланцевые соединения пенопроводов, расположенные внутри обвалования, имеют период огнестойкости не менее 45 минут. Пенопроводы и запорная аппаратура подвергаются обработке огнезащитными составами. Во избежание замерзания запорной арматуры в зимний период при низких температурах произведено соответствующее утепление. Врезка пенопроводов в резервуар исключает попадание в них подтоварной воды и твердых отложений парафинов. Горизонтальная плоскость пенопроводов внутренней разводки наклонена вниз к дренажному устройству под углом 5-10° от места ввода пенопровода в резервуар для обеспечения стока пенообразующего раствора и горючей жидкости. Поверхность пенопроводов внутри резервуара защищается антикоррозийными покрытиями. Пенопроводы внутренней разводки в резервуарах РВС-5000 выполнены в лучевом варианте (рисунок 2.7).



Рисунок 2.7. Лучевая внутренняя разводка пенопровода в РВС-5000

Линии пенопроводов внутренней разводки системы подслойного пожаротушения оканчиваются Т-образными соплами (рисунок 2.8).

Рисунок 2.8. Т- образное сопло

Их назначение - локальный ввод низкократной плёнкообразующей пены непосредственно в горючую жидкость. Количество Т-образных сопел определяется на основе расчетно-экспериментальной методики, в которой минимизируется размер "буруна" от выхода пены на поверхности горючей жидкости при оптимальной интенсивности подачи пены. Диаметр пенопровода и выходных отверстий Т-образных сопел подбирается по номограммам так, чтобы уменьшить механический захвата горючей жидкости струями пены. Экспериментально установлено, что линейная скорость ввода низкократной плёнкообразующей пены не должна превышать 4 м/с.

Синтетический фторуглеродный пенообразователь

Синтетический фторуглеродный пенообразователь - это композиция, состоящая из смеси поверхностно - активных веществ (ПАВ) различной природы, одним из которых обязательно является фторуглеродное ПАВ. Помимо фторуглеродного компонента в состав фтор синтетических пенообразователей могут входить углеводородные ПАВ, водорастворимые полимеры и низкомолекулярные добавки.

Общие технические требования к синтетическим фторуглеродным пенообразователям изложены в ГОСТ Р 50588 "Пенообразователи для тушения пожаров. Общие технические требования и методы испытаний" и НПБ 203-98 "Пенообразователи для подслойного тушения пожаров нефти и нефтепродуктов в резервуарах. Общие технические требования. Методы испытаний".

В системе подслойного пожаротушения в резервуарных парках площадки «Самара» применяется Нижегородский фторсинтетический пенообразователь AFFF целевого назначения.

Низкократная плёнкообразующая пена на основе Нижегородского фторсинтетического пенообразователя AFFF самопроизвольно растекается по горючей жидкости и формирует на её поверхности устойчивую водную плёнку, обладающую высокой изолирующей способностью. Такая плёнка легко восстанавливает свою структуру после механического повреждения и сохраняет изолирующее действие в течение нескольких часов. Именно поэтому синтетические фторуглеродные пенообразователи имеют высокую огнетушащую способность.

В таблице приведены технические характеристики Нижегородского фторсинтетического пенообразователя AFFF:

Технические характеристики Нижегородского фторсинтетического пенообразователя AFFF

Наименование показателей	Значение показателей
Внешний вид концентрата пенообразователя	Однородная жидкость без осадка и посторонних включений
Плотность концентрата пенообразователя при 20 °С, кг/м3	1010-1300
Кинематическая вязкость концентрата пенообразователя при 20 °С, мм2/с, не более	2-4
Водородный показатель (рН)	6,5 - 7,5
Температура застывания °С,	минус 15
Поверхностное натяжение 6% рабочего раствора, мН/м,	16-18
Межфазное поверхностное натяжение 6% раствора на границе с н-гептаном, мН/м	2-4
Кратность пены	низкая
Устойчивость пены: время выделения 50% жидкости из объема пены, с	более 120
Срок хранения, лет	15
Биоразлогаемость	б/м

Хранение пенообразователя осуществляется в пластиковых контейнерах, которые имеют объём 1 м³ (рисунок 2.9). Их корпус заключён в металлический каркас, позволяющий осуществить быструю разгрузку и установку контейнера у насоса пожарного автомобиля. Контейнер имеет вентиль для забора концентрата пенообразователя насосом пожарного автомобиля.

Рисунок 2.9. Контейнер для концентрата пенообразователя фирмы "Angus Fire"

Пожарная опасность объекта

Чтобы определить мероприятия по обеспечению пожарной безопасности резервуарного парка необходимо провести анализ пожарной опасности этих зон.

При анализе пожарной опасности технологического процесса следует установить следующие: возникновение пожара в резервуаре, как показывает практика, начинается либо со взрыва паро-воздушной смеси в объеме резервуара, не занятом жидкостью, либо с возникновения факельного горения в местах выхода из емкости в атмосферу паров хранимых в ней горючих жидкостей.

Источниками зажигания могут являться:

- открытое пламя, которое может возникать при производстве газосварочных работ или при нарушении правил пожарной безопасности;

- искры или брызги расплавленного металла, возникающие при производстве электро- и газосварочных работ, а также при резке металлов газом или абразивными кругами;

- фрикционные искры, образующиеся при ударах или трении металлических частей друг о друга;

- искры, образовавшиеся при ударах и трении алюминия о ржавое железо, которые могут поджигать практически любые горючие смеси, что объясняется образованием термита сгорающего при высокой температуре (3500⁰С);

- разряды статического электричества и атмосферного электричества;

- самовозгорание пирофорных отложений на стенках резервуаров.

Основными показателями, характеризующими пожарную опасность нефти и нефтепродуктов, являются:

- нижний и верхний концентрационные пределы распространения пламени;

- температурные пределы распространения пламени;

- температуры вспышки;

- температуры воспламенения;

- температуры самовоспламенения.

Нижний концентрационный предел распространения пламени (предел воспламенения) - это минимальное содержание паров горючего в смеси с воздухом, при котором возможно распространение пламени по смеси на любое расстояние от источника зажигания.

Верхний концентрационный предел распространения пламени - это максимальное содержание паров горючего в смеси с воздухом, при котором возможно распространение пламени по смеси на любое расстояние от источника зажигания.

Температурные пределы распространения пламени - это значения температур, при которых насыщенные пары жидкости, образуют в смеси с воздухом концентрации, равные соответственно нижнему или верхнему концентрационным пределам распространения пламени.

Температура вспышки - самая низкая температура, при которой над его поверхностью образуются пары, способные вспыхивать в воздухе от источника зажигания, но скорость их образования недостаточна для возникновения устойчивого горения.

Температура воспламенения - это температура жидкости, при которой над его поверхностью образуется концентрация паров или газов, способных вспыхивать на воздухе от источника зажигания, и скорость их образования достаточна для возникновения устойчивого горения.

Температура самовоспламенения - это самая низкая температура жидкости, при которой в условиях специальных испытаний происходит резкое увеличение скорости экзотермических реакций, заканчивающееся пламенным горением.

Из этого следует, что горение смеси с воздухом паров пожароопасных жидкостей происходит при концентрации их в определенном диапазоне (область пожаровзрывоопасных значений). Воспламенение выходящих из резервуара паров горючих жидкостей от внешних источников зажигания (например, разряд атмосферного электричества, механические искры и другие) может происходить на дыхательной арматуре, а также при выходе из трещин или отверстий, образующихся в результате коррозии или механических повреждений, в крыше и стенках резервуаров или не плотностей, в местах установки пенных камер.

На дальнейшее развитие пожара существенное влияние оказывает состав газовой среды в резервуаре. Состав газовой среды, а именно ее пожаровзрывоопасность, зависит от физико-химических свойств и показателей пожарной опасности хранимых жидкостей, конструктивных особенностей резервуаров, технологических режимов проводимых операций, климатических и метеорологических условий. В зависимости от концентрации паров хранимых жидкостей в газовом объеме резервуара в области пожаровзрывоопасных значений скорость их сгорания может меняться в очень широких пределах (от нескольких сантиметров в секунду до сотен метров с секунду). В связи с этим возможны несколько вариантов возникновения пожара в резервуаре.

Первый вариант, при котором концентрация паров горючей жидкости в газовом объеме резервуара в пределах нижнего и верхнего концентрационных пределов распространения пламени, но скорость горения их относительно невелика. В этом случае, в результате воспламенения паро-воздушной смеси в объеме резервуара происходит «хлопок» и частичный подрыв крыши.

Второй вариант, при котором концентрация паров горючей жидкости в газовом пространстве резервуара близка к стехиометрической и скорость горения их велика. В этом случае в результате воспламенения паро-воздушной смеси в объеме резервуара не занятом горючей жидкостью происходит взрыв. В зависимости от конструктивных особенностей резервуара возможен отрыв крыши или днища резервуара с последующим разливом всей массы хранимой жидкости

Третий вариант, при котором концентрация паров пожароопасной жидкости в газовом пространстве резервуара превышает верхний концентрационный предел распространения пламени. В этом случае возникает факельное горение в местах выхода паров хранимой в резервуаре горючей жидкости.

Факельное горение на дыхательной арматуре характеризуется тем, что практически невозможен быстрый проскок пламени во внутреннее газовое пространство резервуара, но при длительном горении происходит прогрев как самой дыхательной арматуры (огнепреградителей), так и крыши резервуара вблизи нее с последующим разрушением их и переходом горения при определенных условиях внутрь резервуара.

Факельное горение, возникающее в случае выхода газовой смеси из резервуара через трещины, подрывы крыши, отверстия, появившиеся в результате коррозии или механических повреждений, является значительно более опасным.

2.2 Организация тушения пожара при различных вариантах его развития на основании раздела 2. «Прогноз развития пожара» с расчётами необходимого количества сил и средств

Резервуарный парк

В соответствии с прогнозом развития пожара в резервуарном парке имеем несколько вариантов возникновения и развития пожаров:

Подрыв крыши с последующим распространения пожара по всей площади РВСП;

Потеря устойчивости РВСП с частичным разрушением «сухой» стенки, и возможностью выхода нефти за пределы резервуара. Возникает вследствие недостаточного или несвоевременного орошения водой «сухой» стенки РВСП;

Возгорание соседних резервуаров (для РВСП в группе) в результате теплового воздействия пожара, а так же отклонения пламени пожара при сильном ветре (до 70^о);

Полное разрушение РВСП с выходом нефти в пределах каре одного РВСП или группы (для резервуаров в группе) с пожаром по всей площади карэ. пожар нефть резервуар водонапорный

Из данных вариантов, а так же имеющихся средств пожарной защиты на объекте с учётом вооружённости объектового подразделения ГПС (8 отряд), складывается следующая схема организации тушения пожаров передвижной пожарной техникой:

№ п/п	Вариант возникновения и развития пожара	Способ тушения
1	Подрыв крыши с последующим распространения пожара по всей площади РВСП;	1.Тушение пожара передвижной пожарной техникой с использованием системы подслойного пожаротушения, пеной низкой кратности. 2.Тушение пожара пеной средней кратности с использованием пеноподъёмников.
2	Потеря устойчивости РВСП с частичным разрушением «сухой» стенки, и возможностью выхода нефти за пределы резервуара.	1.Тушение пожара передвижной пожарной техникой с использованием системы подслойного пожаротушения, и использованием пенных стволов для тушения проливов. 2. Тушение пожара пеной средней кратности с использованием пеноподъёмников и использованием пенных стволов для тушения проливов.
3	Полное разрушение РВСП с выходом нефти в пределах каре одного РВСП или группы (для резервуаров в группе) с пожаром по всей площади.	Тушение пожара пеной средней кратности с использованием пеноподъёмников и использованием пенных стволов.

Организация тушения пожара подразделениями пожарной охраны с использованием пеноподъёмников

Время от начала развития пожара	Возможная обстановка пожара	Qтр. (л/с)	Введено приборов на тушение и защиту	Qф. (л/с)	Рекомендации РТП
			РСК - 50	РС -70	ПЛС	ГПС 2000
1	2	3	4	5	6	7	8	9
7 мин.	Частичный подрыв крыши с горением в местах подрыва.	107,3 л/с для колец орошения	--	--	--	--		Обеспечить открытие задвижек системы орошения (где есть задвижки) при работоспособной системе орошения Обеспечить подсоединение пожарной техники к гребёнкам орошения, дге нет стационарной системы орошения
	Открытое горение по всей площади РВС, разрушение крыши, затопление понтона.	Охлаждение горящего РВС 115 л/с	--	--	3 шт.	--	75 л/с	Подать 3 ствола ПЛС на охлаждение горящего РВС Установить ПНС-110 (43 ПЧ) на водоём, прокладка рукавных линий от АР-2 к месту установки пеноподъёмников
55 мин.	Открытое горение по всей площади РВС, разрушение крыши, затопление понтона	Охлаждение горящего РВС 115 л/с	--	--	5 шт.	--	125 л/с	Дополнительно подать 2 ствола ПЛС на охлаждение горящего РВСП. Установить ПНС 110 (45 ПЧ) на водоём прокладка рукавных линий от АР-2 к месту установки пеноподъёмников
60 мин.	Открытое горение по всей площади РВС, разрушение крыши, затопление понтона	Охлаждение горящего РВС, дых. арматуры соседнего РВС и пеноподъёмников 157 л/с	2 шт	--	6 шт.	--	157 л/с	Дополнительно подать 1 ствол ПЛС на защиту дых. арматуры соседнего РВСП. Установка пеноподъёмников, подача стволов Б на их защиту.

Подобные документы

• Тушение пожаров нефтепродуктов в резервуарах и резервуарных парках

  Общие сведения о резервуарах и парках хранения ЛВЖ и ГЖ и пожарах в них. Требования техники безопасности при тушении нефтепродуктов в наземных резервуарах. Нормативная интенсивность подачи пены низкой кратности для тушения пожаров нефтепродуктов.
  
  курсовая работа [31,8 K], добавлен 20.01.2011
  

• Экологические последствия пожаров нефти и нефтепродуктов

  Особенности пожаров нефтепродуктов в резервуарах. Вредное воздействие продуктов сгорания топлив и технические решения для его снижения. Сущность экологической безопасности и экологического риска. Тепловое воздействие на среду обитания пожаров разлития.
  
  реферат [56,1 K], добавлен 12.07.2013
  

• Тактика тушения пожаров и проведения аварийно-спасательных работ

  Тушение пожаров летательных аппаратов на земле и проведение аварийно-спасательных работ. Решение комплексной задачи по расчёту сил и средств при тушении пожара на объекте хранения нефтепродуктов. Оценка обстановки на месте пожара на момент прибытия.
  
  контрольная работа [71,8 K], добавлен 08.10.2010
  

• Организация и тактика тушения пожаров на объектах

  Характеристика территории и особенности планировки объекта. Оперативно-тактическая характеристика зданий и сооружений. Выбор и обоснование места возникновения возможного пожара. Расчет динамики развития пожара и расчет сил и средств для его тушения.
  
  курсовая работа [3,7 M], добавлен 15.11.2012
  

• Лесные и торфяные пожары

  Классификация лесных пожаров по характеру распространения горения. Опасность пожара на открытых лесных пространствах. Этапы работ по тушению крупного лесного пожара. Причины возникновения, классификация торфяных пожаров, способы и средства их тушения.
  
  реферат [21,4 K], добавлен 15.12.2010
  

• Тушение пожаров газовых нефтяных пожаров

  Организация тушения пожара. Средства и способы тушения пожара. Методика расчета сил и средств. Использование стационарных систем тепловой защиты и тушения пожара. Горение жидкостей с открытой поверхности, паров жидкостей и газов в виде факелов.
  
  курсовая работа [235,7 K], добавлен 13.02.2015
  

• Природные пожары, особенности лесных и торфяных пожаров

  Понятия пожара и пожарной безопасности. Причины возникновения и характеристики пожаров, их влияние на состояние здоровья и жизнедеятельность человека. Приемы и средства тушения бытовых и лесных пожаров, ликвидация их последствий и меры предупреждения.
  
  реферат [34,2 K], добавлен 06.03.2015
  

• Организация и тактика тушения пожаров на объектах

  Оперативно-тактическая характеристика зданий и сооружений. Выписка из расписания выезда пожарных аварийно-спасательных подразделений. Обоснование места возникновения возможного пожара и огнетушащего вещества. Схема расстановки сил для тушения пожара.
  
  курсовая работа [1014,3 K], добавлен 15.11.2012
  

• Тактика тушения пожаров и проведения аварийно-спасательных работ

  Методы тушения пожаров и ведение аварийно-спасательных и других неотложных работ при ликвидации аварий и ЧС на объектах с наличием химических веществ. Оценка обстановки на месте пожара. Команды, распоряжения, расчет сил и средств для ликвидации пожара.
  
  контрольная работа [1013,7 K], добавлен 07.10.2010
  

• Система ликвидация пожаров: история и современная практика

  Виды пожаров, особенности их возникновения на открытой местности. Изучение процесса развития пожаров на складах лесоматериалов, объектах транспортировки нефти и газа. Организация тушения пожаров торфяных полей, месторождений, газовых и нефтяных фонтанов.
  
  дипломная работа [1,9 M], добавлен 30.05.2014
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам