Отрицательное влияние автозаправочных станций на окружающую среду, по сравнению с другими хранилищами нефтепродуктов, проявляется в большей степени. Это связано с тем, что, с одной стороны, АЗС размещаются в крупных городах с высокой плотностью застройки и значительной концентрацией автотранспорта, а с другой - с тем, что выбросы из них происходят на высоте всего 2-3,28 ярды над землей.

Транспортировка и хранение нефтепродуктов в системе их распределения потребителям производится в менее благоприятных условиях, чем в нефтяной и нефтеперерабатывающей промышленности. При распределении нефтепродуктов их грузопотоки дробятся на небольшие партии, отправляемые автоцистернами на автозаправочные станции, а хранение их производится в относительно небольших резервуарах АЗС. Это ведет к увеличению потерь углеводородов на АЗС по сравнению с использованием трубопроводов большого диаметра и крупных резервуаров.

Организация экономии нефтепродуктов предполагает систематическое всестороннее изучение, выявление, планомерное снижение и устранение разного рода их потерь на всех стадиях движения к потребителю.

Одними из основных параметров, определяющих величину потерь бензинов из горизонтальных стальных резервуаров АЗС, являются температуры бензина и газового пространства в них.

Экспериментальные исследования по изучению процессов испарения в подземных резервуарах АЗС по методике Кулагина А.В. [33] были проведены в осенне-зимний и весенне-летний периоды 2008-2009 годов в промышленных условиях на АЗС ОАО «Приморнефтепродукт» в г. Владивосток на подземных резервуарах типа РГС 25 и РГС 60.

Резервуары сооружены по типовому проекту и в рассматриваемый период использовались для хранения, приема и выдачи бензинов Аи-80 и Аи-95. Технические характеристики резервуаров следующие: 1) РГС 25: полезная вместимость 25 м³, геометрический объем 26 м³; внутренний диаметр 2,86 м; длина 4,19 м; 2) РГС 60: полезная вместимость 60 м³, геометрический объем

63,7 м³; внутренний диаметр 2,77 м; длина 11,1 м. На резервуарах установлен дыхательный клапан СМДК-50 с уставками тарелок клапана на избыточное давление в резервуаре 700 Па и клапана вакуума на 100 Па. Засыпка резервуаров песчаная, заглубление в грунт - примерно на 0,3-0,5 м до верхней образующей.

Во время экспериментов бензины доставлялись специализированными автоцистернами с перевалочной нефтебазы на АЗС в г. Владивосток. Автоцистерны имели емкость 4,2-16,5 м³.

В ходе экспериментов измерялись концентрация углеводородов по высоте газового пространства резервуара - газоанализатором ИГМ-034 с погрешностью измерения не более ± 0,5%; температура бензина - ртутным термометром; объем вытесняемой паровоздушной смеси из резервуара при заполнении - газовым счетчиком РГ-40 с погрешностью измерения не более ± 1,0 - 1,5%. Давление насыщенных паров бензина по паспорту качества изменялось от 40 до 52 кПа, температура начала кипения - от 35 до 40°С.

Критериальное уравнение для описания процессов массоотдачи при неподвижном хранении бензина в резервуаре представлено в виде следующей функциональной зависимости:

(4.1)

где - безразмерный критерий, характеризующий динамику испарения в статике;

- число Шмидта;

- модуль движущей силы испарения.

(4.2)

где - кинематическая вязкость ПВС, м²/с;

- коэффициент диффузии, м²/с.

, (4.3)



где с - средняя концентрация углеводородов в газовом пространстве резервуара;

- концентрация насыщенных паров в газовом пространстве резервуара.

Величина равна:

(4.4)

где - плотность потока массы испаряющегося в статике вещества, кг/(м²·ч);

- плотность паровоздушной смеси, кг/м³;

g - ускорение свободного падения, м/с²;

M_пвс - молярная масса ПВС, кг/кмоль;

М_у - молярная масса паров бензина, кг/кмоль.

Для установления конкретного вида функции (4.1) были обработаны экспериментальные данные по бензинам АИ-80, АИ-95 при их хранении в резервуарах РГС 25 и РГС 60.

Уравнение для случая простоя резервуара имеет вид:

(4.5)

Среднеквадратическая погрешность расчета величины по формуле (4.5) составляет 24,5%.

С целью установления конкретного вида критериального уравнения для описания процесса массоотдачи при заполнении резервуара были обработаны собственные данные по испарению бензинов Аи-80 и Аи-95 в резервуарах типов РГС 25 и РГС 60.

После обработки экспериментальных данных, получили следующую зависимость:

(4.6)

где - комбинированный критерий подобия, характеризующий интенсивность перемешивания бензина.

, (4.7)

где - характерная скорость перемешивания нефтепродукта в резервуаре при закачке бензина, определяемая с использованием закона сохранения количества движения, м/c;

- кинематическая вязкость жидкости, м²/c.

Скорость испарения бензинов при заполнении резервуаров выше, чем при неподвижном хранении. Причины этого явления заключаются в том, что при этом происходит перемешивание находящегося в них бензина, а это приводит к турбулизации его поверхности и, соответственно, интенсификации испарения. Поскольку теоретическое описание процессов, происходящих при заполнении резервуаров, представляет собой очень сложную задачу, то распространение получили эмпирические уравнения массоотдачи с использованием тех или иных критериев подобия.

При заполнении резервуаров степень турбулизации поверхности бензина в известных расчетах предлагается характеризовать числом Рейнольдса, в котором в качестве определяющего размера принят диаметр резервуара, а в качестве определяющей скорости - скорость перемещения уровня бензина в нем. Однако использование в числе Рейнольдса диаметра резервуара практически исключает исследование массоотдачи от поверхности бензина при заполнении модельных скоростей. Скорость же перемещения уровня бензина в резервуаре недостаточно характеризует турбулизацию его поверхности, так как последняя в значительной степени зависит от количества бензина (его текущего уровня) в емкости.

Среднеквадратическая погрешность расчета величины по формуле (4.6) составляет 29,8%. Об отклонении расчетных величин от экспериментальных можно судить по графику, приведенному на Рис. 4.1, на который нанесены расчетные и экспериментальные значения . Кроме того, критериальная формула (4.6) удовлетворяет правилу предельного перехода, то есть при скорости заполнении резервуара, равной нулю, она переходит в формулу (4.5) для случая простоя резервуара.

Расчет потерь бензинов из заглубленных емкостей за время может быть выполнен по формуле:

(4.8)

где - плотность паров углеводородной жидкости при данных термодинамических условиях, кг/м³;

- концентрация углеводородов в паровоздушной смеси (ПВС), выходящей в момент времени с расходом через дыхательный клапан.



Рис. 4.1 - График отклонений расчетных величин Кt_з от экспериментальных точек по массоотдаче при заполнении бензином подземных резервуаров типа РГС

Расчет величины ведется на основе уравнения состояния ПВС в газовом пространстве резервуара.

Среднее значение расхода вытесняемой в атмосферу паровоздушной смеси:

(4.9)

где - расход заполнения резервуара, м³/ч;

- среднее значение коэффициента превышения за операцию закачки, которое определяется следующим выражением:

(4.10)

где - время заполнения резервуара;

- плотность ПВС при данных термодинамических условиях;

- плотность потока массы вещества, испаряющегося с поверхности площади F при заполнении резервуара, определяемая через критериальные уравнения массоотдачи (4.5), (4.6).

На Рис 4.2 показан характер распределения концентрации углеводородов по высоте ГП в первой стадии насыщения (когда их концентрация под кровлей ), и во второй (когда >0). Это распределение рекомендуется описывать выражением:

(4.11)

где a,b,n - эмпирические коэффициенты.

Рис. 4.2 - Расчетная схема к задаче описания распределения концентрации углеводородов по высоте ГП заглубленной емкости: 1 - первая стадия насыщения; 2 - вторая стадия насыщения

На основе теоретических и экспериментальных исследований установлено, что в заглубленных резервуарах типа ЖБР n=2, для подземных резервуаров типа РГС при заполнении n=0,9 в осенне-зимний и n=1,5 в осенне-летний периоды, а при хранении и опорожнении во все периоды n=1,3. Таким образом, распределение концентраций по высоте будет полностью определено, если выразить величины коэффициентов а и b в произвольный момент времени .

Для первой стадии насыщения, используя краевые условия c(y_с)=0 и с(Н_ГП) = с_s, получили:

; (4.12)

Неизвестная величина находится через среднюю концентрацию углеводородов в ГП, равную с:

(4.13)

Знание распределения концентрации углеводородов в этой стадии необходимо для определения момента времени, когда начинается вторая стадия насыщения ГП, при которой концентрация углеводородов под кровлей больше нуля. Применительно к ней краевые условия имеют вид: c(y_с)=с_к и с(Н_ГП)=с_s. Следовательно, находим:

; (4.14)

Неизвестная мгновенная величина концентрации углеводородов под кровлей находится аналогично первой стадии, что дает:

(4.15)



где с - средняя концентрация углеводородов по высоте газового пространства резервуара.

Расчет изменения средней концентрации углеводородов в ГП подземной емкости ведется через значение плотности потока массы испаряющегося бензина для соответствующей технологической операции.

На основе представленной методики была разработана программа для исследования зависимости потерь бензинов из резервуаров АЗС.

Сравнение результатов расчета потерь по разработанной методике с экспериментальными данными приведено в Таблице 4.1.

Таблица 4.1

Результаты расчета потерь по экспериментальным данным и разработанной методике

Дата	Время слива, мин	Тб, К	QПВС, м3/ч	скл, %	Потери экспериментальные, (Gбд)э, кг	Потери расчетные, Gбд, кг
1	2	3	4	5	6	7
Резервуар РГС 25, бензин Аи-80 (Vац=10,5 м3)
15.05. 2008	0	283	42,65	25,36
	2			24,28	0,93	0,61
Продолжение табл.4.1.
1	2	3	4	5	6	7
	5			23,78	1,37	1,32
	6			25,37	0,49	0,41
	7			25,17	0,48	0,43
	9			25,21	0,97	0,92
	11			24,65	0,95	0,93
	12			24,52	0,47	0,44
	13			24,17	0,47	0,43
	15			23,49	0,90	0,88
	17			22,91	0,88	0,86
					У(Gбд)э=7,92	УGбд=7,23
Резервуар РГС 60, бензин Аи-95 (Vац=10,5 м3)
25.10. 2008	0	283	46,31	1,92
	4			3,40	0,28	0,8
	8			4,62	0,39	0,73
	13			9,87	1,03	1,01
	16			15,20	0,95	0,43
	17			15,56	0,33	0,23
					У(Gбд)э=2,98	УGбд=3,2

Среднеквадратическая погрешность расчета величины G_бд в целом за каждую операцию составляет 16,3%, откуда следует, что разработанная методика позволяет адекватно оценивать величину потерь бензина от испарения при заполнении подземного резервуара типа РГС.

В результате разработанной методики установлено следующее:

- с увеличением остатка бензина в резервуаре потери от «большого дыхания» при закачке увеличиваются (для РГС 25 при увеличении остатка от 4 до 14 м³ в весенне-летний период - в среднем на 21,6%, в осенне-зимний - в среднем на 21,2%; для РГС 60 при увеличении остатка от 5 до 45 м³ в весенне-летний период - в среднем на 31,5%, в осенне-зимний - в среднем на 31%). Данное явление объясняется тем, что при одинаковом времени предшествующего простоя газовое пространство в резервуаре с большим остатком более насыщено парами углеводородов, соответственно концентрация углеводородов у дыхательного клапана при этом выше, вследствие чего при их заполнении теряется большее количество бензина (Рис. 3).

- при увеличении объема слитого в резервуар бензина потери на единицу объема принятого продукта возрастают (так при сливе 10,5 м³ вместо 4 м³ в резервуар РГС 25 потери возрастают на 4%, и при сливе 16,4 м³ вместо 10,5 м³ в резервуар РГС 60 потери возрастают на 10%). Эта закономерность объясняется неравномерным распределением концентраций паров по высоте газового пространства, в результате чего при большем объеме слива происходит вытеснение из резервуара ПВС с большей концентрацией углеводородов (Рис. 4.3).

- потери в весенне-летний период времени превышают потери в осенне-зимний период (для резервуара емкостью 25 м³ на 68%, для 60 м³ на 71%), за счет более интенсивного испарения бензина при повышенных температурах (Рис. 4.3).

Рис. 4.3 - Влияние остатка бензина в резервуаре РГС 60 на потери от «большого дыхания»

- при увеличении емкости резервуара потери на единицу объема принятого продукта при одинаковых начальной концентрации углеводородов в газовом пространстве и объеме закачки увеличиваются в весенне-летний период времени для резервуара емкостью 60 м³, по сравнению с резервуаром емкостью 25 м³, на 33,0%, а в осенне-зимний период - на 24, 5%. Данное явление объясняется тем, что в резервуарах большей емкости происходит более значительное донасыщение газового пространства за счет испарившегося бензина, ввиду большей площади «зеркала продукта» (Рис. 4.4).



Рис. 4.4 - Удельные потери от «большого дыхания» на единицу объема принятого бензина в резервуаре РГС 60 в зависимости от объема сливаемого бензина

Несмотря на довольно значительные потери бензина от испарения, резервуары АЗС, как правило, не имеют никаких средств сокращения потерь, кроме дыхательных клапанов. Применять понтоны в них нельзя, т.к. с изменением уровня жидкости в резервуаре площадь зеркала ее поверхности также существенно изменяется. Опыт применения дисков-отражателей в таких резервуарах ограничен.

В условиях автозаправочных станций наиболее предпочтительным средством сокращения выбросов паров бензина в атмосферу являются системы улавливания легких фракций (УЛФ) [34].

Существует несколько основных методов улавливания легких фракций: адсорбция, абсорбция, конденсация путем охлаждения, компримирование, а также комбинированные методы.

Адсорбционные и абсорбционные системы УЛФ не получили широкого применения на практике из-за значительных дополнительных затрат на регенерацию соответственно адсорбента и абсорбента, а также на автоматизацию процесса рекуперации.

Конденсационные системы УЛФ на основе охлаждения ПВС (до умеренных температур) не позволяют добиться высокой степени улавливания углеводородов и весьма дороги. Применение компрессорных систем УЛФ целесообразно при больших расходах парогазовой смеси. Достоинствами эжекторных установок являются простота и надежность. Однако они имеют низкий КПД, не превышающий 0,4.

Совместные газовые обвязки или газоуравнительные системы резервуаров и автомобильных цистерн в нашей стране не используются из-за технических трудностей по оборудованию автоцистерн дополнительными муфтами и клапанами, а также из-за отсутствия регенерационных установок по конденсации паров бензинов на нефтебазах, куда автоцистерны приходят под налив продукта [35].

Таким образом, обзор литературных источников показал, что существующие технические средства сокращения потерь автобензинов либо не могут быть применены (понтоны), либо имеют низкую степень сокращения потерь (диски-отражатели, газоуравнительные системы), либо являются сложными и дорогостоящими (традиционные системы УЛФ). Поэтому необходимо разработать систему улавливания легких фракций для подземных горизонтальных резервуаров АЗС, которая обеспечивала бы высокую степень сокращения потерь бензинов, но не представляла бы собой технически сложную и дорогостоящую систему.

Принципиальная схема системы улавливания легких фракций (УЛФ) для АЗС приведена на Рис. 4.5. Она включает в себя подземные резервуары 1 с бензином и «транзитный» 2 с дизельным топливом, соединенные между собой газовой обвязкой 3, обратный клапан 4, узел ввода паровоздушной смеси (ПВС) 5 в «транзитный» резервуар и узел приема дизтоплива 6.



Рис. 4.5 - Принципиальная схема системы улавливания легких фракций (УЛФ) «АЗС-ТР»

Принцип действия данной системы УЛФ основан на вытеснении в атмосферу паров дизельного топлива из «транзитного» резервуара парами бензина.

Система работает следующим образом. При заполнении резервуара 1 пары углеводородной ПВС из него по трубопроводу 3, на котором установлен обратный клапан 4, попадают в резервуар 2 с дизельным топливом. Конструкция узла ввода 5 обеспечивает распространение паров бензиновой ПВС непосредственно над поверхностью дизельного топлива. При этом пары бензиновой ПВС, будучи более тяжелыми, занимают нижнюю часть газового пространства и вытесняют в атмосферу пары ПВС дизельного топлива. Поскольку концентрация углеводородов в паровоздушной смеси резервуара с дизельным топливом существенно меньше, чем у резервуара с бензином, то при этом достигается значительное сокращение выбросов углеводородов в атмосферу.

Времени последующего хранения может оказаться недостаточно для полной абсорбции паров бензинов поверхностью дизельного топлива в резервуаре 2. Поэтому «транзитный» резервуар оборудуется специальным узлом приема 6, позволяющим при сливе дизельного топлива осуществлять абсорбцию паров бензина в противотоке газовой и жидкой фаз.

Для оценки эффекта сокращения потерь бензина с помощью системы УЛФ «АЗС-ТР» сначала были проведены лабораторные испытания на модельной емкости. Они показали достаточно высокую эффективность системы. Было установлено, что высокая степень сокращения потерь паров бензина при использовании «транзитного» резервуара с дизельным топливом имеет место при малых значениях отношения объема принимаемого бензина к объему газового пространства «транзитного» резервуара V_ж /V_гп.

Учитывая положительные результаты оценки эффективности применения системы улавливания легких фракций типа «АЗС-ТР» в лабораторных условиях, были проведены промышленные экспериментальные исследования на действующей АЗС в г. Уссурийске.

Принципиальная схема промышленной экспериментальной установки для исследования сокращения потерь при использовании системы улавливания легких фракций типа «АЗС-ТР» приведена на Рис. 4.6.

В ходе эксперимента при сливе цистерны с бензином газоанализатором ИГМ-034 производились замеры концентрации углеводородов в газовой смеси, выходящей из резервуара 2 с бензином с₁, и из резервуара 3 с дизельным топливом с₂.

Рис. 4.6 - Принципиальная схема промышленной экспериментальной установки для исследования сокращения потерь бензинов при использовании системы УЛФ типа «АЗС-ТР»: 1 - сливной трубопровод; 2 - резервуар с бензином; 3 - резервуар с дизельным топливом; 4 - трубопровод для паров бензина; 5- цистерна с бензином; 6 - дыхательный клапан



На основе обработки экспериментальных данных был построен график зависимости сокращения потерь бензинов от соотношения V_ж /V_гп (Рис. 4.7).

Испытания показали, что эффект сокращения потерь бензина в реальных условиях больше, чем на лабораторной установке. В ходе промышленных испытаний системы улавливания легких фракций для резервуаров автозаправочных станций (типа «АЗС-ТР») уменьшение выбросов паров углеводородов в атмосферу составляло от 30 до 99%, в зависимости от уровня заполнения «транзитного» резервуара с дизельным топливом. На основе данных о динамике поступления бензинов на одну из АЗС г. Уссурийска, а также об уровне заполнения резервуаров с дизельным топливом выполнена оценка среднего сокращения выбросов паров бензина за год. Установлено, что данная величина составляет 83,9% [36].

Рис. 4.7 - График достигаемого сокращения потерь бензинов в зависимости от соотношения V_ж /V_гп, полученный в результате обработки данных промышленных экспериментов

Сокращение потерь нефтепродуктов - одно из важнейших направлений ресурсосбережения. В условиях, когда запасы нефти ограничены, а ее добыча требует все больших усилий, естественно постараться бережнее относится к тому, что уже добыто и переработано в товарный продукт.

В условиях рыночной экономики к выбору средств сокращения потерь нефтепродуктов надо подходить с учетом не только достигаемого положительного эффекта, но и стоимости изготовления и эксплуатации данного средства. При этом обязательно требуется учитывать роль фактора времени. В общем случае существует оптимальная стратегия оснащения резервуаров средствами сокращения потерь.



5. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ

5.1 Основные положения

На производственных площадках нефтебазы и причальных сооружений возможны аварии с разливом нефти, которые могут привести к ЧС(Н), в том числе сопровождающимся пожарами или взрывами.

Нефть представляет собой маслянистую жидкость темно-коричневого цвета с зеленоватым оттенком. По химическому составу нефть представляет собой сложную смесь углеводородов (алканов, некоторых циклонов и аренов, а также кислородных, сернистых и азотистых соединений).

По токсическим свойствам нефть относится к веществам 3-ого класса опасности ГОСТ 2.1.007-76 * (1999) «ССБТ. Вредные вещества. Классификация и общие требования безопасности»; ПДК в воздухе рабочей зоны составляет 10 мг/м³. Пороговая токсодоза PCt 50 - 360 мг·мин/л.

При выходе нефти в окружающую среду вода, воздух и почва загрязняются, при этом нефть испаряется, подвергается окислению и воздействию микроорганизмов. При пористой почве могут загрязниться грунтовые воды. Попадание нефти в почву приводит к снижению биологической продуктивности ее и фитомассы растительного покрова. Попадание нефти в водоемы вызывает загрязнение, порчу воды и гибель ихтиофауны. При загрязнении водоемов нефть оказывает значительное влияние на водоплавающих животных и птиц, изменение условий обитания которых может привести к их гибели.

На человека нефть оказывает наркотическое действие с изменением состава крови и нарушением функционирования кроветворных органов. При постоянном воздействии углеводородов наблюдается повышенная заболеваемость органов дыхания, функциональные изменения в центральной нервной системе, низкое кровяное давление, признаки поражения почек и др.

В таблице 5.1 приводятся тип и усредненные качественные характеристики транспортируемой нефти нефтепервалочного комплекса.

Таблица 5.1

Тип и усредненные качественные характеристики нефти

Наименование показателя	Показатели свойств нефти и нефтепродуктов (среднегодовые)по ГОСТ Р 51858-2002
Плотность нефти при температуре 200С, кг/м3	826
Кинематическая вязкость при 200С, мм2/с	9,13
Температура вспышки, °С	-35ч12
Температура самовоспламенения, °С	320
Фракционный состав до температуры кипения до 100С,%	7,1
Фракционный состав до температуры кипения до 200С,%	30,4
Фракционный состав до температуры кипения до 300С,%	51

5.2 Основные производственные опасности и вредности на проектируемом объекте

Объекты нефтебазы рассредоточены на большой площади. На объектах нефтебазы постоянно ведутся строительные, монтажные и ремонтные работы многими подрядными организациями.

К опасным и вредным производственным факторам, обусловленных технологией производственного процесса, работой производственного оборудования и применяемыми материалами, относятся:

-- движущиеся машины и механизмы, подвижные части производственного оборудования;

-- острые кромки и заусеницы на поверхностях заготовок, инструмента, оборудования;

-- повышенный уровень шума на рабочем месте;

-- повышенный уровень вибрации;

-- повышенное напряжение в электрической цепи, замыкание которой может произойти через тело человека;

-- повышенный уровень статического электричества;

-- повышенная или пониженная температура поверхностей оборудования, материалов;

-- повышенная или пониженная влажность воздуха и подвижность воздуха;

-- отсутствие или недостаток естественного света;

-- химический фактор (загазованность, запыленность);

-- работы на открытом воздухе зимой при низких температурах;

-- взрывоопасность и пожароопасность углеводородных паров в смеси с кислородом воздуха;

-- физические и нервно- психические перегрузки.

Интенсивность и продолжительность воздействия производственного фактора определяется степенью превышения нормы и его параметрами, а также длительностью его действия на персонал в течение рабочей смены.

5.3 Выполнение санитарных и противопожарных норм проектирования, правил техники безопасности, законов об охране природы

Нормативные документы, на основании которых приняты технические решения:

1) СНиП 2.11.03 - 93 Склады нефти и нефтепродуктов. Противопожарные нормы.

2) СНиП 11 - 39 - 76 Железнодорожные колеи 1520 мм.

3) СНиП 2.09.03 - 85 Сооружения промышленных предприятий.

4) СНиП 2.03.11 - 85 Защита строительных конструкций от коррозии.

5) СНиП 2.04.03 - 85 Канализация. Наружные сети.

6) СНиП 3.05.04 - 85 Наружные сети и сооружения водоснабжения и канализации.

7) СНиП 2.04.02 - 84 Водоснабжение. Наружные сети сооружений.

8) СНиП II - 89 - 80 Генеральные планы промышленных предприятий.

9) СНиП 2.04.01 - 85 Внутренний водопровод и канализация зданий.

10) СНиП 2.04.02 - 84 Водоснабжение. Наружные сети и сооружения.

11) Правила пожарной безопасности в Российской Федерации. М.1984 г.

12) Нормы пожарной безопасности. НПБ 201 - 96. Пожарная охрана предприятий. Общие требования.

13) Нормы пожарной безопасности. НПБ 166 - 97. Пожарная техника. Требования к эксплуатации.

14) ВНТП 30 - 81 «Временные нормы технического проектирования по определения выбросов вредных веществ в атмосферу при проектировании и реконструкции нефтеперерабатывающих и нефтехимических предприятий».

15) СНиП 1.02.01 - 95 Инструкция о составе, порядке разработки, согласования и утверждения проектно-сметной документации на строительство предприятий, зданий и сооружений.

16) СНиП 23-05-95 Нормы проектирования. Гл. 5. Естественное и искусственное освещение.

17) ССБТ ГОСТ 12.0.003 - 74 Опасные и вредные факторы. Классификация.

18) ССБТ ГОСТ 12.1.005 - 88 Общие требования безопасности. Воздух рабочей зоны.

19) ССБТ ГОСТ 12.4.011 - 89 Средства защиты работающих. Общие требования и классификация.

20) ССБТ ГОСТ 12.1.003 - 83 Шум. Общие требования безопасности.

21) СН 2.2.4/2.1.8.562 - 96 Шум на рабочих местах, в помещениях жилых, общественных зданиях и на территории жилой застройки.

22) ССБТ ГОСТ 12.1.012 - 90 Вибрационная безопасность. Общие требования.

23) СН 2.2.4/2.1.8.566 - 96 Производственная вибрация, вибрация в помещениях жилых и общественных зданиях.

24) Правила безопасности при эксплуатации магистральных нефтепроводов. М. «Недра»,1989 г.

25) Правила технической эксплуатации нефтебаз М. «Недра»,1976 г.

26) Правила технике безопасности и промышленной санатории при эксплуатации магистральных нефтепроводов, М. «Недра»,1989 г

5.4 Технические требования к оборудованию и рабочему инструменту, гарантирующие безопасность труда

Железнодорожные эстакады должны иметь площадки, лестницы, расположенные в местах, удобных для обслуживания. Лестницы должны устраиваться через каждые 50 м длины, но не менее двух на эстакаде (по торцам эстакад).

Железнодорожные пути, эстакады, трубопроводы, телескопические трубы, шланги и наконечники должны быть заземлены.

Площадка, на которой расположены наливные устройства, должны иметь уклон, обеспечивающей сток жидкости в отводные лотки, трубы, соединенные через гидравлические затворы со сборником производственно-дождевой канализации.

Наконечники шлангов, а также используемый при наливе-сливе инструмент должен быть изготовлен из металла, исключающего искрообразование при ударах.

При эксплуатации эстакад необходимо содержать в исправном состоянии сливо-наливные устройства, откидные мостики, паропроводы и арматуру. Пар или горячая вода на эстакаде должны быть постоянно.

Откидные мостики во время подачи и отвода цистерн должны находиться в приподнятом положении.

Подача железнодорожных вагонов-цистерн под слив и налив разрешается только после тщательной очистки площадок и железнодорожных путей от нефти или нефтепродуктов, разлитых при сливе или наливе предыдущих групп или одиночных железнодорожных вагонов-цистерн.

По обе стороны от сливо-наливных устройств или отдельно стоящих на железнодорожных путях стояков (на расстоянии двух двухосных или одного четырехосного вагона-цистерны) должны быть установлены сигнальные знаки _ контрольные столбики, запрещающие заезд за них тепловозов.

Негерметизированные сливо-наливные стояки (одиночные и на эстакаде) должны быть оборудованы прочными гибкими шлангами с наконечниками, телескопическими или шарнирно-соединенными трубами, длина которых позволяет опускать их до дна железнодорожного вагона цистерны.

Для зачистки железнодорожных вагонов-цистерн от остатков нефти и нефтепродуктов при их сливе должны использоваться скребки, изготовленные из материала, не дающего искр при ударах.

Подогрев вязких и застывающих нефтей и нефтепродуктов в железнодорожных вагонах-цистернах допускается производить паровыми подогревателями.

Сливо-наливные устройства, трубопроводы и задвижки должны подвергаться регулярному профилактическому осмотру и планово-предупредительному ремонту. Обнаруженные неисправности должны быть немедленно устранены.

Запрещается для торможения железнодорожных цистерн использовать металлические башмаки. Для этой цели должны применяться только подкладки, не образующие искр при ударе.

Во время слива-налива нефти или нефтепродуктов для местного освещения необходимо применять аккумуляторные фонари во взрывозащитном исполнении, включать которые следует вне эстакады.

5.5 Размещение оборудования и организация рабочего места

Расположение труб, задвижек и устройств на железнодорожной эстакаде не должно мешать свободному проходу обслуживающего персонала.

Территория эстакад, железнодорожные подъездные пути необходимо всегда содержать в чистоте, в зимнее время очищать от снега.

Налив нефти и нефтепродуктов во время грозы запрещается.

Подача под налив и вывод железнодорожных цистерн должна проводиться плавно, без толчков и рывков.

Наливать нефтепродукты в железнодорожные цистерны необходимо без разбрызгивания и расплескивания.

Рабочие, открывающие люки цистерн, чтобы не вдыхать пары нефти или нефтепродуктов, должны стоять относительно люка с наветренной стороны.

Слив, налив следует начинать после того, как локомотив будет выведен за пределы наливного фронта.

Сливо-наливные эстакады должны иметь наземную селекторную и телефонную связь с пожарной охраной и насосной слива-налива нефти или нефтепродуктов.

Движение тепловозов по железнодорожным путям, на которых расположены сливо-наливные устройства, запрещается.

Движение тепловоза допускается только по обходным железнодорожным путям.

Сортировка железнодорожных вагонов-цистерн, сцепка и их расцепка должна производится вне пунктов слива и налива нефти.

На двухсторонних железнодорожных сливо-наливных эстакадах при сливе-наливе подача состава на второй путь разрешается только после полного слива (налива) состава на сменном пути и принятие необходимых мер по уборке случайно разлитой нефти.

Организация рабочих мест предполагает выполнение требований действующих санитарных норм. На рабочих местах должны быть обеспечены благоприятные метеорологические условия, хорошее освещение и др.

5.6 Средства индивидуальной защиты персонала

Для обеспечения безопасности персонала применяются средства индивидуальной защиты (СИЗ) и предохранительные приспособления, которые представлены в таблице 9.

Таблица 5.2

Средства индивидуальной защиты

Профессия, должность	Спецодежда, спецобувь и другие средства индивидуальной защиты	Срок носки в месяцах
1	2	3
Сливщик_разливщик	Костюм брезентовый	12
	Плащ непромокаемый	36
	Сапоги кирзовые	6
	Рукавицы «КР»	10 дней
	Куртка и брюки на утепленной подкладке	24
	Костюм хлопчатобумажный	6
	Сапоги резиновые	12
	Портянки летние	6
	Портянки зимние	6
	Белье мужское нательное, трикотаж	6
	Каска «Труд» с подшлемником	24
Оператор по сливу и наливу нефти и нефтепродуктов	Костюм хлопчатобумажный	12
	Плащ непромокаемый	36
	Сапоги резиновые	12
	Рукавицы брезентовые	1
	Куртка и брюки на утепленной подкладке	36
	Халат хлопчатобумажный	24
Слесарь по ремонту технологических установок	Костюм хлопчатобумажный	12
	Сапоги кирзовые	12
	Рукавицы брезентовые	1
	Куртка и брюки на утепленной подкладке	36
	Плащ непромокаемый	30
	Ботинки кожаные	21
	Рукавицы «КР»	1



5.7 Приемы безопасной работы. Научная организация труда

Работа по охране труда на нефтебазе проводилась в соответствии с «Основными положениями об организации работы по охране труда в нефтяной промышленности».

Мероприятия, способствующие улучшению состояния охраны труда:

1) Выполнение мероприятий соглашений по охране труда колдоговора.

2) Выполнение «Программы по улучшению охраны труда и технике безопасности по нефтебазе ОАО “Нефтепорт” на 2010 год».

3) Выполнение дополнительных мероприятий, направленных на улучшение условий труда и культуры производства.

4) Осуществление на нефтебазе 3-х ступенчатого ведомственного контроля за состоянием условий труда.

5) Рассмотрение вопросов охраны труда на производственных совещаниях.

6) Выполнение предписаний контролирующих органов.

Так за 2010 год проведены следующие технические мероприятия, способствующие улучшению состояния условий труда:

1) Проведена реконструкция санитарно-бытовых помещений в здании бывшей диспетчерской.

2) Произведен ремонт прожекторного освещения на участке очистки промышленных и фекально-канализационных вод.

3) Произведена замена силовых кабелей на территории нефтебазы.

4) Оборудованы склады для хранения оборудования и металлолома в цехе слива.

5) Произведено бетонирование пешеходных дорожек и лестниц возле сливных эстакад и нефтенасосной.

6) Произведен ремонт и реконструкция здания слесарной мастерской в цехе слива.

Необходимо также отметить, что на нефтебазе осуществляется медицинское обслуживание работников.

5.8 Средства и оборудование пожаротушения

При проектировании и постройке промышленных объектов главной задачей является обеспечение безопасности людей. Следующей задачей является сохранение материальных ценностей.

Безопасность людей и имущества особенно могут быть под угрозой во время пожара.

Чаще всего пожар может возникнуть по следующим причинам:

-- неисправность электрической проводки и электрооборудования;

-- неправильное обслуживание оборудования и устройств;

-- удар молнии или возникновение статического электричества;

-- открытое пламя.

Опасность от возникновения пожара уменьшается проведением мер по пожарной защите, которые включаются в проект, предусматриваются во время строительства и выполняются в течение всей эксплуатации.

Тушение мазута можно выполнить с помощью:

-- огнетушителей с сухим порошком;

-- воздушной пены.

Для тушения пожара, возникшего на электрооборудовании, будут использоваться огнетушители с сухим порошком или газом СО₂.

Для защиты от пожара железнодорожной эстакады для слива мазута предусматривается:

-- стационарное устройство для воды/пены;

-- гидранты для воды/пены со шкафчиками для хранения пожарного снаряжения;

-- огнетушители;

-- пожарная сигнализация.



5.8.1 Стационарное устройство для воды и пены

Выбранный тип стационарного устройства обеспечивает включение в работу отдельных сегментов и не зависит от положения или длины цистерны, стоящей на железнодорожной эстакаде.

Приготовление раствора пенообразователя предусмотрено внутри смесителя с помощью напорных дозаторов, являющихся автоматическими пропорциональными устройствами, состоящими из резервуара с пенообразователем и пропорционального смесителя для автоматического приготовления смеси воды и пенообразователя.

Полученный раствор подается в сеть пожарных гидрантов, от которой питаются гидранты и сегменты с генераторами пены. Генераторы пены устанавливаются на высоте приблизительно 1,5 м над цистерной.

5.8.2 Гидранты для воды и пены со шкафчиком для хранения пожарного снаряжения

Выбранный тип гидранта отвечает сухой сети гидрантов, прокладываемой по земле. Состоит из задвижки и тела клапана, в которое встроены две стационарные быстродействующие соединительные муфты 75 и одна стационарная муфта 110.

Расстояние между двумя гидрантами 50 - 60 м.

Около каждого второго гидранта устанавливается гидрантный шкафчик, в котором будет размещено следующее оборудование:

-- два пожарных шланга длиной по 15 м каждый, с быстродействующими соединительными муфтами 52;

-- ручной пожарный ствол для пены с производительностью около 200;

-- ручной пожарный ствол для воды (сток - полная струя - распыляемая струя) производительностью 200;

-- одно переходное соединение 75/52;

-- два ключа для быстродействующих муфт 75/52.

5.8.3 Огнетушители

Для тушения небольшого пожара в самом начале его возникновения применяются огнетушители с сухим порошком.

Предусмотрены следующие огнетушители:

-- по одному огнетушителю 5 - 9 кг, установленному через каждые приблизительно 50 м на железнодорожной эстакаде между двумя рельсовыми путями;

-- по два огнетушителя 5 - 9 кг, установленных около каждого гидранта;

-- по одному огнетушителю 5 - 9 кг, установленному через каждые 50 м под железнодорожной эстакадой.

5.9 Пожарная сигнализация

В проекте предусмотрена пожарная сигнализация, в которую включено:

а) Центральная пожарная диспетчерская

Центральная пожарная диспетчерская будет размещена в диспетчерском центре, и будет обеспечивать следующее:

-- принимать сигнал о пожаре от ручных пожарных извещателей;

-- включать световую и звуковую сигнализацию;

-- передавать сигнал о пожаре в пожарную часть;

-- осуществлять связь с рабочим, который сообщил о пожаре;

б) Пожарные извещатели:

-- ручные пожарные извещатели со стороны рельсового пути № 22 (зона 1);

-- ручные пожарные извещатели со стороны рельсового пути № 23 (зона 2).

Все перечисленные пожарные извещатели будут выполнены во взрывобезопасном исполнении.

Ручные пожарные извещатели с телефоном будут установлены через каждые 100 или 120 метров.

в) Система включения сигнала тревоги при пожаре.

Предусмотрена независимая система включения сигнала тревоги, которая состоит из ревуна, установленного на крышке контрольного центра и выключателя. Сигнал тревоги оператор включает ручным способом, если решит, что необходимо оповестить о пожаре весь персонал на нефтебазе.

В соответствии с требованиями норм пожарной безопасности НПБ 201-96 «Пожарная охрана предприятий. Общие требования» (приложение 1) на территории нефтебазы «Грушовая» расположена пожарная часть П 4-19, которая также обеспечивает пожарную безопасность на предприятии в течение 24 часов в сутки.

5.10 Комплекс мер по охране окружающей среды

Площади нефтебазы «Нефтепорт» расположены в межгорной впадине. Участок эстакад расположен на плоской равнине, заросшей кустарником.

В процессе эксплуатации сливо-наливной эстакады на нефтебазе происходят следующие воздействия:

а) на воздушный бассейн;

б) на водоемы;

в) на почву.

Основными загрязняющими веществами являются нефтепродукты.

Источником возможных загрязнений являются собственно эстакады, нефтеперекачивающая насосная станция, система технологических трубопроводов, сети и сооружения канализации, автопроезды.



5.10.1 Охрана атмосферного воздуха от загрязнений

Источником выбросов в атмосферу являются железнодорожные эстакады и насосные станции. В нормативном режиме выбросы от этих сооружений являются неорганизованными - это выбросы, которые по условию производства не объединены в коллекторы для выбросов в атмосферу. Залповые выбросы возможны только в случае следующих причин:

-- плохое уплотнение из-за неправильной центровки предохранительного хомута;

-- не открыт клапан для возвращения паровой фазы;

-- загрязнение сеточки в трубе для возвращения паровой фазы;

-- неисправная «больная цистерна»;

-- прорыв трубопровода.

Веществами, загрязняющими атмосферу, в основном, являются углеводороды. Величины выбросов вредных веществ в атмосферу зависят от свойств нефти и нефтепродуктов, одним из которых является склонность нефтепродуктов к испарению, характеризующейся упругостью паров.

Проектируемая эстакада предназначена для проведения сливо-наливных операций с темными нефтепродуктами (топочными мазутами марок М-40 и М-100).

В целях уменьшения выбросов вредных веществ в атмосферу от сооружений сливо-наливной железнодорожной эстакады предусмотрены следующие мероприятия:

1) Принятая закрытая (герметизированная) система с возвращением паровой фазы сокращает выбросы в атмосферу в 15 - 30 раз по сравнения с открытой. Выпуск из желоба в атмосферу воздуха, насыщенного углеводородами и одновременно высасывание воздуха из атмосферы в цистерны.

2) Для контроля степени загрязнения атмосферы предусмотрен контроль наличия углеводородов при сливе мазута из желоба.

3) Осуществляется возвращение паровой фазы в цистерны при всех сливных перекачках углеводородов.

4) Так как наибольшую опасность представляет «больные цистерны», то погружной подогреватель имеет аварийный всасывающий патрубок, предназначенный для быстрого слива мазута из таких цистерн.

5) Весь процесс подогрева, слива и перекачки регулируется и контролируется. Система телемеханизированна.

Правильная эксплуатация и своевременный ремонт оборудования обеспечат безаварийную эксплуатацию объекта.

5.10.2 Охрана поверхностных и подземных вод от загрязнения и истощения

Источниками загрязнения поверхностных и подземных вод на объекте являются:

1) Поверхностные воды, загрязненные нефтепродуктами.

2) Нерегламентированные сбросы нефтепродуктов.

3) Бытовые сточные воды.

4) Аварийные сбросы и переливы сточных вод.

На эстакаде имеют место следующие виды сточных вод:

1) Производственные.

2) Дождевые.

3) Бытовые.

Все производственные и дождевые сточные воды отводятся закрытой сетью канализации в существующую систему производственно-дождевой канализации. Бытовые стоки отводятся в существующую систему бытовой канализации нефтебазы.

Для предупреждения возможности попадания нефтепродуктов в окружающуюся среду и загрязнение ими водных объектов предусмотрены следующие мероприятия:

1) В случае аварийного пролива нефтепродукта (при повреждении цистерны, технологического трубопровода) предусмотрен сбор разлитого продукта в емкость. Для возможного быстрого слива разлитого продукта под рельсовыми путями предусмотрен зазор в 30 мм для стекания жидкости.

2) Под всей конструкцией сливного желоба на глубине менее 0,5 м запроектирована система дренажа, которая в случае фильтрации нефтепродуктов через конструкции желоба отведет эти утечки в существующую систему производственно-дождевой канализации.

3) Оборудование и технологические трубопроводы герметичны.

4) Эстакада имеет твердое водонепроницаемое покрытие, исключающее просачивание загрязненных стоков. Трубопроводы и сооружения канализации герметизированы и имеют изоляцию.

5) Гидравлические испытания напорных технологических трубопроводов повышенным испытательным давлением повышает надежность системы. Тщательное выполнение работ по строительству водонесущих, технологических и емкостных систем обеспечивает надежную защиту окружающей среды от вредного воздействия.

Рациональное использование водных ресурсов обеспечивают следующие мероприятия:

-- Герметичные системы водоснабжения сокращают утечки;

-- Система учета воды обеспечивает нормативное потребление воды.

Территория площадки спланирована с учетом быстрого и беспрепятственного отвода дождевых вод к запроектированным каналам и дождеприемникам. Для отвода поверхностных вод под сооружениями подпорных стенок и железнодорожных путей предусмотрен дренаж.

Для предотвращения загрязнения почвы фильтрационными утечками нефтепродуктов при проведении сливных операций, под конструкцией сливного желоба предусмотрен противофильтрационный экран и система дренажа с отводом стоков в систему производственно-дождевой канализации.

Конструкция сливной эстакады исключает загрязнение почвы при аварийных проливах нефтепродуктов.

Для предотвращения водной и ветровой эрозии почв проектом предусмотрены укрепления водоспусков и водоотводных каналов плитками, а откоса посевом многолетних трав.

6. ЭКОНОМИКА

Улавливание и рекуперация паров бензина может давать значительный экономический эффект. Насыщенные пары бензина при температуре 0 °C содержат приблизительно 0,6 кг бензина на 1 м³ ПВС, что равняется 1 л восстановленного бензина. При температуре 25 - 30 °C в 1 кубическом метре ПВС (паровоздушная смесь) может содержаться до 1,2-1,5 кг паров ЛФУ (легкие фракции углеводородов).

На каждые 1000 т переваливаемого бензина (при нормальных условиях) на терминалах хранения и перевалки светлых нефтепродуктов, можно улавливать и возвращать в цикл приблизительно 2000 кг ЛФУ (3200 л конденсата) [46].

6.1 Расчет экономических показателей установки рекуперации паров ООО «Нафта-строй» для Уссурийской нефтебазы с суточной отгрузкой бензина в 197 тонн.

Исходные данные:

с_бенз=760 кг/м³ (0,76 т/м³)

с_ЛФУ=2,2 кг/м³

V_отгр= 197 т (197000 кг)

V_ЛФУ = 1,2 м³ (на 1 м³ бензина)

1. Учитывая, что плотность бензина составляет 0,76 т/м³, то при отгрузке 197 т в сутки, объем отгружаемого бензина составит:

(6.1)

2. В ходе налива бензовозов, на каждый 1м³ переваливаемого бензина в атмосферу вытесняется ~1,2 м³ паровоздушной смеси с концентрацией паров легколетучих фракций углеводородов (ЛФУ) б_ср от 30% до 85%. Тогда за сутки в атмосферу будет выбрасываться (при б_ср = 60%):

(6.2)

3. За год в атмосферу будет выброшено ЛФУ:

(6.3)

что при плотности конденсата ЛФУ () равной 0,6 кг/л, соответствует объему бензина:

(6.4)

4. Стоимость улавливаемых за год ЛФУ (приведенных к стоимости бензина при полноте улавливания ЛФУ б_ул равной 93-95%) составит:

(6.5)

где - стоимость бензина марки Аи-80=28 руб./л.

5. При стоимости установки () равной 12750000 руб. (на производительность 600 м³/час), затратах на монтаж () 2250000 руб. и эксплуатационных расходов () 1275000 руб./год, годовой доход от реализации улавливаемых ЛФУ составит:

(6.6)

6. Стоимость установки с учетом затрат на монтаж составит:

(6.7)

7. Срок окупаемости установки составит:

(6.8)

6.2 Расчет экономических показателей установки рекуперации паров ««Aker Kvaerner Cool Sorption A/S»» для Уссурийской нефтебазы с суточной отгрузкой бензина в 197 тонн.

Исходные данные:

с_бенз=760 кг/м³ (0,76 т/м³)

с_ЛФУ=2,2 кг/м³

V_отгр= 197 т (197000 кг)

V_ЛФУ = 1,2 м³ (на 1 м³ бензина)

1. Учитывая, что плотность бензина составляет 0,76 т/м³, то при отгрузке 197 т в сутки, объем отгружаемого бензина по формуле (6.1) составит:

2. В ходе налива бензовозов, на каждый 1м³ переваливаемого бензина в атмосферу вытесняется ~1,2 м³ паровоздушной смеси с концентрацией паров легколетучих фракций углеводородов (ЛФУ) б_ср от 30% до 85% об.

Тогда за сутки в атмосферу будет выбрасываться (при б_ср = 60%) по формуле (6.2):

3. За год в атмосферу по формуле (6.3) будет выброшено ЛФУ:

что при плотности конденсата ЛФУ () равной 0,6 кг/л, соответствует объему бензина по формуле (6.4):

4. Стоимость улавливаемых за год ЛФУ (приведенных к стоимости бензина при полноте улавливания ЛФУ б_ул равной 93-95%) по формуле (6.5) составит:

5. При стоимости установки () равной 12673500 руб. (на производительность 600 м³/час), затратах на монтаж () 2236500 руб. и эксплуатационных расходов () 1267350 руб./год, годовой доход от реализации улавливаемых ЛФУ по формуле (6.6) составит:

6. Стоимость установки с учетом затрат на монтаж по формуле (6.7) составит:

7. Срок окупаемости установки по формуле (6.8) составит:

6.3 Расчет экономических показателей установки рекуперации паров ЗАО «Энергокомплект» для Уссурийской нефтебазы с суточной отгрузкой бензина в 197 тонн.

Исходные данные:

с_бенз=760 кг/м³ (0,76 т/м³)

с_ЛФУ=2,2 кг/м³

V_отгр= 197 т (197000 кг)

V_ЛФУ = 1,2 м³ (на 1 м³ бензина)

1. Учитывая, что плотность бензина составляет 0,76 т/м³, то при отгрузке 197 т в сутки, объем отгружаемого бензина по формуле (6.1) составит:

2. В ходе налива бензовозов, на каждый 1м³ переваливаемого бензина в атмосферу вытесняется ~1,2 м³ паровоздушной смеси с концентрацией паров легколетучих фракций углеводородов (ЛФУ) б_ср от 30% до 85% об. Тогда за сутки в атмосферу будет выбрасываться (при б_ср = 60%) по формуле (6.2):

3. За год в атмосферу по формуле (6.3): будет выброшено ЛФУ:

что при плотности конденсата ЛФУ () равной 0,6 кг/л, соответствует объему бензина по формуле (6.4):

4. Стоимость улавливаемых за год ЛФУ (приведенных к стоимости бензина при полноте улавливания ЛФУ б_ул равной 93-95%) по формуле (6.5) составит:



5. При стоимости установки () равной 20860000 руб. (на производительность 600 м³/час), затратах на монтаж () 3129000 руб. и эксплуатационных расходов () 2086000 руб./год, годовой доход от реализации улавливаемых ЛФУ по формуле (6.6.) составит:

6. Стоимость установки с учетом затрат на монтаж по формуле (6.7) составит:

7. Срок окупаемости установки по формуле (6.8) составит:

6.4 Расчет экономических показателей установки рекуперации паров ООО «Техновакуум» для Уссурийской нефтебазы с суточной отгрузкой бензина в 197 тонн.

Исходные данные:

с_бенз=760 кг/м³ (0,76 т/м³)

с_ЛФУ=2,2 кг/м³

V_отгр= 197 т (197000 кг)

V_ЛФУ = 1,2 м³ (на 1 м³ бензина)

1. Учитывая, что плотность бензина составляет 0,76 т/м³, то при отгрузке 197 т в сутки, объем отгружаемого бензина по формуле (6.1) составит:

2. В ходе налива бензовозов, на каждый 1м³ переваливаемого бензина в атмосферу вытесняется ~1,2 м³ паровоздушной смеси с концентрацией паров легколетучих фракций углеводородов (ЛФУ) б_ср от 30% до 85% об.