Ректификация формалина-сырца

(2.76)

где, - допускаемое наружное давление, определяемое из условия прочности всей обечайки;

(2.77)

=1,0 и =1,0;

- допускаемое напряжение для материала колец (сталь ВСт3) при t=100°С;

- допускаемое наружное давление из условий устойчивости в пределах упругости;

(2.78)

где,

В2 = 0,0084.

Допускаемое наружное давление, определяется исходя из условий устойчивости обечайки между кольцами жесткости:

(2.79)

где, - допускаемое давление из условия прочности;

- допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости.

(2.80)

(2.81)

где,

Значит, допускаемое наружное давление

Условие прочности:

18,52 кгс/см2 > 1 кгс/см2

Условие прочности выполняется.

Условие прочности при гидроиспытании:

где, - допускаемое давление при гидроиспытании;

Рпр - пробное давление гидроиспытания.

(2.82)

 - допускаемое напряжение для гидроиспытания;

nt = 1,1 - коэффициент запаса прочности.

- коэффициент прочности сварных соединений.

но не менее 2 кгс/см2;

Значит принимаем Рпр = 2 кгс/см2.

Гидростатическое давление столба жидкости Рст = 4,9 кгс/см2. С учетом этого давления Пир = 6,9 кгс/см2.

6,9 кгс/см2 < 68,1 кгс/см2.

Условие прочности выполняется.

Расчет эллиптического днища

Днище нагружено наружным давлением. Расчетная толщина стенки определяется по формуле:

(2.83)

Предварительно принимаем Кэ = 0,9.

где, R = D - радиус кривизны в вершине днища.

Принимаем S1 = 10 мм.

Допускаемое наружное давление:

(2.84)

где, - допускаемое давление из условия прочности;

- допускаемое давление из условия устойчивости;

(2.85)

(2.86)

где, Кэ - коэффициент.

При

Кэ = 0,95.

Условие прочности:

Условие прочности выполняется.

Условие прочности при гидроиспытании

где, Рпр = 69 кгс/см2;

- допускаемое давление при гидроиспытании.

(2.87)

23,3 кгс/см2 > 6,9 кгс/см2.

Условие прочности выполняется.

Формулы (2.83) и (2.84) применимы при выполнение условий:

Условие выполняется.

Расчет укрепления отверстий

Расчетные диаметры:

для цилиндрической обечайки

DR = D = 100 см;

для эллиптического днища

где, x - расстояние от центра укрепляемого отверстия до оси эллиптического днища для верхнего днища x = 0.

для нижнего днища x = 40 см

Расчетный диаметр отверстия в стенке обечайки или днища при наличии штуцера с круговым поперечным сечением, ось которого совпадает с нормалью к поверхности в центре отверстия равен:

(2.88)

Для обечайки:

где, - добавка на минусовый допуск по толщине листа и на коррозию.

Для днища:

где, d - максимальный диаметр отверстия.

Условие применения формул:

для обечайки:



Условия выполняются.

для эллиптического днища:

0,404 < 0,5;

0,01 < 0,7.

Условие выполняются.

Расчетный диаметр одиночного отверстия, не требующего дополнительного укрепления, вычисляют по формуле:

(2.89)

для обечайки:

где,

К2 = 0,3 - коэффициент.

Значит, отверстия на обечайки под люк dy = 60 требует укрепления штуцером. При этом должно выполняться условие:

(2.90)

где, lIR - расчетная длина внешней части штуцера;

l3R - расчетная длина внутренней части штуцера;

S1 - исполнительная толщина стенки штуцера;

S1R - расчетная толщина стенки штуцера;

S3 - исполнительная толщина внутренней части штуцера;

lR - расчетная ширина зоны укрепления в окрестности штуцера;

S - исполнительная толщина обечайки;

SR - расчетная толщина обечайки;

dOR - расчетный диаметр отверстия, не требующего укрепления при отсутствии избыточной толщины стенки сосуда;

(2.91)

l1 = 20 см; S3 = S1 = 1,0 см.

Принимаем liR = 8,8 см.

(2.92)

- отношение допускаемых напряжений;

liR = 8,8.

Принимаем l3R = 3,1 см.

Принимаем l = 12,3 см.



Условие укрепления выполняются.

Для днища верхнего

dR = 40,36 см.

dR > d0.

Значит, отверстие dy = 400 на верхнем днище нужно укрепить штуцером. При этом должно выполняться условие по формуле (2.90).

Принимаем liR = 6,25 см.

Принимаем l3 = 2,1 см.

т.к. l = 0,

то

19,2 > 11,4

Условие выполняется.

Для нижнего днища

x = 40

Отверстие считается одинаковым, если ближайшее к нему отверстие не оказывает на него влияния, что имеет место, когда расстояние между наружными поверхностями соответствующих штуцеров удовлетворяет условию:

(2.93)

d = 24,4 см

24,4 < 29,5

Значит, эти отверстия взаимновлияющие.



Расчетный диаметр отверстия смещенного штуцера на эллиптическом днище:

(2.94)

Значит, отверстия на нижнем днище укрепления не требуют. Теперь проверим достаточность укрепления перемычки между отверстиями. Для этого определим допускаемое давление для перемычки:

(2.95)

где,



К1 =2;

Так как l1 и l2 величины большие, принимаем

так как

то

Значит, V = 0,59.

так как

Значит, условие укрепления выполняется.

Расчет массы аппарата

Масса тарелки:

(2.96)

Толщину выбираем в зависимости от диаметра (S = 10 мм = 0,01 м); Hk = 12 м.

Масса обечайки:

Масса раствора:

Масса крышки:

(2.97)

Масса аппарата:

G1(апп) = 12172,6 кг = 121726 Н.

Масса аппарата при гидроиспытании:

19450 кг - масса воды при гидроиспытании.

Расчет на ветровую нагрузку

В качестве расчетной схемы аппарата колонного типа принимают консольный упругозащемленный стержень. Аппарат по высоте разбивают на 7 участков. Вес каждого участка принимаем сосредоточенным в середине участка. Ветровая нагрузка, распределенная непрерывно по высоте аппарата, заменяется сосредоточенными горизонтальными силами, приложенными в серединах участков.

Определение периода собственных колебаний

Период основного тона собственных колебаний аппарата постоянного сечения определяем по формуле:

(2.98)

где, (2.99)

где, I - момент инерции верхнего основного металлического сечения аппарата относительно центральной оси;



IF - минимальный момент инерции подошвы фундамента:

СF - коэффициент неравномерности сжатия грунта; выбирается в зависимости от плоскости грунтов по табл.16.

Так как АF = 11,1 м2 СF = 6*10-7 Н/м2.

Рабочие условия:

Е = 1,91*1011 Н/м2

Т0 = 1,65.

Гидроиспытаник

Е = 1,99*1011 Н/м2.

Т0 = 2,7.

Величины постоянные для всех состояний.

Аппарат

Таблица 14

Показатели	Участки
	1	2	3	4	5	6	7
xi	48	40	32	24	16	8	2
K	0,7
	0,923	0,769	0,615	0,462	0,307	0,154	0,034
g0	450
Qi	1,64	1,55	1,44	1,34	1,17	1	1
	0,9	0,65	0,44	0,27	0,12	0,04	0,015
mi	0,47	0,485	0,5	0,53	0,56	0,6	0,6

Таблица 15 Площадки

Показатели	Участки
	1	2	3	4	5	6	7	8
xj	49,4	43,2	37	30,8	24,6	18,4	12,2	6
о	2,3
	0,95	0,83	0,71	0,59	0,47	0,35	0,23	0,12
g0	450
Qj	1,65	1,59	1,5	1,42	1,35	1,22	1,1	1
чj	1,44	1,18	0,9	0,68	0,48	0,3	0,15	0,04
mj	0,47	0,48	0,49	0,5	0,53	0,56	0,58	0,6

Определение изгибающего момента от ветровой нагрузки. Изгибающий момент в расчетном сечении следует определять по формуле:

(2.100)

где, Pi - ветровая нагрузка на i-м участке;

 (2.101)

Pist - статическая составляющая ветровой нагрузки на i-ом участке;

(2.102)

Pidyn - динамическая составляющая ветровой нагрузки на i-ом участке;

(2.103)

Рабочее состояние

а) Статическая составляющая

Нормативное значение статической составляющей:

(2.104)

Значение g0, Qi, K из таблицы 14.

(2.105)



б) Динамическая составляющая

При е = 0,083, н = 0,73 (таблица 16), о = 2,3.

Gi - масса i-го участка.

G5 = 9000H.

Приведенное относительное ускорение центра тяжести i-го участка:

(2.106)

где, di - относительное перемещение i-го участка;

mK - из таблицы 14.

 (2.107)

г = 2/3 = 0,66.

Расчет приведенного относительного ускорения центра тяжести сводим в таблицу 16.

Таблица 16

Показатели	Участки
	1	2	3	4	5	6	7
бi	179,8*10-11	143,8*10-11	110,2*10-11	79*10-11	49*10-11	23,3*10-11	6,1*10-11
mi	0,47	0,485	0,5	0,53	0,56	0,6	0,5
Pist	12398	11718	10886	10130	8845	7560	3578
di*mi*Pist	10,5*10-6	8,2*10-6	6*10-6	4,2*10-6	2,4*10-6	1,1*10-6	0,13*10-6
GK	28181,5	9000
бi2*GK	9,11*10-14	5,8*10-14	3,4*10-14	1,8*10-14	0,68*10-14	0,15*10-14	0,0104*10-14
	30*10-14
	32,53*10-6
	108*106
ni	28,2*10-3	22,6*10-3	17,3*10-3	12,4*10-3	7,7*10-3	3,7*10-3	0,96*10-3

При x0 = 0

При x0 = 4

в) Момент от ветровой нагрузки на обслуживающие площадки.

 (2.108)

где, - сумма проекций профилей площадок.

? 3,9 м2.

При x0 = 0

При x0 = 4

Изгибающий момент в сечении

y-y

z-z

Гидроиспытание

а) Статическая составляющая. Так как принятые расчетные величины Di = 3 м и hi остаются те же, что и в рабочем состоянии.

б) Динамическая составляющая

При е = 0,138, н = 0,75 (таблица 16), о = 2,8.

Gi - масса i-го участка.

Приведенное относительное ускорение по формуле (2.106). Относительное перемещение i-го участка по формуле (2.107).

г = 0,66, Е = 1,99*1011 H/м2.

Расчет приведенного относительного ускорения центра тяжести сводим в таблицу 17.

Таблица 17

Показатели	Участки
	1	2	3	4	5	6	7
бi	177,6*10-11	142,2*10-11	109,1*10-11	78,3*10-11	48*10-11	23,2*10-11	6,09*10-11
mi	0,47	0,485	0,5	0,53	0,56	0,6	0,6
Pist	12398	11718	10886	10130	8845	7560	3578
бi*mi*Pist	10,3*10-6	8,1*10-6	5,9*10-6	4,2*10-6	2,4*10-6	1,1*10-6	0,13*10-6
GK	307226	9000
	96,9*10-14	62,1*10-14	36,6*10-14	18,8*10-14	7,3*10-14	1,7*10-14	0,11*10-14
	223,5*10-14
	32,13*10-6
	14,4*10-6
ni	11,2*10-3	9*10-3	6,9*10-3	4,9*10-3	3,1*10-3	1,5*10-3	0,38*10-3

При x0 = 0

При x0 = 4

в) Момент от ветровой нагрузки на обслуживающие площадки

Момент определяем по формуле (2.108).

При x0 = 0

При x0 = 4

Изгибающий момент в сечении

y-y

z-z

Расчет эксцентричного момента

G = 5000H.

где, Ркр - масса крана укосины (100 кг);

Q - масса грузоподъемного крана укосины (400 кг).

Расчетные изгибающие моменты

Сечение z-z

Сечение y-y

Выбор опоры

Qmax - максимальная приведенная нагрузка принимается равной, большей из двух значений.

или

Значит,

Ближайшее табличное значение: Qmax = 1500*103 кг*с.

Выбираем опору:

Опора ОСТ 26 - 467 -78.

Проверка аппарата на прочность

Расчет напряжений проводят для рабочих условий и условий гидроиспытания.

Рабочее условие

Сечение z-z

F = F1 = G1 = 12172,6 кг.

М = М1 = 3008527 кгс*см.

Р = 0 так как расчетное давление = 1 кгс/см2 наружное.

а) Продольное напряжение:

на наветренной стороне

(2.109)

на подветренной стороне

(2.110)

б) Кольцевые напряжения

(2.111)

в) Эквивалентные напряжения

на наветренной стороне

(2.112)

так как

на подветренной стороне

(2.113)

так как

Условие прочности на наветренной стороне

где, = 1600 кгс/см - допускаемое напряжение для материала аппарата (09Г2С) при t = 100єС.

на подветренной стороне:

Условие прочности выполняется.

Гидроиспытание

Сечение z-z

F = F2 = G2 = 31622,6 кг.

М = М2 = 2248368 кгс*см.

Р = 6б9 кгс/см2 - давление гидроиспытания с учетом гидростатического давления.

а) Продольные напряжения

на наветренной стороне по формуле (2.109):

на подветренной стороне по формуле (2.110):

б) Кольцевые напряжения по формуле (2.111):

в) Эквивалентные напряжения

на наветренной стороне по формуле (2.112):

на подветренной стороне по формуле (2.113):

Условие прочности:

на наветренной стороне

на наветренной стороне

Условие прочности выполняется.

Проверка аппарата на устойчивость

Проверку устойчивости проводим для рабочих условий.

Условие устойчивости:

(2.114)

где, Р = 1 кгс/см2 - расчетное наружное давление;

= 2,25 кгс/см2 - допускаемое наружное давление;

F = G1 = 12172,6 кг - осевое сжимающее усилие;

- допускаемое осевое сжимающее усилие;

М = 3008527 кгс*см - изгибающий момент, действующий на колонну;

- допускаемый изгибающий момент.

Так как

то - допускаемое осевое сжимающее усилие из условия общей устойчивости в пределах упругости.

(2.115)

где, ny = 2,4 - коэффициент запаса устойчивости для рабочих условий.

Допускаемый изгибающий момент рассчитываем по формуле:

(2.116)

где, - допускаемый изгибающий момент из условия прочности;

- допускаемый изгибающий момент из условия устойчивости в пределах упругости;

(2.117)

Условие устойчивости:

0,603 < 1.

Условие устойчивости выполняется.

Расчет опорной обечайки

Проверка прочности сварного шва, соединяющего корпус колонны с опорной обечайкой

Рабочее состояние

Fz = 12172,6 кгс.

Мz = 3008527 кгс*см.

а = S3 = 2,0 см.

= 1830 кгс/см2 - допускаемое напряжение для опорной обечайки (для стали 09Г2С при t = 20єС);

= 1600 кгс/см2 - допускаемое напряжение для корпуса колонны (для стали 09Г2С при t = 100єС);

= 0,9 - коэффициент прочности сварного шва.

211 кгс/см2 < 1440 кгс/см2.

Условие прочности сварного шва выполняется.

Гидроиспытания

Fz = 31622,6 кгс.

Мz = 2248368 кгс*см.

а1 = S3 = 2,0 см.

194 кгс/см2 < 229 кгс/см2.

Условие прочности сварного шва выполняется.

Проверка устойчивости опорной обечайки в месте выреза

Проверку ведем в сечении на конической части опоры вместе максимального отверстия d1 = 60 см.

(2.118)

D3 = 80 см; S3 = 1,5 см; S6 = 1,5 см; b3 = 1 см; di = 30 см.

Рабочее состояние:

Fy = 12172,6 кгс;

Мy = 3452993 кгс*см;

= 6918689 кгс;

= 19156200 кгс*см.

ш1 = 0,97 при и

ш2 = 0,87, ш3 = 0,02.

0,33 < 1,0.

Условие устойчивости выполняется.

Гидроиспытание

Fy = 31622,6 кгс;

= 6918689 кгс;

Мy = 2559314 кгс*см;

= 19156200 кгс*см.

0,162 < 1,0.

Условие устойчивости выполняется.

Расчет диаметра патрубков

Расчет диаметра патрубков для подвода и отвода рассчитывается по уравнению:

 (2.119)

Для расчета диаметров патрубков рекомендуется скорость потока в патрубке щ выбирать из таблицы [3, стр. 45].

1. Подача исходной смеси

Рассчитываем плотность смеси по исходному веществу:

Плотность метанола (НК) при tF = 76,9єС равна 7391,1кг/м3, а формальдегида (ВК) принимаем 0,248 кг/м3.

щ = 2 м/с.

2. Выход пара дистиллята

Плотность пара дистиллята вычисляется:

где, Т0 = 273 К;

Р = 427,5 мм рт. ст.;

Р0 = 760 мм рт. ст.;

tР = 64,8єС;

Т = 64,8+273=337,8 К.

щ = 25 м/с.

3. Жидкость под давлением

где, плотность метанола при tP = 64,8єС равна 751,2 кг/м3, а формальдегида 275 кг/м3.

щ = 2 м/с.

4. Жидкость самотеком (выход кубового остатка)

Рассчитываем плотность смеси кубового остатка:

где, плотность метанола при tw = 98,4єС равна 715,8 кг/м3, а формальдегида 102 кг/м3.

щ = 0,8 м/с.

5. Жидкость кубового остатка

щ = 1 м/с.

6. Насыщенный водяной пар

Т = 98,4 + 273 = 371,4 К.

Полученные значения внутренних диаметров округляются до ближайшего большего стандартного диаметра труб и подбираются фланцевые соединения.

Основные размеры патрубков стандартных стальных фланцевых штуцеров в таблице 18.

Таблица 18

Dy, мм	DT, мм	До 0,6 МПа
		ST, мм	HT, мм
100	108	5	155;215
300	350	10	170;270
50	57	3	155;215
100	108	5	155;215
250	273	8	160;250
300	350	10	170;270

Фланцы для аппаратов стальные плоские приварные ОСТ 26 - 426 - 79 в таблице 21.

Таблица 21

D, мм	Py, МПа	Размеры, мм	Число отверстий z
		Dф	DБ	D1	h	S	d
1000	0,3	1130	1090	1052	30	8	23	36

2.6 ПОДБОР ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Теплообменник Т8

На теплообменник приходится:

[6, стр. 45]

Принимаем по ГОСТ 15118 - 79 теплообменник:

F = 329 м2; DK = 1200 мм; lтр = 4 м; dтр = 25*2 мм.

Подбор насоса

Насос Н 6

Полезная мощность насоса:

где, Vi - подача насоса, м3/ч;

q - ускорение свободного падения, м/с2;

Н - напор насоса.



Мощность электродвигателя с запасом 25%.

Подбираем центробежный насос марки X45/54, Vi = 45 м3/ч, Н = 45 м, = 0,6.

Электродвигатель А 02 - 71 - 2, Nпол = 22 кВт, = 0,88, n = 48,3 с-1.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В ходе проделанной работы было рассчитано материальный и тепловой балансы; технологический, гидравлический и механический расчеты; подбор вспомогательного оборудования.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ И ИСТОЧНИКОВ

1. Огородников С.К. Формальдегид. Ленинград: «Химия», 1984 г - 279 с.

2. Викторов М.М. Методы вычисления физико - химических величин и прикладные расчеты: Л.: Химия, 1977 г. - 360 с.

3. Равдель А.А., А.М. Пономорев Краткий справочник физико - химических величин. Издание 9 -е. Специальная литература, 1998 г. - 232 с.: ил.

4. Справочник химика. Издание 3 - е Т - 1, издательство «Химия» Ленинград, отделение 1971 г.

5. Варгафтик Н.Б. Справочник по теплофизическим свойствам газов и жидкостей. Издание 2 дополненное и переработанное издательством «Наука». Глав. ред. физико - математическая литература. Москва 1972 г.

6. Теплофизические свойства веществ под редакцией профессора Варгафтика. Государственное энергетическое издательство. Москва 1957 г. Ленинград.

7. Краткий справочник по химии. 3 - е издание под редакцией профессора О.Д. Кулименко. Киев - 1965 г.

ПРИЛОЖЕНИЕ А

СПЕЦИФИКАЦИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Спецификация технологического оборудования в таблице 18.

Таблица 18 - Спецификация технологического оборудования

Номер позиции по схеме	Наименование оборудования	Количество	Материалы	Техническая характеристика
1	2	3	4	5
I H5/1, II H5/2 Т8 К2 Т7	Насос Теплообменник Колонна ректификационная Испаритель	2 3 3 3	Сборный: 12Х18Н10Т, 12Х21Н5Т, 08Х22Н6Т. Сборный: 10Х18Н10Т, 16 ГС, ст.углерод. Сборная: 08Х22Н6Т, 09Г2С, 12Х18Н10Т, ст.углерод. Сборный:	Центробежный, герметичный, горизонтальный типа 2ХГ-5К1-4,5-2: Q - 20 м3/ч, Н - 44 м, среда - формалин. Электродвигатель моноблочный с насосм: N-4,5 кВт, n-3000 об/мин, исполнение-IExdSIIBT4. Вертикальный кожухотрубный аппарат типа 800 ТНВ-10-Б6-С/20-2-1 гр.Б, d - 800 мм. Рабочие условия. Межтрубное пространство: Р - 4,5 кгс/см2 (0,45 МПа), Т-(28-38)оС, среда - вода оборотная. Трубное пространство: Р - 3,5 кгс/см2 (0,35 МПа), Т - 40оС, среда - формалин. Вертикальный сварной аппарат: Н-12000 мм, d-1000 мм. Снабжен 26 тарелками: типа ТСК-Р, ОСТ 26-808-73 Расстояние между тарелками-370 мм, Рабочие условия. P низа колонны (вакуум) - -(0,22-0,41) кгс/см2, -(0,022-0,041) МПа, 308 мм рт ст Р верха колонны (вакуум) - -(0,39-0,61) кгс/см2, -(0,039-0,061) МПа, 428 мм рт ст Т низа - (75-95)оС, Т верха (40 - 50)оС, среда - формалин, метанол. Вертикальный кожухотрубный аппарат
Х5 Т9	Холодильник-конденсатор Теплообменник	3 3	СТ16ГС, 08Х22Н6Т. Сборный: 15х5 м, 20х5 мл, АД1, ст. углер. Сборный: Ст.16ГС, Ст10, Ст20.	типа 1400 ИН-1-10-10-М- 23-С/3 Б Рабочие условия. Межтрубное пространство: Р - 2,0 кгс/см2 (0,2 МПа), Т - 133оС, среда - водяной пар, паровой конденсат. Трубное пространство: - давление избыточное -(0,22-0,41)кгс\см2 - температура -1000С - среда - раствор метанольного формалина. Холодильник типа АВЗ-9-Ж-16-62-В2 Т16-1-6 укомплектован двумя аппаратами воздушного охлаждения в составе которых 6 секций конденсаторов расположенных зигзагообразно и 2-х вентиляторов. Вентилятор 4-х лопастной с ручной регулировкой. Секции укомплектованы жалюзями. F - 4000 м2, габариты (6380х12400х5930) мм. Электродвигатель ВАСО 16-29-24: N - 75 кВт, n - 250 об/мин, исполнение - IExdIIВТ4. Рабочие условия трубного пространства конденсаторов: P - 0,5 кгс/см2, 0,05 МПа, Т - (40-50)оС, среда - пары метанола, метанол. Кожухотрубный, горизонтальный типа 600 ТНГ-16-М1-0/20-3-1 гр.Б. F - 73 м2, D - 600 мм, L - 3960 мм. Рабочие условия. Межтрубное пространство: Р - 4,5 кгс/см2 (0,45 МПа),Т - (5-15)оС, среда - вода захоложенная. Трубное пространство:
Е5 Н6 I Н7/1,2, II Н7/1 III Н7/2. Х6 Х7	Емкость Насос Вакуум-насос Газоотделитель Газоотделитель	3 6 6 3 3	Сборная: С9Г2С, 08х13. Сборный: 12Х18Н10Т, 12Х21Н5Т, 08Х22Н6Т. Сборный: Чугун СЧ-18-36, Сталь Вст,Зсп Алюминий АДО Алюминий АДО	Р - 0,5 кгс/см2, Т - 20оС, среда - пары метанола. Горизонтальный сварной аппарат d - 1800 мм, L - 3795 мм, V - 6 м3. Рабочие условия: Р - 0,3 кгс/см2, Т - 40оС, среда - метанол. Центробежный, герметичный, горизонтальный типа 2ХГ-4К1-10-4: Q - 20 м3/ч, Н - 45 м, среда - метанол. Электродвигатель моноблочный с насосом: N-3,5 кВт, n-2898 об/мин, исполнение - IExdSIIBT4. Водокольцевой с осевым направлением газа типа ВВН-12 м: N - 12,2 м3/ч, Р всас.- 0,6 кгс/см2, среда - пары воды, метанола, инертных газов. Электродвигатель типа ВАО-81-6-У-2: N - 30 кВт, n - 980 об/мин, исполнение - IExdSIIBT4. Жидкостно-кольцевой типа ЖВН-12Н: N - 10,70 м3/мин, среда - пары метанола, инертные газы. Электродвигатель типа ВАО-81-6-У-2: N-30 кВт, n-980 об/мин, исполнение-IExdSIIBT4. Вертикальный цилиндрический аппарат d - 600 мм, Н - 1600 мм, V - 0,452 м3. Рабочие условия: P - 0,5 кгс/см2, Т - 20оС, среда - метанол, инертные газы. Вертикальный цилиндрический аппа среда - метанол, инертные газы.рат d - 600 мм, Н - 1600 мм, V - 0,452 м3. Рабочие условия: Р - 0,5 кгс/см2 (0,05 МПа), Т - 20оС