Проектирование системы кондиционирования воздуха

В текущий ремонт насоса входят:

- Подтяжка фундаментных болтов;

- Смазка и подтяжка подшипников;

- Набивка сальника;

- Устранение перекоса ременного привода, центровка муфты.

Средний ремонт насосов, осуществляемый в зимний период, включает:

- Все работы, выполняемые по текущему ремонту;

- Разборку насоса и проверку состояния его деталей;

- Ремонт вала путем проточки, наплавки, металлизации или замены;

- Ремонт подшипников путем восстановления или замены;

- Замена рабочего колеса и его балансировка;

- Сборка насоса и центровка муфты;

- Окраска насоса и вентилятора.

2.4 Принцип действия и классификация центробежных вентиляторов

Центробежные вентиляторы общего назначения изготовляются для систем вентиляции, воздушного отопления и других производственных целей и предназначаются для перемещения воздуха и других неагрессивных газов с температурой не свыше 180° С и не содержащих липких веществ, пыли и других твердых примесей в количестве не более 150 мГ/м³.

Центробежный вентилятор состоит из трех основных частей: рабочего колеса с лопастями, иначе называемого ротором или турбиной, спирального кожуха и станины. При вращении колеса в его полости создается разряжение. Воздух, поступающий в полость колеса, захватывается его лопастями, сжимается и под действием центробежной силы (откуда и название - центробежные) отбрасывается в кожух, изменяя направление своего движения на 90 є.

Лопатки колес могут быть различного исполнения: загнутые вперед, радиальные и загнутые назад. Самое большое давление создает колесо с лопатками загнутыми вперед, вследствие чего эти лопатки получили наибольшее распространение.

При работе вентилятора необходимо следить за тем, чтобы колесо вращалось в сторону раскручивания спирали кожуха. При вращении его в противоположную сторону направление движения воздуха не изменяется, но к.п.д. и производительность вентилятора резко падают.

Рис. 17. Положения кожуха центробежных вентиляторов общего назначения: а -- вентиляторы правые; б -- то же левые.

По разности полных давлений центробежные вентиляторы общего назначения изготовляются:

- низкого давления -- с разностью полных давлений до 100 кГ/м²;

- среднего давления -- с разностью полных давлений свыше 100 < 300 кГ/м²;

- высокого давления -- с разностью полных давлений свыше 300 < 1500 кГ/м².

По направлению вращения колеса центробежные вентиляторы делятся:

- на вентиляторы правого вращения (правые) -- с колесом, вращающемся по часовой стрелке, если смотреть со стороны привода;

- на вентиляторы левого вращения (левые) -- с колесом, вращающимся против часовой стрелки, если смотреть со стороны привода.

По направлению выхода воздуха центробежные вентиляторы общего назначения изготовляются с различными положениями кожуха (рис. 17).

2.5 Монтаж центробежного вентилятора

На вентиляторах не должно быть повреждений -- вмятин, согнутых лопастей, трещин на втулках и шкивах и пр.

Составные кожухи больших вентиляторов собирают па прокладках из этого же материала, что и прокладки на воздуховодах данной системы вентиляции.

Подшипники вентилятора до заполнения смазкой промывают, как правило, бензином (промывка керосином не рекомендуется). Шарикоподшипники заполняют смазкой; в канавки стенок корпуса вокруг вала подшипника укладывают фетр или кожу, предохраняющие подшипник от попадания в него пыли и грязи.

На всасывающие отверстия вентилятора устанавливают:

- решетку с ячейками размером 25--35 мм, если вентилятор не присоединен к воздуховоду;

- съемный патрубок длиной не менее ширины кожуха вентилятора, если вентилятор присоединяется к воздуховоду.

При установке осевого вентилятора в окна или отверстия стены должны соблюдаться следующие условия:

- отверстие снабжается клапаном, который располагается снаружи, а для небольших вентиляторов (оконного типа) внутри помещения; во всех случаях управление клапаном должно находиться в помещении и устанавливаться на высоте 1,5--1,8 м от уровня пола;

- отверстия защищаются снаружи от атмосферных осадков.

При установке вентилятора должны быть обеспечены:

- минимальный зазор между колесом или лопастями и кожухом;

- прочность крепления тяг и шпонок;

- уравновешенность колеса.

Пусковые приспособления для электродвигателей должны находиться в удобном для управления месте.

Соединение вентиляторов с электродвигателями:

- основание под электродвигатель и вентилятор при непосредственном их соединении на муфтах должны быть общими для агрегата.

- при устройстве ременной передачи необходимо правильно выбрать материал и тип ремня

- ременную передачу ограждают и устанавливают таким образом, чтобы нижняя часть ремня была ведущей. Валы электродвигателя и вентилятора должны быть параллельны.

2.6 Эксплуатация центробежных вентиляторов

Подготовка к пуску вентилятора:

- проверить и убедиться в надежности крепления к фундаменту, наличии и закреплении ограждений вращающихся частей, в отсутствии посторонних предметов, наличии надежного заземления;

- проверить наличие и уровень масла в ходовой части;

- проверить вал вручную и убедиться в легкости хода, в отсутствии заеданий;

- проверить соединительную муфту, состояние резиновых колец;

- закрыть осевой направляющий аппарат.

Пуск вентилятора:

- соблюдая меры безопасности, включить электродвигатель вентилятора согласно инструкции;

- убедиться, что направление вращения совпадает с указателями, нет стуков, шумов, вибрации;

- когда двигатель наберет номинальные обороты (через 30-- 40 с), постепенно открывая осевой направляющий аппарат, довести нагрузку вентилятора до требуемой величины;

- сделать не более двух последовательных пусков холодного электродвигателя или одного горячего.

При необходимости большего количества последовательных пусков они должны выполняться через 15 мин.

После первых 48 часов работы:

- отключите вентиляторную группу от источника питания и заблокируйте рубильник. Проверьте надежность фиксации установочными или

крепежными винтами подшипников, рабочего колеса и шкивов.

- проверьте натяжение ремня и при необходимости отрегулируйте его. Натяжение ремня считается оптимальным, если при запуске ремень пробуксовывает в течение одной-двух секунд, так как это позволяет обеспечить продолжительный срок службы ремня и значительно снизить вибрацию вентиляторной группы. При регулировании натяжения убедитесь в сохранении соосности шкивов.

Если центральный кондиционер находится длительное время в бездействии, необходимо периодически вручную проворачивать крыльчатку вентилятора, чтобы предотвратить деформацию вала вентилятора, а, следовательно, его разбалансировку. Кроме того, проворачивание крыльчатки позволяет поддерживать постоянную смазку всей поверхности подшипников. В противном случае смазочное масло застаивается в нижней части подшипника, в то время как наружная поверхность верхней его части подвергается окислению, что может вызвать выход подшипника из строя.

Обслуживание вентилятора во время работы:

- систематически следить за тем, чтобы вентилятор имел плавный и бесшумный ход, рабочее колесо имело правильное направление вращения и не задевало бы корпус;

- своевременно регулировать производительность вентилятора осевым направляющим аппаратом;

- проверить на ощупь температуру ходовой части в местах расположения подшипников -- она не должна превышать 70°С;

- периодически проверять уровень масла по маслоуказателю и при необходимости доливать его.

- прочистить канал, соединяющий масляную ванну и масло-указатель и отверстие в верхней крышке маслоуказателя, а также стеклянную трубку;

- следить за состоянием соединительной муфты;

- один раз в три -- шесть месяцев осматривать подшипники и при обнаружении коррозии или трещин немедленно заменять их.

Остановка вентилятора:

- закрыть осевой направляющий аппарат; выключить электродвигатель с помощью коммутаторной аппаратуры;

- закрыть шибер на всасывающей линии.

2.7 Ремонт центробежных вентиляторов

Ремонт центробежных вентиляторов выполняется также как и ремонт центробежных насосов (См. пункт 2.3.) .

2.8 Выбор расчетных параметров наружного и внутреннего воздуха

2.8.1 Расчетные параметры наружного воздуха

Для большинства общественных зданий, в том числе и для предприятий торговли и общественного питания, принимаются такие значения расчетных параметров, более высокие значения которых в теплый период года наблюдаются в данной местности менее 200 часов в году. Расчетные параметры наружного воздуха приведены в таблице.



Принимаем расчетные параметры наружного воздуха для города Москва: для летнего периода t =+28°С относительная влажность ц= 40%.

2.8.2 Расчетные параметры внутреннего воздуха

Под расчетными параметрами внутреннего воздуха понимают такие значения температуры, относительной влажности и скорости движения воздуха, которые должны поддерживаться в кондиционируемых помещениях либо по технологическим требованиям, либо из соображений комфорта, см. таблицу 2 [3, стр. 57, таб. 2.1]

Принимаем расчетные параметры внутреннего воздуха для города Москва: для летнего периода t = +25°С относительная влажность ц= 50%.

2.9 Техника безопасности при монтаже, эксплуатации и обслуживании кондиционера

Система управления машинами должна иметь минимально число рукояток и кнопок, быстро останавливать движение paбoчих органов машины, находящихся в любом положении, исключать самопроизвольный или случайный пуск механизмов, предусматривать возможность включения и выключения машины с рабочего места. Рукоятки, рычаги, ручки, маховики, кнопки должны иметь удобный доступ.

Кнопки «пуск» должны быть заметны и утоплены на 3…5 мм от уровня крышки коробки.

Сигнализация опасности применяется как в виде самостоятельной системы, так и в сочетании с предохранительными устройствами. Весьма эффективным является сочетание блокирующих и предохранительных устройств.

В конструкциях машин должно быть предусмотрено уменьшение шума на месте работы в пределах установленных норм.

Работы по ремонту, техническому осмотру, регулировке агрегата и приборов необходимо проводить при отключенном от электросети агрегате.

Работники магазина не должны производить никаких работ по регулировке и настройке приборов автоматики. В случае технических неисправностей или возникновения аварийного состояния агрегат следует немедленно отключить и вызвать механика.

Запрещается размещать посторонние предметы на ограждениях агрегата и вокруг него.

Электродвигатели, электропроводка, электроаппараты и прочие электротехнические устройства должны удовлетворять действующим «Правилам устройства и безопасной эксплуатации электроустановок». Части электрических устройств, находящихся под напряжением, должны исключать возможность прикосновения к ним. Это достигается применением специальных ограждений, изоляцией токоведущих частей, использованием блокировок и расположением их в местах, недоступных для работающих, а при необходимости применением защитного заземления. Электропроводку рекомендуется заключать в газовые трубы или металлические рукава и прокладывать внутри станины, пола и т.п. Трубы, которые по конструктивным соображениям нельзя проложить внутри станины, разрешается прокладывать снаружи, но при этом их следует располагать в желобах, глубина которых позволяет скрыть трубопровод заподлицо с наружной поверхностью станины или металлоконструкции.

Станина машины, корпус электродвигателя, кожух электроаппаратуры, как и другие металлические части, которые могут оказаться под напряжением, должны быть заземлены, снабжены специальным болтом с шайбой. Болты должны быть защищены от коррозии и иметь чистую поверхность для контакта с заземляющей шиной. Болт должен иметь знак «Заземление» или «Земля». При возникновении сотрясений или вибраций при работе необходимо принять меры против ослабления контакта (контргайки, контрящие шайбы и т.п.). Заземлять оборудование, установленное на движущихся мастях, необходимо с помощью гибких проводников.

Если приводы электрооборудования, устанавливаемые на машине, изолированы от ее станины, то в их конструкции следует предусматривать устройства для самостоятельного заземления.

Вблизи оборудования должны быть вывешены инструкции по эксплуатации, схемы установки и трубопроводов, правила техники безопасности и правила оказания помощи пострадавшим.

Для оказания пострадавшим доврачебной помощи необходимо иметь в наличии индивидуальные средства защиты (аптечки).

Запрещается:

- включать установку при отсутствии защитного заземления или зануления электродвигателей, пусковых приборов, охлаждаемого оборудования и других металлических частей;

- эксплуатировать оборудование после истечения срока испытания изоляции электрической сети и защитного заземления; оно должно проводиться ежегодно с применением приборов;

- снимать защитные кожухи с токонесущих частей магнитных пускателей, клеммных коробок электродвигателей, приборов автоматики и других частей, находящихся под напряжением;

- снимать ограждения с движущихся и вращающихся частей агрегата;

- эксплуатировать оборудование при снятых защитных кожухах с частей оборудования, находящихся под напряжением;

- прикасаться к движущимся частям включенного в сеть агрегата независимо от того, находится он в работе или в периоде автоматической остановки;

- эксплуатировать оборудование при неисправных приборах автоматики и защиты;

- выполнять работы по ремонту оборудования, регулировке приборов лицам, не знакомым с работой машины;

- устанавливать на электрощитках самодельные предохранители (жучки) вместо стандартных плавких предохранителей (пробок).

3. Расчетная часть

Рис. 18. План установки кондиционирования воздуха для столовой на 100 посадочных мест. I - кухня ; II - торговый зал.

Столовая находится на втором этаже типового двухэтажного здания. Наружная стена (восточная) выполнена из кирпичной кладки толщиной 370 мм. Внутренние стены также выполнены из кирпичной кладки толщиной 250 мм. Теплоизоляционное покрытие - плиты жесткие минераловатные - присутствует только у наружной стены.

Оконные проемы с двойным спаренным переплетом и расстоянием между стеклами 15 мм.

Кровля шатровая, покрытая профнастилом. Утеплителем кровли служит слой рубероида толщиной 20мм.

Высота потолков помещения - 3 м.

3.1 Тепловлажностный баланс кондиционируемого помещения

Расчетные параметры воздуха в кондиционируемых помещениях устанавливаются в результате притока и отвода тепла и влаги в эти помещения. Так, в летнее время, как правило, в помещениях выделяется избыточное количество тепла и влаги. Поэтому задача установки кондиционирования воздуха -- охлаждение и осушение воздуха в помещении. В зимний период, наоборот, воздух, подаваемый в кондиционируемое помещение, нагревают и увлажняют для компенсации тепло- и влагопотерь кондиционируемых помещений.

Тепло, поступаемое в помещение (со знаком +) или уходящее из него (со знаком--), подсчитывают по формуле:

?Q = Qл + Qоб + Qосв ± Qм ± Qогр + Qрад + Qинф, квт

где: Qл -- тепловыделение от людей, вт;

Qо6 -- тепловыделение от технологического оборудования;

Qосв -- тепловыделение от осветительных приборов;

Qм--тепловыделение от обрабатываемых технологических материалов;

Qoгp -- теплопоступление через ограждающие конструкции;

Qpaд -- теплопоступление от солнечной радиации;

Qинф -- теплопоступление от инфильтрации наружного воздуха.

Общее количество влаги, поступаемое в помещение (со знаком + ), либо поглощаемое в нем (со знаком --), подсчитывают по формуле:

?W = Wл + Woб ± Wм + W инф кг/сек,

где W_л -- влаговыделение от людей;

Wo6 -- влаговыделение от технологического оборудования;

W_M -- влаговыделение от обрабатываемых материалов;

Wинф -- влаговыделение от инфильтрации наружного воздуха

При расчете установки кондиционирования воздуха необходимо знать не только величину суммарных тепло- и влаговыделений, но и их отношение E_п.

E_П = ?Q/?W кдж/кг.

Эта величина называется тепловлажностным отношением. Если помещение, в котором имеются постоянные теплопритоки ?Q и влагопритоки ?W, не оборудовано установкой кондиционирования воздуха, то параметры воздуха в помещении начнут изменяться (температура, влажность и энтальпия воздуха увеличиваются). Процесс этого изменения в i--d диаграмме изображается прямой линией, проходящей через точку П с заданными температурой и влажностью в помещении (пунктирная линия на рис. 18). Угол наклона этой линии зависит от величины E_П. Чтобы удержать положение точки П (т. е. чтобы температура и влажность в помещении не менялись), в летнее время в помещение подают более холодный и более сухой воздух, состояние которого на рис. 18 обозначено точкой K. Эта точка тоже должна лежать на линии с наклоном E_п (но ниже точки П), так как только при этом условии воздух, поданный в помещение, одновременно поглотит избыток тепла ?Q и избыток влаги ?W, в результате чего положение точки П останется неизменным.

Положение точки К на линии с наклоном Е_п определяется допустимой разностью (перепадом) температур ?t между приточным воздухом (точка К) и воздухом в помещении (точка П).

Перепад температур выбирается, исходя из принятого способа распределения воздуха, а также высоты помещения. На практике для торговых залов предприятий общественного питания ?t --4 : 8 °С.

Для производственных помещений при подаче воздуха в рабочую зону перепад ?t принимается в пределах 6--9 °С, а при подаче воздуха под потолком -- может быть увеличен до 12--14 °С

При этом меньшие значения ?t соответствуют помещениям с высотой до 3,0 м.



Рис. 18. Изображение процесса изменения состояния воздуха в помещении в i--d диаграмме влажного воздуха.

3.2 Определение теплопритоков

Теплоприток от людей.

Количество тепла выделяемое людьми Q_л (в Вт) подсчитывают по формуле:

Q_л= q_чел · n ,

где q_чел - величина тепловыделения одним человеком в зависимости от температуры воздуха в помещении и рода выполняемой работы.

q_чел = 70 вт [1. стр. 259, таб. 76]

n - число людей, одновременно находящихся в помещении.

Q_л= 70 · 100 = 7000 вт

Теплоприток от освещения.

Теплопоступления от осветительных приборов рассчитываются по формуле:

Q_осв= А · F,

где А - удельный теплоприток от осветительных приборов на 1 м² площади. Для предприятий общественного питания А = 4.5 вт/м²

F - площадь помещения

Q_осв= 4.5 · 1200 = 5400 вт

Тепловыделение от пищи (по укрупненным показателям):

Q_м = Q_{одн. порц.} · n _, вт

где Q_{одн. порц} - тепловыделение от одной порции пищи.

Q_{одн. порц} = 17.5 вт [1. стр. 265]

Q_м = 17.5 · 100 = 1750 вт

Теплопритоки через наружные ограждения.

Определяем толщину теплоизоляционного слоя наружной стены по формуле:

д_из = л_из [1/K - (1/л_н + ?д_i/л_i + 1/ л_в] , м.

где К - нормативный коэффициент теплопередачи ограждения, вт/(м² · град)

К = 0.75 вт/(м² · град) [1. стр. 74]

л_н - коэффициент теплопередачи от воздуха к наружной поверхности ограждения, вт/(м² · град)

л_н = 23.3 вт/(м² · град) [1. стр. 67 таб. 14]

л_в - коэффициент теплоотдачи от внутренней поверхности ограждения к воздуху данного помещения, вт/(м² · град)

л_в = 9 вт/(м² · град) [1. стр. 67 таб. 14]

д_i , д_из -толщины изоляционного и других слоев материалов, составляющих конструкцию ограждения, м.

д_{кирп. кладки} = 0.37 м

д_{штукатурки} = 0.02 м

л_из , л_i - коэффициенты теплопроводности изоляционного и строительных материалов, вт/(м · град)

л_{из (мин. плит)} =0.084 вт/(м · град) [1. стр. 68 таб. 15]

л_{кирп. кладки} = 0.82 вт/(м · град) [1. стр. 69 таб. 15]

л_{штукатурки} = 0.9 вт/(м · град) [1. стр. 69 таб. 15]

д_из = 0.084 [1/0.75 - (1/23.3 + 0.37/0.82 + 0.02/0.9 + 0.02/0.9 + 1/9)] = 0.067 м.

Плиты жесткие минераловатные по ГОСТ 10140 - 62 выпускаются следующих размеров: длина - 1000мм , ширина - 500мм , толщина - 40,

50 и 60 мм. Принимаем толщину слоя плиты 60 мм.

Определяем значение действительного коэффициента теплопередачи через ограждения К_д для наружной (восточной) стены.

К_д = 1/(1/ л_н + ?д_i/л_i + 1/ л_в) + д_{из. пр}/л_из , вт/(м² · град)

где л_н = 23.3 вт/(м² · град) [1. стр. 67 таб. 14]

л_в = 9 вт/(м² · град) [1. стр. 67 таб. 14]

д_{штукатурки} = 0.02 м

д_{кирп. кладки} = 0.37 м

д_{из. пр} = 0.06 м

л_{кирп. кладки} = 0.82 вт/(м · град) [1. стр. 69 таб. 15]

л_{штукатурки} = 0.9 вт/(м · град) [1. стр. 69 таб. 15]

л_{из (мин. плит)} = 0.084 вт/(м · град) [1. стр. 68 таб. 15]

К_д = 1/(1/ 23.3 + 0.37/0.82 + 0.02/0.9 + 0.02/0.9 + 1/ 9) + 0.06/0.084 = 0.735 вт/(м² · град)

Теплоприток через наружную (восточную) стену определяем по формуле:

Q_{вост. ст} = К_д · F · ?t

?t = (t_н-t_в) =28.5 - 25 = 3.5 °С

F = 40 · 3 = 120 м²

Q_{вост. ст} = 0.735 · 120 · 3.5 = 308.7 вт

Определяем значение действительного коэффициента теплопередачи К_д для внутренних стен :

К_д = 1/(1/ л_н + ?д_i/л_i + 1/ л_в), вт/(м² · град)

где л_н = 23.3 вт/(м² · град) [1. стр. 67 таб. 14]

л_в = 9 вт/(м² · град) [1. стр. 67 таб. 14]

д_{штукатурки} = 0.02 м

д_{кирп. кладки} = 0.25 м

л_{кирп. кладки} = 0.82 вт/(м · град) [1. стр. 69 таб. 15]

л_{штукатурки} = 0.9 вт/(м · град) [1. стр. 69 таб. 15]

К_д = 1/(1/ 23.3 + 0.25/0.82 + 0.02/0.9 + 0.02/0.9 + 1/ 9) = 2 вт/(м² · град)

Теплоприток через внутренние стены определяется по формуле:

Q_{вост. ст} = К_д · F · ?t , вт

Температура воздуха в соседних помещениях 22 °С.

?t = (t_н-t_в) =22 - 25 = - 3 °С

F = 30 · 3 + 30 ·3 + 40 · 3= 300 м²

Q_{вост. ст} = 2 · 300 · (-3) = - 1800 вт

Определяем значение действительного коэффициента теплопередачи К_д для кровли :

К_д = 1/(1/ л_н + ?д_i/л_i + 1/ л_в), вт/(м² · град)

где л_н = 23.3 вт/(м² · град) [1. стр. 67 таб. 14]

л_в = 9 вт/(м² · град) [1. стр. 67 таб. 14]

д _{жел. бет. плиты} = 0.3 м

д _{возд. просл. средн .}= 1.5 м

д _{проф. настила} = 0.0015 м

д _{рубероид} = 0.02 м

л _{жел. бет. плиты} = 1.4 вт/(м · град) [1. стр. 68 таб. 15]

л _{возд. просл.} = 0.02553 вт/(м · град) [1. стр. 69 таб. 15]

л _{проф. настила (сталь)}= 58 вт/(м · град) [1. стр. 68 таб. 15]

л _{рубероид} = 0.16 вт/(м · град) [1. стр. 68 таб. 15]

К_д = 1/(1/ 23.3 + 0.3/1.4 + 1.5/0.02553 + 0.0015/58 + 0.02/0.16 + 1/9) = 0.0169 вт/(м² · град)

Определяем теплоприток через кровлю:

Q_кровли = К_кр · F_кр · ?t + К_кр · F_кр · ?t_солн. , вт [4. стр. 56]

где ?t = (t_н-t_в) =28.5 - 25 = 3.5 °С

?t_солн. = 10 °С [2. стр. 58]

F_кр = 1200 м²

Q_кровли = 0.0169 · 1200 · 3.5 + 0.0169 · 1200 · 10 = 273.78 вт

Определяем значение действительного коэффициента теплопередачи К_д для пола :

К_д = 1/(1/ л_н + ?д_i/л_i + 1/ л_в), вт/(м² · град)

где л_н = 23.3 вт/(м² · град) [1. стр. 67 таб. 14]

л_в = 9 вт/(м² · град) [1. стр. 67 таб. 14]

д _{жел. бет. плиты} = 0.3 м

д _{паркета (дуб)} = 0.02 м

л _{жел. бет. плиты} = 1.4 вт/(м · град) [1. стр. 68 таб. 15]

л _{паркета (дуб)} = 0.23 вт/(м · град) [1. стр. 68 таб. 15]

К_д = 1/(1/ 23.3 + 0.3/1.4 + 0.02/0.23 + 1/9) = 2.2 вт/(м² · град)

Определяем величину теплопритока через пол:

Q_пол = К_д · F · ?t , вт

где ?t = (t_н-t_в) =22 - 25 = - 3 °С

F = 1200 м²

Q_пол = 2.2 · 1200 · (-3) = - 7920 вт

Таб. 3. Сводная таблица теплопритоков

Ограждения	Кд, вт/(м2 ·град)	F , м2	?t , °С	Qогр , вт
Восточная стена	0.735	120	3.5	308.7
Внутренние стены	2	300	-3	-1800
Кровля	0.0169	1200	3.5	273.78
Пол	2.2	1200	-3	-7920

Для расчета тепла от солнечной радиации через массивные ограждения избыточную разность температур принимаем:

- для стены ориентированной на восток ?t_{с вост. ст} = 6 °С [1. стр. 78 таб. 16]

- для кровли ?t_{с кровли} = 10 °С [2. стр. 158]

Q_рад = Q _{мас. рад} = К_{д (вост. ст.)} · F_{вост. ст.} · ?t_{с вост. ст} + К_{д (кровли)} · F_{кровли.} · ?t_{с кровли} = 0.735 · 120 · 6 + 0.0169 · 1200 · 10 = 732 вт

Определяем величину теплопритока от инфильтрации.

Q_инф. = Q_{ок. инф} + Q_{дв. инф.,} вт

Теплопоступления за счет инфильтрации через окна определяем по формуле:

Q_{ок. инф.} = q_ок · l · с · (t_н - t_вн) , вт

q_ок - количество инфильтрационного воздуха на 1 м. щели, м³/(м ·сек)

q_ок = 0.18 · 10 ^-3 м³/(м ·сек) [1. стр. 270 таб. 86]

с - плотность воздуха.

с = 1.29 кг/м³

с_р - теплоемкость воздуха

с_р = 1.01

l - половина суммарной длины щелей.

l = (l_{одн.окна} · n) / 2, м

где l_{одн.окна} - суммарная длина щелей одного окна.

l_{одн.окна} = 7 м

n - число окон

n = 6

l = (7· 6) / 2 = 21 м

Q_{ок. инф.} = 0.18 · 21 · 1.29 · (28.5 - 25) = 16.03 квт

Определяем теплоприток за счет инфильтрации через дверной проем:

Q_{дв. инф.} = q_дв · n · с · с_р · (t_н - t_вн) , вт

где q_дв - количество воздуха проникающего через один дверной проем.

q_дв = 0.31 · 10^-3 м³/сек [1. стр. 270 таб. 87]

n - число дверей

Q_{дв. инф.} = 0.31 · 1 · 1.29 · 1.01 · (22 - 25) = - 1.21 квт

Q_инф. = Q_{ок. инф} + Q_{дв. инф.} = 16.03 + (-1.21) = 14.82 квт

Подсчитываем полное тепловыделение в торговом зале:

?Q _т.з = Q_л + Q_м + Q_рад + Q_осв + Q_инф. + Q_{вост.ст.т.з.} + Q_{кровли т.з.} , вт

где Q_{вост.ст.т.з.} - величина теплопритока в торговый зал через стену.

Q_{вост.ст.т.з.} = К_д · F · ?t = 0.735 · 84 · (28.5 - 25) = 216.1 вт

Q_{кровли т.з} - величина теплопритока в торговый зал через кровлю.

Q_{кровли т.з} = К_д · F · ?t = 0.0169 · 840 · (28.5 - 25) = 49.7 вт

?Q _т.з = 7000 + 1750 + 732 + 1350 + 14.82 + 216.1 + 49.7 = 26747 вт = 26.75 квт

В соответствии с принятой схемой организации воздухообмена, количество наружного

Воздуха L_вент , подаваемого в помещение, равно (или на 10 % больше - для создания подпора) количеству воздуха, удаляемого в кухне системой вытяжной вентиляции (L_выт).

Для определения L_выт необходимо знать величину полного тепловыделения на кухне ?Q_кух.

Тепловыделения от людей.

Количество тепла выделяемое людьми Q_л (в Вт) подсчитывают по формуле:

Q_л= q_чел · n ,

где q_чел - величина тепловыделения одним человеком в зависимости от температуры воздуха в помещении и рода выполняемой работы.

q_чел = 70 вт [1. стр. 259, таб. 76]

n - число людей, одновременно находящихся в помещении.

В кухне одновременно находятся 12 человек.

Q_л= 70 · 12 = 768 вт

Тепловыделения от теплового оборудования.

В кухне столовой используется следующее тепловое оборудование:

- жарочная поверхность Karma GH - 818 (2 шт.) ; мощность - 3 квт

- электрическая плита ES - 47/1 (2 шт.); 4 конфорки мощностью 4 х 2.5 квт и духовой шкаф мощностью 4.5 квт.

- электросковорода БЛ - 2 (2 шт.) мощностью 2 х 1.9 квт

- холодильный шкаф AFN - 1402 (2 шт.) мощностью 0.72 квт

Qоб = 3 · 2 + 14.5 · 2 + 3.8 · 2 + 0.72 · 2 = 44.04 квт

Теплопоступления через наружные ограждения.

Q_{вост.. ст. кух.} = К_д · F · ?t = 0.735 · 36 · (28.5 - 25) = 92.6 вт

Q_{кровли кух.} = К_д · F · ?t = 0.0169 · 360 · (28.5 - 25) = 21.3 вт

Величина полного тепловыделения в кухню составит:

?Q _кух = Q_л + Q_об + Q_{вост.ст.кух.} + Q_{кровли кух.} = 0.768 + 44.04 + 0.0926 +0.0213 = 44.92 квт

3.3 Определение влагопритоков

Определяем величину влаговыделений в торговом зале.

Влаговыделение от людей :

W_л = W_чел · n , кг/сек

где n - число людей в помещении.

W_чел - влаговыделение от одного человека

W_чел = 32.2 · 10 ^-6 кг/сек [1. стр.259. таб. 76]

W_л = 32.2 · 10 ^-6 · 100 = 0.0032 кг/сек

Влаговыделение от пищи :

W_л = 2 / 3 · Q_м / 700, кг/сек

где Q_м - величина тепловыделения от пищи в торговом зале.

Q_м = 1.75 квт

W_л = 2 / 3 · 1.75 / 700 = 0.0017 кг/сек

Влаговыделение от инфильтрации :

Величину теплопритока от инфильтрации определяем по формуле :

W_инф. = W_{ок. инф} + W_{дв. инф.,} кг/сек

Влагопоступления за счет инфильтрации через окна определяем по формуле:

W_{ок. инф.} = q_ок · l · с · (d₀ - d₁) , кг/сек

q_ок - количество инфильтрационного воздуха на 1 м. щели, м³/(м ·сек)

q_ок = 0.18 · 10 ^-3 м³/(м ·сек) [1. стр. 270 таб. 86]

с - плотность воздуха.

с = 1.29 кг/м³

l - общая длина щелей.

l = l_{одн.окна} · n, м

где l_{одн.окна} - суммарная длина щелей одного окна.

l_{одн.окна} = 7 м

n - число окон

n = 6

l = 7· 6 = 42 м

d₀ - влагосодержание наружного воздуха, кг/кг сухого воздуха

d₀ = 0.013 кг/кг [5. стр.41. рис. 40]

d₁ - влагосодержание внутреннего воздуха, кг/кг сухого воздуха

d₁ = 0.015 кг/кг [5. стр.41. рис. 40]

W_{ок. инф.} = 0.18 · 42 · 1.29 · (0.013 - 0.015) = - 0.0195 кг/кг

Влагопоступления за счет инфильтрации через дверные проемы определяем по формуле:

W_{дв. инф.} = - q_дв · с · (d₀ - d₁) , кг/сек

q_дв - количество воздуха проникающего через один дверной проем.

q_ок = 0.18 · 10 ^-3 м³/(м ·сек) [1. стр. 270 таб. 86]

с - плотность воздуха.

с = 1.29 кг/м³

d₀ - влагосодержание наружного воздуха, кг/кг сухого воздуха

d₀ = 0.013 кг/кг [5. стр.41. рис. 40]

d₁ - влагосодержание внутреннего воздуха, кг/кг сухого воздуха

d₁ = 0.015 кг/кг [5. стр.41. рис. 40]

W_{дв. инф.} = - 0.31 · 1.29 · (0.013 - 0.015) = 0.0008 кг/сек

W_инф. = W_{ок. инф} + W_{дв. инф} = - 0.0195 + 0.0008 = - 0.0187 кг/сек

Полное влаговыделение в торговом зале составит:

?W _т.з. =W_л + W_м + W_инф. = 0.0032 + 0.0017 + (- 0.0187) = -0.0138 кг/сек

3.4 Определение тепловлажностоного коэффициента

Определяем тепловлажностное отношение в торговом зале:

E = ?Q/?W = 26.75/(-0.0138) = -1938 кдж/кг.

3.5 Построение процессов изменения воздуха на i - d диаграмме

На i - d диаграмму влажного воздуха наносим точку П с параметрами воздуха в помещении (t_в = +25 °С ц_в= 50 %). Из этой точки проводим луч процесса, параллельный линии тепловлажностного отношения Е = -1938 кдж/кг.

На проведенной линии, задаваясь перепадом температур воздуха ?t = 8 °С, находим параметры воздуха на выходе из кондиционера (·) К (см. п. 3.1. рис 18).

Параметры (·) К :

t = +17 °С

ц= 90 %

i = 48.0 кдж/кг

d = 0.013 кг/кг

Принимая для кухни ?t = t _ух - t _пр = 10 °С, определяем количество воздуха, удаляемого вытяжкой:

L_выт = ?Q _кух / с · с_р · ?t = 44.92/1.29 · 1.01 · 10 = 3.7 м³/cек

Задаваясь перепадом температур ?t = 8 °С, определяем производительность кондиционера по воздуху:

L_к = ?Q _т.з. / с · с_р · ?t = 26.75 / 1.29 · 1.01 · 8 = 2.5 м³/cек

Полученное значение меньше количества воздуха, удаляемого вытяжной системой (L_выт), поэтому производительность кондиционера по воздуху с учетом необходимого подпора определяем следующим образом:

L_к = 1.1 · L_выт = 1.1 · 3.7 = 4.07 м³/cек

В этом случае перепад температур между приточным воздухом и воздухом в помещении составит:

?t = ?Q _т.з. / с · с_р · L_к = 26.75 / 1.29 · 1.01 · 4.07 = 5.04 °С

Определяем холодопроизводительность кондиционера:

Q₀ = L_к · с · (i_п - i_к) = 4.07 · 1.29 · (51 - 48) = 15.75 квт

i_п - энтальпия (·) П

i_п = 51 кдж/кг [5.стр 41 рис 40]

i_к - энтальпия (·) К

i_к = 48 кдж/кг [5.стр 41 рис 40]

3.6 Выбор кондиционера

По найденным величинам холодопроизводительности и производительности по воздуху принимаем к установке центральный кондиционер (из типовых секций) марки КТ-30 с номинальной производительностью по воздуху 30 000 м³/час [1.стр 292]

3.7 Подбор оборудования

3.7.1 Подбор поверхностного воздухоохладителя

Исходя из производительности кондиционера принимаем к установке однорядную Секцию 03.1010.0 [1. стр. 295 таб. 92]

Определяем массовую скорость воздуха в воздухоохладителе:

эс = L_к · с/f_ж , кг/(м² · сек)

где f_ж - живое сечение для прохода воздуха, м²

f_ж = 1.44 м² [1. стр. 295 таб. 92]

эс = 4.07 · 1.29/1.44 = 3.65 кг/(м² · сек)

Определяем расход тепла на охлаждение воды :

Q = К_д · F · ?t , вт

где К - коэффициент теплопередачи

К = 8 ккал/ м² · час · °С [7. стр. 122 таб. 60]

F - площадь теплопередающей поверхности, м²

F = 55.8 м² [1. стр. 295 таб. 92]

?t = (t_н-t_в) = (28.5-25) = 3.5 °С

Q = 8 · 55.8 · 3.5 = 1562.4, ккал/час = 1.8175 квт

Для охлаждения воздуха в воздухоохладителе принимаем артезианскую воду с температурой 9 °С [2. стр. 203]. Температура воды на выходе из теплообменника 17 °С.

Определяем скорость движения воды w_вд в трубках воздухоохладителя:

w_вд = Q / с_вд · f_т · с_вд · (t_вд1 - t_вд2), м/cек

где с_вд - теплоемкость воды

с_вд = 4.19

f_т - живое сечение по теплоносителю, м²

f_т = 0.00127 м² [1. стр. 296 таб. 93]

с_вд - плотность воды, кг/ м³

с_вд = 958 кг/ м³

t_вд1 - температура воды на выходе из воздухоохладителя, °С

t_вд2 - температура воды на входе в воздухоохладитель, °С

Q - расход тепла на охлаждение воды, кВт.

w_вд = 1.8175 / 958 · 0.00127 · 4.19 · (17 - 9) = 0.045 м/cек.

Требуемая теплопередающая поверхность определяется по формуле :

F = Q / K((t_в1 + t_в2)/2 - (t_вд1 - t_вд2)/2), м²

где Q - расход тепла на охлаждение воздуха, вт

t_в1 и t_в2 - температура воздуха до и после теплообменника, °С

t_вд1 и t_вд2 - температуры поступающей и обратной воды, °С

К - коэффициент теплопередачи, вт/(м² · град)

F = 1817.5 / 8( (25+ 28.5)/2 - (9 + 17)/2) = 16.52 м²

Таким образом, принятая к установке секция 03.1010.0 имеет поверхность охлаждения 55.8 м² , то есть запас составляет 70.4 %. Сопротивление принятой секции по воздуху составляет Н = 3.1 мм. вод. ст. [1. стр. 295 таб. 92]

3.7.2 Подбор оросительной камеры

Задаемся коэффициентом орошения В = 1.0 кг воды/кг воздуха, при этом коэффициент эффективности оросительной камеры будет равен з = 0.87 [1. стр. 300 таб.98]

Определяем температуру на выходе из оросительной камеры :

t_вд2 = (t_в2 - (1 - з) · t_в1)/ з , °С

где t_в2 и t_в1 - температура воздуха до и после теплообменника, °С

t_в2 = 25 °С

t_в1 = 28.5 °С

t_вд2 = (25 - (1 - 0.87) · 28.5)/ 0.87 = 24.5 °С

Определяем расход охлаждающей воды:

G_вд = В · L_к · с_в = 1.0 · 4.07 · 1.29 = 5.29 кг/сек

В соответствии с производительностью кондиционера по воздуху (L_к = 4.07 м³/сек)

Выбираем камеру орошения к кондиционеру КТ-30. [1. стр. 298 таб.96]

Эта камера может иметь 108 или 144 форсунки. В первом случае нагрузка на одну форсунку составит:

5.29/108 = 48.9 · 10^-3 кг/сек,

но такое количество воды не может проходить даже при диаметре выходного отверстия форсунки 5.5 мм и давлении 2.5 бар. [1. стр. 299 таб.97]

Во втором случае нагрузка на одну форсунку составит:

5.29/144 = 36.7 · 10^-3 кг/сек

В соответствии с этой нагрузкой выбираем форсунки диаметром 5.5 мм. Давление воды перед форсунками - 1.5 бар.

Таким образом, к установке принимаем три секции орошения с индексом 03.0020.0

Нагрузка на камеру орошения равна холодопроизводительности кондиционера.

Начальную температуру охлаждающей воды находим из теплового баланса:

Q₀ = L_к · с · (i_в1 - i_в2) = G_вд · с_вд · (t_вд2 - t_вд1)

t_вд1= G_вд · с_вд · t_вд2 - Q₀ / G_вд · с_вд = 5.29 · 4.19 · 24.5 - 15.75 / 5.29 · 4.19 = 23.7 °С

3.7.3 Подбор фильтров

Исходя из номинальной производительности по воздуху выбираем сетчатый самоочищающийся фильтр с индексом 03.200.0. [1. стр. 302 таб.99]

Движение сетки фильтра осуществляется электродвигателем АОЛ-2-21-4 мощностью 1.1 квт

3.7.4 Подбор воздушных клапанов

Для пропуска наружного воздуха принимаем клапан с индексом 03.3213.0, тип привода - электрический. [1. стр. 304 таб.100]

Для обводного канала воздухоохладителя принимаем клапан с индексом 03.3273.0,

Тип привода - электрический. [1. стр. 304 таб.100]

3.7.5 Расчет и подбор воздуховода

Определяем сечение воздуховода по формуле:

F = L/v , м²

где L - расход воздуха, м³/cек

v - расчетное значение скорости воздуха, м/cек

v = 4 м/cек [1. стр. 245 таб.69]

F = 4.07/4 = 1.01 м²

Принимаем к установке круглый воздуховод из листовой стали.

Рассчитываем диаметр воздуховода:

d = v(4F/р) = 1.33vF = 1.33v1.01 = 1.13 м

Исходя из стандартного ряда диаметров для круглых воздуховодов ил листовой стали, принимаем к установке воздуховод диаметром 1.2 м

3.7.6 Подбор вентилятора

Напор (давление), развиваемый вентилятором Н_в, должен быть достаточным для преодоления суммы сопротивлений во всасывающей и нагнетательной сети ??h и потери динамического давления при выходе воздуха из сети в атмосферу.

Н_в = ??h +с · v_вых²/2, Н/м²

Сопротивление сети складывается из сопротивления трения h_тр и местных сопротивлений h_м.с.:

?h = h_тр + h_м.с.

Определяем h_тр :

h_тр = л_тр · (?l_тр/d_вн ) · (с · w²/2), Н/м²

где - л_тр - коэффициент сопротивления трения.

?l_тр - сумма длин всех прямых участков воздуховода, м

w - скорость движения воздуха, м/сек

с - плотность воздуха, кг/ м³

d_вн - внутренний диаметр воздуховода, м

Величина коэффициента сопротивления трения зависит от степени шероховатости стенок труб и от режима течения (ламинарный или турбулентный).

При расчете обычно принимают, что трубы гидравлически гладкие. О характере режима течения судят по величине числа R_e.

R_e = wdс/м

м = 0.0175 МПа ·с [5. стр. 7 рис.3]

R_e = 4 · 1.2 · 1.29/0.0175 = 353.8

Величина R_e ‹ 2320, значит режим ламинарный. В этом случае коэффициент трения определяют по формуле:

л_тр = 64/ R_e = 64/353.8 = 0.18

Находим сумму длин всех прямых участков воздуховода:

?l_тр = 2 + 34 = 36 м

Теперь находим h_тр:

h_тр = л_тр · (?l_тр/d_вн ) · (с · w²/2) = 0.18 · (36/1.2 ) · (1.29 · 4²/2) = 61.9 Н/м²

Определяем h_м.с.:

h_м.с. = (с · w²/2) · ?о ,

где ?о - сумма коэффициентов местных сопротивлений.

Имеем следующие виды местных сопротивлений:

- 1 плавный поворот на 90°, о = 0.5 [1. стр. 243]

- 3 входы через жалюзийную решетку, о = 1.4 [1. стр. 243]

Таким образом ?о = 1 · 0.5 + 3 · 1.4 = 4.7

Подсчитываем h_м.с:

h_м.с. = (с · w²/2) · ?о = (1.29 · 4²/2) · 4.7 = 48.5 Н/м²

Определяем величину ?h :

?h = h_тр + h_м.с. = 61.9 + 48.5 = 110.4 Н/м²

Теперь можем найти величину напора :

Н_в = ??h +с · v_вых² = 110.4 +1.29 · 4²/2 = 120.72 Н/м²

По найденным величинам напора и производительности по воздуху выбираем центробежный вентилятор марки Ц4-70 с номером 10. Скорость вращения - 960об/мин,

Производительность - 18000 м³/час (5 м/сек), напор - 196 Н/м² [1. стр. 248 таб. 71а]

3.7.7 Подбор насоса для циркуляции воды в оросительной камере

Расход охлаждающей воды:

V =5.29 кг/сек = 5.29л/сек

Трубы принимаем диаметром 108 Ч 4 мм [1. стр. 237 таб. 66]

Определяем скорость воды в трубках:

w = V/f_тр. = 5.29 · 10^-3/ 7.58 · 10^-3 = 0.67 м/сек

f_тр. - площадь поперечного сечения трубы, м²

f_тр. = 7.85· 10^-3 м² [1. стр. 237 таб. 66]

Определяем режим течения воды в трубопроводе:

R_e = wdс/м

м = 0.95 МПа ·с [5. стр. 7 рис.3]

d = 100мм = 0.1 м

с_воды = 1000 кг/ м³

R_e = wdс/м = 0.67 · 0.1 · 1000/0.95 = 70.5

Величина R_e ‹ 2320, значит режим ламинарный. В этом случае коэффициент трения определяют по формуле:

л_тр = 64/ R_e = 64/70.5 = 0.9

Теперь находим h_тр :

h_тр = л_тр · (?l_тр/d_вн ) · (с · w²/2) = 0.9 · (20/0.1 ) · (1000 · 0.67² / 2) = 0.4 · 10⁵ Н/м²

?l_тр = 20 м

Величина падения давления в местных сопротивлениях при движении воды:

h_м.с. = (с · w²/2) · ?о ,

Имеем следующие виды местных сопротивлений:

- 4 колена под углом 90°, о = 0.5 [1. стр. 243]

- 2 вентиля, о = 5 [1. стр. 243]

h_м.с. = (с · w²/2) · ?о = (1000 · 0.67²/2) · (4 · 0.5 + 2 · 5) = 0.027 · 10⁵ Н/м²

Подсчитываем напор насоса:

Н = ?h = (0.4 +0.027) · 10⁵ = 0.427 · 10⁵ Н/м² = 4.27 м. вод. ст.

По величинам производительности и напора выбираем насос марки 2К- 9 с номинальной производительностью 5.5 л / cек, полным напором 18м. вод. ст. и КПД - 65%

4. Экономическая часть

4.1 Расчет зарплаты основных рабочих

Кондиционер работает 6 месяцев в году. Его обслуживают два машиниста:

один 5-ого разряда, другой - 6-ого. Часовая ставка машиниста 5-ого разряда - 45 руб.,

6-ого - 53 руб. Работа осуществляется в условиях пятидневки (прерывное производство).

Для машиниста 5-ого разряда:

Всего дней - 183. Праздников и выходных - 56.

183 - 56 =127 дней

127 · 8 = 1016 часов

Отпуск - 12 дней

Болезнь - 3 дня

Гос. Обязанность - 1 день

127 - 12 - 3 - 1 =111 дней

111 · 8 = 888 часов

Тарифный фонд = 45 · 888 = 39960 руб.

Премия = 39960 · 0.4 = 15984 руб.

Тариф + Премия = 39960 + 15984 = 55944 руб.

Основной фонд = Тариф + Премия = 55944 руб.

Дополнительный фонд = (12 + 1) · 8/888 · 100% = 12%

55944 · 0.12 = 6713.3 руб.

Общегодовой фонд = 55944 + 6713.3 = 62657.3 руб.

Ср. мес. зарплата = 62657.3 / 6 = 10442.9 руб.

Для машиниста 6-ого разряда:

Всего дней - 183. Праздников и выходных - 56.

183 - 56 =127 дней

127 · 8 = 1016 часов

Отпуск - 12 дней

Болезнь - 3 дня

Гос. Обязанность - 1 день

127 - 12 - 3 - 1 =111 дней

111 · 8 = 888 часов

Тарифный фонд = 53 · 888 = 47064 руб.

Премия = 47064 · 0.4 = 18825.6 руб.

Тариф + Премия = 47064 + 18825.6 = 65889.6 руб.

Основной фонд = Тариф + Премия = 65889.6 руб.

Дополнительный фонд = (12 + 1) · 8/888 · 100% = 12%

65889.6 · 0.12 = 7906.7 руб.

Общегодовой фонд = 65889.6 + 7906.7= 73796.3 руб.

Ср. мес. зарплата =73796.3 / 6 = 12299.4 руб.

Общегодовой фонд для двух машинистов: 62657.3 + 73796.3 = 136453.6 руб.

4.2 Расчет зарплаты вспомогательных рабочих

Принимаю двух вспомогательных рабочих: одного электрика и одного слесаря.

Часовая ставка для обоих - 45 рублей.

Всего дней - 183. Праздников и выходных - 56.

183 - 56 =127 дней

127 · 8 = 1016 часов

Отпуск - 12 дней

Болезнь - 3 дня

Гос. Обязанность - 1 день

127 - 12 - 3 - 1 =111 дней

111 · 8 = 888 часов

Тарифный фонд = 45 · 888 = 39960 руб.

Премия = 39960 · 0.4 = 15984 руб.

Тариф + Премия = 39960 + 15984 = 55944 руб.

Основной фонд = Тариф + Премия = 55944 руб.

Дополнительный фонд = (12 + 1) · 8/888 · 100% = 12%

55944 · 0.12 = 6713.3 руб.

Общегодовой фонд = 55944 + 6713.3 = 62657.3 руб.

Ср. мес. зарплата = 62657.3 / 6 = 10442.9 руб.

4.3 Расчет капиталовложений и амортизационных отчислений

Q_год = Q₀ 187 8 = 15.75 · 187 · 8 = 23562 руб.

К_уд = 11 руб.

?К = К_уд · Q_год = 11 · 23562 = 259182 руб.

Здания и сооружения = 23562 · 0.4 = 9424.8 руб.

Машины и оборудование = 23562 · 0.5 = 11781 руб.

Транспорт = 23562 · 0.1 = 2356.2 руб.

Сумма = 9424.8 + 11781 +2356.2 = 23562 руб.

Здания и сооружения = 9424.8 · 0.1 = 942.48 руб.

Машины и оборудование = 11781 · 0.2 = 2356.2 руб.

Транспорт = 2356.2 · 0.25 = 589.05 руб.

Общая сумма амортизации = 942.48 + 2356.2 +589.05 = 3887.73 руб.

4.4 Расчет себестоимости единицы холода

Таб. 4. Таблица калькуляции.

№ п/п	Cтатья калькуляции	Единица измерения	Норма расхода	Цена	На 1 ед. холода	На Qгод 23562
1	----
2	Электроэнергия	квт	1квтч	4 руб.	4 руб.	94248 руб.
3	Вода	т	2 т	4 руб.	8 руб.	188496 руб.
4	Зарплата для основных произ. рабочих	руб	----	----	5.8 руб.	136453.6 руб.
5	Отчисления на соцстрах	руб	----	----	1.5 руб.	35477.9 руб.
6	Цеховые расходы	руб	----	----	11.6 руб.	272907.2 руб.
7	Цеховая себестоимость	руб	----	----	30.9 руб.	727582.7 руб.
8	Общезаводские расходы	руб	----	----	8.7 руб.	204680.4 руб.
9	Общезаводская себестоимость	руб	----	----	39.6	932263.1 руб.
10	Внепроизводственные расходы	руб	----	----	1.5	37290.5 руб.
11	Полная себестоимость	руб	----	----	41.1 руб.	969553.6 руб.

4.5 Расчет экономической эффективности производства

Оптовую цену принимаем 50 руб.

Определяем прибыль:

П = О_ц - С = 50 - 41.1 = 8.9 руб.

Рентабельность продукта:

R_пр = П/С · 100% = 8.9/41.1 · 100% = 21 %

Рентабельность производства:

R_пр-ва = (П_общ / Ф_осн + Ф_об) · 100% = (209701.8/ 259182 + 103672.8) · 100% =57%

П_общ = П · Q_год = 8.9 · 23562 = 209701.8 руб.

Ф_осн = ?К = 259182 руб.

Ф_об = 0.4 · ?К = 0.4 · 259182 = 103672.8

Срок окупаемости:

Т_ок = ?К / П_общ = 259182 / 209701.8 = 1.2 года

Коэффициент эффективности:

К_эф = 1/ Т_ок =1/1.2 = 0.83

4.6 Технико-экономические показатели

1. Годовая холодопроизводительность Q_год = 23562 руб.

2. Количество работающих - 4 чел.

3. Ср. мес. зарплата на одного работающего - 10907 руб.

4. Годовой фонд зарплат всех работающих - 261768.2 руб.

5. Сумма капиталовложений: ?К = 259182 руб.

6. Полная себестоимость единицы холода - 41.1 руб

7. Оптовая цена единицы холода - 50 руб.

8. Прибыль на единицу холода - 8.9 руб

9. Общая прибыль П_общ = 209701.8 руб.

10. Рентабельность продукта R_пр = 21 %

11. Рентабельность производства R_пр-ва = 57%

12. Срок окупаемости Т_ок = 1.2 года

13. Коэффициент эффективности К_эф = 0.83

14. Фондоотдача

Ф_отд = (Оц · Q_год)/ ?К = (50 · 23562)/ 259182 = 4.5