Технологии и технические средства для обработки почвы

Коэффициент у можно выразить теоретическим путем, исходя из усилия резания дерна режущей кромки ножа, усилии деформаций и трения дерна, при чем он получит следующую формулу:

(2.4)

где -- сила резании дерна режущей кромки ножа;

-- нормальное давление дерна ли рабочую плоскость ножа;

-- сила трения дерна о рабочую плоскость ножа.

Численные значения коэффициента у представлены в таблице 2.2.

Таблица 2.2

Численные значения коэффициента у

Грунт	Угол резания
	15	20	25	35	45
Суглинок	0,89	0,80	1,0	1,04	1,21
Супесь	0,90	0,95	1,0	1,11	1,53
Торф	1,12	1,02	1,0	0,80	0,94

Изменение фронтальной силы резания от угла установки ножа в плане (рисунок 2.5) зависит главным образом, от того, происходит ли резание дерна со скольжением или без скольжения.

В суглинке, супеси и торфе, при углах установки ножа в плане б от 90° до 75°-70, резание дерна происходит без скольжения, в связи с этим в данном интервале углов при уменьшении угла б происходит увеличение фронтальной силы резания за счет увеличения длины ножа.

При углах установки ножа в плане б <75--70°, резание дерна происходит со скольжением, в связи с этим величина фронтальной силы резания постепенно падает; но при малых углах резания (б <50--45°) в большинстве случаев опять происходит увеличение фронтальной силы резания. Это связано со значительным увеличением сил трения о лезвие и рабочую поверхность ножа. Особенно яркий характер это явление получило прирезании дерна в торфяном грунте, где кроме повышенных сил трении имела место и липкость торфа.

При уменьшения угла установки ножа в плане б от 90° до 30° происходит сильное увеличение боковой силы резания; для вышеупомянутых грунтов это увеличение имеет одинаковый, почти прямолинейный характер.

Проведенные Зеленин А.Н. [13] экспериментальные исследования резания дерна показали, что так называемое удельное сопротивление резанию не является постоянной величиной для данного грунта, а в значительной степени зависит от конструктивных параметров рабочего органа, При изучении этого вопроса была определена величина удельного сопротивления резанию: по данным исследования толщины разрезаемого дерна -- k_h и по данным исследовании длины ножа -- k1 (рисунки 2.6 и 2.7).

Физическая сущность изменения удельного сопротивления резанию заключается в том, что оно состоит из двух компонентов -- постоянного и переменного. Постоянный компонент удельного сопротивления резанию характеризует способность дерна сопротивляться сжатию и скалыванию, причем величина его зависит исключительно от свойства дерна

Рисунок 2.6 - Удельное сопротивление резанию дерна, определённое по данным исследований глубины резания: 1 - суглинок, 2 - супесь, 3 - торф. (б = 90⁰; в = 25⁰)

Рисунок 2.7 - Удельное сопротивление резанию дерна, определённое по данным исследований длины ножа: 1 - суглинок, 2 - супесь, 3 - торф. (б = 90⁰; в = 25⁰)

Переменный компонент характеризует способность сопротивления дерна вдавливанию режущей кромки ножа и отодвиганию дерна рабочей плоскостью ножа; величина этого компонента зависит от формы и размеров рабочего органа.

При определении оптимальных параметров рабочих органов дернорежущих машин необходимо принять во внимание три основных фактора, а именно: качество разрезаемого дерна, требуемые размеры дерна и действующие силы резания дерна.

Проведенные многочисленные экспериментальные исследования показали, что качество отрезанного дерна зависит, главным образом, от угла наклона ножа (угла резания) [13].

При определении требуемых размеров разрезаемого дерна главным фактором является толщина дерна, так как с толщиной дерна связана его жизнестойкость. Все остальные размеры дерна зависят исключительно от конструкции дернорежущей машины.

Наименьшая фронтальная сила резания дерна получается при резании дерна со скольжением, т. е. при углах установки ножа в плане б= 30--50°. Однако конструирование дернорежущих машин с такими углами установки ножей в плане с одной стороны является затруднительным, а с другой -- при углах б <90° появляется дополнительная боковая сила.

В результате оценки всех факторов следует вывод, что оптимальные основные параметры для конструирования ножей дернорежущих машин должны быть следующие:

толщина разрезаемого дерна -

c точки зрения минимальной силы резания -

угол установки ножа в плане - б =90°;

угол наклона ножа (угол резания):

в суглинке и супеси - в = 20°;

в торфе - в=25°;

угол заточки ножа - =10°.

Длину ножей обуславливает конструктивное решение дерноразрезающей машины, а также расчет надлежащих мощностей.

2.3 Изучение конструкций рабочих органов, выполняющих разрезание почвы в вертикальной плоскости

Предпосевная обработка уплотненной дернины многолетних трав чизельными культиваторами, требует значительных затрат энергии. Как было выше отмечено, при этом на поверхности образуются глыбы, для разрушения которых возникает необходимость повторного прохода культиваторного агрегата. Увеличение количества проходов культиваторно-бороновальных тракторных агрегатов обеспечивает лучшее рыхление верхнего слоя почвы.

Но при этом затраты средств на выполнение технологического процесса резко возрастают, что с экономической точки зрения нежелательно; агротехнический срок подготовки почвы и посев затягиваются, а это отрицательно сказывается на урожайности сельскохозяйственных культур.

Кроме того, в результате неоднократного прохода тракторного агрегат глубина уплотненного слоя возрастает. Известно, что для роста и развития растений необходимо создать благоприятные режимы: водный, воздушный, тепловой, питательный и биологический [14]. С этой точки зрения плотность почвы должна быть оптимальной, отклонение от которой в сторону уменьшения или увеличения влечет за собой снижение урожайности.

Исключение отрицательного последствия многократных проходов тракторных агрегатов представляется возможным за счет применения прогрессивных технологий совмещения операций, совершенствования конструкции рабочих органов и выполнения технологических процессов обработки почвы на повышенных скоростях, применение активных рабочих органов. Каждый из этих способов улучшения качества обработки почвы может быть применен в определенных почвенных условиях. Например, культиваторы для сплошной обработки почвы обеспечиваются универсальными и рыхлительными лапами. Универсальные лапы, подрезая почву в горизонтальной плоскости очищают поля от сорняков и в какой-то степени разрыхляют ее. При этом на поверхность выворачиваются твердые крупные глыбы и нижние влажные слои.

Разрезание дернины в вертикальной плоскости улучшает рыхлящую способность культиватора. Выбор рабочего органа для вертикального резания дернины многолетних трав имеет важное научно-практическое значение.

Известны два вида рабочих органов, применяемых для резания почвы в вертикальной плоскости: черенковый и дисковый ножи. Черенковые ножи могут быть пассивного и активного действия. Последние виды ножа применяются как рабочие органы щелореза, совершающие вибрационные движения в продольно-вертикальной плоскости. Чтобы повысить скорость резания и уменьшить тяговое сопротивление черенковые ножи выполняются зубчатыми [15].

Основоположник земледельческой механики академик Горячкин В.П. [16] в результате теоретических и экспериментальных исследований определил закономерность изменения силы влечения (резания) черенковым и дисковым ножами. Он ссылаясь на формулу Нерло Нерли, показывает увеличение силы влечения при резании черенковым ножом на 35%, чем при резании дисковым ножом. Далее приводятся данные, полученные по опытам Ринжельмана при толщине диска 4 мм, ширине лезвия 16 мм и толщине черенкового ножа 10 мм, ширине лезвия 50 которые подтверждают уменьшение силы резания дисков по сравнению с черенковым в 4 раза.

Далее, развивая теоретическую концепций резания почвы Горячкин B.П. подтверждает, что для вращающегося диска сила влечения в 4 раза меньше, чем для не вращающегося [16].

Процесс резания элементарными вертикальными ножами изучен профессором Зелениным A.Н.[13]. Установлены зависимость силы резаных от параметров профиля, угла заточки, угла резания, а также от глубины_, расстояния между профилями, физико-механических свойств почвы.

Во всех случаях непосредственно перед профилями с симметричными углами заточки в 60° было обнаружено отчетливое уплотнённое ядро_, горизонтальные сечения которого ограничены симметричными кривыми, близкими по форме к параболе. Ширина уплотнённого ядра во всех случаях при установившемся процессе резания была равна ширине профиля. После образования уплотненного ядра деформация почвы производится не режущим лезвием рабочего органа, а этим ядром. Уплотненное ядро образуется при любом положении рабочего органа и всегда зависит от угла заточки лезвия. Установлено, что коэффициент трения почвы о почву приобретает большее значение, чем коэффициент трения почвы о металл.

Характер движения пласта почвы в продольно-вертикальной плоскости по поверхности рабочего органа представляется в следующем. Рабочий орган имеет угол заточки б, а угол его установки ц. Пласт почвы движется по поверхности рабочего органа с ускорением а, причем в точке А ускорение равно нулю, а в точке В а =а_mах. На поднимаемый пласт в рассматриваемых точках действуют: тяговое усилие Рт, раскладывающееся на составляющие Р_ф касательную силу, движущую пласт от точки А до точки В по поверхности рабочего органа и силу Р_п - нормальную составляющую тягового усилия и соответствующую этой составляющей реакцию поверхности рабочего органа R. Кроме того, в рассматриваемые точки приложена сила тяжести пласта G, сила трения F_mp и сила инерции J_c (рисунок 2.8).

Рисунок 2.8 - Схема сил взаимодействия почвенного пласта с почворежущим элементом в продольно-вертикальной плоскости



Рассматривая обратную задачу динамики - по действующим силам можно определить закон движения пласта. Дифференциальные уравнения движения в проекциях на плоскости Z и Y имеют вид:

(2.5)

но

F_mp=P_фЧf, (2.6)

где f - сила трения почвы по стали.

Следовательно,

(2.7)

откуда

(2.8)

Аналогично составляется и дифференциальное уравнение сил в проекции на вертикальную ось:

(2.9)

Здесь вес пласта G = mg, а силу трения можно заменить ранее найденным выражением (2.6):

(2.10)



или

(2.11)

Таким образом, уравнения (2.8) и (2.11) описывают движение пласта дернины в продольно вертикальной плоскости в проекциях на оси Z и Y на участке траектории АВ. Рассмотрев движение в проекциях на оси Z и Y, можно записать дифференциальное уравнение движения по заданной траектории в рассматриваемой плоскости на участке АВ:

(2.12)

откуда, в соответствии с (4) и (7):

(2.13)

или в дифференциальной форме:

(2.14)

Полученное уравнение движения в продольно-вертикальной плоскости на участке траектории АВ, представляя собой искомое решение, включает в себя силы, действующие на перемещаемый пласт, его физико-механические свойства, поскольку масса поднимаемого пласта может быть выражена как:

m = pabds, (2.11)

где с - удельная плотность почвы, H/m^j;

а - глубина обработки, м;

b - ширина захвата рабочего органа, м.

2.4 Исследование процесса резания и прижатия пласта дернины ко дну борозды

Работа черенкового ножа заключается в резании и прижатии пласта вспаханной дернины его кромкой.

В данном случае сила сопротивления по кромке возрастает, а сила трения по боковым поверхностям уменьшается. На влажной почве наблюдается прилипание кромки и боковин ножа, что обуславливает возрастание тягового сопротивления. Очевидно, что при этом сопротивление по кромке ножа приобретает меньшее значение, чем сопротивление сил трения на боковых поверхностях черенкового ножа.

В трудах академика Горячкина В.П. [16] делается ссылка на исследование профессора Нерло Нерли, который при определении силы резания черенкового ножа за основу принимает только сопротивление по кромке ножа и полностью пренебрегает силой трения о боковую поверхность.

Тяговое сопротивление черенкового ножа в общем виде слагается из силы резания по кромке и силы трения на боковых поверхностях (рисунок 2.9).

Рисунок 2.8 - Схема сил действующих на черенковый нож

Представим себе черенковый нож с двусторонней симметричной кромкой (лезвием). Лезвие имеет равнобокое треугольное сечение. Длину боковых сторон лезвия обозначим через , высоту , основание (толщину ножа) - , угол вершины - . Нормальное давление на боковые стороны лезвия равно:

(2.12)

Сила трения (касательная сила) равна:

(2.13)

где - глубина погружения ножа;

- удельное давление на боковые стороны лезвия

- коэффициент трения почвы о металл.

Нормальное давление на боковые поверхности ножа равно:

(2.14)

Сила трения

(2.15)

где - удельное давление на боковые поверхности ножа.

Проекция этих сил в направлении движения и есть тяговое сопротивление (усилие резания) черенкового ножа:

(2.16)

где - половина угла заточки ножа.

Подставляя значения и в формулу (2.16 ) получим:

(2.17)

Первые два члена формулы отражают значение тягового сопротивления, возникающего при резании почвы кромкой (лезвием) ножа; последний член показывает величину сил трения почвы о боковую поверхность ножа.

Выводы:

В результате теоретических исследований можно заключить:

1. Резание дерна рабочими органами дернорежущих машин является сложным процессом, сопровождающимся различными деформациями грунта. Во время резания дерна возникают не только упругие и пластичные деформации сжатия и сдвига, но в большинстве случаев возникают также деформации скалывания и даже растяжения.

2. Зона распространения деформации почвы под воздействием рыхлящих и подрезных лап изменяется в функции от ширины захвата, глубины обработки, углов резания, трения и скалывания.

3. Расстояние между рядами лап культиватора зависит от тех же параметров, что и зона распространения деформации.

4. Определена зависимость тягового сопротивления лапы культиватора в функции от конструктивных, технологических параметров, физико-механических свойств почвы и режима работы.

5. Установлено, что тяговое сопротивление черенкового ножа слагается от сопротивлений на его кромке и сил трения на боковых поверхностях.



3. ПРОГРАММА И МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ

3.1 Устройство и принцип работы комбинированного рабочего органа

Объектом исследований является чизельный культиватор

В самой простой интерпретации рабочий орган чизельного орудия - это прямая (рисунок 3.1, а) или наклонная (рисунок 3.1, б) стойки. Последняя снабжена накладным ножом для повышения эффективности резания, вычёсывания и заделки в почву сорняков.

Рисунок 3.1 - Схема рабочих органов чизеля и формируемая им борозда: М - ширина междурядия; А - расстояние между стойками; В - ширина углубления борозды, равная ширине долота стойки; h - полная глубина чизелевания;

Из числа рабочих органов для чизельных орудий наиболее перспективными являются прямая (рисунок 3.1, а) и наклонная стойки с отвалом (рисунок 3.1, б). Режущая часть ножей отделяет и дополнительно рыхлит частично взрыхлённый пласт почвы отвалом и оборачивает её. Почвообрабатывающие орудия и обработка почвы - даже в пределах одного региона - требуют не только модернизации, но и адаптации к конкретным условиям [17].

Данные чизельно-отвальное орудие производит частичный оборот обрабатываемого пласта обрабатываемой дернины, образует «плужную подошву», исключая угнетение корней растений.

«Классические» чизели с прямыми или наклонными стойками после рыхления оставляют на поле до 80% стерни. Ранее считалось, что это одно из главных преимуществ чизелей - это снегозадержание и частично предотвращается водная и ветровая эрозия. Однако надо учесть, что на поле остаются стерня и сорняки [26].

Вторым недостатком данных устройств является то, что направленность вогнутой части стойки в сторону движения приводит к накоплению на ней пожнивных и растительных остатков, которые вызывают ее забивание и остановку почвообрабатывающего орудия.

В предлогаемой нами машине рабочие органы почвообрабатывающего орудия, содержащие механизм регулировки глубины обработки почвы, изогнутую стойку и лапу, отличаются тем, что изогнутая стойка на выпуклой части имеет режущую кромку, а ее вогнутая часть направлена в сторону противоположную направлению движения [17].

Задача модернизации - прижать пласт дернины к дну борозды, удалить воздушные карманы обеспечив тем самым благоприятные условия для разложения дернины и исключить забивание рабочих органов почвообрабатывающего орудия пожнивными и растительными остатками. Поставленная задача достигается тем, что рабочий орган почвообрабатывающего орудия, содержащий механизм регулировки глубины обработки, изогнутую стойку и лапу, где изогнутая стойка на выпуклой части имеет режущую кромку, а ее вогнутая часть направлена в сторону, противоположную направлению движения.



Рисунок 3.2 - Схема лапы культиватора

1 - механизм регулировки глубины, 2- изогнутая стойка,

3- режущая кромка, 4 - лапа, 5 - носок.

На рисунке 3.2 изображена полезная модель (вид сбоку); на рисунке 3.3 - то же (вид сверху).

Рисунок 3.3 - Схема лапы культиватора (вид сверху)

Лапа культиватора [рисунок 3.2, рисунок 3.3] содержит механизм 1 регулировки глубины a обработки почвы, изогнутую стойку 2 с режущей кромкой 3 и лапу 4 с носком 5.

Механизм 1 регулировки глубины обработки почвы позволяет изменять глубину обработки почвы а.

Полезная модель работает следующим образом. При движении рабочего органа в почве, встречающиеся на пути прохода стойки 2 пожнивные и растительные остатки накапливаются между поверхностью почвы и режущей кромкой 3, касательная к которой составляет с поверхностью почвы угол a.

Направление выпуклости стойки в сторону движения исключает подъем пожнивных и растительных остатков вверх, а наличие угла a приводит к защемлению их и перерезанию режущей кромкой 3 стоики 2. При этом лапа 4 подрезает растительные остатки на глубине а и рыхлит почву. Носок 5 лапы 4 находится на режущей кромке 3 не выступая вперед по ходу движения.

Рисунок 3.2 - Схема работы машины для разделки и прижатия к дну борозды вспаханной дернины: 1 - рама культиватора, 2 - стойка с ножом, 3 - воздушная полость, 4 - пласт дернины

Чизель культиватор работает следующим образом. При движении агрегата обрабатываемая дернина прижимается режующей кромкой и перерезается в вертикальной плоскости, а подрезающая лапа подрезает дернину в горизонтальной плоскости. Этим обеспечивается удаление воздушных карманов под пластом вспаханной дернины, тем самым улучшая её дальнейшее разложение, что является эффективным агротехническим приёмом. Принцип работы приведён на рисунке 3.4.



3.2 Определение физических и физико-механических свойств дернины

Для механизированной технологии обработки дернины изучение её физических и физико-механических свойств имеет первостепенное значение. Значение этих свойств дернины необходимо для правильной разработки технологии ж средств механизации для ее осуществления. Физико-механические свойства почвы определяют характер и величину износа соприкасающихся с ней рабочих органов сельскохозяйственных машин и коэффициент их полезного действия. Этими же свойствами обуславливаются качество обработки и характер деформации почвы при взаимодействии с рабочими органами.

Физико-механические свойства почвы обуславливают также рост, развитие стеблей, корневой системы и, в конечном итоге_, улучшение качества и повышение урожайности. Чтобы ясно представить физическую сущность процессов, происходящих при изменении формы и состоянии дернины под воздействием ходовых аппаратов тракторов, сельскохозяйственных машин и их рабочих органов, следует изучить их структуру, механический состав и технологические свойства [18].

Следует отметить, что для изучения физических свойств почвы учеными-почвоведами разработаны различные методы и устройства для их осуществления. Дернина, как трехфазная среда, состоящая из твердых, жидких и газообразных частиц. Эти различия наблюдаются не только в масштабе одного район или хозяйства, но и иногда даже по длине и ширине одного загона. Изменчивость свойств пласта дернины обусловлена историей ее происхождения. Дернина является, с точки зрения механизированной технологии, как обрабатываемая среда: так и опорная поверхность. Так, например, на твердых почвах расход мощности мобильных средств и сельскохозяйственных машин на самопередвижение значительно меньше, чем на мягких почвах. В то же время на обработку твердых почв расходуется больше энергии, т.е. тяговое сопротивление почвообрабатывающих орудий сильно возрастает, и, наоборот, на легких почвах расход мощности на выполнение технологического процесса снижается.

Физика почвы, как наука, имеет тесный контакт о земледелием и мелиорацией, основной задачей которых является улучшение физических свойств почвы для получения высоких урожаев сельскохозяйственных культур при наименьших затратах механической энергии и труда. При разработке агротехники различных культур и создании сельскохозяйственной техники принимаются во внимание, главным образом, показатели физических свойств почв данной зоны.

Поэтому при проведении испытаний тракторов и сельскохозяйственных машин перед началом работ берут пробу почвы для определения влажности и измеряют твердость почвы соответствующими приборами. При анализе полученных данных учитывают эти свойства почвы.

Исходя из вышесказанного возникает необходимость изучить физические и физико-механические свойства почвы и определить их влияние на энергетические показатели чизель-культиватора.

Нами изучены основные физические (влажность, плотность, объемная масса и порозность) и физико-механические (твердость, сопротивление сдвигу, внутреннее трение и сцепление) свойства дернины, оказывающие наиболее ощутимое влияние на механизированную технологию обработки дернины. Все показатели почвы определены согласно существующей методики [19]. Установлено, что в результате касательной напряжения в почве происходят необратимые взаимные смещения частиц. При разрушении частиц почвы от ее основной массы, возникающее сопротивление сдвигающим (касательным) усилиям, складывается из сцепления, обусловленного молекулярными и капиллярными силами и сил внутреннего трения. Описываемое явление имеет место при взаимодействии культиваторных лап с дерниной и другими рабочими органами почвообрабатывающих машин.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Технологии и технические средства для обработки почвы активно развиваются и совершенствуются. Широко распространяются машины и агрегаты для минимальной обработки, высокопроизводительные комбинированные агрегаты, многофункциональные агрегаты и технологические комплексы, обеспечивающие за один проход несколько операций основной и дополнительной обработки почвы, посева, внесения удобрений.

Проведенные научно-исследовательская работа по описываемой тематике позволила обосновать основные параметры рабочих органов для разрезания и уплотнения пласта вспаханной дернины многолетних трав, определить параметры расстановки их на раме орудия-носителя и разработать технические требования к разработке серийных образцов рабочих органов, применение которых позволит повысить качество обработки почвы.

Предлагаемая конструкция машины, при выполнении технологического процесса обработки вспаханной дернины многолетних трав позволит не только разрезать отваленный плугом пласт, но и прижать их к дну борозды, обеспечив тем самым благоприятные условия для разложения.

На мой взгляд, внедрение новой технологии разделки вспаханной дернины покажет ее высокую эффективность и целесообразность дальнейшего развития и распространения.



СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Земледелие с основами почвоведения и агрохимии/Под ред. С.А. Воробьева - 2-е изд.,перераб - М. 1981. - 431 с.

3. Сакун В. А. Закономерности развития мобильной сельскохозяйственной техники. -- М.: Колос, 1994. -- 159 с.

4. Кушнарев А.С, Кочев В.И. Механико-технологические основы обработки почвы. -- Киев: Урожай, 1989. -- 144 с.

5. Тряпицын Д.А. Основные тенденции развития плугов-рыхлителей / ЦНИИТЭИавтосельхозмаш // ЭИ. Сер. С.-х. машины и орудия. -- М., 1989. --№ 17. --С. 3-12.

6. «Земледелие», под редакцией С. А. Воробьёва, Москва, 1998, с. 204-14.

7. Крылова Н.П. Минимальная обработка дернины при улучшении сенокосов и пастбищ // Механизация и автом. сел. хоз ва. - 1992. - №6. - С. 25 -26.

9. Лобачевский Я.П. Современные почвообрабатывающие технологии: Обзор, научное изд. -- М.: МГАУ им. В.П. Горячкина, 1999. --39 с.

10. Макаров И.П., Картамышев Н.И. Пути совершенствования обработки почвы // Земледелие. -- 1998. -- №5. -- С. 17-18.

11. Григоров М.С, Курбанов С. А. Способы основной обработки пласта дернины многолетних трав // Земледелие. -- 1998. -- №2. -- С. 24-25.

13. Панов И.М. Современное состояние и перспективы развития почвообрабатывающих и посевных машин // Исслед. и разработка почвообраб. и посевных машин: Сб. науч. тр. -- М.: ВИСХОМ, 1988. -- С. 3-6.

16. Семко М.Ф., Основоположник науки о резании металлов профессор

К.А. Зворыкин, "Научные записки Харьковского механико-машиностроительного института" http://dic.academic.ru/ [Электронный ресурс].

17. Лобачевский Я.П. Современные почвообрабатывающие технологии: Обзор, научное изд. -- М.: МГАУ им. В.П. Горячкина, 1999. --39 с.

18. Зеленин А.Н. Лабораторный практикум по резанию грунтов / А.Н. Зеленин, Г.Н. Карасев, Л.В. Красильников - М.: Высшая школа, 1969- с. 241-307.

20. Труфанов В.В. Глубокое чизелевание почвы. -- М.: Агропромиздат, 1989. -- 140 с.

21. Панов И. М. Выбор энергосберегающих способов обработки почвы // Тракторы и сельхозмашины. -- 1990. -- №8.

22. Горячкин, В.П. Земледельческие машины и орудия / В.П. Горячкин. - М.: Кн-во студентов Петров. с.-х. акад., 1923. - 181 с.: ил., табл., черт.

24. Теория, конструкция и расчет сельскохозяйственных машин: Учебник для вузов сельскохозяйственного машиностроения / Е.С. Босой, О.О. Верняев, И.И. Смирнов, Е.Г. Султан-Шах / Под ред. Босого Е.С. - 2-е изд. перераб. и доп. - М.: Машиностроение, 1977. - 568 с., ил. (С.134...137).

25. Бахтин П.У. Физико-механические и технологические свойства почв. - М.: Знание, 1971 - 64 с.

26. Панов И.М., Панов А.И. Современное состояние и проблемы развития почвообрабатывающей техники // Вопр. с.-х. пр-ва: Сб. науч. тр. -- М.: МГАУ, 1998. -- С. 86-95.

28. Панов И.М. Отвально-лемешные плуги // Современные с.-х. машины и оборуд. для растениеводства: Сб. Современные с.-х. машины и оборуд. для растениеводства. -- М.: Инфра-М, 1997. -- С. 13-14.

29. ГОСТ 20915-75 Сельскохозяйственная техника. Методы определения условий испытаний.

50. Лобачевский Я.П. Современные почвообрабатывающие технологии: Обзор, научное изд. -- М.: МГАУ им. В.П. Горячкина, 1999. --39 с.

51. Драганская М.Г., Куриленко А.Т. Спососбы обработки почвы и засоренность посевов яровых культур // Земледелие. -- 1998. --№5.-- С. 24.

49. Далин А.Д. Лабораторные исследования землеройных машин

/ Механизация строительства. -- 1948. -- №2. -- c. 6-9

54. Фрезерование - Агрономический портал - сайт о сельском хозяйстве. agronomiy.ru›frezerovanie.html.

66. Тряпицин Д.А. Обоснование параметров чизельного рабочего органа

с наклонной в поперечно-вертикальной плоскости стойкой / Д.А. Тряпицин // Исслед. и разраб. почвообраб. и посевных машин: Сб. науч. тр. ВИСХОМ. - М.: ВИСХОМ, 1988. - С. 61-70.

Размещено на Allbest.ru