Главная База знаний "Allbest" Производство и технологии Проектирование трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором

Проектирование трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором

Расчет главных размеров трехфазного асинхронного двигателя. Конструирование обмотки статора. Расчет воздушного зазора и геометрических размеров зубцовой зоны ротора. Параметры асинхронного двигателя в номинальном режиме. Тепловой и вентиляционный расчет.

Рубрика Производство и технологии
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 26.02.2012
Размер файла 927,5 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Страница:

· p=2 - Число пар полюсов

· m1=3 - Число фаз обмотки статора

· W1=102 вит - Число витков в фазе статора

· kоб1=0.9598 - Обмоточный коэффициент

· I1н.пред=21.944 А - Предварительное значение фазного тока статора

Расчет параметров асинхронного двигателя для номинального режима

Параметрами электрических машин называются активные и индуктивные сопротивления Т-образной электрической схемы замещения. При расчете параметров асинхронного двигателя в рабочих режимах в пределах изменения скольжения от холостого хода до номинального явлениями действия эффектов вытеснения тока и насыщения пренебрегают и поэтому считают параметры асинхронного двигателя постоянными.

Рис. 1 Т-образная электрическая схема замещения асинхронного двигателя

Расчет активного сопротивления фазы статора

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

5.1

Коэффициент расчета активной фазы статора Kл=ѓ(2p) Определяется по таблице 5.1 [1] [1].

Kл

1.3

5.2

Коэффициент расчета активной фазы статора Kвыл=ѓ(2p) Определяется по таблице 5.1 [1] [1].

Kвыл

0.4

5.3

Длина вылета прямолинейной части катушки

B

0.015

м

5.4

Средняя длина катушки bкт=рЧ(D+hп(1)Ч10-3)Чв1/(2p) bкт=рЧ(0.153+15.7Ч10-3)Ч1/(4)=0.1325 м

bкт

0.1325

м

5.5

Вылет лобовых частей обмотки Lвыл=KвылЧbкт+B Lвыл=0.4Ч0.1325+0.015=0.068 м

Lвыл

0.068

м

5.6

Длина лобовых частей обмотки Lл=KлЧbкт+2ЧB Lл=1.3Ч0.1325+2Ч0.015=0.2023 м

Lл

0.2023

м

5.7

Средня длина витка катушки Lср=2Ч(lд+Lл) Lср=2Ч(0.155+0.2023)=0.7146 м

Lср

0.7146

м

5.8

Общая длина проводников фазы обмотки статора L1=LсрЧW1 L1=0.7146Ч102=72.8892 м

L1

72.8892

м

5.9

Активное сопротивление фазы обмотки статора при расчетной температуре r1=с115ЧL1/(aЧnэлЧqэлЧ10-6) r1=0.0244Ч10-6Ч72.8892/(1Ч2Ч1.539Ч10-6)=0.5778 Ом

r1

0.5778

Ом

5.10

Активное сопротивление фазы обмотки статора в относительных единицах r1*=r1ЧI1н.пред/U1H r1*=0.5778Ч21.944/220=0.0576 о.е. При правильном расчете r1*=0.01ч0.07 о.е.

r1*

0.0576

о.е.

Параметры расчетов :

· 2p=4 - Число полюсов

· D=0.153 м - Внутренний диаметр магнитопровода статора

· hп(1)=15.7 мм - Высота паза статора в штампе

· в1=1 паз. - Относительный шаг обмотки

· lд=0.155 м - Расчетная длина воздушного зазора

· W1=102 вит - Число витков в фазе статора

· с115=0.0244Ч10-6 ОмЧм - Удельное сопротивление меди при расчетной температуре 115°

· a=1 - Число параллельных ветвей обмотки статора

· nэл=2 - Число элементарных проводников в одном эффективном

· qэл=1.539 ммІ - Площадь поперечного сечения неизолированного стандартного провода

· I1н.пред=21.944 А - Предварительное значение фазного тока статора

· U1H=220 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора

Расчет активного сопротивления фазы обмотки ротора

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

5.11

Сопротивление участка замыкающего кольца, заключенного между двумя соседними стержнями rкл=рЧ(склЧDкл.ср.)/(Z2ЧqклЧ10-6) rкл=рЧ(0.0488Ч10-6Ч0.1265)/(26Ч329.35Ч10-6)=0.000002265 Ом

rкл

0.000002265

Ом

5.12

Сопротивление стержня rс=(сcЧlд)/(qсЧ10-6) rс=(0.0488Ч10-6Ч0.155)/(134.1Ч10-6)=0.00005641 Ом

rс

0.00005641

Ом

5.13

Активное сопротивление фазы обмотки ротора r2=rс+2Чrкл/Д2 r2=0.00005641+2Ч0.000002265/0.4792=0.00007615 Ом

r2

0.00007615

Ом

5.14

Приведенное к статору активное сопротивление фазы ротора r'2=r2Ч4Чm1Ч(W1Чkоб1)2/Z2 r'2=0.00007615Ч4Ч3Ч(102Ч0.9598)2/26=0.336852 Ом

r'2

0.336852

Ом

5.15

Приведенное к статору активное сопротивление фазы ротора r'2*=r'2ЧI1н.пред/U1H r'2*=0.336852Ч21.944/220=0.03360 о.е. При правильном расчете r'2*=0.01ч0.07 о.е.

r'2*

0.03360

о.е.

5.16

Отношение зубцовых делений ротора и статора Дtz=t2Ч10-3/t1 Дtz=18.38Ч10-3/0.01335=1.377 

Дtz

1.377

Параметры расчетов :

· скл=0.0488Ч10-6 ОмЧм - Удельное сопротивление алюминия при расчетной температуре 115°

· Dкл.ср.=0.1265 м - Средний диаметр замыкающего кольца

· Z2=26 - Число пазов ротора

· qкл=329.35 ммІ - Площадь поперечного сечения замыкающего кольца

· сc=0.0488Ч10-6 ОмЧм - Удельное сопротивление алюминия при расчетной температуре 115°

· lд=0.155 м - Расчетная длина воздушного зазора

· qс=134.1 ммІ - Площадь сечения стержня ротора

· Д=0.479 рад. - Отношение тока в стержне к току в замыкающем кольце

· m1=3 - Число фаз обмотки статора

· W1=102 вит - Число витков в фазе статора

· kоб1=0.9598 - Обмоточный коэффициент

· I1н.пред=21.944 А - Предварительное значение фазного тока статора

· U1H=220 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора

· t2=18.38 мм - Зубцовое деление ротора

· t1=0.01335 м - Значение зубцового деления статора

Параметры расчетов :

· Дtz=1.377 - Отношение зубцовых делений ротора и статора

· вск=0 - Коэффициент учитывающий форму паза статора (полузакрытые без скоса)

· hп.к.(1)=13 мм - Высота паза статора под укладку проводов

· Дhп(1)=0.1 мм - Припуск по высоте паза статора

· bиз=0.25 мм - Односторонняя толщина корпусной изоляции класса нагревостойкости F или H

· b1(1)=7.8 мм - Ширина паза статора в штампе, соответствующая углу в=45°

· hк(1)=2.2 мм - Высота клиновой части паза статора

· bш(1)=3.5 мм - Значение ширины шлица паза статора

· hш(1)=0.5 мм - Высота шлица статора

· q=3 паз. - Число пазов статора на полюс и фазу

· lд=0.155 м - Расчетная длина воздушного зазора

· Lл=0.2023 м - Длина лобовых частей обмотки

· в1=1 паз. - Относительный шаг обмотки

· ф=0.1202 м - Полюсное деление

· kоб1=0.9598 - Обмоточный коэффициент

· t1=0.01335 м - Значение зубцового деления статора

· kд=1.2459 - Коэффициент МДС воздушного зазора

· д=0.45 мм - Величина воздушного зазора

· f1=50 Гц - Частота сети

· W1=102 вит - Число витков в фазе статора

· p=2 - Число пар полюсов

· I1н.пред=21.944 А - Предварительное значение фазного тока статора

· U1H=220 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора

· bш(2)=1.5 мм - Ширина прорези паза ротора

· t2=18.38 мм - Зубцовое деление ротора

Расчет индуктивного сопротивления рассеяния фазы ротора

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

5.30

Вспомогательный коэффициент расчета индуктивного сопротивления рассеяния фазы ротора ДZ=ѓ(Дbд2,Дbt2) Определяется по рис.5.7 стр.99 [1].

ДZ

0.028333

5.31

Расчетная высота паза ротора h0(2)=h1(2)+0.4Чb2(2) h0(2)=12.4+0.4Ч5.8=14.72 мм

h0(2)

14.72

мм

5.32

Полная высота паза ротора hc(2)=h1(2)+0.5Чb1(2)+0.5Чb2(2) hc(2)=12.4+0.5Ч8.8+0.5Ч5.8=19.7 мм

hc(2)

19.7

мм

5.33

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора лп(2)=h0(2)/(3Чb1(2))Ч(1-рЧb1(2)2/(8Чqс))2+0.66-bш(2)/(2Чb1(2))+hш(2)/bш(2) лп(2)=14.72/(3Ч8.8)Ч(1-рЧ8.82/(8Ч134.1))2+0.66-1.5/(2Ч8.8)+0.75/1.5=1.408 Вид формулы зависит от значения идентификатора формы паза (равен 4)

лп(2)

1.408

5.34

Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния ротора лл(2)=(2.3ЧDкл.ср.)/(Z2ЧlдЧД2)Чlg[(4.7ЧDкл.ср.)/(hклЧ10-3+2ЧbклЧ10-3)] лл(2)=(2.3Ч0.1265)/(26Ч0.155Ч0.4792)Чlg[(4.7Ч0.1265)/(25.625Ч10-3+2Ч12.9Ч10-3)]=0.334 

лл(2)

0.334

5.35

Вспомогательный коэффициент расчета магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора о(2)=1+0.2Ч(рЧp/Z2)-ДZ/(1-p2/Z22) о(2)=1+0.2Ч(рЧ2/26)-0.028333/(1-22/262)=1.02 

о(2)

1.02

5.36

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора лд(2)=t2/(12ЧkдЧд)Чо(2) лд(2)=18.38/(12Ч1.2459Ч0.45)Ч1.02=2.787 

лд(2)

2.787

5.37

Индуктивное сопротивление рассеяния фазы короткозамкнутого ротора x2=7.9Чf1ЧlдЧ10-6Ч(лп(2)+лл(2)+лд(2)) x2=7.9Ч50Ч0.155Ч10-6Ч(1.408+0.334+2.787)=0.000277 Ом

x2

0.000277

Ом

5.38

Приведенное к статору индуктивное сопротивление рассеяния фазы ротора x'2=x2Ч12Ч(W1Чkоб1)2/Z2 x'2=0.000277Ч12Ч(102Ч0.9598)2/26=1.225 Ом

x'2

1.225

Ом

5.39

Приведенное к статору индуктивное сопротивление рассеяния фазы ротора в относительных единицах x'2*=x'2ЧI1н.пред/U1H x'2*=1.225Ч21.944/220=0.12 о.е.

x'2*

0.12

о.е.

Параметры расчетов :

· Дbд2=3.333 - Отношение отношения ширины шлица ротора к значению воздушного зазора

· Дbt2=0.082 - Коэффициент размерных соотношений зубцовой стороны ротора

· h1(2)=12.4 мм - Расстояние между центрами верхней и нижней окружностей паза ротора

· b2(2)=5.8 мм - Диаметр закругления нижней части паза ротора

· b1(2)=8.8 мм - Диаметр закругления верхней части ротора

· qс=134.1 ммІ - Площадь сечения стержня ротора

· bш(2)=1.5 мм - Ширина прорези паза ротора

· hш(2)=0.75 мм - Глубина прорези паза ротора

· Dкл.ср.=0.1265 м - Средний диаметр замыкающего кольца

· Z2=26 - Число пазов ротора

· lд=0.155 м - Расчетная длина воздушного зазора

· Д=0.479 рад. - Отношение тока в стержне к току в замыкающем кольце

· hкл=25.625 мм - Высота сечения замыкающего кольца

· bкл=12.9 мм - Ширина замыкающего кольца

· p=2 - Число пар полюсов

· t2=18.38 мм - Зубцовое деление ротора

· kд=1.2459 - Коэффициент МДС воздушного зазора

· д=0.45 мм - Величина воздушного зазора

· f1=50 Гц - Частота сети

· W1=102 вит - Число витков в фазе статора

· kоб1=0.9598 - Обмоточный коэффициент

· I1н.пред=21.944 А - Предварительное значение фазного тока статора

· U1H=220 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора

Расчет потерь в асинхронном двигателе

Расчет основных магнитных потерь (потерь в стали)

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

6.1

Удельные потери в стали P0.1/50=ѓ(МаркаСтали) Определяеся по [1].

P0.1/50

2.5

Вт/кг

6.2

Масса стали ярма статора ma=рЧ(Dа-ha)ЧkcЧгcЧlдЧha ma=рЧ(0.225-0.0203)Ч0.97Ч7800Ч0.155Ч0.0203=15.3 кг

ma

15.3

кг

6.3

Масса зубцов статора mZ(1)=hZ(1)Ч10-3ЧbZ(1)Ч10-3ЧZ1ЧlдЧkcЧгc mZ(1)=15.7Ч10-3Ч6Ч10-3Ч36Ч0.155Ч0.97Ч7800=4 кг

mZ(1)

4

кг

6.4

Коэффициент зависимоти потерь в стали от частоты перемагничивания в=ѓ(f1) Диапазон значений в=1.3ч1.5.

в

1.4

6.5

Основные потери в стали Дpст.осн.=P0.1/50Ч(f1/50)вЧ(kДАЧBa2Чma+kДZЧBZ(1)2ЧmZ(1)) Дpст.осн.=2.5Ч(50/50)1.4Ч(1.6Ч1.612Ч15.3+1.8Ч1.8962Ч4)=223.3 Вт

Дpст.осн.

223.3

Вт

6.6

Активное сопротивление, характеризующее магнитные потери в схеме замещения r12=Дpст.осн./(m1ЧIм2) r12=223.3/(3Ч7.7372)=1.243 Ом

r12

1.243

Ом

6.7

Активное сопротивление, характеризующее магнитные потери в схеме замещения в относительных единицах r12*=r12ЧI1н.пред/U1H r12*=1.243Ч21.944/220=0.124 о.е.

r12*

0.124

о.е.

6.8

Сопротивление взаимной индукции обмоток статора и ротора x12=U1H/Iм-x1 x12=220/7.737-0.899=27.536 Ом

x12

27.536

Ом

6.9

Сопротивление взаимной индукции обмоток статора и ротора в относительных единицах x12*=x12ЧI1н.пред/U1H x12*=27.536Ч21.944/220=2.747 о.е.

x12*

2.747

о.е.

6.10

Отношение ширины шлица статора к значению воздушного зазора Дbд1=bш(1)/д Дbд1=3.5/0.45=7.78 

Дbд1

7.78

Параметры расчетов :

· МаркаСтали=2013 - Марка электротехнической стали

· Dа=0.225 м - Наружный диаметр магнитопровода статора

· ha=0.0203 м - Высота ярма статора

· kc=0.97 - Коэффициент заполнения пакета сталью при толщине листа 0.5мм и изоляции путем оксидирования

· гc=7800 кг/мі - Удельная масса стали

· lд=0.155 м - Расчетная длина воздушного зазора

· hZ(1)=15.7 мм - Высота зубца статора

· bZ(1)=6 мм - Ширина зубца статора

· Z1=36 - Число пазов статора

· f1=50 Гц - Частота сети

· kДА=1.6 - Коэффициент влияния неравномерности распределения магнитного потока на потери стали

· Ba=1.61 Тл - Индукция в ярме статора

· kДZ=1.8 - Коэффициент влияния неравномерности распределения магнитного потока на потери стали

· BZ(1)=1.896 Тл - Действительное значение индукции в зубце статора

· m1=3 - Число фаз обмотки статора

· Iм=7.737 А - Намагничивающий ток (реактивная составляющая тока ХХ АД)

· I1н.пред=21.944 А - Предварительное значение фазного тока статора

· U1H=220 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора

· x1=0.899 Ом - Индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки статора

· bш(1)=3.5 мм - Значение ширины шлица паза статора

· д=0.45 мм - Величина воздушного зазора

Расчет поверхностных потерь

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

6.11

Коэффициент пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов статора в0(1)=ѓ(Дbд1) Определяется по рис.6.1 стр.108 [1].

в0(1)

0.368

6.12

Коэффициент пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов ротора в0(2)=ѓ(Дbд2) Определяется по рис.6.1 стр.108 [1].

в0(2)

0.234

6.13

Амплитуда пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов статора B0(1)=в0(1)ЧkдЧBд B0(1)=0.368Ч1.2459Ч0.8298=0.38 

B0(1)

0.38

6.14

Амплитуда пульсаций индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов ротора B0(2)=в0(2)ЧkдЧBд B0(2)=0.234Ч1.2459Ч0.8298=0.242 

B0(2)

0.242

6.15

Скорость вращения ротора в режиме ХХ n=60Чf1/p n=60Ч50/2=1500 об/мин

n

1500

об/мин

6.16

Удельные поверхностные потери коронок зубцов статора pпов(1)=0.5Чk01Ч(Z2Чn/10000)1.5Ч(B0(1)Чt2)2 pпов(1)=0.5Ч1.5Ч(26Ч1500/10000)1.5Ч(0.38Ч18.38)2=281.8 Вт/мІ

pпов(1)

281.8

Вт/мІ

6.17

Удельные поверхностные потери коронок зубцов ротора pпов(2)=0.5Чk02Ч(Z1Чn/10000)1.5Ч(B0(2)Чt1Ч103)2 pпов(2)=0.5Ч1.5Ч(36Ч1500/10000)1.5Ч(0.242Ч0.01335Ч103)2=98.2 Вт/мІ

pпов(2)

98.2

Вт/мІ

6.18

Полные поверхностные потери статора Дpпов(1)=pпов(1)Ч(t1-bш(1)Ч10-3)ЧZ1Чlд Дpпов(1)=281.8Ч(0.01335-3.5Ч10-3)Ч36Ч0.155=15.49 Вт

Дpпов(1)

15.49

Вт

6.19

Полные поверхностные потери ротора Дpпов(2)=pпов(2)Ч(t2Ч10-3-bш(2)Ч10-3)ЧZ2Чlд Дpпов(2)=98.2Ч(18.38Ч10-3-1.5Ч10-3)Ч26Ч0.155=6.68 Вт

Дpпов(2)

6.68

Вт

Параметры расчетов :

· Дbд1=7.78 - Отношение ширины шлица статора к значению воздушного зазора

· Дbд2=3.333 - Отношение отношения ширины шлица ротора к значению воздушного зазора

· kд=1.2459 - Коэффициент МДС воздушного зазора

· Bд=0.8298 Тл - Расчетное значение индукции в воздушном зазоре

· f1=50 Гц - Частота сети

· p=2 - Число пар полюсов

· k01=1.5 - Коэффициент учитывающий влияние обработки коронок зубцов статора на удельные потери

· Z2=26 - Число пазов ротора

· t2=18.38 мм - Зубцовое деление ротора

· k02=1.5 - Коэффициент учитывающий влияние обработки коронок зубцов ротора на удельные потери

· Z1=36 - Число пазов статора

· t1=0.01335 м - Значение зубцового деления статора

· bш(1)=3.5 мм - Значение ширины шлица паза статора

· lд=0.155 м - Расчетная длина воздушного зазора

· bш(2)=1.5 мм - Ширина прорези паза ротора

Расчет пульсационных потерь в стали зубцов статора и ротора и полных магнитных потерь

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

6.20

Амплитуда пульсации индукции в средних сечениях зубцов статора Bпул(1)=г2Чд/(2Чt1Ч103)ЧBZ(1) Bпул(1)=1.3333Ч0.45/(2Ч0.01335Ч103)Ч1.896=0.043 Тл

Bпул(1)

0.043

Тл

6.21

Амплитуда пульсации индукции в средних сечениях зубцов статора Bпул(2)=г1Чд/(2Чt2)ЧBZ(2) Bпул(2)=4.7343Ч0.45/(2Ч18.38)Ч1.89=0.11 Тл

Bпул(2)

0.11

Тл

6.22

Масса стали зубцов ротора mZ2=Z2Ч(hZ(2)Ч10-3)Ч(bZ(2)Ч10-3)ЧlдЧkcЧгc mZ2=26Ч(19.9Ч10-3)Ч(8.3Ч10-3)Ч0.155Ч0.97Ч7800=5.036 кг

mZ2

5.036

кг

6.23

Пульсационные потери в зубцах статора Дpпул(1)=0.11Ч(Z2Чn/1000ЧBпул(1))2ЧmZ(1) Дpпул(1)=0.11Ч(26Ч1500/1000Ч0.043)2Ч4=1.237 Вт

Дpпул(1)

1.237

Вт

6.24

Пульсационные потери в зубцах ротора Дpпул(2)=0.11Ч(Z1Чn/1000ЧBпул(2))2ЧmZ(1) Дpпул(2)=0.11Ч(36Ч1500/1000Ч0.11)2Ч4=15.525 Вт

Дpпул(2)

15.525

Вт

6.25

Сумма добавочных потерь холостого хода в асинхронном двигателе Дpст.доб.=Дpпов(1)+Дpпов(2)+Дpпул(1)+Дpпул(2) Дpст.доб.=15.49+6.68+1.237+15.525=38.932 Вт

Дpст.доб.

38.932

Вт

6.26

Проверочный коэффициент отношения добавочных потерь к основным Дpдоб/осн=Дpст.доб./Дpст.осн. Дpдоб/осн=38.932/223.3=0.174 

Дpдоб/осн

0.174

6.27

Полные магнитные потери (потери в стали) асинхронного двигателя Дpст=Дpст.доб.+Дpст.осн. Дpст=38.932+223.3=262.232 Вт

Дpст

262.232

Вт

Параметры расчетов :

· г2=1.3333 - Вспомогательный коэффициент расчета МДС воздушного зазора

· д=0.45 мм - Величина воздушного зазора

· t1=0.01335 м - Значение зубцового деления статора

· BZ(1)=1.896 Тл - Действительное значение индукции в зубце статора

· г1=4.7343 - Вспомогательный коэффициент расчета МДС воздушного зазора

· t2=18.38 мм - Зубцовое деление ротора

· BZ(2)=1.89 Тл - Расчетное значение индукции в зубцах ротора

· Z2=26 - Число пазов ротора

· hZ(2)=19.9 мм - Расчетная высота зубца ротора

· bZ(2)=8.3 мм - Ширина зубца ротора

· lд=0.155 м - Расчетная длина воздушного зазора

· kc=0.97 - Коэффициент заполнения пакета сталью при толщине листа 0.5мм и изоляции путем оксидирования

· гc=7800 кг/мі - Удельная масса стали

· n=1500 об/мин - Скорость вращения ротора в режиме ХХ

· mZ(1)=4 кг - Масса зубцов статора

· Z1=36 - Число пазов статора

· Дpпов(1)=15.49 Вт - Полные поверхностные потери статора

· Дpпов(2)=6.68 Вт - Полные поверхностные потери ротора

· Дpст.осн.=223.3 Вт - Основные потери в стали

асинхронный двигатель ротор обмотка

Расчет механических и вентиляционных потерь

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

6.28

Вспомогательный коэффициент расчета механических и вентиляционных потерь Kт=ѓ(IP,2p) Определяется по таблице 6.2 стр.111 [1].

Kт

0

6.29

Вспомогательный коэффициент расчета механических и вентиляционных потерь K'т=ѓ(IP,2p) Определяется по таблице 6.2 стр.111 [1].

K'т

0

6.30

Вспомогательный коэффициент расчета механических и вентиляционных потерь K''т=1.3Ч(1-Dа) K''т=1.3Ч(1-0.225)=1.008 Вид формулы зависит от степени защиты и числа полюсов.

K''т

1.008

6.31

Механические и вентиляционные потери Дpмех=K''тЧ(n/10)2ЧDа4 Дpмех=1.008Ч(1500/10)2Ч0.2254=58.126 Вт Вид формулы зависит от степени защиты и числа полюсов.

Дpмех

58.126

Вт

Параметры расчетов :

· IP=IP44 - Степень защиты

· 2p=4 - Число полюсов

· Dа=0.225 м - Наружный диаметр магнитопровода статора

· n=1500 об/мин - Скорость вращения ротора в режиме ХХ

Расчет тока холостого хода и коэффициента мощности холостого хода

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

6.32

Электрические потери в статоре при холостом ходе Дpэ10=m1ЧIм2Чr1 Дpэ10=3Ч7.7372Ч0.5778=103.763 Вт

Дpэ10

103.763

Вт

6.33

Активная составляющая тока холостого хода Io.a.=(Дpст+Дpмех+Дpэ10)/(m1ЧU1H) Io.a.=(262.232+58.126+103.763)/(3Ч220)=0.643 А

Io.a.

0.643

А

6.34

Ток холостого хода Io=(Io.a.2+Iм2)Ѕ Io=(0.6432+7.7372)Ѕ=7.764 А

Io

7.764

А

6.35

Коэффициент мощности при холостом ходе cosцo=Io.a./Io cosцo=0.643/7.764=0.083 

cosцo

0.083

6.36

Потери, не изменяющиеся при изменени скольжения Дpпост=(Дpст+Дpмех)Ч10-3 Дpпост=(262.232+58.126)Ч10-3=0.32 кВт

Дpпост

0.32

кВт

Параметры расчетов :

· m1=3 - Число фаз обмотки статора

· Iм=7.737 А - Намагничивающий ток (реактивная составляющая тока ХХ АД)

· r1=0.5778 Ом - Активное сопротивление фазы обмотки статора при расчетной температуре

· Дpст=262.232 Вт - Полные магнитные потери (потери в стали) асинхронного двигателя

· Дpмех=58.126 Вт - Механические и вентиляционные потери

· U1H=220 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора

Расчет рабочих характеристик трехфазного асинхронного двигателя

Расчет рабочих характеристик трехфазного асинхронного двигателя проводится на основе системы уравнений напряжений и токов, а также энергетических соотношений,. которым соответствует точная Г-образная электрическая схема замещения.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рис. 2 Точная Г-образная электрическая схема замещения асинхронного двигателя

Расчет коэффициента эквивалентности C1

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

7.1

Активная составляющая комплексного коэффициента C1 C1a=[r12Ч(r1+r12)+x12Ч(x1+x12)]/(r122+x122) C1a=[1.243Ч(0.5778+1.243)+27.536Ч(0.899+27.536)]/(1.2432+27.5362)=1.0335 

C1a

1.0335

7.2

Реактивная составляющая комплексного коэффициента C1 C1p=(r1Чx12-r12Чx1)/(r122+x122) C1p=(0.5778Ч27.536-1.243Ч0.899)/(1.2432+27.5362)=0.0195 

C1p

0.0195

7.3

Модуль комплексного коэффициента C1 C1=(C1a2+C1p2)Ѕ C1=(1.03352+0.01952)Ѕ=1.0337 

C1

1.0337

7.4

Аргумент комплексного коэффициента C1 |г|=arctg(C1p/C1a) |г|=arctg(0.0195/1.0335)=1.08 °

|г|

1.08

°

Параметры расчетов :

· r12=1.243 Ом - Активное сопротивление, характеризующее магнитные потери в схеме замещения

· r1=0.5778 Ом - Активное сопротивление фазы обмотки статора при расчетной температуре

· x12=27.536 Ом - Сопротивление взаимной индукции обмоток статора и ротора

· x1=0.899 Ом - Индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки статора

Расчет компонентов комплексного полного сопротивления контура намагничивания

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

7.5

Компонент полного сопротивления контура намагничивания Rm=C1aЧr12+C1pЧx12 Rm=1.0335Ч1.243+0.0195Ч27.536=1.822 Ом

Rm

1.822

Ом

7.6

Компонент полного сопротивления контура намагничивания Xm=C1aЧx12-C1pЧr12 Xm=1.0335Ч27.536-0.0195Ч1.243=28.434 Ом

Xm

28.434

Ом

7.7

Компонент полного сопротивления контура намагничивания Zm=(Rm2+Xm2)Ѕ Zm=(1.8222+28.4342)Ѕ=28.492 Ом

Zm

28.492

Ом

7.8

Компонент полного сопротивления контура намагничивания cosц0=Rm/Zm cosц0=1.822/28.492=0.064 

cosц0

0.064

7.9

Компонент полного сопротивления контура намагничивания sinц0=Xm/Zm sinц0=28.434/28.492=0.998 

sinц0

0.998

7.10

Ток холостого хода I0=U1H/Zm I0=220/28.492=7.721 А

I0

7.721

А

7.11

Активная составляющая тока холостого хода I0a=I0Чcosц0 I0a=7.721Ч0.064=0.494 А

I0a

0.494

А

7.12

Реактивная составляющая тока холостого хода I0p=I0Чsinц0 I0p=7.721Ч0.998=7.706 А

I0p

7.706

А

7.13

Отклонение реактивной составляющей тока холостого хода ДI0p=(I0p-Iм)/I0pЧ100 ДI0p=(7.706-7.737)/7.706Ч100=-0.402 %

ДI0p

-0.402

%

Параметры расчетов :

· C1a=1.0335 - Активная составляющая комплексного коэффициента C1

· r12=1.243 Ом - Активное сопротивление, характеризующее магнитные потери в схеме замещения

· C1p=0.0195 - Реактивная составляющая комплексного коэффициента C1

· x12=27.536 Ом - Сопротивление взаимной индукции обмоток статора и ротора

· U1H=220 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора

· Iм=7.737 А - Намагничивающий ток (реактивная составляющая тока ХХ АД)

Расчет постоянных коэффициентов основного контура Г-образной схемы замещения

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

7.14

Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения a'=C1a2-C1p2 a'=1.03352-0.01952=1.068 

a'

1.068

7.15

Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения b'=2ЧC1aЧC1p b'=2Ч1.0335Ч0.0195=0.04 

b'

0.04

7.16

Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения a0=C1aЧr1+C1pЧx1+b'Чx'2 a0=1.0335Ч0.5778+0.0195Ч0.899+0.04Ч1.225=0.664 

a0

0.664

7.17

Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения b0=C1aЧx1-C1pЧr1+a'Чx'2 b0=1.0335Ч0.899-0.0195Ч0.5778+1.068Ч1.225=2.226 

b0

2.226

7.18

Предварительное значение номинального скольжения Sн.пред.=r'2* Sн.пред.=0.03360 

Sн.пред.

0.03360

7.19

Номинальное скольжение для расчета характеристик Sном=0.98ЧSн.пред. Sном=0.98Ч0.03360=0.03293 

Sном

0.03293

7.20

Предварительное значение критического скольжения Sкр.пр=(C1Чr'2)/(r12+(x1+C1Чx'2)2)Ѕ Sкр.пр=(1.0337Ч0.336852)/(0.57782+(0.899+1.0337Ч1.225)2)Ѕ=0.1554 

Sкр.пр

0.1554

Параметры расчетов :

· C1a=1.0335 - Активная составляющая комплексного коэффициента C1

· C1p=0.0195 - Реактивная составляющая комплексного коэффициента C1

· r1=0.5778 Ом - Активное сопротивление фазы обмотки статора при расчетной температуре

· x1=0.899 Ом - Индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки статора

· x'2=1.225 Ом - Приведенное к статору индуктивное сопротивление рассеяния фазы ротора

· r'2*=0.03360 о.е. - Приведенное к статору активное сопротивление фазы ротора

· C1=1.0337 - Модуль комплексного коэффициента C1

· r'2=0.336852 Ом - Приведенное к статору активное сопротивление фазы ротора

Расчет рабочих характеристик для скольжения S=1Sн.пред.

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

7.21

Значение скольжения для расчета характеристик S1Sп=1ЧSн.пред. S1Sп=1Ч0.03360=0.033600 

S1Sп

0.033600

7.22

Активное сопротивление Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп R1Sп=a0+a'Чr'2/S1Sп R1Sп=0.664+1.068Ч0.336852/0.033600=11.371 Ом

R1Sп

11.371

Ом

7.23

Предварительное значение реактивного сопротивления Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп Xпред 1Sп=b0-b'Чr'2/S1Sп Xпред 1Sп=2.226-0.04Ч0.336852/0.033600=1.825 Ом

Xпред 1Sп

1.825

Ом

7.24

Реактивное сопротивление Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп X1Sп=ѓ(Xпред 1Sп) Если передварительное значение положительное, то оно принимается за значение сопротивления, в противном случае сопротивление считается нулевым.

X1Sп

1.825

Ом

7.25

Общее сопротивление Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп Z1Sп=(R1Sп2+X1Sп2)Ѕ Z1Sп=(11.3712+1.8252)Ѕ=11.517 Ом

Z1Sп

11.517

Ом

7.26

Коэффициент активной составляющей Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп cosц'2 1Sп=R1Sп/Z1Sп cosц'2 1Sп=11.371/11.517=0.987 

cosц'2 1Sп

0.987

7.27

Коэффициент реактивной составляющей Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп sinц'2 1Sп=X1Sп/Z1Sп sinц'2 1Sп=1.825/11.517=0.158 

sinц'2 1Sп

0.158

7.28

Приведенное к статору значение фазного тока ротора Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп I''2 1Sп=U1H/Z1Sп I''2 1Sп=220/11.517=19.102 А

I''2 1Sп

19.102

А

7.29

Активная составляющая тока I''2 1Sп I''2a 1Sп=I''2 1SпЧcosц'2 1Sп I''2a 1Sп=19.102Ч0.987=18.854 А

I''2a 1Sп

18.854

А

7.30

Реактивная составляющая тока I''2 1Sп I''2p 1Sп=I''2 1SпЧsinц'2 1Sп I''2p 1Sп=19.102Ч0.158=3.018 А

I''2p 1Sп

3.018

А

7.31

Активная составляющая фазного тока статора Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп I1a 1Sп=I0a+I''2a 1Sп I1a 1Sп=0.494+18.854=19.348 А

I1a 1Sп

19.348

А

7.32

Реактивная составляющая фазного тока статора Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп I1p 1Sп=I0p+I''2p 1Sп I1p 1Sп=7.706+3.018=10.724 А

I1p 1Sп

10.724

А

7.33

Модуль фазного тока статора Г-образной схемы замещения для скольжения равного 1Sп I1 1Sп=(I1a 1Sп2+I1p 1Sп2)Ѕ I1 1Sп=(19.3482+10.7242)Ѕ=22.121 А

I1 1Sп

22.121

А

7.34

Приведенное к статору значение фазного тока ротора в Т-образной схеме замещения для скольжения равного 1Sп I'2 1Sп=C1ЧI''2 1Sп I'2 1Sп=1.0337Ч19.102=19.746 А

I'2 1Sп

19.746

А

7.35

Активная мощность на входе асинхронного двигателя для скольжения равного 1Sп P1 1Sп=3ЧU1HЧI1a 1SпЧ10-3 P1 1Sп=3Ч220Ч19.348Ч10-3=12.77 кВт

P1 1Sп

12.77

кВт

7.36

Электрические потери в обмотках статора для скольжения равного 1Sп Дpэ1 1Sп=3ЧI1 1Sп2Чr1Ч10-3 Дpэ1 1Sп=3Ч22.1212Ч0.5778Ч10-3=0.848 кВт

Дpэ1 1Sп

0.848

кВт

7.37

Электрические потери в обмотках ротора для скольжения равного 1Sп Дpэ2 1Sп=3ЧI'2 1Sп2Чr'2Ч10-3 Дpэ2 1Sп=3Ч19.7462Ч0.336852Ч10-3=0.394 кВт

Дpэ2 1Sп

0.394

кВт

7.38

Активная мощность на входе асинхронного двигателя для скольжения равного 1Sп Дpдоб 1Sп=0.005ЧP1 1Sп Дpдоб 1Sп=0.005Ч12.77=0.064 кВт

Дpдоб 1Sп

0.064

кВт

7.39

Суммарные потери в асинхронном двигателе для скольжения равного 1Sп УДp1Sп=Дpэ1 1Sп+Дpэ2 1Sп+Дpпост+Дpдоб 1Sп УДp1Sп=0.848+0.394+0.32+0.064=1.626 кВт

УДp1Sп

1.626

кВт

7.40

Суммарные потери в асинхронном двигателе для скольжения равного 1Sп P2 1Sп=P1 1Sп-УДp1Sп P2 1Sп=12.77-1.626=11.144 кВт

P2 1Sп

11.144

кВт

7.41

КПД асинхронного двигателя для скольжения равного 1Sп з1Sп=1-УДp1Sп/P1 1Sп з1Sп=1-1.626/12.77=0.873 

з1Sп

0.873

7.42

Коэффициент мощности для скольжения равного 1Sп cosц1Sп=I1a 1Sп/I1 1Sп cosц1Sп=19.348/22.121=0.875 

cosц1Sп

0.875

7.43

Угловая скорость вращения ротора для скольжения равного 1Sп Щ2 1Sп=2ЧрЧf1Ч(1-S1Sп)/p Щ2 1Sп=2ЧрЧ50Ч(1-0.033600)/2=151.802 

Щ2 1Sп

151.802

7.44

Момент на валу двигателя для скольжения равного 1Sп M2 1Sп=P2 1SпЧ103/Щ2 1Sп M2 1Sп=11.144Ч103/151.802=73.411 НЧм

M2 1Sп

73.411

НЧм

Параметры расчетов :

· Sн.пред.=0.03360 - Предварительное значение номинального скольжения

· a0=0.664 - Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения

· a'=1.068 - Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения

· r'2=0.336852 Ом - Приведенное к статору активное сопротивление фазы ротора

· b0=2.226 - Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения

· b'=0.04 - Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения

· U1H=220 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора

· I0a=0.494 А - Активная составляющая тока холостого хода

· I0p=7.706 А - Реактивная составляющая тока холостого хода

· C1=1.0337 - Модуль комплексного коэффициента C1

· r1=0.5778 Ом - Активное сопротивление фазы обмотки статора при расчетной температуре

· Дpпост=0.32 кВт - Потери, не изменяющиеся при изменени скольжения

· f1=50 Гц - Частота сети

· p=2 - Число пар полюсов

Сводная таблица результатов расчета рабочих характеристик для различных значений скольжения

S

S0.2Sп

S0.4Sп

S0.6Sп

S0.8Sп

S1Sп

S1.2Sп

Sном

Sкр.пр

Sном,

0.006720

0.013440

0.020160

0.026880

0.033600

0.040320

0.03293

0.1554

Rном, Ом

54.199

27.432

18.509

14.048

11.371

9.587

11.589

2.979

Xпред ном, Ом

0.221

1.223

1.558

1.725

1.825

1.892

1.817

2.139

Xном, Ом

0.221

1.223

1.558

1.725

1.825

1.892

1.817

2.139

Zном, Ом

54.199

27.459

18.574

14.154

11.517

9.772

11.731

3.667

cosц'2 ном,

1

0.999

0.997

0.993

0.987

0.981

0.988

0.812

sinц'2 ном,

0.004

0.045

0.084

0.122

0.158

0.194

0.155

0.583

I''2 ном, А

4.059

8.012

11.845

15.543

19.102

22.513

18.754

59.995

I''2a ном, А

4.059

8.004

11.809

15.434

18.854

22.085

18.529

48.716

I''2p ном, А

0.016

0.361

0.995

1.896

3.018

4.368

2.907

34.977

I1a ном, А

4.553

8.498

12.303

15.928

19.348

22.579

19.023

49.21

I1p ном, А

7.722

8.067

8.701

9.602

10.724

12.074

10.613

42.683

I1 ном, А

8.964

11.717

15.069

18.598

22.121

25.605

21.783

65.142

I'2 ном, А

4.196

8.282

12.244

16.067

19.746

23.272

19.386

62.017

P1 ном, кВт

3.005

5.609

8.12

10.512

12.77

14.902

12.555

32.479

Дpэ1 ном, кВт

0.139

0.238

0.394

0.6

0.848

1.136

0.822

7.356

Дpэ2 ном, кВт

0.018

0.069

0.151

0.261

0.394

0.547

0.38

3.887

Дpдоб ном, кВт

0.015

0.028

0.041

0.053

0.064

0.075

0.063

0.162

УДpном, кВт

0.492

0.655

0.906

1.234

1.626

2.078

1.585

11.725

P2 ном, кВт

2.513

4.954

7.214

9.278

11.144

12.824

10.97

20.754

зном,

0.836

0.883

0.888

0.883

0.873

0.861

0.874

0.639

cosцном,

0.508

0.725

0.816

0.856

0.875

0.882

0.873

0.755

Щ2 ном,

156.024

154.968

153.913

152.857

151.802

150.746

151.907

132.669

M2 ном, НЧм

16.106

31.968

46.871

60.697

73.411

85.07

72.215

156.434

Рис. 3 Рабочие характеристики спроектированного двигятеля

Оценка степени оптимальности выбора геометрических размеров и размерных соотношений и параметры при критическом скольжении

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

7.45

Ток холостого хода по отношению к номинальному I0*=I0/I1 ном I0*=7.721/21.783=0.354 о.е.

I0*

0.354

о.е.

7.46

Отклонение номинального КПД от предварительного Дnн=(зном-зн.пред)/зномЧ100 Дnн=(0.874-0.87)/0.874Ч100=0.458 %

Дnн

0.458

%

7.47

Отклонение номинального коэффициента мощности от предварительного Дcosцн=(cosцном-cosцн.пред)/cosцномЧ100 Дcosцн=(0.873-0.873)/0.873Ч100=0 %

Дcosцн

0

%

7.48

Предварительное значение максимального момента на валу Mmax.пред=M2 кр.пр Mmax.пред=156.434 Н/м

Mmax.пред

156.434

Н/м

7.49

Перегрузочная способность асинхронного двигателя Kм.пред=Mmax.пред/M2 ном Kм.пред=156.434/72.215=2.166 

Kм.пред

2.166

Параметры расчетов :

· I0=7.721 А - Ток холостого хода

· I1 ном=21.783 А - Модуль фазного тока статора Г-образной схемы замещения для номинального скольжения

· зном=0.874 - КПД асинхронного двигателя для номинального скольжения

· зн.пред=0.87 о.е. - Предварительное значение номинального КПД

· cosцном=0.873 - Коэффициент мощности для номинального скольжения

· cosцн.пред=0.873 - Предварительное значение коэффициента мощности

· M2 кр.пр=156.434 НЧм - Момент на валу двигателя для критического скольжения

· M2 ном=72.215 НЧм - Момент на валу двигателя для номинального скольжения

Расчет пусковых характеристик трехфазного асинхронного двигателя

Расчет величин независящих от значения скольжения

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

8.1

Площадь поперечного сечения стержня ротора qc(2)=рЧ(b1(2)2+b2(2)2)/8+0.5Чh1(2)Ч(b1(2)+b2(2)) qc(2)=рЧ(8.82+5.82)/8+0.5Ч12.4Ч(8.8+5.8)=134.141 ммІ

qc(2)

134.141

ммІ

8.2

Минимальная условная глубина проникновения тока в стержень обмотки ротора hr(1)=0.5Чb1(2) hr(1)=0.5Ч8.8=4.4 мм

hr(1)

4.4

мм

8.3

Максимальная условная глубина проникновения тока в стержень обмотки ротора hr(2)=h1(2)+0.5Чb1(2) hr(2)=12.4+0.5Ч8.8=16.8 мм

hr(2)

16.8

мм

8.4

Коэффициент приведения тока для короткозамкнутой обмотки ротора vi=6ЧW1Чkоб1/Z2 vi=6Ч102Ч0.9598/26=22.592 

vi

22.592

8.5

Номинальный фазный ток ротора I2н=viЧI'2 ном I2н=22.592Ч19.386=437.969 А

I2н

437.969

А

8.6

Постоянная составляющая коэффициента магнитной проводимости пазового рассеяния ротора л'п2=h0(2)/(3Чb1(2))Ч[1-(рЧb1(2)2)/(8Чqc(2))]2+0.66-bш(2)/(2Чb1(2)) л'п2=14.72/(3Ч8.8)Ч[1-(рЧ8.82)/(8Ч134.141)]2+0.66-1.5/(2Ч8.8)=0.908 

л'п2

0.908

8.7

Коэффициент размерных соотношений зубцовых зон статора и ротора CN=0.64+2.5Ч[д/(t1Ч103+t2)]Ѕ CN=0.64+2.5Ч[0.45/(0.01335Ч103+18.38)]Ѕ=0.938 

CN

0.938

8.8

Пусковое сопротивление взаимоиндукции для скольжений S?(0.1ч0.15) x12п=kмЧx12 x12п=1.38Ч27.536=38 Ом

x12п

38

Ом

8.9

Скорость вращения магнитного поля в пространстве n1=60Чf1/p n1=60Ч50/2=1500 об/мин

n1

1500

об/мин

8.10

Номинальный электромагнитный момент Mэм.н=(m1Чp)/(2ЧрЧf1)ЧI'2 ном2Чr'2/Sном Mэм.н=(3Ч2)/(2ЧрЧ50)Ч19.3862Ч0.336852/0.03293=73.422 НЧм

Mэм.н

73.422

НЧм

8.11

Прогнозируемая кратность начального пускового тока Iп.пред*=ѓ(h,2p,IP) Определяется по таблице 8.1 стр.147 [1].

Iп.пред*

7

Параметры расчетов :

· b1(2)=8.8 мм - Диаметр закругления верхней части ротора

· b2(2)=5.8 мм - Диаметр закругления нижней части паза ротора

· h1(2)=12.4 мм - Расстояние между центрами верхней и нижней окружностей паза ротора

· W1=102 вит - Число витков в фазе статора

· kоб1=0.9598 - Обмоточный коэффициент

· Z2=26 - Число пазов ротора

· I'2 ном=19.386 А - Приведенное к статору значение фазного тока ротора в Т-образной схеме замещения для номинального скольжения

· h0(2)=14.72 мм - Расчетная высота паза ротора

· bш(2)=1.5 мм - Ширина прорези паза ротора

· д=0.45 мм - Величина воздушного зазора

· t1=0.01335 м - Значение зубцового деления статора

· t2=18.38 мм - Зубцовое деление ротора

· kм=1.38 - Коэффициент насыщения магнитной цепи

· x12=27.536 Ом - Сопротивление взаимной индукции обмоток статора и ротора

· f1=50 Гц - Частота сети

· p=2 - Число пар полюсов

· m1=3 - Число фаз обмотки статора

· r'2=0.336852 Ом - Приведенное к статору активное сопротивление фазы ротора

· Sном=0.03293 - Номинальное скольжение для расчета характеристик

· h=132 мм - Высота оси вращения двигателя

· 2p=4 - Число полюсов

· IP=IP44 - Степень защиты

Расчет зависимых величин для скольжения S=1.0

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозначение

Вели- чина

Размер- ность

8.12

Величина скольжения (для S=1.0)

S(s=1.0)

1

8.13

Приведенная высота стержня ротора при расчетной температуре 115°C (для S=1.0) о(s=1.0)=63.61Чhc(2)Ч(S(s=1.0))ЅЧ10-3 о(s=1.0)=63.61Ч19.7Ч(1)ЅЧ10-3=1.253 

о(s=1.0)

1.253

8.14

Нелинейная функция стержня ротора (для S=1.0) ц(s=1.0)=ѓ(о(s=1.0))

ц(s=1.0)

0.2

8.15

Глубина проникновения тока в стержень (для S=1.0) hr(s=1.0)=hc(2)/(1+ц(s=1.0)) hr(s=1.0)=19.7/(1+0.2)=16.417 мм

hr(s=1.0)

16.417

мм

8.16

Нелинейная функция стержня ротора (для S=1.0) цкр(s=1.0)=ѓ(о(s=1.0))

цкр(s=1.0)

0.15

8.17

Условная ширина стержня ротора (для S=1.0) br(s=1.0)=b1(2)-(b1(2)-b2(2))/h1(2)Ч(hr(s=1.0)-b1(2)/2) br(s=1.0)=8.8-(8.8-5.8)/12.4Ч(16.417-8.8/2)=5.9 мм Вид формулы зависит от значения параметра hr(s=1.0).

br(s=1.0)

5.9

мм

8.18

Площадь участка проникновения тока в стержень обмотки (для S=1.0) qr(s=1.0)=рЧb1(2)2/8+(b1(2)+br(s=1.0))Ч(hr(s=1.0)-b1(2)/2)/2 qr(s=1.0)=рЧ8.82/8+(8.8+5.9)Ч(16.417-8.8/2)/2=118.7 ммІ Вид формулы зависит от значения параметра hr(s=1.0).

qr(s=1.0)

118.7

ммІ

8.19

Предварительный коэффициент увеличения активного сопротивления пазовой части стержня ротора при действии эффекта вытеснения тока (для S=1.0) kr пред(s=1.0)=qc(2)/qr(s=1.0) kr пред(s=1.0)=134.141/118.7=1.13008 

kr пред(s=1.0)

1.13008

8.20

Коэффициент увеличения активного сопротивления пазовой части стержня ротора при действии эффекта вытеснения тока (для S=1.0) kr(s=1.0)=ѓ(kr пред(s=1.0)) Значение коэффициента приравнивается предварительному значению если последний больше 1, в противном случае он принимается равным 1.

kr(s=1.0)

1.13008

8.21

Коэффициет увеличения активного сопротивления фазы ротора (для S=1.0) KR(s=1.0)=1+rсЧ(kr(s=1.0)-1)/r2 KR(s=1.0)=1+0.00005641Ч(1.13008-1)/0.00007615=1.096 

KR(s=1.0)

1.096

8.22

Приведенное к статору сотпротивление фазы ротора (для S=1.0) r'2о(s=1.0)=KR(s=1.0)Чr'2 r'2о(s=1.0)=1.096Ч0.336852=0.369 Ом

r'2о(s=1.0)

0.369

Ом

8.23

Нелинейная функция стержня ротора (для S=1.0) ц'(s=1.0)=ѓ(о(s=1.0))

ц'(s=1.0)

0.925

8.24

Коэффициент демпфирования (для S=1.0) kд(s=1.0)=о(s=1.0) kд(s=1.0)=1.253 

kд(s=1.0)

1.253

8.25

Прогнозируемое значение тока ротора в пусковом режиме (для S=1.0) I2(s=1.0)=Iп.пред*ЧI2нЧe-0.05/S(s=1.0) I2(s=1.0)=7Ч437.969Чe-0.05/1=2916.3 А

I2(s=1.0)

2916.3

А

8.26

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния короткозамкнутого ротора с учетом действия эффекта вытеснения тока (для S=1.0) лп2о(s=1.0)=л'п2Чц'(s=1.0)+hш(2)/bш(2)+1.12Ч103Чh'ш(2)/I2(s=1.0) лп2о(s=1.0)=0.908Ч0.925+0.75/1.5+1.12Ч103Ч0/2916.3=1.34 

лп2о(s=1.0)

1.34

8.27

Коэффициент изменения индуктивного сопротивления фазы обмотки ротора от действия эффекта вытеснения тока (для S=1.0) Kx(s=1.0)=(лп2о(s=1.0)+лл(2)+лд(2))/(лп(2)+лп2о(s=1.0)+лл(2)) Kx(s=1.0)=(1.34+0.334+2.787)/(1.408+1.34+0.334)=1.447 

Kx(s=1.0)

1.447

8.28

Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учетом действия эффекта вытеснения тока (для S=1.0) x'2о(s=1.0)=Kx(s=1.0)Чx'2 x'2о(s=1.0)=1.447Ч1.225=1.773 

x'2о(s=1.0)

1.773

8.29

Коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) aо(s=1.0)=C1aЧr1+C1pЧx1+b'Чx'2о(s=1.0) aо(s=1.0)=1.0335Ч0.5778+0.0195Ч0.899+0.04Ч1.773=0.686 

aо(s=1.0)

0.686

8.30

Коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) bо(s=1.0)=C1aЧx1-C1pЧr1+a'Чx'2о(s=1.0) bо(s=1.0)=1.0335Ч0.899-0.0195Ч0.5778+1.068Ч1.773=2.811 

bо(s=1.0)

2.811

8.31

Активное сопротивление Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) RSо(s=1.0)=aо(s=1.0)+a'Чr'2о(s=1.0)/S(s=1.0) RSо(s=1.0)=0.686+1.068Ч0.369/1=1.08 Ом

RSо(s=1.0)

1.08

Ом

8.32

Предварительное реактивное сопротивление Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) Xпред Sо(s=1.0)=bо(s=1.0)-b'Чr'2о(s=1.0)/S(s=1.0) Xпред Sо(s=1.0)=2.811-0.04Ч0.369/1=2.796 Ом

Xпред Sо(s=1.0)

2.796

Ом

8.33

Реактивное сопротивление Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) XSо(s=1.0)=ѓ(Xпред Sо(s=1.0)) Если предварительное значение положительное, то оно принимается за значение сопротивления, в противном случае сопротивление считается нулевым.

XSо(s=1.0)

2.796

Ом

8.34

Общее сопротивление Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) ZSо(s=1.0)=(RSо(s=1.0)2+XSо(s=1.0)2)Ѕ ZSо(s=1.0)=(1.082+2.7962)Ѕ=2.997 Ом

ZSо(s=1.0)

2.997

Ом

8.35

Коэффициент активной составляющей Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) cosц'2о(s=1.0)=RSо(s=1.0)/ZSо(s=1.0) cosц'2о(s=1.0)=1.08/2.997=0.36 

cosц'2о(s=1.0)

0.36

8.36

Коэффициент реактивной составляющей Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) sinц'2о(s=1.0)=XSо(s=1.0)/ZSо(s=1.0) sinц'2о(s=1.0)=2.796/2.997=0.933 

sinц'2о(s=1.0)

0.933

8.37

Приведенное к статору значение фазного тока ротора Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) I''2о(s=1.0)=U1H/ZSо(s=1.0) I''2о(s=1.0)=220/2.997=73.41 А

I''2о(s=1.0)

73.41

А

8.38

Активная составляющая тока I''2о(s=1.0) (для S=1.0) I''2aо(s=1.0)=I''2о(s=1.0)Чcosц'2о(s=1.0) I''2aо(s=1.0)=73.41Ч0.36=26.43 А

I''2aо(s=1.0)

26.43

А

8.39

Реактивная составляющая тока I''2о(s=1.0) (для S=1.0) I''2pо(s=1.0)=I''2о(s=1.0)Чsinц'2о(s=1.0) I''2pо(s=1.0)=73.41Ч0.933=68.49 А

I''2pо(s=1.0)

68.49

А

8.40

Активная составляющая фазного тока статора Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) I1aо(s=1.0)=I0a+I''2aо(s=1.0) I1aо(s=1.0)=0.494+26.43=26.92 А

I1aо(s=1.0)

26.92

А

8.41

Реактивная составляющая фазного тока статора Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) I1pо(s=1.0)=I0p+I''2pо(s=1.0) I1pо(s=1.0)=7.706+68.49=76.2 А

I1pо(s=1.0)

76.2

А

8.42

Модуль фазного тока статора Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) I1о(s=1.0)=(I1aо(s=1.0)2+I1pо(s=1.0)2)Ѕ I1о(s=1.0)=(26.922+76.22)Ѕ=80.82 А

I1о(s=1.0)

80.82

А

8.43

Фазный ток статора Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) I1п=I1о(s=1.0) I1п=80.82 А

I1п

80.82

А

8.44

Полный ток паза статора Iпаз=I1пЧuп/a Iпаз=80.82Ч17/1=1373.94 А

Iпаз

1373.94

А

8.45

Прогнозируемое значение коэффициента насыщения kнас(1)=ѓ(Iпаз)

kнас(1)

1.58

Параметры расчетов :

· hc(2)=19.7 мм - Полная высота паза ротора

· b1(2)=8.8 мм - Диаметр закругления верхней части ротора

· b2(2)=5.8 мм - Диаметр закругления нижней части паза ротора

· h1(2)=12.4 мм - Расстояние между центрами верхней и нижней окружностей паза ротора

· qc(2)=134.141 ммІ - Площадь поперечного сечения стержня ротора

· rс=0.00005641 Ом - Сопротивление стержня

· r2=0.00007615 Ом - Активное сопротивление фазы обмотки ротора

· r'2=0.336852 Ом - Приведенное к статору активное сопротивление фазы ротора

· Iп.пред*=7 - Прогнозируемая кратность начального пускового тока

· I2н=437.969 А - Номинальный фазный ток ротора

· л'п2=0.908 - Постоянная составляющая коэффициента магнитной проводимости пазового рассеяния ротора

· hш(2)=0.75 мм - Глубина прорези паза ротора

· bш(2)=1.5 мм - Ширина прорези паза ротора

· h'ш(2)=0 мм - Высота перемычки над пазом ротора

· лл(2)=0.334 - Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния ротора

· лд(2)=2.787 - Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора

· лп(2)=1.408 - Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора

· x'2=1.225 Ом - Приведенное к статору индуктивное сопротивление рассеяния фазы ротора

· C1a=1.0335 - Активная составляющая комплексного коэффициента C1

· r1=0.5778 Ом - Активное сопротивление фазы обмотки статора при расчетной температуре

· C1p=0.0195 - Реактивная составляющая комплексного коэффициента C1

· x1=0.899 Ом - Индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки статора

· b'=0.04 - Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения

· a'=1.068 - Постоянный коэффициент основного контура Г-образной схемы замещения

· U1H=220 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора

· I0a=0.494 А - Активная составляющая тока холостого хода

· I0p=7.706 А - Реактивная составляющая тока холостого хода

· uп=17 - Рациональное число эффективных проводников в пазу статора

· a=1 - Число параллельных ветвей обмотки статора

Расчет пусковых характеристик с учетом эффектов вытеснения тока и насыщения для скольжения S=Sкрпред

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

8.46

Фазный ток статора Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0) I1п=I1о(s=1.0) I1п=80.82 А

I1п

80.82

А

8.47

Полный ток паза статора Iпаз=I1пЧuп/a Iпаз=80.82Ч17/1=1373.94 А

Iпаз

1373.94

А

8.48

Прогнозируемое значение коэффициента насыщения kнас(1)=ѓ(Iпаз)

kнас(1)

1.58

8.49

Предварительное значение коэффициента насыщения (для Sкр.пр) kнас.пред(Sкр.пр)=kнас(1)ЧI1о(Sкр.пр)/I1п kнас.пред(Sкр.пр)=1.58Ч60.17/80.82=1.176 

kнас.пред(Sкр.пр)

1.176

8.50

Коэффициент насыщения (для Sкр.пр) kнас(Sкр.пр)=ѓ(kнас.пред(Sкр.пр)) Если передварительное значение больше 1, то оно принимается за значение коэффициента, в противном случае коэффициент считается равным 1.

kнас(Sкр.пр)

1.176

8.51

Прогнозируемое значение фазного тока при пуске с учетом вытеснения тока и насыщения (для Sкр.пр) I1нас.пр(Sкр.пр)=kнас(Sкр.пр)ЧI1о(Sкр.пр) I1нас.пр(Sкр.пр)=1.176Ч60.17=70.8 А

I1нас.пр(Sкр.пр)

70.8

А

8.52

Средняя МДС обмотки, отнесенная к одному пазу статора (для Sкр.пр) Fп.ср.(Sкр.пр)=0.7ЧI1нас.пр(Sкр.пр)Чuп/aЧ(k'в+kу1Чkоб1ЧZ1/Z2) Fп.ср.(Sкр.пр)=0.7Ч70.8Ч17/1Ч(1+1Ч0.9598Ч36/26)=1962.2 А

Fп.ср.(Sкр.пр)

1962.2

А

8.53

Фиктивная индукция потока рассеяния в воздушном зазоре (для Sкр.пр) BЦд(Sкр.пр)=Fп.ср.(Sкр.пр)Ч10-3/(1.6ЧдЧCN) BЦд(Sкр.пр)=1962.2Ч10-3/(1.6Ч0.45Ч0.938)=2.905 Тл

BЦд(Sкр.пр)

2.905

Тл

Параметры расчетов :

· I1о(s=1.0)=80.82 А - Модуль фазного тока статора Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для S=1.0)

· uп=17 - Рациональное число эффективных проводников в пазу статора

· a=1 - Число параллельных ветвей обмотки статора

· I1о(Sкр.пр)=60.17 А - Модуль фазного тока статора Г-образной схемы замещения при учете эффекта вытеснения тока (для Sкр.пр)

· k'в=1 - Вспомогательный коэффициент расчета магнитной проводимости пазового рассеяния паза статора

· kу1=1 - Коэффициент укорочения шага обмотки

· kоб1=0.9598 - Обмоточный коэффициент

· Z1=36 - Число пазов статора

· Z2=26 - Число пазов ротора

· д=0.45 мм - Величина воздушного зазора

· CN=0.938 - Коэффициент размерных соотношений зубцовых зон статора и ротора

Параметры расчетов :

· BЦд(Sкр.пр)=2.905 Тл - Фиктивная индукция потока рассеяния в воздушном зазоре (для Sкр.пр)

· t1=0.01335 м - Значение зубцового деления статора

· bш(1)=3.5 мм - Значение ширины шлица паза статора

· hш(1)=0.5 мм - Высота шлица статора

· hк(1)=2.2 мм - Высота клиновой части паза статора

· лп(1)=1.119 - Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния статора

· лд(1)=2.288 - Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки статора

· x1=0.899 Ом - Индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки статора

· лл(1)=0.825 - Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния обмотки статора

· t2=18.38 мм - Зубцовое деление ротора

· bш(2)=1.5 мм - Ширина прорези паза ротора

· hш(2)=0.75 мм - Глубина прорези паза ротора

· лп2о(Sкр.пр)=1.396 - Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния короткозамкнутого ротора с учетом действия эффекта вытеснения тока (для Sкр.пр)

· лд(2)=2.787 - Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора

· x'2=1.225 Ом - Приведенное к статору индуктивное сопротивление рассеяния фазы ротора

· лл(2)=0.334 - Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния ротора

· лп(2)=1.408 - Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора

· r12=1.243 Ом - Активное сопротивление, характеризующее магнитные потери в схеме замещения

· r1=0.5778 Ом - Активное сопротивление фазы обмотки статора при расчетной температуре

· x12п=38 Ом - Пусковое сопротивление взаимоиндукции для скольжений S?(0.1ч0.15)

Параметры расчетов :

· C1ап(Sкр.пр)=1.018 - Активная составляющая комплексного коэффициента C1п (для Sкр.пр)

· r12=1.243 Ом - Активное сопротивление, характеризующее магнитные потери в схеме замещения

· C1рп(Sкр.пр)=0.015 - Реактивная составляющая комплексного коэффициента C1п (для Sкр.пр)

· x12п=38 Ом - Пусковое сопротивление взаимоиндукции для скольжений S?(0.1ч0.15)

· U1H=220 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора

· r1=0.5778 Ом - Активное сопротивление фазы обмотки статора при расчетной температуре

· x1нас(Sкр.пр)=0.674 Ом - Индуктивное сопротивление обмотки статора с учетом насыщения (для Sкр.пр)

· x'2онас(Sкр.пр)=0.887 Ом - Индуктивное сопротивление обмотки ротора с учетом насыщения (для Sкр.пр)

· r'2о(Sкр.пр)=0.337 Ом - Приведенное к статору сотпротивление фазы ротора (для Sкр.пр)

· S(Sкр.пр)=0.1554 - Величина скольжения (для Sкр.пр)

· I1нас.пр(Sкр.пр)=70.8 А - Прогнозируемое значение фазного тока при пуске с учетом вытеснения тока и насыщения (для Sкр.пр)

· I1 ном=21.783 А - Модуль фазного тока статора Г-образной схемы замещения для номинального скольжения

· p=2 - Число пар полюсов

· m1=3 - Число фаз обмотки статора

· f1=50 Гц - Частота сети

· C1п(Sкр.пр)=1.018 - Модуль комплексного коэффициента C1п (для Sкр.пр)

· Mэм.н=73.422 НЧм - Номинальный электромагнитный момент

· n1=1500 об/мин - Скорость вращения магнитного поля в пространстве

Расчет точного значения критического скольжения

№ п/п

Наименование расчетных величин, формулы и пояснения

Обозна- чение

Вели- чина

Размер- ность

8.99

Модуль комплексного коэффициента C для критического скольжения C1кр=C1п(Sкр.пр) C1кр=1.018 

C1кр

1.018

8.100

Приведенное к статору сотпротивление фазы ротора для критического скольжения r'2кр=r'2о(Sкр.пр) r'2кр=0.337 

r'2кр

0.337

8.101

Индуктивное сопротивление обмотки статора для критического скольжения x1кр=x1нас(Sкр.пр) x1кр=0.674 

x1кр

0.674

8.102

Индуктивное сопротивление обмотки ротора для критического скольжения x'2кр=x'2онас(Sкр.пр) x'2кр=0.887 

x'2кр

0.887

8.103

Точное значение критического скольжения Sкр=(C1крЧr'2кр)/[r12+(x1кр+C1крЧx'2кр)2]Ѕ Sкр=(1.018Ч0.337)/[0.57782+(0.674+1.018Ч0.887)2]Ѕ=0.204 

Sкр

0.204

8.104

Значение критического скольжения с коэффициентом 0.6 ДS1кр=0.6ЧSкр ДS1кр=0.6Ч0.204=0.122 

ДS1кр

0.122

8.105

Значение критического скольжения с коэффициентом 0.4 ДS2кр=0.4ЧSкр ДS2кр=0.4Ч0.204=0.082 

ДS2кр

0.082

Параметры расчетов :

· C1п(Sкр.пр)=1.018 - Модуль комплексного коэффициента C1п (для Sкр.пр)

· r'2о(Sкр.пр)=0.337 Ом - Приведенное к статору сотпротивление фазы ротора (для Sкр.пр)

· x1нас(Sкр.пр)=0.674 Ом - Индуктивное сопротивление обмотки статора с учетом насыщения (для Sкр.пр)

Страница:


Подобные документы

  • Проектирование асинхронного двигателя серии 4А

    Расчет асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. Выбор главных размеров. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора, ротора, намагничивающего тока. Параметры рабочего режима. Расчет потерь, рабочих и пусковых характеристик.

    курсовая работа [218,8 K], добавлен 27.10.2008

  • Расчет трехфазного асинхронного двигателя

    Конструктивная разработка и расчет трехфазного асинхронного двигателя с фазным ротором. Расчет статора, его обмотки и зубцовой зоны. Обмотка и зубцовая зона фазного ротора. Расчет магнитной цепи. Магнитное напряжение зазора. Намагничивающий ток двигателя.

    курсовая работа [1,6 M], добавлен 14.06.2013

  • Расчет трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором

    Определение критериев оптимизации электрических машин, выбор главных размеров электродвигателя. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора. Основные параметры обмоток статора и ротора. Вычисление потерь в машине и параметров холостого хода.

    курсовая работа [348,3 K], добавлен 22.06.2021

  • Расчет трехфазного асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором на мощность 45 киловатт

    Проектирование трехфазного асинхронного электродвигателя с короткозамкнутым ротором. Выбор аналога двигателя, размеров, конфигурации, материала магнитной цепи. Определение коэффициента обмотки статора, механический расчет вала и подшипников качения.

    курсовая работа [3,0 M], добавлен 29.06.2010

  • Проектирование электродвигателя асинхронного с короткозамкнутым ротором мощностью 37 кВт

    Расчет и конструирование двигателя, выбор размеров. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора. Расчет параметров рабочего режима. Расчет рабочих и пусковых характеристик. Тепловой и вентиляционный расчет. Выбор схемы управления двигателем.

    курсовая работа [1,6 M], добавлен 28.09.2009

  • Проектирование асинхронного двигателя основного исполнения 4АМ180М2УЗ

    Выбор главных размеров асинхронного двигателя основного исполнения. Расчет статора и ротора. Размеры зубцовой зоны статора и воздушного зазора. Расчет намагничивающего тока. Параметры рабочего режима. Расчет потерь и рабочих характеристик двигателя.

    курсовая работа [351,5 K], добавлен 20.04.2012

  • Проектирование двигателя

    Этапы проектирования асинхронного двигателя серии 4А с короткозамкнутым ротором. Выбор главных размеров. Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора, намагничивающего тока. Параметры рабочего режима. Расчеты рабочих и пусковых характеристик.

    курсовая работа [3,6 M], добавлен 02.04.2011

  • Двигатель асинхронный с короткозамкнутым ротором

    Изготовление и проектирование асинхронного двигателя. Электромагнитный расчет зубцовой зоны, обмотки статора и воздушного зазора. Определение магнитной цепи и рабочего режима. Тепловой, механический и вентиляционный расчеты пусковых характеристик.

    курсовая работа [376,0 K], добавлен 18.05.2016

  • Проектирование асинхронных двигателей

    Расчет и конструирование двигателя, выбор главных размеров, расчет обмотки статора. Расчет размеров зубцовой зоны статора и выбор воздушного зазора. Моделирование двигателя в среде MatLab Power System Blockset а также с параметрами номинального режима.

    курсовая работа [331,3 K], добавлен 25.09.2009

  • Расчет асинхронного электродвигателя

    Выбор главных размеров обмотки статора. Расчёт размеров зубцовой зоны статора, воздушного зазора. Внешний диаметр ротора. Расчёт магнитной цепи. Магнитное напряжение зубцовой зоны статора. Расчёт параметров асинхронной машины для номинального режима.

    курсовая работа [273,5 K], добавлен 30.11.2010

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.

© 2000 — 2023, ООО «Олбест» Все права защищены