Насосная станция магистрального нефтепровода
Характеристика конструкций нефтеперекачивающих станций и компенсаторов. Основные причины отказов оборудования связанные с вибрацией. Разработка мероприятий по снижению вибрации введением в обвязку насоса сильфонных универсальных линзовых компенсаторов.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | дипломная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 16.05.2017 |
| Размер файла | 2,0 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
ж ЬЬ температурная поправка.
Расчет часовой подачи станции:
Определим требуемую подачу. Для магистральных нефтепроводов подача указывается в млн. тоннах в год. На ее основе находится расчетная часовая Qчас (м3/час) и максимальная часовая Qмах. час (м3/час) подачи станции:
где G ЬЬ производительность станции, т/год;
24 ЬЬ число часов в сутках,
сt ЬЬ расчетная плотность жидкости, кг/м3;
ф ЬЬ количество рабочих дней станции.
ф - количество рабочих дней станции в году принимаем равное 350. Новый [РД 153-39.4-113-01]
,
Расчет максимальной часовой подачи станции:
где Кп - коэффициент, учитывающий резерв пропускной способности нефтепровода (подачи НС) на случай перераспределения потоков в системе нефтепроводов в процессе ее эксплуатации. Для нашего трубопровода принимаем Кп = 1,07 [3];
Расчет требуемого напора НПС:
Проведем полный гидродинамический расчет трубопровода при Qmax и Qраб. При Qmax: определяем скорость потока: [4, стр.47, формула 3.13]
где х - скорость течения жидкости, [м/с]
Qmaxсек - расчетная максимальная секундная подача станции, [м3/сек];
Dвн - внутренний диаметр трубопровода, [м].
где Dн - наружный диаметр трубопровода, [мм];
д - толщина стенки трубопровода, [мм].
Режим течения жидкости в нефтепроводе: [5, стр.43]
где Qmaxсек - расчетная максимальная секундная подача станции, [м3/сек];
Dвн - внутренний диаметр трубопровода, [м];
нt ЬЬ вязкость при расчетной температуре t, [Ст].
Определяем граничные значение числа Рейнольдса: [4, стр.45]
где Dвн - внутренний диаметр трубопровода, [мм];
e - абсолютная шероховатость трубопровода, принимается по
ВНТП-2-86, e = (0,1ч0,2) мм.
Режим течения - турбулентный (зона Блазиуса) так как 2320 < Re < ReI
2320 < 65941 < 119800
Тогда [4, стр.45 формула 3.6]
где л - коэффициент гидравлического сопротивления.
Потери напора на трение в нефтепроводе:
Определяем потери напора на трение в нефтепроводе по формуле Дарси-Вейсбаха [4, стр.45, формула 3.3]
где hl - потери напора на трение в нефтепроводе, [м];
л - коэффициент гидравлического сопротивления;
Dвн - внутренний диаметр трубопровода, [м];
L - длинна трубопровода, [м];
х - скорость течения жидкости, [м/с]
g ЬЬ ускорение свободного падения, [м/с2].
Определяем полные потери напора в трубопроводе: [6, стр.177]
где Hп - полные потери напора в трубопроводе, [м];
hl - потери напора на трение в нефтепроводе, [м];
ДZ - разность геодезических отметок конца нагнетательного и начала всасывающего трубопроводов, [м];
Hк - потери напора в технологических объектах, следующих после нагнетательного трубопровода станции, Принимаем Hк=30м.
Определяем требуемый напор станции: [1, стр.9 формула 3]
где Hп - полные потери в нефтепроводе, [м];
h - подпор насосов станции, ориентировочно равный , [м];
Требуемый напор станции с учетом, по ВНТП 2-86, внутристанционных потерь равных hвн = 15м.
Аналогично полный гидродинамический расчет ведем для Qраб:
Таблица 3.1 Гидродинамический расчет для Qраб
|
V, м/с |
hl, м |
Hп, м |
Ннс, м |
H'нс, м |
|
|
2,61 |
1008,4 |
1030,6 |
980 |
990 |
Подбор основных насосов:
Так как расчетная температура tр=1,5 0C < 80 0C и вязкость нt=82,52*10-6 м2/с < 3*10-4 м2/с, то перекачку следует осуществлять центробежными насосами. Регламентируемая [3] последовательная схема соединения насосов диктует подбор основных насосов по подаче. Подача насосов должна равняться требуемой подаче станции. Принимаются насосы, для которых Qчас (обязательно) и Qmax час (желательно) попадают в рабочую зону характеристик насосов [2, приложение 21]. Если этому условию удовлетворяют несколько насосов, выбирается тот, который обеспечивает требуемые Qчас и Qmax час при большем КПД и сменном роторе на меньшую подачу.
Подачи нашей станции Qчас (7381 м3/ч) и Qmax час (7898 м3/ч) попадают в рабочую зону характеристик насосов следующих марок:
Таблица 2 Выбор марки основных насосов
|
Марка насоса |
Рабочая зона (0,8Qн - 1,2Qн), м3/час |
Развиваемый напор Н при Qчас/Qmax час, м |
КПД при Qчас/Qmax час, % |
|
|
НМ 5000-210 |
4000-6000 |
232-218 |
87/86 |
|
|
НМ 10000-210 |
4000-6000 |
210-190 |
82/83 |
|
|
НМ 7000-210 со сменным ротором на 0,7 |
3920-5880 |
225-218 |
82/83 |
4. Предлагаемый способ снижения вибрации
Вибрация от технологического трубопровода в насосном зале (рис 3.1) НПС, является существенной проблемой при эксплуатации данного объекта.
Рисунок 3.1 - Насосный зал
Этот вид воздействия приводит к разрушению оборудования, расцентровки валов насоса с двигателем, разбиению подшипников и подшипников опор. Замеры вибрации, снятые на оборудовании (табл. 3.1), показали, что необходимо улучшение вибросостояния. Схема замера вибрации на оборудовании показана на рис. 3.2.
Таблица 3.1. Таблица среднеквадратичных значений вибрации
|
№ насосного агрегата |
Величина вибрации |
|||||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|||
|
1 |
Виброскорость, мм/с |
0.8 |
0.9 |
0.9 |
1.1 |
6.6 |
0.6 |
0.8 |
1.4 |
3.1 |
6.6 |
|
|
Виброперемеще-ние, мм |
0.0072 |
0.0081 |
0.0081 |
0.0099 |
0.0594 |
0.0054 |
0.0072 |
0.0126 |
0.0279 |
0.0594 |
||
|
2 |
Виброскорость, мм/с |
0.4 |
0.6 |
0.3 |
0.4 |
2.0 |
0.3 |
0.5 |
0.3 |
0.5 |
1.8 |
|
|
Виброперемеще-ние, мм |
0.0036 |
0.0054 |
0.0027 |
0.0036 |
0.018 |
0.0027 |
0.0045 |
0.0027 |
0.0045 |
0.0594 |
||
|
3 |
Виброскорость , мм/с |
3.1 |
3.5 |
3.0 |
3.9 |
9.5 |
2.0 |
2.5 |
1.9 |
2.2 |
9.8 |
|
|
Виброперемеще-ние, мм |
0.0279 |
0.0315 |
0.026 |
0.03511 |
0.0855 |
0.018 |
0.0225 |
0.0171 |
0.021 |
0.088 |
||
|
4 |
Виброскорость , мм/с |
0.7 |
0.5 |
0.7 |
0.6 |
3.1 |
0.6 |
0.5 |
1.9 |
0.5 |
2.6 |
|
|
Виброперемещение, мм |
0.063 |
0.0045 |
0.0063 |
0.0054 |
0.0279 |
0.0054 |
0.0045 |
0.0171 |
0.0045 |
0.0234 |
Рисунок 3.2 - Схема замера вибрации
Для решения сложившейся проблемы предлагаю установить компенсирующие устройства на приемо-раздаточных патрубках насоса. В схему насосной станции перекачки нефти будут вварены гибкие элементы, с жесткостью меньшей, чем у трубопровода, линзовые сильфонные универсальные компенсаторы, которые будут способствовать компенсации вибраций технологического трубопровода, возникающих не только от гидродинамической природы, но и от вибрации других центробежных насосов включенных в схему насосной станции.
Компенсаторы являются оптимальным решением в случаях, когда система трубопроводных линий не способна естественным образом компенсировать воздействие различного рода вибраций и температурных расширений. В этих случаях компенсатор берет на себя функцию гибкого звена в трубопроводной системе, препятствует распространению вибрации на другие объекты. Компенсаторы этого типа не дают утечек и не требуют обслуживания. Они имеют малые габариты. Могут устанавливаться в любом месте трубопровода при любом способе его прокладки. Не требуют строительства специальных камер и обслуживания в течение всего срока эксплуатации. Компенсаторы этого типа применяются для компенсации неточностей, произошедших при монтаже, а также различного рода отклонений между трубопроводом и насосным или иным оборудованием.
Вид вибраций определяется их частотой и коэффициентом колебаний. Вибрации являются важным параметром при расчетах, потому как срок эксплуатации сильфона может быть существенно сокращен, если сильфон не был спроектирован с учетом существующих вибраций.
Вид рабочей среды влияет на материал, используемый для производства сильфона, поскольку материал должен быть устойчивым по отношению к среде.
В случае, если рабочая среда имеет тенденцию к затвердеванию или сгущению, должны быть приняты необходимые меры по предотвращению этого. Засорение сильфона отрицательно сказывается на его работе. Решением подобной проблемы может быть внутренний патрубок (гильза).
Стандартный класс сильфонов изготавливается из нержавеющих сталей марок 12Х18Н10Т, 08Х18Н10Т, 10Х17Н13М2Т, которые применяются для разнообразных условий. Характеристики стали 10Х17Н13М2Т применяемой для изготовления компенсатора в данном проекте приведены в таблице 3.2.
Таблица 3.2. Характеристики стали 10Х17Н13М2Т
|
Плотность |
7900 кг/м. куб. |
||||||
|
Назначение |
сварные конструкции, работающие в средах повышенной агрессивности, предназначенные для длительных сроков службы при 600°С. Сталь коррозионно-стойкая аутенситного класса. |
||||||
|
Модуль упругости |
E=206000 МПа |
||||||
|
Модуль сдвига |
G=н/д МПа |
||||||
|
Свариваемость |
Без ограничений ручной и автоматической электродуговой и газоэлектрической сваркой. Для РДС рекомендуют использовать электроды ЭА-400/10У и НЖ-13, обеспечивающие стойкость сварных соединений к межкристаллической коррозии. Для автоматической сварки используют проволоку Св-04Х19Н11 и Св-06Х19Н10М3Т в сочетании с флюсами АН-26, АНФ-14, АНФ. |
||||||
|
KVmet |
0.600 |
||||||
|
Xmat |
0.100 |
||||||
|
Температура ковки |
Начала 1180, конца 850. Сечения до 300 мм охлаждаются на воздухе. |
||||||
|
Химический состав |
Кремний: 0.8, Марганец: 2.0, Медь: 0.30, Никель: 12.0-14.0, Сера: 0.020, Углерод: 0.10, Фосфор: 0.035, Хром: 16.0-18.0, Молибден: 2.0-3.0, Титан: 0.5-0.7, |
||||||
|
Механические характеристики |
|||||||
|
Состояние |
, МПа |
, МПа |
, % |
, % |
НВ |
Доп. |
|
|
Закалка 1050-1100 гр (воздух, масло или вода). |
510 |
215 |
55 |
40 |
н/д |
||
|
Закалка 1050 - 1100 C, вода, |
510 |
196 |
45 |
35 |
200 |
||
|
Закалка 1050 - 1080 C, Охлаждение воздух, |
530 |
38 |
|||||
|
Закалка 1030 - 1080 C, Охлаждение воздух, |
530 |
235 |
37 |
||||
|
529 |
35 |
||||||
|
529 |
35 |
Подобные сильфонные компенсаторы обеспечивают максимальное снижение вибраций и поглощение звука. Это обеспечивается благодаря гибкому сильфону. Компенсаторы являются устойчивыми по отношению к высоким температурам, а их длина отвечает практически всему спектру компенсаторов, что облегчает проектирование и замену компенсаторов. Многослойный сильфон обеспечивает повышенную гибкость компенсатора
Важным моментом в проектировании сильфонов, является использование более одного слоя металла в конструкции. Было сделано открытие, что изготовление сильфонов из тонких слоев металла предпочтительнее, чем из одного толстого листа. Компенсаторы из одного толстого листа более жесткие и имеют высокие напряжения.
5. Расчет компенсатора
Для определения срока службы компенсатора и возможности его установки в схему трубопроводов станции при воздействии вибрации и температурных расширений необходимо произвести его усталостный расчет.
Усталость металла - процесс постепенного накопления повреждений под действием переменных напряжений (деформаций), приводящий к изменению свойств, образованию трещин и разрушению. Выносливость - свойство металла противостоять усталости.
Подавляющее большинство деталей в процессе службы претерпевает воздействие циклически изменяющихся нагрузок. Поэтому примерно 90% повреждений деталей связано с возникновением и развитием усталостных трещин. Трещины усталости создают предпосылки для хрупкого разрушения и в этом одна из главных причин их опасности. Ни при каких других видах разрушения характеристики прочности не зависят от такого большого числа факторов, как при усталостном разрушении.
Величина предела выносливости зависит не только от состава материала, его структуры, режима термической и механической обработки, поверхностного упрочнения, но и от размеров образцов, вида напряженного состояния, наличия концентраторов напряжений, состояния поверхности образца, ее шероховатости, среды испытания, контакта с другими деталями и т.д. Кроме того, при испытании на усталость наблюдается существенное рассеяние характеристик выносливости.
5.1 Исходные данные для проведения расчетов
Обозначение компенсатора (рис 4.1) ОСТ 34-10-571
Давление условное
Проход условный
Компенсирующая способность 4 мм;
Жесткость линзы на сжатие 79 кН/см;
Эффективная площадь 0,934 мм;
Наружный диаметр трубопровода
Наибольший диаметр линзы
Длина компенсатора
Толщина обоймы компенсатора
Толщина стенки линзы
См. рис.5.1.
Материал компенсатора 10Х17Н13М2Т
Рисунок 5.1 - Компенсатор
5.2 Определение величина напряжений
Величина напряжения определяется следующей зависимостью [13]:
(5.1)
где - предел кратковременной прочности, МПа.
Значения коэффициента приведены в таблице 5.1.
Таблица 4.1
Значение коэффициента в зависимости от вида нагружения.
|
Вид нагружения |
Стальной прокат и поковки |
Стальное литье |
|
|
Изгиб |
=0,47 |
=0,38 |
|
|
Растяжение-сжатие |
=0,35 |
=0,28 |
5.3 Обобщенные коэффициенты снижения усталостной прочности
Как показала практика, предел выносливости деталей ниже предела выносливости стандартных образцов, испытываемых в лабораториях. Снижение предела выносливости обусловлено не только наличием концентраторов напряжений, но и размерами детали. Качеством поверхности. Некоторое повышение предела усталостной прочности можно получить при поверхностной обработке детали.
Снижение усталостной прочности детали происходит, в основном, от действия местных напряжений, вызванных наличием концентраторов напряжений металлургического, технологического или конструкторского происхождения.
5.3.1 Значение теоретического коэффициента концентрации [13]
(5.2)
где - теоретическое напряжение, максимальное для данного сечения, определенное методом теории упругости или экспериментально;
- номинальное напряжение, найденное без учета концентраторов.
Для определения значений и построим модель трехлинзового компенсатор в программе "Ансис" (рис 5.2) и практически найдем эти значения при его перемещении от 0 до 16 мм. Практически полученные значения приведены в таблице 5.2.
Рисунок 5.2 - Модель компенсатора, построенная в программе "Ансис"
Таблица 5.2. Практические значения
|
Перемещение, мм |
0 |
4 |
8 |
12 |
16 |
|
|
0 |
116 |
233 |
350 |
468 |
||
|
70,2 |
Для определения теоретического коэффициента концентрации возьмем значение =116 МПа при перемещении на 4 мм, которое соответствует максимальному перемещению для одной линзы.
5.3.2 Значение эффективного коэффициента концентрации [13]
Металлы и сплавы с неоднородной структурой имеют пониженную чувствительность к концентраторам напряжений, что приводит к снижению эффективных коэффициентов концентрации напряжений.
Для конструкционных и легированных сталей чувствительность к концентраторам напряжений возрастает с повышением предела прочности и в среднем составляет q=0,6-0,8 [13].
(5.3)
где - коэффициент чувствительности материала, принимаем равной 0,7.
5.3.3 Значение коэффициента учитывающего состояние поверхности детали и рабочей среды
При действии циклических напряжений начало разрушения связано с образованием местной поверхностной трещины. Очевидно, что в случае чистой и тонко обработанной поверхности предел усталости возрастает. При грубой обработке наличие мелких поверхностных дефектов приводит к снижению поверхностной прочности.
Для материалов, обладающих большей чувствительностью к местным напряжениям, влияние состояния поверхности будет более заметным.
При расчетах на усталостную прочность обработка поверхности учитывается коэффициентом качества поверхности, который определяется по справочным данным в зависимости от метода обработки поверхности и рабочей среды.
Значение коэффициента учитывающего состояние поверхности детали и рабочей среды принимаем равным 1.05 таблица 5.3.
Таблица 5.3
Значение коэффициента , учитывающего состояние поверхности детали и рабочей среды
5.3.4 Значение коэффициента учитывающего размеры сечения детали
При расчете детали на усталостную прочность наряду с фактором состояния поверхности необходимо учитывать также еще масштабный фактор. Величина предела усталости зависит от абсолютных размеров испытываемых образцов.
Объясняется это тем, что усталостное разрушение определяется не только напряжениями в наиболее нагруженных точках, но и общими законами распределения напряжений в объеме тела в процессе образования и развития.
Опыты, проведенные на образцах различного размера показали, что с увеличением последних предел усталости уменьшается.
Значение коэффициента учитывающего размеры сечения детали принимаем равным 1 [13].
5.3.5 Значение коэффициента учитывающего поверхностное упрочнение
Большие возможности для повышения усталостной прочности дают специальные способы обработки поверхности: химико-термические, механические, термические и термохимический.
Значение коэффициента учитывающего поверхностное упрочнение принимаем равным 1 [13].
5.3.6 Обобщенный коэффициент снижения усталостной прочности детали [13]
(5.4)
5.4 Определение запаса усталостной прочности компенсатор
5.4.1Симметричный цикл нагружения
Условия усталостной прочности при действии симметричного цикла нагружения определяется отношением пределов выносливости детали определяется пределами выносливости стандартных образцов при симметричном цикле с учетом обобщенных коэффициентов снижения усталостной прочности детали:
(4.5)
где - коэффициент запаса прочности по нормальным и касательным напряжениям.
5.4.2 Асимметричный цикл нагружения
Чтобы охарактеризовать сопротивляемость материала действию переменных напряжений с различной асимметрией цикла, строят так называемую диаграмму предельных напряжений (рис. 4.3). В ней по оси ординат откладывают наибольшее и наименьшее напряжения цикла, а по оси абсцисс - среднее напряжение цикла (диаграмма Смита). Их предельные значения определяются при данной характеристике цикла опытным путем в результате построения кривых усталости.
Начнем с симметричного цикла (r=-1). Предельным напряжением в этом случае будет предел выносливости . Следовательно,
; ; .
Этому циклу на диаграмме соответствуют точки и, лежащие на оси ординат. Проведя испытания компенсатора в программе "Ансис" с различными перемещениями из, определим наибольшее и наименьшее значения напряжений (таблица 5.4).
Таблица 5.4
Значения максимальных и минимальных напряжений
|
Значение напряжения, МПа |
218 |
228 |
231,5 |
125 |
36 |
130 |
Нанесем на диаграмму (рис 5.3) точки M, N, O и .
Соединяем линиями все точки, изображающие максимальные и минимальные предельные напряжения циклов. Очевидно, правая крайняя точка диаграммы (точка D) соответствует циклу, при котором , т.е. постоянной нагрузке. Предельной нагрузкой в этом случае является предел прочности материала. Следовательно, абсцисса и ордината точки равны пределу прочности материала. Таким образом, ординаты точек линии соответствуют пределам выносливости материала при различных значениях коэффициента асимметрии циклов.
Рисунок 5.3 - Диаграмма предельных напряжений без учета коэффициента запаса прочности.
Нанесем на диаграмму (рис 5.4) точки с учетом коэффициента запаса прочности (принимаем равным 1.3), данные приведены в таблице 5.5.
Таблица 5.5
Значения максимальных и минимальных напряжений с учетом коэффициента запаса прочности
|
Значение напряжений, МПа |
167.7 |
175 |
178 |
96 |
27.7 |
100 |
Рисунок 5.4 - Диаграмма предельных напряжений
На основании произведенных расчетов, построенной диаграммы предельных напряжений и полученных данных о вибрации в насосном зале можно сделать вывод: амплитуда вибраций находится в зоне, которая свидетельствует о том, что для компенсации достаточно одной линзы компенсатора и его срок службы равен сроку службы трубопровода. Разделение технологических трубопроводов компенсаторами от насосных агрегатов является оптимальным решение для борьбы с вибрацией в насосном зале. Компенсатор имеет большой запас прочности и даже в случае температурного расширения трубопровода в пределах компенсирующей способности будет способен уменьшать нагрузки со стороны технологических трубопроводов.
Заключение
В данном проекте произведен анализ существующих конструкций нефтеперекачивающих станций и компенсаторов. Предложен новый способ снижения нагрузок от технологических трубопроводов на насосный агрегат станции магистрального нефтепровода, в результате которого увеличатся межремонтные периоды, не будет происходить расцентровки валов в результате вибрации. Произведен усталостный расчет и построена модель компенсатора, в программе "Ансис" для нахождения максимальных и нормальный напряжений в сечении компенсатора.
Список литературы
1. Годовский Д.А. Основы эксплуатации магистральных нефте и нефтепродуктопроводов Уфа. 2014.
2. ГОСТ 12.1.012-90. ССБТ. Вибрационная безопасность. Общие требования. - М.: Изд-во стандартов, 1984. - 14 с.
3. Гумеров А.Г., Гумеров Р.С., Акбердин А.М. Эксплуатация оборудования нефтеперекачивающих станций. - М.: ООО "Недра-Бизнесцентр", 2001. - 475с.: ил.
4. Ковалев В.И. Сильфонные компенсаторы для трубопроводов. - М.: "Кронштадт", 2008.
5. Коршак А.А., Коробков Г.Е., Душин В.А., Набиев Р.Р. Обеспечение надежности магистральных нефте - и нефтепродуктов. Уфа, Фонд содействия развитию научных исследований, 1998.
6. Кулухов В.И. Исследование вибрации сильфонных компенсаторов в трубопроводах // Проблемы надежности конструкций газопроводных систем. - М.: ВНИИГАЗ. 1980.
7. Кулухов В.И. Экспериментальное исследование напряженного состояния однослойных и многослойных армированных сильфонных компенсаторов // Вопросы судостроения 1984. Выпуск 2.
8. Кушелев В.П., Орлов Г.Г., Сорокин Ю.Г. Охрана труда в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности. - М.: Химия, 1983. - 174 с.
9. Методика расчета на прочность "Компенсаторы сильфонные и линзовые". - Минск.: 2002.
10. Методическое указание к выполнению чертежей, курсовых и дипломных проектов Сост. Изосимов А.М., Подавалов Ю.А., СамГТУ, Самара, 2005 - 25 с.
11. Правила охраны поверхностных вод от загрязнения сточными водами. - М.: Стройиздат, 1995. - 18 с.
12. "Правила технической эксплуатации магистральных нефтепродуктопроводов" ОАО "Транснефтепродукт" М. 1999.
13. Саркисов В.Г., Папировский В.Л. Расчет усталостной прочности деталей бурового и нефтепромыслового оборудования.: Методические указания к выполнению курсовых и дипломных работ и проектов. / Самарский государственный технический университет. - Самара. 1996.30с.
14. Харитоновский В.В., Степанов И.В., Климин Г.С., Селезнев В.Е., Алешин В.В. Сильфонные компенсаторы для снижения напряжений в трубопроводах ГРС // Газовая промышленность 2001. №1.
15. Экономическое обоснование инвестиционного проекта предприятии. Метод. Указание. / Сост. Колотилин Б.А., СамГТУ, Самара, 2002 - 23 с.
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Технологический расчет нефтепровода и выбор насосно-силового оборудования. Определение длины лупинга и расстановка нефтеперекачивающей станции по трассе нефтепровода. Расчет режима работы нефтепровода при увеличении производительности удвоением станций.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 14.05.2021Классификация и характеристика основных объектов нефтеперекачивающих станций магистральных нефтепроводов. Вспомогательные сооружения нефтеперекачивающих станций магистральных нефтепроводов. Резервуарные парки НПС. Нефтепродуктопроводы и отводы от них.
контрольная работа [831,1 K], добавлен 14.10.2011Определение оптимальных параметров магистрального нефтепровода, определение диаметра и толщины стенки трубопровода, выбор насосного оборудования. Расчет на прочность и устойчивость, выбор рациональных режимов эксплуатации магистрального нефтепровода.
курсовая работа [129,7 K], добавлен 26.06.2010Использование насосных станций для перекачки производственных сточных вод, их проектирование отдельно стоящими или в блоке с производственными помещениями. Подбор вспомогательного оборудования. Технико-экономические расчеты, техника безопасности.
курсовая работа [97,3 K], добавлен 01.09.2014Характеристика магистральных нефтепроводов. Определение диаметра и толщины стенки трубопровода. Расчет потерь напора по длине нефтепровода. Подбор насосного оборудования. Построение гидравлического уклона, профиля и расстановка нефтяных станций.
курсовая работа [146,7 K], добавлен 12.12.2013Описание технологического процесса перекачки нефти. Общая характеристика магистрального нефтепровода, режимы работы перекачивающих станций. Разработка проекта автоматизации насосной станции, расчет надежности системы, ее безопасность и экологичность.
дипломная работа [1,1 M], добавлен 29.09.2013Исходные данные для технологического расчета нефтепровода. Механические характеристики трубных сталей. Технологический расчет нефтепровода. Характеристика трубопровода без лупинга и насосных станций. Расстановка насосных станций на профиле трассы.
курсовая работа [859,1 K], добавлен 04.03.2014Общие сведения о трубопроводах. Тепловое удлинение участка трубопровода. Защита трубопровода от дополнительных нагрузок. Компенсаторы, их основные группы: П-образные, линзовые, волнистые, шарнирные сдвоенные и их характеристики. Монтаж компенсаторов.
курсовая работа [15,2 K], добавлен 19.09.2008Проектирование магистральных газонефтепроводов, выбор трассы магистрального трубопровода. Технологические схемы компрессорных станций с центробежными неполнонапорными нагнетателями. Совместная работа насосных станций и линейной части нефтепровода.
курсовая работа [261,2 K], добавлен 17.05.2016Проектирование и эксплуатация машин и оборудования нефтеперекачивающих станций. Выбор магистральных насосов промежуточной нефтеперекачивающей станции. Приведение характеристик насоса к входу в трубопровод. Основные типы запорно-регулирующей арматуры.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 27.05.2013