Электроснабжение района города с разработкой вопроса повышения надежности сети 10кВ

Определим расчетное значение КЕО_Р:

КЕО_р = (6,0•0,6 + 0,4 •0,08) •0,5•1/1,5 = 1,2%.

Полученное значение удовлетворяет требованиям СНИП 23-05-95

КЕО_р >КЕО;

1,2>1.



Рисунок 14.4.1 - Схема распределения КЕО по разрезу помещения при двухстороннем боковом освещении

Рисунок 14.4.1 показывает характеристику качеств помещения трансформаторной подстанции. При боковом освещении нормируется минимальное значение КЕО, которое в данном случае равно 1%.

Расчет защитного отключения.

Устройства этого типа применяется для устранения опасности поражения людей током при возникновении на заземленном или зануленном корпусе повышенного потенциала. Обычно эти устройства являются дополнительной мерой защиты к заземлению или занулению.

Быстрое отключение от сети поврежденного оборудования происходит, если возникает на его корпусе потенциал _{к доп}, при котором напряжение прикосновения к корпусу имеет наибольшее длительно допустимое значение U_{прик,доп,} В.

Для устранения опасности поражения человека электрическим током в случае прикосновения к корпусу электроустановки до 1 кВ, оказавшимся под напряжением относительно земли, применяется защитное зануление - преднамеренное соединение корпуса электроустановки с глухозаземленной нейтралью трансформатора в сетях трехфазного тока, выполняемое в целях электробезопасности.

Ток, протекающий через тело человека при касании им фазного провода:

I_h1= U_ф/(r_h + r₀) =220/ (1000+4)= 0,219 А = 219 мА

где U_ф - фазное напряжение цепи, U_ф = 220 В;

r_h - сопротивление тела человека, r_h = 1000 Ом;

r₀ - сопротивление искусственного заземлителя, r₀ = 4 Ом;

Ток, протекающий через тело человека при косвенном касании им фазного провода (при пробое изоляции на корпус электроустановки):

I_h2= (U_ф -?U) / r_h;

где U_ф - фазное напряжение цепи, U_ф = 220 В;

?U - падение напряжения на искусственном заземлителе, сопротивление тела человека, ?U = r_hI_пол = 4•2,318 = 9,27В;

I_пол - ток замыкания на корпус при повреждении изоляции фазного провода и прикосновении человека к корпусу электроустановки, находящегося под напряжением

I_пол = U_ф / r_пол = 220/94,9 Ом = 2,318 А,

где r_пол - эквивалентное сопротивление двух параллельных сопротивлений (сопротивления тела человека r_h и переходного сопротивления между корпусом и землей r_пер);

r₀ - сопротивление искусственного заземлителя, r₀= 4 Ом;

r_пер = 100 Ом;

r_пол= r_h• r_пер / (r_h+ r_пер)+ r₀= 1000•100/(1000+100)+4=90,9+4=94,9Ом,

I_h2=(220-9,27)/1000=210мА> I_доп=10мА,

I_h2> I_доп

Следовательно, необходимо использовать защитные меры от поражения электрическим током в сетях с глухо заземленной нейтралью при напряжением до 1000 В. К установке принимаем устройство защитного отключения (УЗО), реагирующего на потенциал корпуса при снижении сопротивления изоляции фазных проводов относительно земли ниже некоторого предела. Напряжение срабатывания реле U_cp должно быть меньше напряжения допустимого прикосновения U_cp, (U_{прик доп} = 60 В).

U_cp = U_{прик доп} ;

где R_р и Х_р - активное и индуктивное сопротивления обмотки реле, Ом;

Q1 и Q₂ - коэффициенты напряжения прикосновения.

Напряжение срабатывания реле напряжения для сети с глухо заземленной нейтралью и напряжение 380/220 В, U_cp = 30 В, активное сопротивление обмотки R_p = 400 Ом, и индуктивное Х_р = 200 Ом [8].

Считаем, что человек, касающейся корпуса стоит на земле вне зоны растекания тока с заземлителей, т.е. Q₁ и Q₂ = 1.

Преобразуя формулу (14.4.8), получим:

r_в = - R_р ==470 Ом

где U_{прик доп} - напряжение допустимого прикосновения, U_{прик доп} ⁼ 60 В,

R_p и Х_p - активное и индуктивное сопротивления обмотки реле,

R_p = 400 Ом; Х_р = 200 Ом;

U_cp-напряжение срабатывания реле,

U_cp=30В.



Рис. 14.4.2 - Принципиальная схема УЗО, реагирующего на потенциал корпуса

r_к - сопротивление заземления корпуса, r_в - сопротивление вспомогательного заземления; РН - реле максимального напряжения; ОК - отключающая катушка автоматического выключателя АВ.

Схема устройства защитного отключения работает на отключения автоматического выключателя при возникновении потенциала на корпусе и не позволяет потенциалу вырасти выше уровня, опасного для человека.

УЗО является рациональной мерой защиты в любых электроустановках, он особенно, когда трудно осуществить эффективное защитное заземление или зануление, и когда высока вероятность прикосновения человека к токоведущим частям. Стоимость УЗО не велика, т.к. технически устройство легко выполнимо.

Тушение пожаров на электроустановках подстанций.

В качестве огнетушащих веществ при тушении пожаров на электроустановках под напряжением целесообразно использовать: компактные и распыленные струи воды, негорючие газы, хладон и порошковые составы, а также комбинированные составы: углекислоту с хладоном и распыленную воду с порошком.

Загорания в электроустановках под напряжением ликвидируются персоналом энергетического объекта с помощью ручных и передвижных огнетушителей, типы которых приведены в табл. 14.4.1

Таблица. 14.4.1 Типы ручных и передвижных огнетушителей

Напряжение, кВ	Тип огнетушителя
До 0,4 До 1,0 До 10,0	Хладоновый Порошковый Углекислотный

Примечания.

1. Расстояние от насадка (раструба) огнетушителя до токоведущих частей электроустановок должно быть не менее 1 м.

2. Запрещается применять пенные огнетушители для тушения пожара на электроустановках под любым напряжением.

Подача компактных и распыленных струй воды при тушении пожара на электроустановках под напряжением должна осуществляться с расстояний, не ближе приведенных в табл. 14.4.2.

При этом компактные струи воды целесообразно применять только в случаях, когда к очагу горения невозможно приблизиться для подачи распыленной воды.

Таблица 14.4.2 - Расстояние подачи компактных и распыленных струй воды при тушении пожара на электроустановках

Применяемые огнетушащие вещества и устройства для их подачи под давлением 0,4 МПа	Безопасные расстояния (м) до горящих электроустановок, находящихся под напряжением,
	до 1 кВ	от 1 кВ до 10 кВ включительно
1. Компактные струи воды, подаваемые из ручных и лафетных стволов диаметром 5	4,0	6,0
2. Распыленные струи воды, подаваемые из стволов, снабженных насадками турбинного типа EFT; огнетушащие порошковые составы (всех типов);	1,5	2,0

- При пожаре силового трансформатора, автотрансформатора для тушения целесообразно использовать распыленную воду и огнетушащий порошок, подаваемые отдельно или в комбинациях.

- При тушении пожара на открытых кабельных трассах должна применяться распыленная вода от пожарных стволов, а также углекислотные огнетушители.

- При пожаре в кабельном помещении, когда температура, плотность дыма и другие опасные факторы не препятствуют выполнению работ по ликвидации пожара, персоналу и пожарным следует использовать углекислотные огнетушители.

14.5 БЖД в ЧС на подстанции

Атмосферные перенапряжения возникают при прямых ударах молнии в электроустановку или наводятся (индуцируются) в линиях при ударах молний вблизи от них. Внутренние перенапряжения возникают при резких изменениях режима работы электроустановки, например, при отключении нагруженных линий, отключении тока холостого хода трансформаторов, замыкании фазы в сети с изолированной нейтралью на землю и др.

Перенапряжения при прямых ударах молнии могут достигать 1000 кВ, а ток молнии - 200 кА. Разряд молнии обычно состоит из серии отдельных импульсов (до 40 шт.) и продолжается не более долей секунды. Длительность отдельного импульса составляет десятки микросекунд. Индуктированные перенапряжения достигают 100 кВ и распространяются по проводам линии электропередачи в виде затухающих волн. Атмосферные перенапряжения не зависят от номинального напряжения электроустановки и поэтому их опасность возрастает со снижением класса напряжения электрической сети. Коммутационные перенапряжения зависят от номинального напряжения электроустановки и обычно не превышают 4 U _НОМ. Из сказанного следует, что основную опасность представляют атмосферные перенапряжения.

Перенапряжения весьма опасны по своим последствиям. Пробив изоляции, они могут вызывать КЗ, пожары в электроустановках, опасность для жизни людей и др. Поэтому каждая электроустановка должна иметь защиту от перенапряжений.

В качестве основных защитных средств от атмосферных повреждений применяют молниеотводы, разрядники и искровые промежутки. Главной частью всех этих аппаратов является заземлитель, который должен обеспечить надежный отвод зарядов в землю.

Молниеотвод ориентирует атмосферный заряд на себя, отводя его от токоведущих частей электроустановки. Различают стержневые и тросовые (на воздушных линиях) молниеотводы.

Стержневые молниеотводы устанавливают вертикально. Они должны быть выше защищаемых объектов.

Зона защиты одиночного стержневого молниеотвода - пространство, защищенное от прямых ударов молнии. Эта зона имеет вид конуса, образующая которого имеет вид кривой линии (рис. 3).

На рис. 3 приняты следующие обозначения: h_x - высота защищаемого бьекта; h_a - активная часть молниеотвода, равная превышению молниеотвода над высотой объекта; h - высота молниеотвода. При большой протяженности или ширине объекта устанавливают несколько молниеотводов. Расстояние между молниеотводом и защищаемым объектом должно быть не более 5 м.



Рис. 14.5.1 - Зона защиты одиночного стержневого молниеотвода

Тросовые молниеотводы подвешивают на опорах линий электропередачи напряжением 35 кВ и выше над проводами фаз. Тросы выполняют стальными и соединяют спусками с заземлением опор. Сопротивление заземления опоры при этом не должно превышать 10 Ом.

Разрядник представляет собой комбинацию искровых промежутков и дополнительных элементов, облегчающих гашение электрической дуги в искровом промежутке. Разрядники по исполнению делятся на трубчатые и вентильные, а по назначению - на подстанционные, станционные, для защиты вращающихся машин и др.

Защитное действие разрядника заключается в том, что проходящий в них разряд ограничивает амплитуду перенапряжений до пределов, не представляющих опасности для изоляции защищаемого объекта. Возникающая при этом в разряднике электрическая дуга гасится после исчезновения импульсов перенапряжения раньше, чем срабатывает защита от КЗ и, таким образом, объект не отключается от сети.

Каждый из разрядников, независимо от его типа и конструкции, состоит из искрового промежутка, один из электродов которого присоединяется к фазному проводу линии, а другой - к заземляющему устройству непосредственно или через добавочное сопротивление.

Через хорошо заземленный искровой промежуток вслед за импульсным током, возникающим после пробоя перенапряжением, проходит сопровождающий ток нормальной частоты (50 Гц), обусловленный рабочим напряжением. Разрядник должен обладать способностью быстро погасить сопровождающий ток после исчезновения перенапряжения. Для этого разрядник снабжают помимо искрового промежутка последовательно включенным с ним специальным элементом, обеспечивающим гашение сопровождающего тока.

Гашение сопровождающего тока обеспечивается двумя способами:

- трубчатых разрядниках - специальным дугогасительным устройством;

- в вентильных разрядниках - активными сопротивлениями с нелинейной (зависящей от приложенного напряжения) характеристикой. Нелинейная характеристика (рис. 14.5.2) должна быть такой, чтобы при перенапряжениях сопротивление разрядника было малым. При рабочих напряжениях сопротивление разрядника должно быть большим, чтобы гасился сопровождающий ток.

Рис. 14.5.2 - Вентильный разрядник: а) - схема; б) - защитная характеристика

Трубчатые разрядники применяются как основное средство для защиты изоляции линии электропередачи и как вспомогательное средство защиты изоляции оборудования подстанций. Они выполняются с номинальными напряжениями 6, 10, 35 кВ.

Основной частью разрядника является трубка из твердого газогенерирующего диэлектрика (фибра, фибробакелит у разрядников серий РТ, РТФ; винипласт - у разрядников серии РТВ). Разрядник (рис. 5) имеет 2 искровых промежутка: внешний (3) и внутренний (2). Внешний изолирует трубку от постоянного соприкосновения с токоведущей частью, находящейся под напряжением. При пробое искровых промежутков под воздействием высокой температуры электрической дуги трубка 1 разлагается и генерирует газ (в основном водород), облегчающий гашение электрической дуги. Необходимость гашения дуги объясняется тем, что после прохождения перенапряжения по искровым промежуткам проходит сопровождающий ток разрядника, обусловленный рабочим напряжением электрической сети. Поэтому в обозначении разрядника, кроме букв, входит дробь, где числитель указывает номинальное напряжение, а знаменатель - пределы сопровождающего тока, успешно отключаемого разрядником. Например, РТобозначает трубчатый разрядник на 10 кВ, отключающий сопровождающий ток (равный току КЗ) от 0,5 до 7 кА.

Рис. 14.5.3. - Устройство трубчатого разрядника

Вентильные разрядники предназначены для защиты от атмосферных перенапряжений оборудования электростанций и подстанций, главным образом, силовых трансформаторов. Основными элементами разрядника являются многократные искровые промежутки и соединенные последовательно с ними нелинейные сопротивления в виде дисков из вилита. Для защиты подстанций используют разрядники серий РВП (разрядник вентильный подстанционный) и РВН (разрядник вентильный низковольтный).

Специальная защита воздушных линий от атмосферных перенапряжений не устанавливается, так как молния может ударить в линию в любой ее точке. Все воздушные линии оборудуются устройствами АПВ, так как после КЗ, вызванного перенапряжением, и отключения линии, ее изоляционные свойства восстанавливаются. Поэтому повторное включение линии оказывается в большинстве случаев успешным.

Основное внимание уделяется защите от перенапряжений оборудования подстанций. На рис. 14.5 приведены два варианта защиты подстанций напряжением 6-10 кВ от атмосферных перенапряжений при присоединении их непосредственно к воздушной линии (рис. 14.5.4 а) и кабельным вводом (рис. 14.5.4 б). В первом случае на линии устанавливают два комплекта трубчатых разрядников Fl, F2, один из которых (F2) - на концевой опоре линии, a F1 - на расстоянии 100ч200 м от F2. Во втором случае комплект разрядников F2 устанавливают на конце кабеля, причем его заземление соединяют с оболочкой кабеля. Это необходимо для уменьшения перенапряжений, поступающих на подстанцию. Второй комплект F1 устанавливается при длине кабельного ввода менее 10 м. Расстояние между F1 и F2 равно 100ч200 м. Вместо F2 при длине кабельной вставки более 50 м рекомендуется устанавливать вентильные разрядники.

Кроме трубчатых разрядников непосредственно на подстанциях устанавливают вентильные разрядники FV3 и FV4 на сторонах высшего и низшего напряжений.



Рис. 14.5.4 - Варианты защиты подстанций напряжением 6-10 кВ от атмосферных перенапряжений при присоединении их непосредственно к воздушной линии а) и кабельным вводом б)

ВАРИСТОРЫ.

В последние десятилетия основным средством защиты от импульсных перенапряжений любого вида признано использование нелинейных полупроводниковых резисторов, называемых варисторами. Современные варисторы изготавливаются из окиси цинка с добавками других оксидов металла путем использования поликристаллической керамики на основе высокотемпературного отжига (спекания). Внешняя конструкция варисторов может быть различной, но чаще всего встречаются варисторы дискообразной формы.

Важнейшей характеристикой варистора, определяющей его функциональные возможности, является его вольт-амперная характеристика (рисунок 14.5.5). Ее особенностью является наличие участка малых токов (условно от нуля до нескольких миллиампер), на котором находится рабочая точка варистора и участок больших токов (до тысяч ампер).



Рисунок 14.5.5 - Типичная вольтамперная характеристика (ВАХ) варистора

ВАХ варистора представляет собой степенную зависимость тока от напряжения, которая в рабочем диапазоне приблизительно описывается соотношением:

i = к•U^а,

где I - ток через варистор;

U - напряжение на вариеторе;

к - некоторая константа (зависит от типа варистора);

=20-60 - коэффициент нелинейности варистора, характеризующий крутизну ВАХ.

На рисунке 14.5.6 показана схема замещения варистора с учетом индуктивности выводов L_B и емкости таблетки варистора С_в.



Рисунок 14.5.6 - Схема замещения варистора

Индуктивность выводов варистора зависит от длины выводов и монтажа варисторов. Чем больше данная индуктивность, тем медленней срабатывает варистор. Время срабатывания варисторов с учетом их собственных индуктивностей лежит в наносекундном диапазоне. Для уменьшения времени срабатывания варистора при монтаже нужно по возможности укорачивать выводы.

Варистор имеет определенную емкость в рабочем режиме (когда нет импульсов напряжения), а при воздействии импульса напряжения емкость варистора практически равна нулю. Емкость варистора находится в диапазоне от сотен до нескольких десятков тысяч пикофарад. Относительно большая емкость варисторов препятствует их применению для защиты от перенапряжений в высокочастотных цепях.

Принцип действия варисторов основан на параллельном подключении к защищаемому устройству. В нормальном режиме работы ток через варистор равен сотням микроампер и варистор находится в непроводящем состоянии. В момент возникновения волн перенапряжений варистор переходит в проводящее состояние, характеризующееся значительным ростом тока и незначительным увеличением напряжения. Когда напряжение снижается до номинальных значений, варистор возвращается в непроводящее состояние.

Выбор варисторов.

1. Выбор по длительно-допустимому напряжению U_нд.

Длительно-допустимое рабочее напряжение U_нд - наибольшее переменное или постоянное напряжение, которое может быть приложено к выводам варистора неограниченно долго. По U_нд определяется класс напряжения, к которому относится варистор Напряжение U_нд характеризует варистор в непроводящем состоянии, т.е. при значении тока через варистор в районе сотен микроампер, поэтому U_нд должно быть не меньше наибольшего рабочего напряжения защищаемого ограничителем оборудования U_нр

U_нд ? U_нр.

2. Выбор варистора по защитному уровню.

Защитный уровень варистора характеризует остающееся напряжение U_ост, т.к. это напряжение обычно является напряжением на защищаемом электроприемнике при перенапряжениях. Остающееся напряжение U_ост - это максимальное значение напряжения на выводах варистора при действии коммутационных перенапряжений, т.е. это напряжение, при котором происходит срабатывание варистора.

Для того чтобы при ограничении напряжения с помощью варистора не произошло превышение защитного уровня перенапряжения, должно соблюдаться условие:

U_ост ? К_доп U_нр

где К_доп - допустимая кратность коммутационных перенапряжений для защищаемого электрооборудования.

В каталожных данных варисторов приводятся значения остающегося напряжения при воздействии на варистор импульса тока определенной формы и амплитуды. Среди предприятий-изготовителей варисторов принято приводить значения U_ост при импульсе тока 8/20 мкс. Если данные импульсы тока обеспечивают запас по амплитуде и длительности по сравнению с реальными импульсами тока, протекающими через варистор при ИКП, то в формуле (4.2) можно учитывать U_OCT приведенное в каталожных данных. В противном случае для определения максимального значения перенапряжения U_пп и тока I_пп, необходимо рассчитывать реальные переходные процессы для конкретных коммутаций. Зная эти значения, строят нагрузочную характеристику перенапряжения (рисунок 14.5.7), пересечение которой с ВАХ варистора даст значение остающегося напряжения варистора U_ост, по которому судят о защитном уровне варистора.

Рисунок 14.5.7 - Определение остающегося напряжения варистора по его ВАХ и нагрузочной характеристике перенапряжения

Если остающееся напряжение, определенное по рисунку 14.5.7, удовлетворяет условию (4.2), то выбор варистора по защитному уровню закончен. В противном случае, необходимо выбирать другой варистор с более пологой ВАХ, который для данной нагрузочной характеристики перенапряжения будет удовлетворять условию (4.2).

3. Выбор по энергоемкости ОПН.

Энергоемкость варистора W_B - рассеиваемая варистором энергия при перенапряжения. Для правильного выбора по этому параметру необходимо определить энергию W, выделяющую при отключении защищаемого электроприемника. Условие выбора по этому параметру выгляди так:

W_ОПН ? W

Как известно, наибольшие коммутационные перенапряжения возникают при отключении устройств, нагрузка которых носит индуктивный характер, и имеет место явление среза тока. В этом случае условие (4.3) примет вид:

W_ОПН ? ,

где L_нг - индуктивность нагрузки;

I _cз - ток среза.

Эксплуатационные характеристики варисторов.

На основании анализа эксплуатационных характеристик современных варисторов, выпускающихся зарубежными и отечественными предприятиями, можно выделить следующие диапазоны рабочих параметров:

напряжение ограничения, В: 6-2000;

амплитуда импульса тока 8/20 мкс, кА: до 100;

энергоемкость, Дж: 0,1-15000;

время отклика, не: не более 25;

емкость, нФ: до 20.

У варисторов и ОПН, выполняющихся на их основе, можно выделить следующие преимущества:

а) широкий диапазон использования: от защиты электронных компонентов непосредственно на печатной плате до защиты электрических сетей напряжением 500 кВ;

б) высокое значение допустимого тока;

в) относительно высокое быстродействие;

г) большая энергоемкость.

Недостатки варисторов и ОПН:

а) ограниченный срок службы;

б) не всегда возможно обеспечение достаточно низкого уровня ограничения перенапряжения (не ниже 1,5-1,8 от U_нд);

в) невозможность применения для защиты от перенапряжений в высокочастотных цепях.

15. Расчет экономической эффективности капиталовложений в реконструкцию РУ - 10 кВ в ТП-286 и реконструкцию КЛ - 6 кВ ПРИС.512 «А»

Оценка экономической эффективности капиталовложений в реконструкцию РУ - 10 кВ в ТП-286.

Необходимость реконструкции энергообъекта.

Необходимость реконструкции РУ - 10 кВ в ТП-286 вызвана тем, что ТП-286 введена в эксплуатацию в 1957 году. Производителем оборудования РУ-10 кВ является Армения, оборудование РУК КСО-386 технически и морально устарело. Техническое состояние не соответствует требованиям ПУЭ и ПТЭ, а также отсутствуют запасные части.

Цели реконструкции энергообъекта.

К целям реконструкции РУ-10 кВ в ТП-286 относятся:

- снижение недоотпуска электроэнергии при аварийных отключениях электрооборудования;

- более гибкое оперативное управление сетями;

- подключение новых потребителей в условиях повышенной надежности;

- совершенствование учета отпускаемой электроэнергии.

Расчёт экономической эффективности капиталовложений в реконструкцию объекта.

Определим недополучаемою прибыль (П _{недопол}) от прекращения подачи электроэнергии:

П _{недопол} = О_сгНР,

где О_сг - среднегодовое количество отключений, О_сг= 7;

Н - средний недоотпуск одного отключения, Н=26,157 кВтч;

Р - разница между стоимостью покупной и реализуемой энергии, Р=0,65 руб.

П _{недопол} =7*26,157*0,65 = 119014 руб.

Произведем расчет затрат (З), необходимых для проведения одного внепланового ремонта:

- стоимость ВН -12000 руб.;

- стоимость рубильника - 2500 руб.;

- стоимость опорных изоляторов - 150 руб.;

- стоимость трансформаторов тока - 12480 руб.;

- стоимость трансформаторов напряжения - 17900 руб.;

- работа машин и механизмов - 1600 руб.;

- ФОТ ремонтных рабочих - 1760 руб.

З=12000+2500+150+12480+17900+1600+1760=48390 (руб.)

Рассчитаем среднегодовые затраты на внеплановые ремонты (З _сг):

З _сг = 48390*12=580680 (руб.).

Сумма упущенной выгоды и непроизводственных затрат составит (З):

З= З+ З _сг= 48390+580680=699694 (руб.).

Определение срока окупаемости реконструкции объекта:

Т_ок = ,

где К - капиталовложения в реконструкцию ТП, К= 2000000 (руб.).

Т_ок = = 2,9 (г).

Вывод: на основании приведенных расчетов можно сделать вывод о целесообразности инвестиций в реконструкцию РУ - 10 кВ в ТП - 286 в размере 2 млн. руб., которые окупятся через 3 года.

Оценка экономической эффективности капиталовложений в реконструкцию КЛ - 6 кВ прис. 512 «А».

Необходимость реконструкции кабельной линии.

Реконструкция КЛ - 6 кВ прис. 512 «А» (ПС - 5=РП - 1) протяженностью 2500 м обусловлена тем, что кабель АСБ- 6 (зх185) ммІ проложен в 1974 году. В результате прохождения кабельной линии в агрессивной среде произошло повреждение оболочки кабеля.

Расчёт экономической эффективности капиталовложений в реконструкцию кабельной линии.

Определим недополученную прибыль () от прекращения подачи электроэнергии по причине повреждения КЛ - 6 кВ:

= ,

где - среднегодовое количество отключений кабельной линии, =22;

- средний аварийный недоотпуск одного отключения КЛ, =17620 кВТч;

- разница между покупным и отпускным тарифом,

= 0,82 руб.;

= 22*17620*0,82=317903 (руб.).

Расчет среднегодовых затрат на внеплановые ремонты кабельной линии:

- при средней стоимости одного ремонта по замене дефектного участка длиной до 10 м затраты на один внеплановый ремонт кабельной линии составляет 25000 руб.;

- с учетом среднегодового количества отключений кабельной линии среднегодовые затраты () на внеплановые ремонты составят:

= 25000*22=550000 (руб.)

Сумма упущенной выгоды и непроизводственных затрат составит (З^кл):

З^кл= 317903+550000=867903 (руб.).

Определение срока окупаемости реконструкции КЛ ():

= ,

где - капиталовложения в реконструкцию 2500 м КЛ - 6 кВ,

= 5381000 (руб.).

= = 6,2 (г).

Вывод: на основании приведенных расчетов можно сделать вывод о целесообразности инвестиций в реконструкцию КЛ - 6 кВ, так как срок окупаемости вложений, равный 6,2 года меньше. Чем нормативный срок окупаемости прокладываемых кабельных линий (6,7 года).

Выводы и рекомендации

В разделе безопасность жизнедеятельности рассмотрен вопрос об аттестации рабочих мест на станции, произведен анализ влияния негативных факторов процесса (среды) на организм человека.

На основе аттестации рабочего места диспетчера оперативного пункта управления произведен расчет расхода и температуры приточного воздуха при кондиционировании и выбран кондиционер.

Разработаны меры по снижению негативных факторов, в том числе произведен расчет естественного освещения ЗРУ п/ст.

Произведен расчет устройства защитного отключения электроустановки.

Также приведены рекомендации по противопожарным мероприятиям, направленным на повышение устойчивости электростанции в условиях чрезвычайных ситуаций.

Библиографический список

1. П.А. Долин. Основы техники безопасности в электроустановках. М., «Энергоатомиздат».2008

2. Охрана труда в электроустановках. Под редакцией проф. Б.А. Князевского. Л., «Энергия», 2009.

3. Межотраслевые правила по охране труда (правила безопасности) при эксплуатации электроустановок ПОТ РМ - 016-2001 М.изд-во НЦ ЭНАС 2010 г.

4. Брездихин А.Н., Хачатрян С.С. Справочник по монтажу распределительных устройств и подстанций. М: Высш. Шк., 2010.160 с.

5. Справочник по электроснабжению и электрооборудованию. / Под ред. А.А. Фёдорова. - М.:Энергоатомиздат, 2011.568 с.

6. С.А. Ульянов «Электромагнитные переходные процессы», «Энергия», 2009.

7. Справочник по защите объектов народного хозяйства о оружия массового поражения./под ред. Г.П. Демиденко - Высш. Шк. Головное издательство, 2008.287 с.

8. Правила устройства электроустановок; 7 изд. М. 2009 г.

9. Ермилов А.А. Основы электроснабжения промышленных предприятий. М.-Л.: Госэнергоиздат, 2007.344 с.

10. Справочник по проектированию электроснабжения, линий электропередачи сетей / Под ред. Я.М. Большмана, В.И. Круповча, М.Л. Самовера, М.:Энергия, 2006, 696 с.

11. Приказ от 26 апреля 2011 г. №342н «Об утверждении порядка проведения аттестации рабочих мест по условиям труда».

Размещено на Allbest.ru