L - длина участка, м

S - сечение кабеля, мм²

C - коэффициент, значение которого зависит от напряжения, числа фаз и материала провода [5], С = 77

Определяем потери напряжения кабеля:

?U =1,5 · 15/77 · 1,5=0,2%

0,2 < 2,5%

Условие выполняется, поэтому кабель проходит по длительно допустимому току и по потере напряжения, принимаем его к монтажу.

Расчет произведем для участка сети группы 4: P_н = 1,5кВт, I_н = 3,5А, сos ц = 0,83 Электроприемник подпиточный насос №1 (номер по плану 7).

Учитывая среду, в которой прокладывается проводка, предварительно выбираем кабель ВВГ, от ЩС1 до ШУ2 L=35м. По таблице 1.3.4 [9] I_доп = 19А. Выбираем кабель ВВГ 4х1,5. Способ прокладки открыто.

19 А > 3,5 А

Учитывая среду, в которой прокладывается проводка, предварительно выбираем провод ПВ1, для участка от ШУ до электродвигателя при длине провода 6м. Способ прокладки в трубе d=25мм.

По таблице 1.3.4 [9] I_доп = 15А. Выбираем провод ПВ1- 4(1х1,5).

15 А > 3,5 А

Проверим кабель по допустимой потере напряжения из условия:

?U<2,5%

, %

где Р - расчетная мощность, А;

L - длина участка, м

S - сечение кабеля, мм

C - коэффициент, значение которого зависит от напряжения, числа фаз и материала провода [5], С = 77

Определяем потери напряжения кабеля:

?U =1,5 · 35/77 · 1,5=0,45%

0,45 < 2,5%

Условие выполняется, поэтому кабель проходит по длительно допустимому току и по потере напряжения, принимаем его к монтажу.

Расчет произведем для сетевого насоса. Группа 5: P_н = 11кВт, I_н = 21,2А, сos ц = 0,88 (номер по плану 9).

Учитывая среду, в которой прокладывается проводка, предварительно выбираем кабель ВВГ. От ЩС до ШУ1 L=25м. По таблице 1.3.4 [9] I_доп = 30А. Выбираем кабель ВВГ-4х4 Способ прокладки открыто.

35 А > 26,5 А

От ШУ1 до электродвигателя L=4м . По таблице 1.3.4 [9] I_доп = 28А провод ПВ1-4(1х4) Способ прокладки в трубе d=25мм.

28 А > 26,5 А

Проверим кабель по допустимой потере напряжения из условия:

?U<2,5%

, %

где Р - расчетная мощность, А;

L - длина участка, м

S - сечение кабеля, мм²

C - коэффициент, значение которого зависит от напряжения, числа фаз и материала провода [5], С = 77

Определяем потери напряжения кабеля:

?U =11 · 25/77 · 4=0,9%

0,9 < 2,5%

Условие выполняется, поэтому кабель проходит по длительно допустимому току и по потере напряжения, принимаем его к монтажу.

Расчет произведем для участка сети группы 6: P_н = 5,5кВт, I_н = 11,9А, сos ц = 0,81 Электроприемник насос подачи топлива №1 (номер по плану 16).

Учитывая среду, в которой прокладывается проводка, предварительно выбираем кабель ВВГ, от ЩС1 до пускателя магнитного L=35м. По таблице 1.3.4 [9] I_доп = 19А. Выбираем кабель ВВГ 4х1,5. Способ прокладки открыто.

19 А > 3,5 А

Учитывая среду, в которой прокладывается проводка, предварительно выбираем провод ПВ1, для участка от пускателя магнитного до электродвигателя при длине провода 14 м. Способ прокладки в трубе d=25мм.

По таблице 1.3.4 [9] I_доп = 17А. Выбираем провод ПВ1- 4(1х1,5).

17 А > 3,5 А

Проверим кабель по допустимой потере напряжения из условия:

?U<2,5%

, %

где Р - расчетная мощность, А;

L - длина участка, м

S - сечение кабеля, мм²

C - коэффициент, значение которого зависит от напряжения, числа фаз и материала провода [5], С = 77

Определяем потери напряжения кабеля:

?U =1,5 · 35/77 · 1,5=0,45%

0,45 < 2,5%

Условие выполняется, поэтому кабель проходит по длительно допустимому току и по потере напряжения, принимаем его к монтажу.

Расчет произведем для участка сети группы 7: P_н = 2,5кВт, I_н = 3,6А, сos ц = 0,98 Электроприемник Щит автоматизации №1

Учитывая среду, в которой прокладывается проводка, предварительно выбираем кабель ВВГ, от ЩС1 до щита автоматизации. L=9м. По таблице 1.3.4 [9] I_доп = 19А. Выбираем кабель ВВГ 4х1,5. Способ прокладки открыто.

19 А > 3,6 А

Проверим кабель по допустимой потере напряжения из условия:

?U<2,5%

, %

где Р - расчетная мощность, А;

L - длина участка, м S - сечение кабеля, мм²

C - коэффициент, значение которого зависит от напряжения, числа фаз и материала провода [5], С = 77

Определяем потери напряжения кабеля:

?U =2,5 · 9/77 · 1,5=0,2%

0,2 < 2,5%

Условие выполняется, поэтому кабель проходит по длительно допустимому току и по потере напряжения, принимаем его к монтажу.

Расчет произведем для участка сети группы 8: P_н = 1,1кВт, I_н = 2,76А, сos ц = 0,81 Электроприемник вентилятор №1 системы П-2 (номер по плану 12). Учитывая среду, в которой прокладывается проводка, предварительно выбираем кабель ВВГ, от ЩС1 до ШУ4 L=40м. По таблице 1.3.4 [9] I_доп = 19А. Выбираем кабель ВВГ 4х1,5. Способ прокладки открыто.

19 А > 3,5 А

Учитывая среду, в которой прокладывается проводка, предварительно выбираем провод ПВ1, для участка от ШУ4 до электродвигателя при длине провода 5 м. Способ прокладки в трубе d=25мм.

По таблице 1.3.4 [9] I_доп = 15А. Выбираем провод ПВ1- 4(1х1,5).

15 А > 3,5 А

Проверим кабель по допустимой потере напряжения из условия:

?U<2,5%

, %

где Р - расчетная мощность, А;

L - длина участка, м

S - сечение кабеля, мм²

C - коэффициент, значение которого зависит от напряжения, числа фаз и материала провода [5], С = 77

Определяем потери напряжения кабеля:

?U =1,1 · 40/77 · 1,5=0,4% 0,4 < 2,5%

Условие выполняется, поэтому кабель проходит по длительно допустимому току и по потере напряжения, принимаем его к монтажу.

Расчет произведем для участка сети группы 9: P_н = 0,8кВт, I_н = 2,4А, сos ц = 0,73 Электроприемник вентилятор №1 системы В-1 (номер по плану 14). Учитывая среду, в которой прокладывается проводка, предварительно выбираем кабель ВВГ, от ЩС1 до ШУ3 L=40м. По таблице 1.3.4 [9] I_доп = 19А. Выбираем кабель ВВГ 4х1,5. Способ прокладки открыто.

19 А > 2,4 А

Учитывая среду, в которой прокладывается проводка, предварительно выбираем провод ПВ1, для участка от ШУ3 до электродвигателя при длине провода 9 м. Способ прокладки в трубе d=25мм.

По таблице 1.3.4 [9] I_доп = 15А. Выбираем провод ПВ1- 4(1х1,5).

15 А > 2,4 А

Проверим кабель по допустимой потере напряжения из условия:

?U<2,5%

, %

где Р - расчетная мощность, А;

L - длина участка, м

S - сечение кабеля, мм²

C - коэффициент, значение которого зависит от напряжения, числа фаз и материала провода [5], С = 77

Определяем потери напряжения кабеля:

?U =0,8 · 40/77 · 1,5=0,3% 0,3 < 2,5%

Условие выполняется, поэтому кабель проходит по длительно допустимому току и по потере напряжения, принимаем его к монтажу.

Расчет произведем для участка сети группы 10 : Электроприемник прибор охранной сигнализации.

Учитывая среду, в которой прокладывается проводка, выбираем кабель ВВГ-2х1,5 так как нагрузки малы минимальным сечением кабеля ВВГ.

Расчет произведем для участка сети группы 10 ЩС №2: P_н = 1,5кВт, I_н = 4,1А, сos ц = 0,0,8 Электроприемник вентилятор системы П-1 (номер по плану 11). Учитывая среду, в которой прокладывается проводка, предварительно выбираем кабель ВВГ, от ЩС2 до магнитного пускателя L=35м. По таблице 1.3.4 [9] I_доп = 19А. Выбираем кабель ВВГ 4х1,5. Способ прокладки открыто.

19 А > 2,4 А Учитывая среду, в которой прокладывается проводка, предварительно выбираем провод ПВ1, для участка от магнитного пускателя до электродвигателя при длине провода 18 м. Способ прокладки в трубе d=25мм. По таблице 1.3.4 [9] I_доп = 15А. Выбираем провод ПВ1- 4(1х1,5).

15 А > 2,4 А

От магнитного пускателя до пакетного выключателя L=10м

Согласно ПУЭ I_доп = 19А. Выбираем кабель ВВГ 4х1,5. Способ прокладки открыто.

Проверим кабель по допустимой потере напряжения из условия:

?U<2,5%

, %

где Р - расчетная мощность, А;

L - длина участка, м

S - сечение кабеля, мм²

C - коэффициент, значение которого зависит от напряжения, числа фаз и материала провода [5], С = 77

Определяем потери напряжения кабеля:

?U =1,5· 35/77 · 1,5=0,45%

0,45 < 2,5%0,45 < 2,5%

Условие выполняется, поэтому кабель проходит по длительно допустимому току и по потере напряжения, принимаем его к монтажу.

По расчетному току производим выбор кабелей и проводов для запитки щита.

Для щита ЩС1 рабочий ток составил 42,6А.По таблице 1.3.4 [9] I_доп = 50А. выбираем кабель ввода марки ВВГ сечением 10 мм.

Проверим кабель по допустимой потере напряжения из условия:

?U<2,5%

, %

где Р - расчетная мощность, А;

L - длина участка, м S - сечение кабеля, мм²

C - коэффициент, значение которого зависит от напряжения, числа фаз и материала провода [5], С = 77

%

0,2% < 2,5%

Расчет для ЩС №2 электроприемников производим аналогично, результаты расчёта приводим в графической части проекта

7. Выбор источника питания

Нагрузка на вводе

Р_у = 72,95 кВт

Р_р = 55,87 кВт

I_р = 88,5 А

cos ц = 0,96

Нагрузки соответствуют максимуму нагрузок.

Установлено вводное устройство ВРУ1-21-10УХЛ4.

Рис 2 - Электроснабжение ремонтной мастерской.

Электроснабжение котельной осуществляется от КТП160/10-0,4 с трансформатором мощностью 160 кВА. Подключение к ВРУ осуществляется 2-мя кабелями ААБлУ4- 4х25мм², l = 100 м. Кабель по территории проложен в земле, но по помещениям он проложен в кабельных каналах, поэтому принимаем длительно допустимый ток по условиям прокладки по воздуху. При пересечениях КЛ-0,4 кВ с другими подземными коммуникациями, а также при прохождении под проезжей частью - кабели проложены в асбоцементных трубах. Проверяем по длительно допустимому току

I_дл.доп. > I_p I_дл.доп = 115 А [9]

115 А > 88,5. А

, %

где Р - расчетная мощность, А;

L - длина участка, м

S - сечение кабеля, мм²

C - коэффициент, значение которого зависит от напряжения, числа фаз и материала провода [5], С = 77

%

Допустимые потери напряжения 5 %

5 % > 2.9 %

Требования выполнены.

8. Мероприятия по эксплуатации электрооборудования

8.1 Общие положения

Важнейшие экономические показатели работы с/х предприятий во многом зависят от надежной и экономичной системы эксплуатации электрооборудования в специфических условиях сельскохозяйственного производства.

Повышение надежности и экономичности эксплуатации сельских электроустановок - проблема многогранная, которую нужно решать комплексно. Важнейшей составной частью этой проблемы является планово-предупредительный ремонт и техническое обслуживание электрооборудования сельскохозяйственных потребителей.

Положение настоящей системы планово-предупредительного ремонта и техобслуживания обязательно для всех организаций, занимающихся техническим обслуживанием и ремонтом электрооборудования независимо от применяемой формы организации работ по техническому обслуживанию и ремонту.

8.2 Электротехническая служба

ЭТС предприятия - сложная многоцелевая система. Для ее прогрессивного развития нельзя ограничиваться организацией выполнения только работ, предусмотренных системой ППРсх. Цель этих работ заключается лишь в том, чтобы по возможности вернуть электрооборудованию качественные показатели, утраченные в процессе использования электрооборудования. ЭТС должна также проводить дополнительные разовые работы. Поэтому необходима разработка перспективных годовых планов развития ЭТС. Они должны включать мероприятия по выполнению эксплуатационной надежности и использования установленной мощности электроустановок, экономии электроэнергии, научной организации.

Надежность электрооборудования в процессе эксплуатации зависит от субъективных и объективных факторов. К субъективным факторам относят влияние обслуживающего персонала на надежность техники. Наибольшее значение здесь имеет квалификация электромонтеров и персонала, обслуживающего электрифицированные объекты, знание ими устройства электроустановок, соблюдение сроков и объемов техобслуживания и ремонтов, соблюдение правил эксплуатации и мер безопасности. Один из основных способов поддержания высокой надежности электроустановок - систематическое повышение квалификации персонала. К объективным относят факторы, которые приводят к отказам по независящим от действия персонала причинам: воздействие окружающей среды, нарушение режимов работы (процессов) электрифицированных машин, нарушение режимов электроснабжения, процессы старения и износа электроустановок.

Дестабилизирующее воздействие окружающей среды проявляется в коррозии металлов, увлажнение изоляции, разрушение материалов грызунами и насекомыми, атмосферными перенапряжениями электроустановок.

Для предотвращения коррозии проводят профилактическую окраску, проводят герметизацию в зоне размещения электрооборудования с целью защиты его от увлажнения, правильно выбирают место размещения и исполнения электрооборудования, исключают длительные неработающие паузы, проводят автоматическую тоновую сушку, обмоток в неработающие периоды, капсулируют лобовые части обмоток влагостойкими и химостойкими материалами. Добавочно пропитывают и сушат изоляцию при текущем ремонте.

Для предупреждения разрушения изоляции грызунами и насекомыми исключают возможность их доступа в электроустановки, консервируют или защищают специальными покрытиями отдельные элементы.

Способы повышения эксплуатационной надежности отмечают в следующей последовательности: по результатам обследования определяют электроустановки, имеющие высокую аварийность, выбирают экономически оправданные способы снижения аварийности, разрабатывают план повышения эксплуатационной надежности электроустановок предприятия.

8.3 Расчет годовой производственной программы

Примерная структура и номенклатура работ ГПП ЭТС приведена в [1,2]. В нее входят 12-20 видов работ, объединенных в три раздела. Первый (основной) раздел программы включает работы по технической эксплуатации электрооборудования. Второй раздел включает те работы, которые необходимы для повышения уровня эксплуатации и ускоренного развития ЭТС. Доля этого раздела должна неуклонно возрастать. Третий раздел содержит работы по дальнейшему развитию электрификации и автоматизации предприятия.

Эти работы целесообразно поручать специальным подрядным организациям.

Годовая производственная программа характеризуется не только составом, но и объемом, трудоемкость и стоимостью работ.

Объем работ рассчитывается в условных единицах электрооборудования (УЕЭ) трудоемкость в человеко-часах, стоимость - тыс.тенге.

Объем работ первого раздела определяют путем перевода физических единиц электрооборудования в УЕЭ. Для того все оборудование разделяют на номенклатурные группы (линии электропередач, подстанции, электроприводы, электротермические установки и т.д.), подсчитывают число физических единиц электроустановок в каждой группе с одинаковыми параметрами и умножают его на соответствующий данной группе коэффициент перевода, т.е.

Q_i = n_i М к_перi,

где n_i - число физических единиц электроустановок в i-ой группе;

к_перi - коэффициент перевода, соответствующий i-ой группе;

В графе 2 указывают объект, характеристику (шифр) окружающей среды, коэффициент сезонности, наименование электрооборудовании (тип, мощность и т.д.). С целью сокращения записи характеристика (шифр) окружающей среды обозначают условно:

1- сухие влажные помещения; 2- сырые; 3- особо сырые; 4- особо сырые с химически активной средой; 5- пыльные; 6- на открытом воздухе и под навесом.

Коэффициент сезонности определяется выражением:

,

где t_n - продолжительность использования электрооборудования в течение года, мес. Занятость в сутки и использование электрооборудования в течении года записывают соответственно в числителе и знаменателе графы 5.

Данные перевода физических единиц в УЕЭ определяют путем их суммирования

8.4 Выбор периодичности ТО и ТР

Для каждого вида электрооборудования, учитывая его суточную занятость и характер окружающей среды, по нормативам системы ППРСХ определяют периодичность и записывают в числителях графы 6,7.

8.5 Среднегодовое количество ТО и ТР

Число плановых ТО и ТР определяют по данным [2,3] исходя из принятой периодичности их выполнения. Для электрооборудования, неработающего круглогодично, предусматривают ТО и ТР, необходимые для его подготовки и сезону использования. Среднегодовое количество ТО и ТР определяют по следующим выражениям:

где t_тр, t_то - периодичность ТО и ТР, мес;

t_n - продолжительность использования электрооборудования в течение года, месяца. Результаты расчета количества ТР и ТО записывают в знаменателях граф 6,7.

Таблица 8.1 - Расчет трудозатрат на техническую эксплуатацию электрооборудования

Таблица 8.1 - Продолжение

8.6 Расчет годовых трудозатрат

Годовые трудозатраты на плановые работы определяют по формуле:

Т_г.тоi = Т_тоi М q_тоi М n_i = 1М3М0,2 = 0,6 чел-ч.,

Т_г.трi = Т_трi М q_трi М n_i = 15М1М0,2 = 3 чел-ч.,

где Т_тоi, Т_трi - разовая трудоемкость ТО и ТР i-го типа электрооборудования,

человеко-часы;

q_тоi, q_трi - число механических ТО и ТР i-го типа оборудования в год;

n_i - количество i-го оборудования, шт.

Для типового технологического оборудования определяют по приложению 2 [2] укрупненные нормативы трудоемкости Т_то, Т_тр разовых ТО и ТР заносят в графы 8,9, а годовых в графы 10,11, предварительно сделав показательный расчет. Годовые трудозатраты на ТО и ТР для всего хозяйства (объекта) определяются суммированием полученных трудоемкостей ТО и ТР отдельных видов электрооборудования



Результаты вычислений заносят в таблицу в графы 2 и 3.

Годовые трудозатраты на оперативное обслуживание принимают в размере (15-30)% от плановых работ.

Т_г.оо = 0,15·(Т_г.то + Т_г.тр + Т_г.зс) =0,15·(157,8+157,2)=36,92 чел-ч.

Результаты заносят в графу 4 таблицы 8.2.

Таким образом, годовые суммарные трудозатраты определяются:

Т_г = Т_г.тр + Т_г.то + Т_г.зс + Т_тоо

Т_г =157,8+157,2+47,25=362,25 чел-ч

Результаты заносят в графу 5 таблицы 8.2

Таблица 8.2 - Расчет трудозатрат на техническую эксплуатацию электрооборудования на объекте

Наименование объекта	Суммар- ные трудозатраты на ТО, чел-ч	Суммар-ные трудозатраты на ТР, чел-ч	Суммар- ные трудозатраты на ОО, чел-ч	Общие суммарные трудозатраты, чел-ч	Суммарные условные единицы эл. оборудования
1	2	3	4	5	6
Котельная	157,8	157,2	47,25	362,25	15,35

8.7 Построение годового графика технического обслуживания

Годовой график ТО и ТР является основным документом, по которому организуют техническую эксплуатацию.

Цель составления графика заключается в определении календарных сроков проведения и числа ТО и ТР для всех видов электрооборудования. Для обеспечения непрерывности технологических процессов ТО и ТР электрооборудования проводят в технологических перерывах. Выполнение ТР оборудования одновременно планируют с ТР технологического оборудования. Электрооборудование разного типа, но с одинаковой периодичностью выполнения профилактических мероприятий, на небольших объектах целесообразно объединить в одну группу и рассчитывать трудоемкость работ на группу в целом.

Таблица 8.3 - Годовой график технического обслуживания и текущего ремонта электрооборудования

К О Т Е Л Ь Н А Я
№ п/п	Объект, перечень электро- оборудования	количество	Годовое число профилактических мероприятий	Трудозатраы труда
			ТО	Т.Р.	ТО	ТР
			На един. измерения	Общее	На един. измерения	Общее
1	2	3	4	5	8	9	10	11
1	Насосы, Вентиляторы, ПЗА, РТ, ЩС, ЩО, ВРУ, Счетчик, Заземление	10 5 15 15 2 2 1 1 1	3	156	-	-	31,14	140,9
2	Кабель ввода,	0,2	2	2	1	1	0,2	3
3	ПВ1-1,5мм2, ПВ1-4мм2,	0,106 0,016	3	3	-	-	0,524	8,1
4	ВВГ сил.-1,5мм2, ВВГ сил.-4мм2, ВВГ осв.-1,5мм2, Светильники лн, Зануление	0,5 0,05 0,25 51 26	2	160	-	-	17,2	847,9

Для равномерной загрузки электромонтеров в течение года и сокращения числа переходов и переездов допускаются отступления от нормируемой периодичности профилактических мероприятий, но не более чем на ± 35%. Исходным материалом для составления графика служат: карта учета электрооборудования, нормативы системы ППРсх и график занятости электрифицированных объектов.

Таблица 8.4 - График технического обслуживания и ремонта электрооборудования

Условные обозначения: - текущий ремонт и технический осмотр.

O - технический осмотр.

9. Охрана труда

9.1 Условия работы и нормы безопасности

Безопасность обслуживания электрооборудования зависит от характера среды, в которой оно работает. Проектируемый объект котельная относится, По степени опасности поражения электрическим током ко II категории: так как присутствует наличие сырости, токопроводящей пыли, возможность одновременного прикосновения человека к заземленным металлоконструкциям здания, машины с одной стороны, и к металлическим корпусам электрооборудования - с другой.

Электропитание мельницы осуществляется от сети 380/220 В с глухозаземленной нейтралью. Согласно ПУЭ [9] все нетоковедущие части электрооборудования должны быть занулены. В качестве зануляющих проводников на объекте котельной используется нулевой провод и стальные трубы электропроводок. На вводе в здание предусмотрено повторное заземление нулевого провода. Для защиты от поражения электрическим током людей при замыкании на корпусе, в случае повреждения изоляции, на объекте заземлены и занулены корпуса котлоагрегата, электрических машин, аппаратов, светильников, приводы электрических машин, передвижные и переносные электроприемники. Так же выставлены оградительные устройства, вывешены знаки безопасности, средства защиты и предохранительные приспособления. Обслуживание электрооборудования котельной производится оперативно-ремонтным персоналом, имеющих III квалификационную группу допуска. Работы в электроустановках выполняются в порядке текущей эксплуатации, по устному и письменному распоряжению ответственного за электротехническое хозяйство с 4-ой группой допуска. Включение и отключение пусковой аппаратуры производственных механизмов разрешено рабочим объекта, прошедших инструктаж и практическое обучение на рабочем месте.

Согласно «Руководящим материалам по обеспечению электробезопасности электротехнических установок и устройств, применяемых в производстве», трубопроводы занулены. Минимальное расстояние между электропроводкой и трубопроводом внутри здания составляет 10 см. Открытая электропроводка в опасных помещениях проложено на высоте 2,5 метра.

Правила и нормы по охране труда обязательны. В соответствии с этими правилами администрацией, должным образом оборудованы рабочие места и созданы безвредные для здоровья условия рабочим.

9.2 Производственная санитария, шум и вибрация

Территория котельной спланирована согласно санитарных требований, обеспечено следующее: отвод атмосферных осадков от зданий к водостокам; дороги для транспорта, пожарные проезды с соблюдением допускаемых уклонов и радиусов закругления, требуемых габаритов, сеть наружного освещения, пешеходные дорожки, пожарный и хозяйственный водопровод, канализация. Ямы и другие заглубления устроенные на территории для технических целей, плотно и прочно закрыты.

Размеры санитарно-защитной зоны зависят от характера производства в зависимости от выделяемых вредных веществ (согласно санитарным нормам), промышленные предприятия подразделяются на пять классов:

I класс 1000 м

II класс 500 м

III класс 300 м

IV класс 100 м

V класс 50 м

Котельная относятся к V классу.

Шум и вибрация оказывает вредное влияние на весь организм, и в первую очередь на центральную нервную систему и сердечно-сосудистую систему, а также на психическое состояние человека. Особая опасность шума состоит в том, что воздействует он постоянно, незаметно для человека, и нередко пострадавший долго не осознает его воздействия.

Для уменьшений шума и вибраций на предприятии выполнены следующие мероприятия: звукоизоляция и звукопоглощение, виброизоляция, вибропоглащение, установлено менее шумное оборудование и рационально размещено.

9.3 Организация пожаробезопасности и взрывобезопасности

Здания выбирают согласно пожарной опасности производства, для которого оно предназначается. Все производства по степени пожарной опасности разделены на категории.

Котельная имеет категорию пожароопасности Б (горючие газы с нижним концентрационным пределом взрываемости более 10% объема воздуха, жидкости с температурой вспышки выше 28 до 60⁰С включительно, жидкости, нагретые в условиях производства до температуры вспышки и выше.

Здание имеет II степень огнестойкости согласно РД 34.21.122-87. На основании типовых правил руководителем предприятия утверждены конкретные инструкции о мерах пожарной безопасности. Проведен противопожарный инструктаж с работниками в объеме 3-х часов. В здании постоянно следят за состоянием электропроводки и соблюдают правила использования электрооборудования.

Отведено отдельное место для курения, вывешаны пожарные щиты с пенными огнетушителями ОХВП-10 и углекислотные ОУ-8, ящики с песком.

Для быстрого обнаружения пожара в насосной горючего топлива и топливохранилище устанавливаются взрывобезопасные датчики ДПС-0,38, которые получают питание от ПИО-ОП (промежуточный исполнительный орган), установленных в тамбур-шлюзах. Сигнал-45 установлен в котельном зале, запитан от силового щита№1 кабелем ВВГ 2х1,5 (гр.10). Разводка сети сигнализации выполняется проводом ТРП-1х2х0,5 в трубах.

9.4 Расчет заземления

Электропитание котельной осуществляется от сети 380/220 В с глухозаземленной нейтралью. Согласно ПУЭ все нетоковедущие части электрооборудования должны быть занулены. В качестве зануляющих проводников используется нулевой провод и стальные трубы электропроводок. На вводе в здание выполняется повторное заземление нулевого провода. Согласно ПУЭ сопротивление заземляющего устройства:

R_доп

В качестве заземляющих стержней используем стальные трубы с наружным диаметром 38 мм и длиной 2,5 м, соединенные горизонтальной стальной полосой 40х4 мм, проложенной на глубине 0,7 м.

Определим сопротивление единичного заземлителя:

где - удельное сопротивление грунта, Ом м(таблица 42 [14];

t - средняя длина заглубления стержней, м;

d - диаметр стержня, м;

l - длина стержня, м.

Определяем приближенное число стержней:

Определяем сопротивление полосы связи:

По рис.9.7 [14] определяем коэффициент использования вертикальных стержней: _в.р = 0,69

По рисунку 9.8 [14] определяем коэффициент использования горизонтальной части сложного заземления:

= 0,48

Определим групповое сопротивление заземлителя

где R_в - результирующее сопротивление всех вертикальных элементов с учетом их взаимного вертикального экранирования

R_г - результирующее сопротивление для горизонтального замкнутого контура с учетом экранирования



Результирующее сопротивление искусственного заземления

Условие не выполняется, так как 13,2 Ом>10 Ом, увеличим число заземлителей до 6 штук.

,

Условие выполняется: 9,4 Ом<10 Ом

9.4.1 Конструктивное выполнение заземления электроустановок котельной

При устройстве сетей заземления и зануления должны выполняться требования, инструкции, СниП по производству и приемке работ по монтажу электротехнических устройств и правил устройства электроустановок (ПУЭ). При напряжении до 1000 В в электроустановках с глухозаземленной нейтралью или глухозаземленным выводом источник однофазного тока, а так же с глухозаземленной средней точкой постоянного тока должно быть выполнено зануление. Применение в таких электроустановках заземление корпусов электроприемников без их зануления запрещается.

Так как электропитание мельницы осуществляется от сети 380/220 В с глухозаземленной нейтралью. Согласно ПУЭ все нетоковедущие части электроборудования должны быть занулены. В качестве зануляющих проводников используется нулевой провод стальные трубы электропроводок. На вводе в здание выполняется повторное заземление нулевого провода. В качестве заземляющих стержней используем стальные трубы с наружным диаметром 38 мм и длиной 2,5 м, соединенные горизонтальной стальной полосой 40х4 мм, проложенной на глубине 0,7 м.

9.5 Проверка эффективности действия зануления

Занулением называется преднамеренное гальваническое соединение частей электроустановки, нормально не находящихся под напряжением, с глухозаземлённой нейтралью трёхфазного генератора, трансформатора или глухозаземлённой средней точкой источника в сети постоянного тока.

При повреждении изоляции замыканием трёхфазного проводника на зануление корпуса или других металлических токоведущих частей электроустановки превращается в однофазное короткое замыкание, в следствии чего происходит автоотключение повреждённого участка цепи или электроприёмника защитным аппаратом, а дополнительно отключение напряжения на занулённой части цепи снижается по сравнению с фазным благодаря связи с заземленной нейтралью. В этом и состоит защитное действие зануления.[15] Эффективность зануления определяется по формуле:

или

где: - ток однофазного короткого замыкания (А);

- ток плавкой вставки предохранителя (А);

- ток магнитного расцепителя (А).

Значение коэффициента К_доп принимается в зависимости от типа защиты электроустановок. Для автоматических выключателей К_доп = 1,25-1,4. Для плавких вставок предохранителей К_доп 3.[15]

Ток однофазного короткого замыкания определяется по формуле:

(А)

где: Z_mp/3 - сопротивление фазного питающего трансформатора

протеканию однофазного короткогозамыкания. [15]

Z_mp/3=0,487/3=0,162 Ом.

- активное сопротивление провода петли фаза-нуль(Ом);

- активное сопротивление нулевого провода петли фаза-

нуль (Ом);

- индуктивное сопротивление фазного провода (Ом);

- индуктивное сопротивление нулевого провода (Ом);

- Внешнее сопротивление петли фаза-нуль (Ом). Оно

равно произведению удельного внешнего и индуктивного

сопротивления на длину участка линии 0,38 кВ. Для

упрощенных расчетов =0,6 Ом/м.

(Ом)

где: - удельное сопротивление провода;

l - длина провода петли фаза-ноль;

S- сечение провода (мм²)

Котельная запитывается от трансформаторной подстанции КТП-10/0.4. Ввод выполнен кабелем ААБлУ4- 4х25мм² длиной 100 м.

Для защиты обслуживающего персонала от поражения электрическим током все металлические корпуса электрооборудования, технологического оборудования, крановые пути, несущие тросы электропроводок, а также светильников, нормально не находящихся под напряжением, подсоединить к нулевому проводу питающей сети.

Для проверки действия защитного зануления необходимо определить ток короткого однофазного замыкания, равного току замыкания на корпус самого удаленного электроприемника в помещении комплекса. Наиболее удаленным электроприемником в помещении является электродвигатель вентилятора системы В1.(Рн =0,8 к Вт, Iн = 2,4А )

Рисунок 5 - Схема участков питающей сети

Так как сечение фазного и нулевого проводников одинаковы, r_ф = r_н.

Сопротивление первого участка

де с - удельное сопротивление, для алюминия

с = 0,028 ;

Сопротивление второго участка, для меди



Сопротивление третьего участка

Общее сопротивление петли фаза-ноль

r₀=r_ф=(0,112+0,007+0,48)2=1.198 Ом

Для проводов из цветных металлов сопротивления Х_ф и Х_м сравнительно небольшие, примерно 0,015 Ом/м, поэтому этим сопротивлением можно пренебречь.

Х_п равно произведению удельного внешнего индуктивного сопротивления на длину участка линии 0, 38 кВ. Для упрощенных расчетов Х_п = 0, 6 Ом/км.

Х_п = 0,6 0,144 = 0,0864 Ом

Ток мгновенного расцепителя принимаем кратным от номинального в 12 раз (Для автоматов серии ВА61ф29 по типу мгновенного расцепителя (5~10I_н), ток уставки расцепителя равен 3,2 А) [19]

К_расч = 161.4/ 3,2·10 = 5

5 > 1,4 действие зануления эффективно.

Молниезащита котельной осуществляется молниеотводом, установленным на дымовой трубе.

10. Охрана окружающей среды

10.1 Влияние развития промышленности на окружающую среду

Интенсивное развитие народного хозяйства приводит к загрязнению окружающей среды вредными и токсичными веществами. Учение о биосфере и ее составляющих рассматривает взаимодействие человека и окружающей среды, влияние развивающихся отраслей народного хозяйства на природные сферы. Загрязнение биосферы промышленным производством до недавнего времени не вызывало тревогу ввиду самоочищающей способности природы. Однако в результате интенсивного вмешательства человека в природу стал нарушаться естественный процесс обмена веществ.

10.2 Технические средства защиты окружающей среды

Выбрасываемые в атмосферу вещества классифицируются по таким признакам, как агрегатное состояние, массовый выброс (масса веществ, выбрасываемых в единицу времени). В зависимости от агрегатного состояния выбросы в атмосферу разделены на следующие классы:

I класс - газообразные;

II класс - жидкие;

III класс - твердые;

IV класс - смешанные.

В зависимости от состава и степени вредности выбросов все производства и оборудование подразделяют на следующие группы:

1-я - производства и оборудование, выбрасывающие вентиляционный воздух с содержанием вредных веществ, не превышающем гигиенических норм (условно чистые выбросы);

2-я - имеющие дурнопахнущие (или неприятнопахнущие) выбросы в атмосферу;

3-я - имеющие значительные выбросы в атмосферу вентиляционного воздуха или газа, содержащие нетоксичные или инертные вещества;

4-я - имеющие выбросы в атмосферу вентиляционного воздуха или газов, содержащих канцерогенные, токсичные или ядовитые вещества.

Перечисленные выбросы предприятий подразделяют на неорганизованные и организованные. Неорганизованные - это выбросы дыма, пыли, газов и сточных вод, образующиеся в результате негерметичности оборудования, трубопроводов, через оконные и дверные проемы, при плохо организованном транспортировании и складировании пылящих материалов, отходов производства.

Организованными называют выбросы, отводимые от мест их образования системой воздуховодов или системой отвода сточных вод (дымовые трубы, общеобменные вентиляционные и аспирационные системы и т.п.). В комплекс защитных мер по предотвращению загрязнения атмосферы выбросами предприятий входят архитектурно-планировочные, конструктивно-технологические мероприятия, рассеивание выбросов через высокие дымовые трубы, очистка вентиляционного (аспирационного) воздуха, дымовых газов перед выбросом в атмосферу, контроль загрязнения атмосферы.

К мерам планировочного характера относят правильное взаиморасположение источников выбросов и жилых зон с учетом направления господствующих ветров и их повторяемости, рациональное расположение производственных цехов и зданий, создание санитарно- защитных зон между источниками выбросов и жилой застройки. Ширина защитной зоны, определяемая степенью вредности для котельной хлебопродуктов, составляет 50 м. Санитарно-защитные зоны предприятий должны быть благоустроены и озеленены. Источниками выбросов вредных веществ называют устройство, посредством которого осуществляется выброс в атмосферу. В котельной к источникам выбросов относятся следующее: дымоходы котлов и установки местной вытяжной вентиляции.

10.3 Защита окружающей среды при работе котельных агрегатов

10.3.1 Вредные примеси в продуктах горения

В продуктах горения топлива в котельных установках содержатся твердые частицы золы и несгоревшего топлива, оксиды серы (SO₂. SO₃), азота (NO_x) и ванадия (V₂O₅). При неполном сгорании топлива в дымовых газах содержится монооксид углерода (СО) и углеводороды типа СН₄, С₂Н₄ и бенз(а)пирен С₂₀Н₁₂.

Загрязнение вредными примесями атмосферы, почвы и воды ухудшает санитарно-гигиеническое состояние городов, поселков, полей, лесов, водоемов, оказывает вредное действие на организм человека и растительность, качество продукции предприятия, увеличивает износ механизмов и разрушает строительные конструкции зданий и сооружений.

При неполном сгорании образуется монооксид углерода СО- чрезвычайно сильный отравляющий газ. При содержании в воздухе от 0,4 до 0,5 % СО вдыхание воздуха в течения нескольких минут уже опасно для жизни.

В результате медико- биологических исследований установлено, что даже кротко временное воздействие на дыхательные органы человека диоксиды серы SO₂ при его концентрации 130…650 мг/м³ вызывает сильное раздражение голосовых связок и последующее удушье. Особенно чувствительны к диоксиду серы растения: уже при концентрации SO₂, равной 1,3…2,6мг/м³, в них нарушается процессы фотосинтеза. При длительном воздействии SO₂ растения гибнут.

Азотсодержащие соединения, входящие в состав жидких и твердых топлив, являются источником образования топливных оксидов азота. Превращение азота топлива в оксид азота происходит при наличии в зоне реакции достаточного количества кислорода уже при температуре 700…1000єС. Степень опасности воздействия вредного вещества на живой организм определяется отношением концентрации вещества С_i к предельно допустимой ее концентрации (ПДК_i), мг/м³, в зоне нахождения человека: К_i=C_i/ ПДК_i. Значение К_i должно быть меньше единицы. [13].

С целью защиты атмосферы от вредных выбросов из дымовой трубы согласно СН369-80 экологами произведен расчет рассевания двуокиси азота NO₂ и окислов серы SO₂ на максимальной нагрузке.

При принятой в проекте дымовой трубе высотой 31.8 м, диаметром 530мм температура дымовых газов 250єС, объемом дымовых газов 1,12 м³/с, скорости дымовых газов на выходе из трубы 5,75м/с, температура окружающего воздуха -33єС обеспечивается приземная концентрация двуокиси азота 0,000061мл/м³ и окиси серы 0,028мл/м³.

Эти величины приземных концентраций ниже предельно допустимых, установленных санитарными нормами проектирования промышленных предприятий: ПДК_NO2=0,085мл/м³, ПДК_SO2=0,5 мл/м³, [13].

10.3.2 Очистка продуктов горения от газообразных токсичных выбросов

Методы снижения токсичных газообразных выбросов. Проблема выбросов при сжигании топлив решается поэтапно на разных стадиях технологического процесса. В котельных, начиная со стадии подготовки топлива к сжиганию, далее на стадии сжигании топлива и, наконец, в процессе охлаждения продуктов горения топлива. Так, на стадии подготовки топлива к сжиганию возможно получение «чистого» топлива, высокотемпературный подогрев мазута. Получение «чистого» топлива (путем дисульфурации) достигается за счет удаления содержащейся в нем среды. Процесс газификации твердого или жидкого топлива заключается в неполном окислении органической части топлива разными газообразными окислителями при высоких (900…1300 єС) температурах с образованием генераторного газа, содержащего в основном СО, СО₂, Н₂, СН₄, N_2. Побочными продуктами газификации является зола, Н₂S, NН₃, смолы, которые должны быть отделены, после чего генераторный газ может рассматриваться как «чистое» энергетическое топливо.

Использование отчищенного генераторного газа позволяет снизить выбросы NO_x, SO_x до 10 раз.

Экспериментальными исследованиями установлено, что выход оксидов азота NO зависит от температуры подогрева мазута. При повышении температуры от 130 до 170 єС выход NO_x увеличивается примерно на 20%, дальнейшее повышение температуры до 250єС приводит к уменьшению выхода NO_x на 40…50%.

Методы подавления образования оксидов азота. Основными путями снижения выбросов NO_x на стадии сжигании топлива, приводящими к подавлению их образования, является двухступенчатое сжигание топлива; рециркуляция продуктов горения; впрыск воды или ввод пара в факел; применение специальных горелочных устройств; выбор оптимального избытка воздуха.

При двухступенчатом сжигании в первичную зону горения воздух подается при расходе, меньшем теоретически необходимого для сжигания топлива (б=0,80…0,95). В результате происходит неполное сгорание топлива с частичной его газификацией при пониженной температуре и, следовательно, сниженном содержании оксидов азота. Во вторичную зону подается чистый воздух или обедненная топливом смесь для дожигания продуктов неполного сгорания. Этот метод позволяет снизить содержание NO_x 25…35%.

Для организации рециркуляции продукты горения обычно после водяного экономайзера в количестве до 20% при температуре 300…400єС отбирают специальным рециркуляционным дымососом и подают в топачную камеру. Наиболее эффективна рециркуляция газов с топливом (приблизительно в 1,8 раза больше, чем с воздухом). При рециркуляции 20% продуктов горения с топливом достигаемое снижение выбросов NO_x составляет около 90%.

При впрыске воды (расход воды 0,35 кг/м³ топлива) или вводе пара (3…3,5% массы воздуха) в факел достигается снижение выбросов NO_x в 2 раза. Помимо этого в продуктах горения снижается содержание бенз(а) приена. Эффекты при введении водяных паров сводятся к снижению максимума температуры горения и к их ингибирующим (замедляющему) воздействию на реакции образование NO_x.

Применение специальных плоскопламенных горелочных устройств с внутренней рециркуляцией газов, имеющих температуру 800…1200єС, к фронту воспламенения позволяет на 40…50% снизить выбросы оксидов азота.

Существенное влияние на выход NO_x оказывает величина коэффициента избытка воздуха. Изменение режимных параметров работы горелок достигают существенного снижения выброса оксидов азота. Так, например, при температуре в зоне горения 1600…1700єС максимальное содержание оксидов азота имеет место при коэффициенте избытка воздуха б=1,2, и при уменьшении его до 1,02 удается снизить содержание оксидов азота в 2 раза. [13]

11. Специальный вопрос. Ультразвуковое противонакипное устройство серии USP

11.1 Общие положения

В процессе работы теплообменного оборудования образуются карбонатные отложения (далее по тексту - накипь), которые приводят к значительному перерасходу топлива, снижению коэффициента полезного действия оборудования, сокращению межремонтных сроков, увеличению затрат на обслуживание и ремонт.

Очистка теплообменного оборудования обычно осуществляется химическим (кислотным) или механическим способом. Оба способа отличаются высокой трудоемкостью и, кроме того, существует опасность повреждения поверхностей нагрева теплообменного оборудования. Однако в период между чистками накипь образуются вновь, что опять приводит к непроизводительным потерям топлива и увеличению эксплуатационных затрат.

Наряду с химическим способом предотвращения образования накипи в последние годы находят всё более широкое практическое применение безреагентные методы, в частности, ультразвуковой.

11.2 Принцип действия ультразвукого метода

Ультразвуковой метод предотвращения образования накипи является внутрикотловым способом водоподготовки.

Суть метода заключается в том, что с помощью специальной установки возбуждаются ультразвуковые колебания в воде, заполняющей теплообменное оборудование. Под воздействием ультразвуковых колебаний в толще воды образуется множество кавитационных пузырьков. Вокруг них, как центров кристаллизации, непосредственно в воде начинают образоваться соли жесткости, образуя мелкодисперсный шлам. Колебания поверхности нагрева препятствуют осаждению шлама на стенках труб. Таким образом, частицы труднорастворимых солей практически не доходят до стенок оборудования, а остаются во взвешенном состоянии и удаляются потоком жидкости или продувкой.

Кроме того, ультразвуковые колебания оказывают разрушающее действие на ранее образовавшуюся накипь. ультразвуковые колебания, воздействуя на поверхность нагрева, создают знакопеременные механические усилия, под влиянием которых прочность связи внутри карбонатных отложений, а также между карбонатным отложением и металлом нарушается, и при этом образуются трещины. Вода под действием капиллярных сил быстро проникает через трещины-капилляры к поверхности нагрева, где она мгновенно испаряется, вызывая вспучивание и отслаивание карбонатных отложений. Отслоившиеся мелкие частицы и чешуйки карбонатных отложений скапливаются в нижней части теплообменного оборудования и удаляются периодической продувкой.

 Действие ультразвука не ограничивается только предотвращением образования карбонатных отложений и сохранением за счет этого эффективности теплотехнического оборудования. Ультразвуковые колебания увеличивают теплопередачу греющей поверхности за счет микропотоков, образуемых колебаниями стенок труб и воды в них, и повышения скорости потока воды из-за снижения гидродинамического сопротивления труб с колеблющимися стенками. Под действием ультразвука улучшается отвод пузырьков пара от поверхности нагрева и дегазация воды вследствие лучшего перемешивания жидкости на границе двух сред металл - жидкость, что также способствует увеличению теплопередачи. Явление снижения гидродинамического сопротивления особенно эффективно проявляется в узких микронных щелях естественных дефектов внутренних поверхностей труб, где в обычных условиях (без ультразвука) в теплообменном оборудовании сохраняется кислород из воздуха, а при воздействии ультразвуковых колебаний он легко выходит из этих щелей.

В результате этого исключается один из механизмов кислородной коррозии металла труб. Длительное воздействие ультразвуковых импульсов на внутреннюю поверхность труб, обладающую дефектами в виде микротрещин, производит деформацию наиболее податливых участков поверхности вблизи микротрещин. Благодаря этим деформациям происходит наклеп краев трещин, в результате чего они оказываются закрытыми и не подверженными проникновению в них кислорода при сливе воды из оборудования. Внутренняя поверхность труб становится гладкой, и полная площадь ее резко уменьшается, что приводит и к уменьшению вероятности коррозии. Получаемый таким образом эффект коррозионной защиты в какой-то степени заменяет пассивирование внутренней поверхности труб. Приведенные выше факторы взаимосвязаны и в совокупности являются причиной положительного воздействия ультразвука на процессы предотвращения образования карбонатных отложений, снижения коррозии металла и повышения эффективности работы теплообменного оборудования.

 Применение ультразвукового метода исключает загрязнение окружающей среды вредными стоками водоподготовительных установок, а стоимость обработки 1 м3 воды этим способом, как показывают ориентировочные расчеты, в 200 - 250 раз ниже стоимости химической обработки.

 Капитальные вложения, связанные с приобретением, монтажом и наладкой устройств USP, окупаются в течение нескольких месяцев их работы.

Эффект от внедрения:

* Увеличивает срок службы оборудования в 1,5-2 раза;

* Исключает затраты на химическую очистку оборудования, на нейтрализацию и утилизацию отходов после химической очистки;

* Достигается экономия топлива - до 60 тыс.м 3 в месяц;

* Разрушает накипь толщиной 3…7 мм в течение 40-60 дней;

* Предотвращает дальнейшее образование накипи

11.3 Назначение устройства USP

Устройство противонакипное серии USP (устройство) предназначено для предотвращения образования накипи на поверхности теплообменного оборудования широкого профиля с температурой оболочки в месте установки преобразователей до 160 ° С и рассчитано на непрерывный режим работы. Устройство может быть установлено на паровых и водогрейных котлах низкого давления барабанного типа, бойлерах, конденсаторах, опреснителях, сетевых водонагревателях и другом теплообменном оборудовании, применяемом в теплоэнергетике, нефтяной, судостроительной, пищевой промышленности, коммунальном хозяйстве и других областях.

11.4 Выбор устройства USP

Правильный выбор типа и количество ультразвуковых устройств USP с учетом специфики и параметров теплообменного оборудования: конструкции, мощности, схемы циркуляции теплоносителя и жесткости воды для достижения оптимального результата. Общие рекомендации по выбору количества и типа устройств в зависимости от вида теплообменного оборудования.

Таблица 11.1 - Выбор устройства USP

П/п	Теплообменное оборудование	Тип устройств	Количество
1	Котел Е-1/9	USP-900	1 шт. на 2 котла
2	Котел ДКВР 4/6,5	USP-900	1 шт.
3	Котел ДКВР 10/13	USP-1000	1 шт.
4	Котел ДЕ 4/6	USP-900	1 шт.
5	Котел ДЕ 10/1 6	USP-1000	1 шт.
6	Котел ДКВР 20	USP-1000 или USP-900	3 шт. 4 шт.
7	Котел ДЕ 25	USP-1000	2 шт.
8	Котел КВГМ-50	USP-1000	3 шт.
9	Котел ПТВМ-30	USP-1000	3 шт.
10	Котел ТВГ-6,5	USP-1000	1 шт.
11	Котел НР-18	USP-900	1 шт.
12	Котел ВК-21	USP-900	1 шт.
13	Котел КСВА-1 ,25 и ВК-32	USP-900	1 шт.
14	Котел КВГ-6,5	USP-1000	1 шт.
15	Котел КЕ-10	USP-1000	1 шт.
16	Котел КЕ-25	USP-1000	2 шт.
17	Электрокотлы ЭПЗ-100	USP-300	1 преобразователь на 1 котел.
18	Паровой котел ДЭ 21	USP-300	1 шт.
19	Котел КЧМ (чугунный)	USP-300	1 шт.
20	«Альфа-Лаваль»	USP-500 или USP-900	1 шт. в зависимости от размера, площади теплообмена и количества ходов
21	Бойлера водяные и пароводяные	USP-900 или USP-500, USP-1000	в зависимости от размера, площади теплообмена и количества ходов

11.5 Конструкция устройства USP

Устройство состоит из импульсного генератора и магнитострикционных преобразователей ударного возбуждения, отличается от аналогичных противонакипных устройств большей мощностью генератора и возможностью использования с одним генератором до 6 преобразователей, что позволяет озвучить одним комплектом устройства мощное теплообменное оборудование.