Методы управления временными характеристиками импульсно-периодического Nd3+YAG лазера с накачкой диодными матрицами

Технико-экономическое обоснование проекта. Акустооптическая модуляция добротности. Метод пассивной синхронизации продольных мод. Электрооптические методы управления длительностью импульса генерации. Расчет электрических параметров затвора Nd3+YAG лазера.

Рубрика Физика и энергетика
Вид дипломная работа
Язык русский
Дата добавления 18.06.2011
Размер файла 3,0 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

(3.2.1)

где - электрооптический коэффициент, зависящий от природы кристалла;

L и b - длина и толщина одного кристалла;

- показатель преломления для обыкновенной волны;

л - длина волны оптического излучения;

U - напряжение подаваемое на электрооптический модулятор.

Следовательно, полуволновое напряжение, обеспечивающее фазовый сдвиг . равно

(3.2.2)

где Lk -общая длина двух кристаллов.

Для заданного значения контраста (200) из выражения (3.1.6) следует, чтобы минимальный угол поворота плоскости поляризации, определяемый эффектом Поккельса, жmin должен быть не менее 86°. Изменение угла поворота плоскости поляризации задается выражением:

(3.1.8)

где - электрооптический коэффициент, зависящий от природы кристалла;

L и b - длина и толщина одного кристалла;

- показатель преломления для обыкновенной волны;

л - длина волны оптического излучения;

- минимальное напряжение, при котором произойдет открывание электрооптического модулятора.

Минимальное напряжение равно

.

Следовательно, чтобы получить значение контраста не менее 200, максимальный разброс напряжения сигнала, подаваемого на электрооптический модулятор, должен составлять значение ДU = ±0,31 кВ

Для получения импульсов генерации с длительностью менее 50 нс необходимо подавать на электроды электрооптического модулятора импульсы напряжения длительностью ф ? 20..50 нс.

3.3 Электронная схема управления электрооптическим затвором

Принципиальная схема системы управления электрооптическим затвором показана на рисунке 3.3.1. LM555 используется для генерации сигнала прямоугольной формы с частотой ~1 кГц, который непосредственно подается на контакты 10 и 5 компаратора LM339. В этой схеме, LM 399 используется в качестве PWM контроллера. PWM контроллер формирует два импульсных сигнала прямоугольной формы разной полярности (на выводе 13 и выводе 2), которые предназначены для управления двумя мощными биполярными NPN транзисторами, 1N3904. Сигнал на выходе из этих транзисторов используется для управления двумя мощными IRF710, которые подключаются к первичной обмотке повышающего трансформатора (коэффициент трансформации: 12:460).

Для управления этой схемой требуется напряжение питания в 12В. Потребляемый ток не превышает 5А. IRF710 открываются и закрываются одновременно. Следовательно, на первичную обмотку трансформатора подается сигнал прямоугольной формы. Как результат, повышающий трансформатор создает 460 В переменного тока на вторичной обмотке. Это переменное напряжение будет усиливаться за счет использования цепи умножителя напряжения до 7 кВ.

Рисунок 3.3.1 - Принципиальная схема системы управления электрооптическим затвором на кристаллах BBO.

Цепь умножителя напряжения состоит из 24 высоковольтных конденсаторов с емкостью 680 нФ подключенных к 24 диодам 1N4007 для формирования 6-12 каскадов, как показано на рисунке 4.3.2. Количество каскадов (6 или 12) определяется числом используемых кристаллов ВВО.

Рисунок 4.3.2 - Принципиальная схема каскадного умножителя напряжения.

Каждая пара каскадов, состоящих из двух диодов и двух емкостей, обеспечивает усиление в 1кВ. Выходное напряжение находится по формуле:

(4.3.1)

где f - частота входного сигнала;

С - общая емкость каскадного усилителя;

n - количество каскадов;

Для осуществления обратной связи выходное напряжение подключают к отрицательному выходу делителя напряжения (к контакту 8 и контакту 6 из LM399) состоящего из серии резисторов 16 МОм соединенных с сопротивлением 20 кОм. Работая как делитель напряжения, эта схема пропускает сигнал обратной связи с напряжением в 5 В. Переменный входной сигнал с напряжением в диапазоне 0..5 В подается на контакт 9 и 7 цепи обратной связи. Это напряжение используется в качестве задающего входного сигнала от делителя напряжения. Выход обратной связи устройства (контакт 14 и контакт 1) непосредственно связан с выходом PWM контролера (вывод 13 и вывод 2). Если управляющее напряжение больше, чем напряжение обратной связи контроллера, PWM устройство будет непрерывно генерировать прямоугольные импульсы. Когда напряжение для прямой и обратной связи одинаково, PWM контроллер не генерирует прямоугольные импульсы с переключателей. Следовательно, усиление прекращается и напряжение остается постоянным. Регулируя задающее напряжение, можно изменять выходное напряжение данной схемы от 0 до 7 кВ.

4. Экспериментальная часть

4.1 Конструкция лазера и описание экспериментальной установки

В данной дипломной работе были исследованы временные характеристики твердотельного лазера с накачкой диодными матрицами, работающими при частоте следования импульсов накачки 8 - 512 Гц. Общее количество используемых матриц не превышало 9 штук. Длительность импульса тока накачки изменялась в пределах 200 - 350 мкс. Исследованы три режима работы:

1. режим пассивной модуляции добротности;

2. режим с акустооптической модуляцией добротности;

3. режим с электрооптической модуляцией добротности.

Резонатор лазера был образован «глухим» зеркалом З2 и выходным зеркалом З1 с коэффициентом отражения R = 55%. В качестве активного элемента использовался стержень из иттрий алюминиевого граната длиной 100 мм и диаметром поперечного сечения 6,3 мм. Концентрация ионов неодима составляла 1 ат. %. Использовалась конструкция квантрона наиболее подходящая для осуществления поперечной накачки. При использовании цилиндрического стержня диаметром 6,3 мм поперечная накачка осуществлялась с трех сторон (диодные матрицы располагались под углом 120 друг к другу) и соответственно с этим использовался трёхгранный квантрон рисунок 4.1.1. лазер электрооптический импульс затвор

Диодные матрицы были расположены с боков квантрона, позволяя осуществлять поперечную накачку, причем на каждую грань приходилось по 3 диодные матрицы. Общее число диодных матриц в этом случае было равно 9 (3 - на каждую из граней квантрона ). В данной установке использованы матрицы СЛМ-2М. На рисунке 4.1.2 показан внешний вид матрицы, представляющую собой многослойную двумерную наборную решетку с защитным герметичным стеклом.

Для отвода тепла от матриц и квантрона использовалась двухконтурная водяная система охлаждения. На рисунке 4.1.3 показан внешний вид компактной двухконтурной (вода-вода) системы охлаждения с термостабилизацией температуры на уровне Дt ? 10 С, которая рассчитана на теплоотвод не менее 4 кВт. Система охлаждения включает:

- систему охлаждения диодных матриц

- систему охлаждения активной среды лазера, и рабочих сред пассивного затвора и акустооптического затвора.

Система охлаждения диодных матриц является системой высокого давления (рн ~ 3 атм), так как при охлаждении диодных матриц воду необходимо прогонять по микроканалам вдоль линеек лазерных диодов диаметром не более 200 мкм с более жесткой системой стабилизации температуры (не более 0,5 0С). Такая стабилизация температуры обусловлена температурным уходом длины волны полупроводниковых лазеров. Для предотвращения засорения микроканалов система была снабжена дополнительным фильтром тонкой очистки (на рисунке 4.1.3 - справа). Максимальный расход воды в замкнутом контуре составлял 1,0 л/мин.

Блок питания диодных матриц рисунок 4.1.4 позволял изменять частоту следования импульсов тока накачки от 8 до 512 Гц, амплитуду импульса тока накачки от 20 до 30 А и длительность импульса тока накачки от 100 до 350 мкс.

В качестве модуляторов добротности использовались: пассивный затвор на основе кристалла Cr4+YAG, рисунок 4.1.5, акустооптический затвор (АОЗ) фирмы Falcon, рисунок 4.1.6, и электрооптический модулятор рисунок 4.1.7.

4.2 Оптическая, структурная и функциональная схемы экспериментальной установки

Структурная экспериментальной установки представлена на рисунке 4.2.1. Установка состояла из следующих основных частей: твердотельного лазера с диодной накачкой, внутри которого располагались квантрон, пассивный, электрооптический и акустооптический затвор, поворотной пластины из кварца, фотоприемника, измерителя энергии лазерного излучения и системы водяного охлаждения.

Рисунок 4.2.1 - Структурная схема экспериментальной установки.

Во всех экспериментах использовался импульсно-периодический режим работы Nd-YAG лазера с диодной накачкой. Для измерения формы и длительности импульса генерации использовался фотоприемник на основе PIN-диода с полосой пропускания ~ 1 ГГц рисунок 4.2.2, соединенный с высокочастотным осциллографом С1-75, с помощью которого наблюдалась форма импульса генерации.

Измерение импульсной энергии генерации и средней мощности излучения лазера выполнялись с помощью измерителя мощности и энергии ИМО - 2Н рисунок 4.2.3 (при средней мощности излучения до 20 Вт).

При измерении энергетических характеристик лазерное излучение заводилось в калориметр ИМО-2Н с помощью кварцевой пластины, а при измерении формы и длительности импульса кварцевая пластина закрывалась листом белой бумаги, и PIN-диод улавливал отраженное диффузным образом излучение от её поверхности.

На рисунке 4.2.4 представлена оптическая схема экспериментальной установки. Она включает в себя:1 - активный элемент Nd:YAG, 2 - диодные матрицы СЛМ-2М, 3 - водяной охладитель, 4 - пассивный модулятор добротности на основе кристалла Cr4+YAG, 5 - электрооптический модулятор добротности, 6 - «глухое» зеркало оптического резонатора, 7 - выходное зеркало с коэффициентом отражения R = 55%,8 - акустооптический модулятор добротности, 9 - кварцевая пластина с коэффициентом отражения R = 6%,10 - калориметр ИМО-2Н, 11 - PIN-диод, 12 - поляризационная призма электрооптического затвора, 13 - электрооптические элементы.

Рисунок 4.2.4 - Оптическая схема экспериментальной установки.

4.3 Управление параметрами длительности импульса методом пассивной модуляции добротности резонатора

В качестве пассивного затвора использовался насыщающийся поглотитель на основе кристалла Cr4+:Y3Al5O12 длиной l равной 3 мм и коэффициентом начального пропускания Т0=16,5 %. Диаметр кристалла D был равен 10 мм.

При работе в режиме с пассивной модуляцией добротности измерения проводились при длительности импульса тока накачки равной 200…350 мкс, частоте следования импульсов тока накачки 8-512 Гц и силе тока накачки I = 24…26 А. На рисунках 4.3.1 и 4.3.2 представлены типичные осциллограммы = 64 Гц.

В оптимальных условиях по тепловому режиму диодных матриц лазер работал при силе тока накачки Iр = 25 А. При уменьшении силы тока накачки до Iр = 24,5 А, пассивный затвор переставал переходить в просветленное состояние и происходил срыв лазерной генерации (импульс генерации на экране осциллографа исчезал). При увеличении тока до I = 26 А - амплитуда импульса лазерного излучения возрастала, а длительность импульса генерации оставалась неизменной. Дальнейшее увеличение силы тока накачки приводило к эффекту насыщения и роста амплитуды импульса генерации не наблюдалось. Зависимость амплитуды импульса генерации лазерного излучения от силы тока накачки представлена на рисунке 5.3.3.

Рисунок 4.3.3. - Зависимость амплитуды импульса лазерного излучения от силы тока накачки.

Типичная длительность импульса генерации при пассивной модуляции добротности составляла 20 нс. Измерения импульсной энергии генерации показали, что при силе тока накачки 25 А, величина энергии в импульсе генерации составляла около 0,15 Дж. Следовательно, пиковая мощность излучения в этом режиме работы была Римп ~7,5 МВт, а импульсная плотность мощности Iимп ? 26,5 МВт/см2. При расходимости лазерного излучения 3…5 мрад в фокусе линзы с фокусным расстоянием F равным 50 мм можно получить импульсную плотность мощности лазерного излучения Iимп ф ? 2,4 ГВт/см2.

4.4 Управление параметрами длительности импульса акустооптическим методом

При работе в режиме модуляции добротности с помощью акустооптического затвора измерения проводились при длительности импульса тока накачки равной 200…350 мкс, частоте следования импульсов тока накачки 8-64 Гц и силе тока накачки Iр = 24…26 А с подавлением первого импульса лазерного излучения и без него. Во время измерений изменялись различные параметры работы акустооптического затвора, и исследовалось их влияние на выходные характеристики генерации лазерного излучения. Малый диапазон изменения частот следования импульсов тока накачки при измерениях был обусловлен отсутствием синхронизации работы блока управления АОЗ и блока питания диодных матриц.

Установлено, что в этом случае в импульс генерации лазера состоит из нескольких цугов. Количество цугов и их длительность определяется частотой модуляции акустооптического затвора. Так при частоте модуляции АОЗ равной 10 кГц число цугов генерации равно трем, а при частоте модуляции АОЗ равной 30 кГц количество цугов равно девяти. При этом длительность цуга, в том случае, когда их количество N было больше или равно шести, практически определялась частотой модуляции АОЗ. Длительность отдельного импульса генерации составляла ~100-150 нс. Полная длительность импульса генерации определялась длительностью импульса тока накачки и была короче его на 40…50 мкс.

На рисунке 4.4.4. иллюстрируется еще одна характерная особенность работы лазера в этом режиме, касающаяся структуры отдельного цуга лазерной генерации: второй импульс цуга задержан относительно первого на время как минимум вдвое большее времени задержки последующих соседних импульсов цуга, т.е. выполняется соотношение

Дф1,2 ? 2Дфi,i+1, (1)

где i ?2 - номер импульса цуга, начиная со второго.

Время задержки второго импульса относительно первого зависело от режима работы АОЗ и изменялось от 10 до 20 мкс. Кроме того, было установлено, что частота модуляции АОЗ существенным образом влияет как на амплитуду отдельного импульса цуга рисунок 4.4.5, так и на полную энергию генерации всех цугов рисунок 4.4.6.

Рисунок 4.4.5. - Зависимость амплитуды отдельного импульса цуга от частоты модуляции акустооптического затвора.

Рисунок 4.4.6. - Зависимость полной энергии генерации всех цугов лазерного излучения от частоты модуляции акустооптического затвора.

На рисунке 4.4.7. представлена зависимость амплитуды отдельного импульса лазерного излучения от подводимой мощности ультразвукового генератора АОЗ. Видно, что с ростом подводимой мощности растет амплитуда генерации отдельного импульса.

Рисунок 4.4.7. - Зависимость амплитуды лазерного излучения от подводимой мощности ультразвукового генератора АОЗ.

Исследование временных и энергетических характеристик при работе с акустооптическим затвором позволили оценить плотность мощности лазерного излучения в отдельном импульсе генерации, среднюю мощность генерации отдельного цуга и среднюю мощность генерации полного импульса излучения всех цугов.

Плотность мощности и энергия отдельного импульса лазерного излучения зависела от режима работы акустооптического затвора и несколько увеличивалась с ростом частоты модуляции АОЗ. В частности, при частоте модуляции акустооптического затвора fАОЗ=10 кГц энергия в первом импульсе каждого цуга была не менее Еимп(1)=5мДж при импульсной мощности отдельного импульса Pимп(1) = 50.103 Вт и плотности мощности Iимп(1) = 180 кВт/см2, а при частоте модуляции акустооптического затвора fАОЗ=30 кГц энергия в первом импульсе каждого цуга была не менее Еимп(1)=6,5мДж при импульсной мощности отдельного импульса Pимп (1) = 65.103 Вт и плотности мощности Iимп(1) = 230 кВт/см2. В первом случае количество цугов было равно трем, а во втором - девяти. Определение полной энергии генерации одного цуга импульсов позволило оценить среднюю мощность генерации отдельного цуга. На частоте модуляции АОЗ равной 10 кГц оказалось равной Рср(цуг) = 0,5 кВт при средней плотности мощности цуга Iср(цуг)=1,8 кВт/см2. На частоте модуляции АОЗ равной 30 кГц аналогичные величины имели следующие значения Рср(цуг)=0,8кВт и Iср(цуг)=2,8кВт/см2. При этом средняя мощность генерации всех цугов не превышала значения Рср= 0,5 кВт, а средняя плотность мощности всех цугов - значения Iср=1,8кВт/см2.

При работе с АОЗ на частоте модуляции 30 кГц в фокусе линзы F=50 мм можно получить импульсную плотность мощности лазерного излучения Iимп ф(1) ? 200 МВт/см2 и среднюю плотность мощности генерации отдельного цуга Iср ф(цуг) ? 2,5 МВт/см2.

Анализ полученных результатов показывает, что для увеличения эффективности работы исследуемого лазера в режиме модуляции добротности с помощью АОЗ необходимо увеличивать частоту модуляции (до 50 кГц) и подводимую мощность ультразвукового генератора (до 20 Вт).

Управление параметрами длительности импульса с помощью электрооптического затвора

По причине высокой стоимости и трудности приобретения электрооптического затвора на кристаллах ВВО, в данной работе будет использоваться электрооптический модулятор на кристаллах DKDP, который обладает схожими оптическими и электрическими параметрами, за исключением: управляющего напряжения, пороговой прочности и электрооптических коэффициентов.

Полуволновое напряжение для электрооптического затвора на кристаллах DKDP равно

В.

Для работы с электрооптическим затвором на основе кристалла DKDP нами была использована схема, представленная на рисунке 4.5.1. В качестве входного сигнала используется сигнал прямоугольной формы с длительностью импульса порядка 200 мкс с генератора Г3 - 111. Микросхемы DD1 (КП1533ЛН1) и DD2 (КП1533ЛА3) используются для формирования импульса длительностью 50 нс. Таким образом, на транзистор VT1 (IRLZ44N) подается управляющий сигнал, рисунок 4.5.2, с амплитудой 4,5 В и длительностью импульса 50 нс.

Рисунок 4.5.1 - Принципиальная схема системы управления электрооптическим затвором на кристаллах DKDP.

В результате, повышающий трансформатор усиливает подаваемый сигнал до 400 В на вторичной обмотке, рисунок 4.5.3. Это выходное напряжение используется для управления электрооптической ячейкой.

Так как минимальная частота следования импульсов генерации используемого лазера была равна 8 Гц, а минимальная средняя мощность генерации составляла 3 Вт, что выше предельно допустимой мощности пропускаемой затвором на основе кристалла ДКДП был выполнен ряд модельных экспериментов с использованием излучения полупроводникового лазера с длиной волны излучения 0,65 мкм. В результате этих экспериментов установлено, что используя ячейку Поккельса, можно получить импульсы лазерного излучения длительностью ~45 нс, рисунок 4.5.4.

5. Основные выводы и результаты работы

В результате выполнения дипломной работы исследованы различные режимы управления параметрами лазерных импульсов генерации твердотельного лазера с диодной накачкой.

Установлено, что максимальная импульсная мощность генерации составляла: 1) ~7,5 МВт (при работе в режиме пассивной модуляции добротности), 2) ~100 кВт (при работе в режиме с акустооптической модуляцией добротности).

Максимальная средняя мощность генерации достигала 200 Вт при работе в режиме свободной генерации и частоте следования импульсов генерации 512 Гц.

В модельных экспериментах при работе с электрооптическим затвором на кристаллах ДКДП получены длительности импульсов генерации не более 40 нс, что позволяет надеяться на получение максимальной импульсной мощности генерации в твердотельном лазере с диодной накачкой при работе с электрооптическим затвором на кристаллах ВВО не менее ~10 МВт.

6. Экономическая часть

Технико-экономическое обоснование темы

Целью данной работы является исследование методов управления временными характеристиками импульсно-периодического (YAG:Nd) лазера с накачкой диодными матрицами. В работе будут рассмотрены методы управления параметрами лазерного излучения, такие как:

- Метод акустооптической модуляции добротности

- Метод пассивной синхронизации продольных мод резонатора

- Метод электрооптического управления длительностью импульса генерации

Будут сравнены теоретические и экспериментальные результаты исследования различных методов управления.

Исследуемые в данной работе методы управления временными характеристиками лазерного излучения позволят контролировать длительность и мощность импульса лазерного излучения. В результате будет выбран оптимальный метод для управления определенными параметрами, в зависимости от поставленной задачи.

Возможность управления временными характеристиками лазерного излучения обеспечит повышение мощности импульса лазерного излучения и установление необходимого импульсного режима работы лазера, что позволит расширить область применения данной установки и изменять импульсные характеристики лазера.

Ленточный график проведения научно-исследовательской работы

В процессе прохождения всех стадий научно исследовательской работы инициатор и разработчик должны точно координировать действия и распределять их во времени.

График НИР должен отражать те стороны выполняемых работ, которые являются существенными для достижения конечных целей. Кроме того, этот график должен учитывать возможные состояния работ, выполнение их в намеченные сроки, возможные их нарушения, последствия этого и т. д. Ленточный график представляет собой схематическое изображение порядка проведения и длительности отдельных этапов работы. Он позволяет получить наглядное представление о последовательности и взаимосвязи различных стадий разработки, а также может оказать помощь в планировании сроков проведения научно исследовательской работы в целом. Перечень содержания работ приводится в таблице 6.1.1. Там же приводятся исполнители и продолжительность выполнения работ. На основании этой таблицы был построен ленточный график, представленный на рисунке 6.1.1.

Таблица 6.1.1 - Список проводимых работ

Этап

Название

Исполнитель

Дни

1

Составление и согласование задания

Руководитель

2

Инженер

2

2

Изучение технического задания

Инженер

2

3

Подбор и изучение литературы

Руководитель

1

Инженер

10

4

Анализ методов управления временными характеристиками лазерного излучения импульсно-периодического (YAG:Nd) лазера с накачкой диодными матрицами

Руководитель

1

Инженер

8

5

Выявление оптимального метода

Руководитель

1

Инженер

3

6

Разработка конструкции твердотельного лазера с использованием различных ЭОЗ, ПЗ и АОЗ

Руководитель

1

Инженер

4

7

Проведение показательного эксперимента

Руководитель

1

Инженер

8

8

Обработка и анализ результатов эксперимента

Руководитель

1

Инженер

5

9

Выводы по результатам эксперимента

Инженер

1

10

Оформление отчета по НИР

Инженер

15

11

Оформление графической части НИР

Инженер

4

12

Утверждение отчета и чертежей

Руководитель

3

13

Сдача отчета

Инженер

1

Итого

Руководитель

11

Инженер

63

Рисунок 6.1.1 Ленточный график проведения НИР

Составление сметы затрат на разработку

Смета затрат на разработку устанавливает общую величину затрат в планируемом периоде. Общая сумма затрат на выполнение конкретной разработки включает в себя следующие калькуляционные статьи расходов:

- Материальные затраты

Перечень использованных материалов и покупных изделий приведен в таблице 6.1.2 с указанием цены количества изделий данного типа и стоимости.

Требуемое количество определяется из технологического минимума, необходимого для обеспечения планируемых исследований.

Таблица 6.1.2 - Расчёт затрат на покупные материалы и услуги

Наименование материала

Единица измерения

Цена за единицу, руб.

Количество

Сумма, руб.

Бумага для принтера

Лист

0,6

500

300

Ручка шариковая

Шт.

10

2

20

Ватман

Лист

10

9

90

Чернила для принтера

Флакон

200

1

200

Карандаш

Шт.

5

10

50

Ластик

Шт.

1

10

10

Итого

670

Также в материальные затраты входят затраты на электроэнергию.

Для расчета затрат на электроэнергию берем 63 дня по 8 часов работы каждый день. Вычисление производим из расчета 2.73 руб. за 1 кВт.ч.

Зэн = Рпот ·Твр · Сквт.ч (6.1.1)

где Рпот - потребляемая мощность - 0.35 кВт.ч.;

Твр - фонд времени за период амортизации 63·8 = 504 ч.;

Сквт.ч - стоимость 1 кВт энергии 2.73 руб.

Зэн = 0.35·504·2.73 = 481.57 руб.

Итого материальные затраты составляют Зм = 670+481.57 = 1151.57 руб.

- Затраты по оплате труда

Исходя из длительности этапов разработки и состава исполнителей рассчитываются затраты на оплату труда.

Заработная плата рассчитывается по формуле:

(6.1.2)

где ЗПМ - заработная плата за месяц,

Д - число дней, затраченных на разработку,

РДМ - число рабочих дней в месяце - 22.

Результаты расчетов заработной платы приведены в таблице 6.1.3.

Таблица 6.1.3 - Основная заработная плата

Исполнители

Оклад, руб.

Трудоемкость, челдн

Суммарная з/пл., руб.

Руководитель

12000

11

6000.5

Разработчик

4500

63

12883.5

ИТОГО

18884

Отчисления на социальные нужды - это обязательные отчисления органам государственного социального страхования, пенсионного фонда, государственного фонда занятости и медицинского страхования. В совокупности эти отчисления составляют 34.2% от фонда заработной платы:

ОСН = 18884 0.342 = 6458.33 руб.

- Прочие расходы

Прочие расходы берутся от величины прямых общих затрат в размере 10%. Общие прямые затраты составляют:

Зпрям = Зм + Фзп + Анир + Осн (6.1.3)

Зпрям = 1151.57 + 18884 + 6458.33 = 26493.9 руб.

Прочие расходы:

Зпр= 26493.9 0.1= 2649.39 руб.

Общие затраты составят:

З = 3прям + 3пр (6.1.4)

З = 26493.9 + 2649.39 = 29143.29руб.

Необходимые расходы сведены в таблице 6.1.4.

Таблица 6.1.4 - Смета затрат

Элементы затрат

Сумма, руб.

Удельный вес, %

Материальные затраты, Зм

1151.57

4

Затраты на заработную плату, Фзп

18884

64.8

Отчисления на социальные нужды,Осн

6458.33

22.2

Прочие расходы, Зн

2649.39

9

Общие затраты, З

29143.29

100.00

Расчет цены для НИР

Цена НИР определяется как сумма сметы затрат, прибыли и НДС. Прибыль составляет 10% от сметы затрат, НДС находится как 18% от сметы затрат и прибыли. Цена НИР представлена в таблице 6.1.5.

Таблица 6.1.5. - Цена НИР

Наименование

Цена, руб.

Смета затрат

29143.29

Прибыль

2914.33

НДС

5770.38

ИТОГО

37828

Выводы по эффективности предложений НИР

Так как тема НИР имеет теоретико-исследовательский характер, то подсчитать в денежном выражении и в окончательном виде экономический эффект не представляется возможным.

Однако, исходя из сравнительных оценок методов управления временными параметрами лазерного излучения твердотельного (YAG:Nd) лазера с диодной накачкой, можно сделать вывод о том, что наиболее перспективными методами являются акустооптический и электрооптический метод с использованием Ячейки Поккельса (ЭОЗ), которые дают большие возможности по управлению временными параметрами лазерного излучения и углом отклонения лазерного луча.

Достоинством данных приборов является то, что они позволяют быстро и качественно управлять лазером в импульсном режиме, при этом не сильно усложняя конструкцию прибора.

7. Безопасность и экологичность проекта

В данном дипломном проекте исследуется методы управления временными характеристиками импульсно-периодического ND3+-YAG лазера с накачкой диодными матрицами. Данные методы подразумевает усложнение конструкции лазера включением в ее систему определенных дополнительных частей, в частности: электрооптического модулятора добротности, пассивного модулятора и акустооптического модулятора.

В данном случае наиболее важным будет рассмотрение рабочего места наладчика лазера, он имеет прямой доступ ко всем узлам и механизмам, расположенным внутри корпуса лазера, что при не квалифицированной работе с лазером может привести к ослеплению, поражению электрическим током, ожогам.

Лаборатория сборки и наладки лазера представляет собой комнату площадью . Длина комнаты , ширина комнаты , высота потолка комнаты . Стены комнаты окрашены матовой краской светло-голубого цвета, потолок обработан побелкой. Освещение комнаты производится светильниками типа ЛСП 2х40, подвешенных на расстоянии от пола. Также комната имеет систему вентиляции. Настраиваемый лазер устанавливается на оптическом столе и подключается к общей шине заземления. На этом же столе размещается ПЭВМ, тоже подключаемая к общей шине заземления. Все работы, связанные со сборкой и настройкой лазера, производятся рабочим стоя.

7.1 Анализ условий труда мастера сборочно-наладочных работ твердотельного (YAG:Nd) лазера с диодной накачкой

Лабораторные условия могут характеризоваться наличием опасных и вредных факторов.[11],[12]

Опасным, согласно ГОСТ 12.0.003-74, называется фактор, воздействие которого на работающего в определённых условиях, приводит к травме или к внезапному резкому ухудшению здоровья.

Проанализировав условия труда в лаборатории, где проводятся сборка и наладка лазеров, можно выделить следующие опасные и вредные факторы:

Физические опасные и вредные производственные факторы:

- лазерное излучение (прямое, отраженное, рассеянное);

- опасность поражения электрическим током (высоковольтные источники питания лазера);

- освещенность рабочего места;

- уровень шума (вытяжная вентиляция);

- условия микроклимата;

- пожарная опасность.

Биологические опасные и вредные производственные факторы:

- биологические эффекты воздействия лазерного излучения на организм человека.

Психофизиологические опасные и вредные производственные факторы:

- статические физические перегрузки;

- зрительное перенапряжение при работе с лазерной установкой.

7.1.1 Лазерное излучение

Основными нормативными документами, регламентирующими условия безопасной работы с лазерами, являются: СанПиН 5804-91 , ГОСТ 12.1.040-83 .

Нормы устанавливают предельно допустимые уровни (ПДУ) лазерного излучения, за которые принимаются энергетические экспозиции облучаемых тканей. Энергетической экспозицией называется отношение энергии излучения, попадающей на рассматриваемый участок поверхности, к площади этого участка (Дж/см2).

Необходимо осуществить ряд мероприятий, обеспечивающих безопасные условия труда персонала при работе с лазерами:

- все лазеры должны быть маркированы знаком лазерной опасности;

- размещение лазеров разрешается только в специально оборудованных помещениях.

На дверях помещений, где используются лазеры, должны быть знаки лазерной опасности. Большое значение имеет внутренняя отделка помещений (стены и потолки должны иметь матовую поверхность).

Лазеры по степени опасности генерируемого ими излучения подразделяются на 4 класса.

Технологические лазерные установки классифицируются предприятием изготовителем путем измерения уровней лазерного излучения в рабочей зоне и сравнения их с ПДУ согласно ГОСТ 12.1.040-83.

Класс опасности лазеров, не относящихся к технологическим установкам, определяется предприятием - изготовителем по выходным характеристикам излучения.

Таблица 7.1.1 - Классификация лазеров по степени опасности генерируемого ими излучения для длин волн от 0,4 до 0,75 мкм (по вторичным биологическим эффектам).

Класс

Энергия (Ее,Дж), генерируемая лазером; рабочий день

1

2

3

Таблица 7.1.2 - Классификация лазеров по степени опасности генерируемого ими излучения для длин волн от 0,4 до 0,75 мкм (по вторичным биологическим эффектам).

Класс лазера

Длина волны, мкм

Энергия (Ее, Дж),генерируемая лазером за время воздействия (t)

1

От 0,2 до 0,4 свыше 1,4

от 0,4 до 1,4

2

От 0,4 до 1,4

3

От 0,2 до 0,4 свыше 1,4

От 0,4 до 1,4

4

Свыше 0,2

Примечание к таблицам 7.1.1 и 7.1.2.

Н - ПДУ облучения кожи для времени воздействия (t);

Нпг - ПДУ облучения роговицы глаза для точечного источника и времени облучения (t);

Нп - ПДУ облучения роговицы глаза при угловом размере источника для времени воздействия (t);

Нв - ПДУ энергетической экспозиции на роговице глаза для времени воздействия t по вторичным биологическим эффектам при фоновой освещенности роговицы глаза ;

d - начальный диаметр пучка (см) по уровню е-2. Лазеры (установки), генерирующие излучение в видимой области спектра, классифицируются по первичным и вторичным биологическим эффектам, при этом выбирается наибольший из соответствующих классов. Основной мерой обеспечения безопасности является установка элементов оптического резонатора в защитный корпус, а так же проведение инструктажа по технике безопасности с персоналом

7.1.2 Обеспечение электробезопасности

Опасность поражения электрическим током специфично, поскольку он не может быть обнаружен органами чувств человека: зрением, слухом, обонянием.Поражение может произойти вследствие случайного прикосновения к токоведущим частям, находящимся под напряжением и конструктивным токоведущим металлическим частям оборудования, в нормальных условиях не находящихся под напряжением, но оказавшимся под ним из-за повреждения изоляции токоведущих частей.

Для обеспечения электробезопасности при работе на данных установках используется зануление и контурное заземление. Лазер работает от сети переменного тока с напряжением 220В, который преобразуется высоковольтным источником питания в постоянный ток с напряжением до 1 кВ. При работе с ним существует потенциальная опасность поражения персонала электрическим током. Проходя через тело человека, ток может вызвать термическое и электрическое действие, являющееся обычными физико-химическими процессами. Одновременно электрический ток производит биологическое действие, которое является особым специфическим процессом, свойственным лишь живой материи. Все эти процессы могут послужить причиной тяжелых травм человека.

Степень опасного и вредного воздействия на человека зависит от: рода и величины напряжения и тока; частоты электрического тока; пути тока через тело человека; продолжительности воздействия электрического тока на организм человека; условий внешней среды.

Для характеристики воздействия электрического тока на организм человека условно разделяют ряд характерных токов: ощутимый, неот-пускающий, фибриляционный. Они характеризуются пороговыми значениями, т.е. наименьшими и справедливыми для большинства взрослых и здоровых людей. Для переменного тока частотой 50 Гц эти значения следующие:

-пороговый ощутимый ток - 0,5?1,5 mА;

-пороговый неотпускающий ток - 6?10mА;

-пороговый фибриляционный ток - 80?100mА.

Требования по электробезопасности приведены в ГОСТ 12.1.039-82, в котором установлены предельно допустимые значения напряжений прикосновений Uпд и ток Iпд, протекающий через тело человека.

При неаварийном режиме работы предельно допустимые значения соответствуют продолжительности воздействия тока на человека не более 10 минут в сутки и установлены из реакции ощущения: Uпд=2 В, Iпд=0.3 мА (для переменного тока частотой 50 Гц), Uпд=8 В, Iпд=1 мА (для постоянного тока).

Для обеспечения электробезопасности следует использовать соответствующие меры (согласно ГОСТ 12.1.019-79* [5]) и организационные мероприятия, а также ГОСТ 12.1.030-81 "Электробезопасность. Защитное заземление. Зануление", так как известно, что заземление установки, в случае сети с глухозаземленной нейтралью, является малоэффективным, с целью обеспечения электробезопасности обслуживающего персонала, а также использование защитного корпуса прибора и его обесточивание при несанкционированном вскрытии.

К организационным мероприятиям относятся: допуск к работе лиц прошедших инструктаж и обучение по технике безопасности; назначение лиц, ответственных за организацию и производство работ; надзор за проведением работ и т.д.

Основной мерой обеспечения электрической безопасности согласно ГОСТ 12.1.019-79 является: защитное зануление, изоляция токоведущих частей и др.Конструктивно защитное зануление должно соответствовать требованиям ПУЭ.

7.1.3 Освещенность рабочего места

Рисунок 7.1.1. - Схема размещения светильников.

Нормальные условия работы могут быть обеспечены при достаточном и рациональном организованном освещении, поскольку зрение - главный орган человека, воспринимающий информацию из внешней среды.

Недостаточная освещённость помещения обычно происходит при неправильном размещении осветительных приборов на рабочем месте. Система освещения должна удовлетворять требованиям строительных норм и правил СНиП 23-05-95, СанПиН 2.2.1/2.1.1.1278-03.

Определим разряд зрительных работ, соответствующий работе настройщика лазера за ПЭВМ по таблице «Разряды зрительных работ». Зрительная работа оператора относится к работе высокой точности, наименьший размер объекта различения от 0.3 до 0.5 мм (толщина буквенного штриха). Значит разряд зрительных работ - третий. Подразряд работ «В» (контраст объекта различения с фоном средний, характеристика фона - средний).

Общей задачей расчета освещенности в данном случае является проверка соответствия требованиям СНиП существующей в лаборатории системы общего освещения, рисунок 7.1.1.

В данном учреждении используются светильники типа ЛПП 20-58-102 У5, имеющие плавную регулировку светового потока от 5 до 100%. Общее число светильников 6 шт. Освещенность рабочего места с использованием такой системы общего освещения должна составлять не менее 300 лк.

Общее равномерное освещение определяется методом светового потока (коэффициентом использования), учитывающим световой поток, отраженный от потолка и стен по формуле:

(7.1.1)

где Фсв - световой поток светильника, лм;

Ен - нормированная минимальная освещенность, лк;

S - площадь освещаемого помещения, м2;

k - коэффициент запаса, учитывающий запыленность светильников и их износ (пусть к = 1,5);

Z - отношение средней освещенности к минимальной (обычно принимается равным 1,1…1,2, пусть Z = 1,15);

N - число светильников, находится по формуле:

(7.1.2)

где S - площадь освещаемого помещения, м2 ;

Ln - высота подвеса светильника, м;

з - коэффициент использования светового потока от светильника, зависящий от кривой распределения силы света, коэффициента отражения потока от потолка и стен, высоты подвеса Ln и показателя помещения i, определяемого по формуле:

(7.1.3)

где А - длина помещения, м;

В - ширина помещения, м;

Ln - высота подвеса светильника, м.

По ГОСТ 17677-82 светильники типа ЛПП 20-58-102 У5 относятся к классу Д-2 светораспределения. С учетом того, что коэффициент отражения светового потока в данной лаборатории от потолка равен 0,5, от стен 0,3, от пола 0,1, показатель помещения , находим по таблице «Коэффициент использования светильников с типовыми кривыми силами света» коэффициент использования светового потока .

Рассчитаем световой поток, которой должен иметь каждый из 24 светильников лаборатории, чтобы обеспечить необходимую освещенность рабочего места (минимум 300 лк):

Световой поток люминесцентной лампы (в светильнике ЛПП 20-58-102 У5 она одна) составляет 3247 лм при номинальной мощности 58 Вт. Фактическая освещенность рабочего места при условии, что все светильники настроены на 100% отдачу светового потока, равна:

Следовательно, существующая система общего освещения лаборатории в полной мере обеспечивает оптимальную освещенность рабочих мест.

7.1.4 Уровень шума

Шум является нежелательным звуком, воспринимаемым органами слуха человека. Шум оказывает вредное влияние на весь организм человека, и в первую очередь, на органы слуха, центральную нервную и сердечнососудистую системы. Чем сильнее шум и длительность его воздействия, тем ниже производительность труда и больше количество ошибок в работе человека.

Причинами возникновения шума являются:

- шум, возникающий при образовании потоков воздуха вентилятором или кондиционером;

- шум, возникающий при работе лазерных установок;

- шум светильников.

Нормативные параметры шума являются обязательными для всех предприятий и организаций. В настоящее время основным документом регламентирующим требования к допустимому уровню шума является СН 2.2.4/2.1.8.562-96, в соответствии с которым в помещении уровень звука не должен превышать 50 дБА.

Измеренный уровень шума с помощью шумомера Октава-110А составил 47дБа. Исходя из этого можно сказать, дополнительных мер по уменьшению уровня шума применять не надо.

7.1.5 Условия микроклимата на рабочем месте

Работа с настраиваемым прибором относится к категории 1б (лёгкие физические работы, производимые сидя, стоя или связанные с ходьбой, с энергозатратами от 140 до 174 Вт) СанПиН 2.2.4.548-96 . В холодный период года оптимальными параметрами микроклимата являются: температура окружающей среды 21-23 °С; относительная влажность воздуха 40-60%; скорость движения воздуха 0,1 м/с; а допустимыми параметрами соответственно -- 19-24 °С; 15-75%; 0.1-0.2 м/с.

В тёплый период года оптимальные параметры -- 22-24 °С; 40-60%; 0.1 м/с; допустимые -- 20-28 °С; 15-75 %; 0.1-0.3 м/с. Для обеспечения оптимальных параметров микроклимата в рассматриваемом помещении установлена центролизированная система вентиляции и система центрального отопления, которые в любое время года должны обеспечить нормальные условия микроклимата на рабочем месте.

7.1.6 Пожарная опасность

По взрывопожарной и пожарной опасности помещения подразделяются на категории А, Б, В1 - В4, Г и Д. Согласно ГОСТ 12.1.004-91 помещения с ПЭВМ и лазерными установками чаще всего относятся к пожароопасным, категории В. Это вызвано тем, что все устройства и блоки питаются от сети переменного тока (220/380 В, 50 Гц), что приводит к нагреву приборов и может способствовать возгоранию. Повышенная пожарная опасность также возникает из-за возможности короткого замыкания в любом из электрических устройств, используемых на рабочем месте. Для обеспечения мер пожарной безопасности необходимо наличие в помещении углекислотного огнетушителя ОУ-8.

7.1.7 Психофизиологические опасные и вредные производственные факторы

Психофизиологические факторы, воздействующие на рабочего, приводят к его физическим и нервно-психическим перегрузкам.

К психофизиологическим факторам, влияющим на работу настройщика лазерных систем, относятся факторы, связанные с кропотливостью работы и большим зрительным и физическим переутомлением. При этом можно выделить следующие вредные последствия: утомление, постепенное ухудшение зрения, эмоциональные перегрузки.

Для снижения воздействия психофизиологических факторов необходимо правильно организовать рабочее место настройщика лазерных систем следуя инструкциям СанПиН 5804-91, а также применять рациональные режимы труда и отдыха.

7.2 Обеспечение пожарной безопасности

В помещениях, в которых эксплуатируются лазеры и другие лабораторные приборы и установки, всегда существует опасность возгорания ГОСТ 12.1.004-91 из-за неисправности, например, каких-либо блоков оборудования, плохого контакта в неисправных электросетях, неосторожного обращения людей с огнем и т.п.

Рассматриваемое помещение лаборатории имеет площадь . Стены и потолок лаборатории отделаны штукатуркой, пол выложен кафельной плиткой. Согласно НПБ 105-03 данное помещение относится к категории помещений В1?В4 (пожароопасные). Определение пожароопасной категории помещения осуществляется путем сравнения максимального значения удельной временной пожарной нагрузки на любом из участков помещения с величиной удельной пожарной нагрузки приведенной в таблице 4 НПБ 105-03. При пожарной нагрузке, включающей в себя различные сочетания (смесь) горючих, трудногорючих жидкостей, твердых горючих и трудногорючих веществ и материалов в пределах пожароопасного участка, пожарная нагрузка Q (МДж), определяется по формуле:

(6.2.1)

где - количество i-ого материала пожарной нагрузки, кг;

- низшая теплота сгорания i-ого материала пожарной нагрузки, МДж/кг.

Удельная пожарная нагрузка g, МДж/ м2 , определяется из соотношения:

(6.2.2)

где S - площадь размещения пожарной нагрузки, м2 (не менее 10 м2).

Все необходимые данные для расчета и результаты расчетов приведены в таблице 7.2.1.

Таблица 7.2.1 - Материалы.

п/п

Наименование материала

Gi,

кг

Q(p)Hi,

МДж/кг

Qi,

МДж

Q,

МДж

g,

МДж/ м2

1

Коврик изоляционный

(резина)

10

33,52

335,2

7548,83

98

2

Деревянная мебель(ДСП)

420

13,80

5796

3

Провода, изолирующий материал

(ПВХ)

5

14,31

71,55

4

Канифоль

0,2

30,40

6,08

5

Книги, журналы, бумага

100

13,40

1340

Согласно НПБ 105-03, исходя из сделанных расчетов, данное помещение относится к пожароопасной категории помещений В4. Преобладающая категория пожара в помещении - А (горение твердых веществ). По таблице «Нормы оснащения помещений ручными огнетушителями» НПБ 166-97 выбираем порошковый огнетушитель вместимостью 5 л в количестве 2шт.

Предусмотрены следующие организационно-технические мероприятия по обеспечению пожарной безопасности:

1 Организационные

1.1 Организация обучения работающих правилам пожарной безопасности; назначение ответственных лиц за обеспечение средств пожаротушения;

1.2 изготовление и применение средств наглядной агитации по обеспечению пожарной безопасности;

1.3 нормирование численности людей на объекте по условиям безопасности их при пожаре;

1.4 разработку мероприятий по действиям администрации, рабочих, служащих и населения на случай возникновения пожара и организацию эвакуации людей.

2 Эксплуатационные

Паспортизацию веществ, материалов, изделий, технологических процессов, зданий и сооружений объектов в части обеспечения пожарной безопасности;

2.1 надлежащие условия хранения средств пожаротушения.

3 Технические

Проверка пригодности средств пожаротушения к эксплуатации; основные виды, количество, размещение и обслуживание пожарной техники. Применяемая пожарная техника должна обеспечивать эффективное тушение пожара (загорания), быть безопасной для природы и людей.

4 Режимные:

Проведение регламентных работ; контроль на соответствие помещения нормам пожарной безопасности

7.3 Экологичность проекта

Данный проект является экологически безопасным. Используемое оборудование не наносит вред окружающей среде. В процессе работы не используются экологически опасные вещества, и не образуется вредных отходов.

Список использованной литературы

1) Г. М. Зверев, Ю. Д. Голяев, Лазеры на алюмоиттриевом гранате с неодимом М: Радио и связь., 1985 г. 144 с.

2) Крюков П. Г. Лазеры ультракоротких импульсов. - Квантовая электроника, 2001, № 2, с. 31.

3) Звелто О. Принципы лазеров: Пер. с англ.-- 3-е перераб. и доп. изд. -- М.: Мир, 1990 г.-- 560 с,

4) Пихтин А.Н. «Оптическая квантовая электроника: учебник для вузов», М: Высш. шк., 2001 г. 573 с.

5) Блистанов А. А. Кристаллы квантовой и нелинейной оптики М: МИСИС, 2000 г. 432 с.

6) Дмитриев В. Г., Тарасов Л. В. Прикладная ненелинейная оптика: Генераторы второй гармоники и параметрические генераторы света. -- М.: Радио и связь, 1982. г. 352 с.

7) Байбородин Ю.В. Основы лазерной техники - Киев: Выща школа Головное изд-во, 1988. 383с.

8) http://www.ke.ioc.ac.ru/

9) ГОСТ 12.0.002-80 «Система стандартов безопасности труда. Термины и определения»

10) ГОСТ 12.0.003-74 «ССБТ. Опасные и вредные производственные факторы. Классификация»

11) ГОСТа 12.1.038-82* «Электробезопасность предельно допустимые значения напряжений прикосновения токов».

12) ГОСТ 12.1.038-82* «CCБТ. Электробезопасность. Предельно допустимые уровни напряжений прикосновения и токов»

13) ПУЭ. Правила устройства электроустановок, 2006

14) ГОСТ 12.1.003-83* «Система стандартов безопасности труда. Шум. Общие требования безопасности»

15) СН 2.2.4/2.1.8.562-96 «Шум на рабочих местах, в помещениях жилых, общественных зданий и на территории жилой застройки»

16) СНиП 23-05-95 «Естественное и искусственное освещение».

17) СанПиН 2.2.1/2.1.1.1278-03 «Гигиенические требования к естественному, искусственному и совмещенному освещению жилых и общественных зданий»

18) ГОСТом 12.1.014-84 «ССБТ. Воздух рабочей зоны»

19) СНиП 2.04.05-91* «Отопление, вентиляция, кондиционирование»

20) НПБ 105-03 «Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности»


Подобные документы

  • Механизм создания инверсных населенностей в трехуровневых схемах. Принцип работы лазера на рубине. Специфика работы твердотельного лазера в режиме модулированной добротности с пассивным затвором при использовании водяного охлаждения и свободной генерации.

    курсовая работа [495,1 K], добавлен 25.06.2011

  • Механизм создания инверсных населенностей в трехуровневых схемах. Принцип работы лазера на рубине. Лазер в режиме модулированной добротности. Расчет характеристик рубинового лазера, работающего в режиме модулированной добротности и свободной генерации.

    курсовая работа [945,6 K], добавлен 29.10.2010

  • Устройство и назначение простейшего твердотельного лазера; их изготовление из рубинов, молибдатов, гранатов. Ознакомление с оптическими свойствами кристаллов и особенностями генерации света. Определение энергетических характеристик импульсного лазера.

    реферат [1,5 M], добавлен 12.10.2011

  • Конструкция аргонового лазера и особенности его оптического резонатора, активная среда и функциональные особенности. Технологические операции по изготовлению лазера и его выходного зеркала, этапы и принципы их реализации, анализ и оценка эффективности.

    курсовая работа [785,0 K], добавлен 16.05.2015

  • Основа принципа работы лазеров. Классификация лазеров и их основные характеристики. Использование лазера при маркировке товаров. Способ возбуждения активного вещества. Расходимость лазерного луча. Диапазон длины волн. Области применения лазера.

    творческая работа [17,5 K], добавлен 24.02.2015

  • Понятие волоконного лазера как оптического квантового генератора, в котором активная среда и резонатор построены на базе оптического волокна. Состав волоконного лазера, принцип его работы и основные преимущества. Область применения волоконного лазера.

    презентация [2,0 M], добавлен 23.12.2014

  • Общая характеристика и диаграмма энергетических уровней кристалла Cr2+:ZnSe. Селективный резонатор с фильтром Лио и с эталоном Фабри-Перо. Схема прохождения лучей при прохождении через дисперсионную призму в резонаторе. Спектры генерации Cr2+:ZnSe лазера.

    курсовая работа [1,5 M], добавлен 29.06.2012

  • Принцип работы газодинамического лазера, его конструктивные особенности, энергетический баланс, кинетическая модель. Анализ и диагностика лазерного излучения. Текст расчета параметров газодинамического лазера, специфика их промышленного применения.

    реферат [3,9 M], добавлен 26.11.2012

  • Общая характеристика гелий-неонового лазера, его проектирование и расчет основных параметров: коэффициент усиления активной среды, оптимальный ток, длина резонатора, радиус пучка в перетяжке, эффективная площадь сечения пучка, мощность накачки и КПД.

    контрольная работа [131,1 K], добавлен 24.07.2013

  • Понятие и назначение лазера, принцип его работы и структурные компоненты. Типы лазеров и их характеристика. Методика и основные этапы измерения длины волны излучения лазера, и порядок сравнения спектров его индуцированного и спонтанного излучений.

    лабораторная работа [117,4 K], добавлен 26.10.2009

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.