1.2.4.3 Механизм противонакипного действия комплексонов

Механизм антинакипного действия комплексонатов основан на их избирательной адсорбции, на активных центрах образующихся кристаллов накипи, что препятствует как росту самих кристаллов, так и вызывает изменения их формы, тормозит зарождение центров кристаллизации. В воде с большим содержанием солей жесткости комплексонаты образуют прочный комплекс с ионами Са²⁺ и Mg²⁺, который блокирует направленный рост и агломерацию кристаллов накипи.

Отсутствие центров кристаллизации за счет блокирования поверхностей кристаллов обеспечивает содержание солей жесткости во взвешенном состоянии без выпадения на поверхность теплоэнергетического и теплообменного оборудования в виде накипи и отложений.

В отсутствии производных фосфоновых кислот карбонат кальция, как правило, образуется в виде твердых кристаллов арагонита с плотностью около 3000 кг/м³. Кристаллы арагонита имеют ромбическую вытянутую структуру (игольчатый габитус), что приводит к образованию двойников срастания и формирования плотного слоя накипи, состоящей из сросшихся между собой кристаллов арагонита. В присутствии производных фосфоновых кислот карбонат кальция кристаллизуется из пересыщенных растворов в виде более мягких мелких разрозненных кристаллов плотностью 2600/2800 кг/м³ простых форм, чаще всего в виде скаленоэдра, не способных удерживаться на поверхности и представляющих легко удаляемый шлам.

На рисунке 1.4 демонстрируется влияние комплексонов на отложения.

Рисунок 1.4 - Влияние комплексонов на отложения

На рисунках 1.5 и 1.6 показана природная вода без обработки и при обработке ОЭДФК 0,6 мг/дм³ при нагревании до 95 єС.

Фосфорорганические комплексоны являются эффективными ингибиторами коррозии в системах паротеплоснабжения и горячего водоснабжения, их применение снижает коррозионную активность воды в среднем в 8-9 раз.

Коррозионные процессы вызывают значительное превышение содержания железа общего в котловой воде паровых котлов, сетевой воде систем теплоснабжения, воде систем горячего водоснабжения, что приводит

Рисунок 1.5 - Природная вода без обработки ОЭДФК при нагревании до 95 єС

Рисунок 1.6 - Природная вода при обработке ОЭДФК 0,6 мг/дм³ при нагревании до 95 єС

к железо-оксидному накипеобразованию на поверхностях нагрева котлов, образованию трудно растворимых железо-оксидных отложений на поверхностях теплообменников, внутридомовых систем отопления. Применение же комплексонатов в качестве ингибиторов коррозии в системах паротеплоснабжения и ГВС позволяет практически полностью подавить образование железо-оксидных накипи и отложений. Механизм защитного действия основан на уменьшении скорости анодного и катодного процессов.

Необходимо отметить, что при повышении концентрации комплексона свыше 10 - 20 г/м³ накипь разрушается с образованием весьма грубых взвесей, способных забить узкие места системы ГВС. Поэтому передозировка реагента недопустима.

Среди известных фосфороорганических ингибиторов в настоящее время в России наиболее широко применяются следующие марки реагентов: ИОМС, ОЭДФК, ОЭДФ-Zn, NALCO WT-799, Акварезалт - 1010, СК-110, ПАФ-13 и др.

1.2.5 Анализ технологии по защите систем теплоснабжения от накипи и коррозии с помощью ингибиторов

1.2.5.1 Комплексонные технологии в теплоэнергетике

Процессы накипеобразования и коррозии в системах теплоснабжения вызывают ряд технических осложнений и являются причиной дополнительных затрат при эксплуатации теплосилового оборудования. Возникающие при этом проблемы можно озвучить так:

1. Перерасход топлива

2. Перегрев металла поверхностей нагрева котлов

3. Увеличение гидравлического сопротивления

4. Коррозионное повреждение металла

5. Увеличение выбросов вредных веществ в атмосферу

6. Необходимость в постоянных очистках поверхностей нагрева

7. Сокращение срока службы котельного оборудования

Всё это снижает надежность и экономичность работы систем теплоснабжения.

Для решения данных вопросов в последнее время в промышленной теплоэнергетике активно ведутся работы по освоению ингибиторов накипеобразования и коррозии. В качестве ингибиторов находят применение препараты на основе органофосфоновых комплексонов, а также полиакрилатов. Если ранее применялись комплексоны в чистом виде, то в настоящее время предпочтение отдается композициям на основе различных ингибиторов, которые обеспечивают достаточно эффективную защиту тепломеханического оборудования. А применение комплексонов в тепловых сетях с открытым водозабором может полностью заменить использование других технологических процессов химической водоподготовки и может использоваться как взамен других систем, так и в дополнении к ним.

Особенностью фосфорорганических комплексонов является их способность при малых концентрациях (0,5….5,0 г/м³) тормозить образование кристаллов карбоната кальция и предотвращать образование накипи. Это позволяет, постоянно добавляя в сетевую воду малые дозы реагентов, предотвращать образование новых отложений и постепенно отмывать ранее накопившиеся.

1.2.5.2 Проблемы внедрения комплексонов

Общей проблемой, с которой приходится сталкиваться при внедрении ингибиторов коррозии и накипеобразования, является недостаток нормативных документов, регламентирующих применение ингибиторов в теплоэнергетических системах. В основном разработанные нормативные документы, предусматривают применение двух основных препаратов из большего числа известных ингибиторов. При этом практически проигнорировано существование ингибиторов накипеобразования класса полиакрилатов, хотя их эффективность не уступает, а во многих случаях превосходит эффективность фосфорорганических препаратов. Для дальнейшего успешного продвижения технологии необходимо решить ряд проблем организационного и научно - технического характера:

Разработать удобный для потребителя метод контроля содержания фосфонатов в воде.

Выяснить пределы термической устойчивости органофосфонатов и реагентов на их основе.

Разработать новые композиции на основе органофосфонатов, имеющих более высокую эффективность как ингибиторов накипеобразования и коррозии.

1.2.5.3 Преимущества комплексонной обработки воды

Комплексонная технология обработки воды имеет ряд преимуществ перед другими технологиями водоподготовки:

Экономия топлива. На котельных расход топлива сокращается до 5-7 % за счет снижения и полного удаления загрязненности теплопередающих поверхностей;

Продление ресурса агрегатов и запорной арматуры за счет снижения коррозии и чистоты внутренних поверхностей металла агрегатов и трубопроводов;

Повышение качества отопления в жилых домах за счет очистки от отложений поверхностей внутридомовых сетей и внутриквартирных радиаторов отопления, которые начинают работать на полную мощность;

Возможность очистки теплоэнергетического оборудования на "ходу", без вывода в ремонт;

Возможность использования в качестве основной и единственной системы водоподготовки, обеспечивающей полное соответствие с нормами качества воды. В связи с этим сокращаются расходы на реагенты, необходимые для регенерации фильтров, уменьшается количество сточных вод ТЭЦ и расхода воды на собственные нужды;

Уменьшение расхода электроэнергии на питание электродвигателей за счет уменьшения гидравлического сопротивления трактов;

Снижение затрат и занятости персонала на обслуживание системы подготовки воды;

Сокращение объемов ремонтных работ водогрейного оборудования и систем теплоснабжения за счет подавления процесса образования отложений и снижение скорости коррозии;

Компактность установки и ее экологическая безопасность за счет малых габаритов, оборудование занимает мало места и в процессе эксплуатации полностью отсутствуют собственные сточные воды.

Полная совместимость и возможность одновременного применения с традиционными водоумягчительными фильтрами и физическими методами противонакипной обработки воды (магнитной или ультразвуковой), при этом эффективность борьбы с накипеобразованием и коррозией повышается.

1.2.6 Применение комплексонов в различных отраслях промышленности и сельского хозяйства

В аналитической химии

Комплексоны в аналитической химии имеют широкое и многостороннее применение. Важное значение имеет их применение в титрометрическом (объемном) анализе, где на основе комплексонов возник и успешно развивается большой раздел аналитической химии "комплексонометрия" или "хелатометрия". Эффективно используются также в фотометрическом, полярографическом, хроматографическом и других физико-химических методах анализа, в гравиметрическом анализе. Их применяют для маскировки мешающих ионов, растворения малорастворимых соединений, изменения редокс - потенциалов системы и для многих других целей.

В нефтяной и газовой промышленности

Отложение минеральных солей в нефте- и газопромысловом оборудовании существенно уменьшает производительность скважин, требует частого ремонта насосно-компрессорного оборудования, вызывает аварии и простои, выход из строя аппаратуры и загрязнение окружающей среды. По химическому составу отложения солей разнообразны, но в основном представляют собой карбонат кальция, сульфат магния, сульфат бария. Эффективным способом борьбы с минеральными отложениями являются использование химических реагентов, препятствующих кристаллизации малорастворимых солей. Их применение позволяет практически полностью предотвратить образование солеотложений.

В сельском хозяйстве и пищевой промышленности

Для нормального протекания процессов жизнедеятельности животных и растений необходимы практически все элементы Периодической системы.

Широко практикуется введение в рацион сельскохозяйственных животных комплексонатов металлов как источников микро - и макроэлементов, витаминов и других биологически активных соединений. Весьма перспективным оказалось применение комплексонатов для увеличения сроков хранения пищевого сырья и продуктов питания. Порча масла, мяса, рыбы, соков и вин при хранении в значительной степени связана с процессами окисления, которые катализируется катионами тяжелых металлов. Комплексоны связывают ионы катализаторов в каталитически неактивные комплексы, что приводит к стабилизации пищевых продуктов. Добавление комплексонатов в почву благоприятно сказывается на росте растений, повышает их урожайность и снижает восприимчивость к болезням. Длительность последействия комплексоната составляет не менее трех лет, что дает значительный экономический эффект.

В медицине

Комплексоны занимают важное место в разработке лекарственных и диагностических средств. Установлена их способность, проникать сквозь клеточные мембраны, проявлять функции биокатализаторов, имитировать функции некоторых ферментов и тому подобное. На основе комплексонов изготовлены регуляторы минерального обмена, бактерицидные и антивирусные препараты, противоаллергические вещества, диагностические препараты и многое другое.

Очистка теплоэнергетического оборудования и стабилизационная обработка воды.

Многократное использование ограниченных объемов воды и использование сточных вод в контурах охлаждения вызывает загрязнение систем теплообмена отложениями малорастворимых солей и продуктами коррозии. Солеотложение на поверхности теплообменников приводит к значительному перерасходу топливных и водных ресурсов. Применение комплексонов, растворяющих солеотложения, позволяет проводить периодическую химическую очистку оборудования, а добавка фосфорсодержащих комплексонов ингибирует солеотложение. Уникальная способность фосфорсодержащих комплексонов проявлять эффект субстехиометрии позволяет путем введения микродоз предотвращать образование осадков даже в пересыщенных растворах. Обработанная комплексоном вода может длительное время эксплуатироваться в водооборотных системах охлаждения в безотмывочном режиме, сокращая расход топлива, воды, металла и объем сточных вод. Эффективной оказалась такая обработка воды в теплообменниках надводных и подводных судов с атомными реакторами, тепловых и атомных электростанций и в других областях.

1.3 Опыт внедрения комплексонных технологий в Иркутской области

1.3.1 Краткая характеристика применяемых реагентов

1.3.1.1 Свойства ОЭДФК

Оксиэтилидендифосфоновая кислота ТУ 2439-363-05763441-2002 относится к классу дифосфоновых кислот, обладающих высокой комплексообразующей способностью и стойкостью к гидролизу.

Она представляет собой белый кристаллический порошок, хорошо растворимый в воде (до 60г. на 100г. растворителя при комнатной температуре), хуже растворим в метиловом и этиловом спиртах, горячей уксусной кислоте; гидроскопичен. Молекулярная масса - 206,03. температура плавления 198 - 199°С.

В растворах, пересыщенных по карбонату кальция, ОЭДФК образует прочный комплекс с ионами Са²⁺ (константа устойчивости рК = 15,99). В виде тетракальциевого комплекса она сорбируется поверхностью ранее образовавшихся кристаллов карбоната кальция и препятствует их направленному росту и агломерации. Отсутствие активных центров кристаллизации за счет блокирования поверхности кристаллов обеспечивает поддержание раствора в пересыщенном состоянии без выделения накипи. Гидролитическое разложение ОЭДФК наблюдается только при температуре более 200°С с образованием ортофосфорной кислоты и этанола.

Область безопасного воздействия ОЭДФК равна 1 мг/дм³.

ПДК для водоемов хозяйственного и культурно-бытового назначения составляет 0,6 мг/дм³.

Гарантийный срок хранения ОЭДФК - 3 года со дня изготовления.

1.3.1.2 Свойства ОЭДФК - Zn

Реагент ОЭДФК - Zn представляет собой раствор 1 - гидроксиэтилидендифосфонато цинк динатриевой соли. ОЭДФК - Zn производится по техническим условиям ООО "Экоэнерго" г. Ростов - на - Дону ТУ 2439-001-24210860-97 и ОАО "Химпром" г. Новочебоксарск.

Реагент является жидкостью желто-зеленого цвета с плотностью при температуре 20^оС 1,2-1,3г/см³. Величина рН реагента 8-10, массовая доля цинка 4,8-5,3 %. Содержание основного вещества в реагенте ~ 25 %. ПДК ОЭДФК - Zn в воде хозяйственно-питьевого и культурно-бытового водопользования 5,0 мг/дм³ ("САНПиН Охраны поверхностных вод от загрязнения". № 4630, поз. № 872, Москва, 1988г.). ПДК ОЭДФК - Zn в воде рыбохозяйственных водоемов 1,0 мг/ дм³ (Перечень предельно допустимых концентраций и ориентировочных безопасных уровней воздействия вредных веществ для воды рыбохозяйственных водоемов, поз. № 180, Москва, 1995г.).

Реагент не горюч и не взрывоопасен.

1.3.1.3 Свойства АФОН 230 - 23А

Цинковый комплекс динатриевой соли 1-гидроксиэтилиденди - фосфоновой кислоты АФОН 230 - 23А, ТУ 2439-451-05763441-2004 (аналог ОЭДФК - Zn) представляет собой жидкость с плотностью при температуре 20 ^оС 1,1 - 1,3 г/см³. Массовая доля цинка 4,8 - 5,0 %, величина рН - 7 - 9. Содержание основного вещества в реагенте 20 - 25 %.

ПДК для водоемов хозяйственного и культурно-бытового назначения составляет 5,0 мг/дм³.

Реагент не горюч и не взрывоопасен, при попадании на кожу или в глаза необходимо промыть их большим количеством воды.

1.3.2 Опыт использования ингибиторов накипеобразования и коррозии

Для использования комплексонов в антинакипной обработке важно правильно подобрать реагент в зависимости от состава воды и максимальной температуры её нагрева, наличия старых отложений в системах, а также точное и надежное дозирование реагентов пропорционально расходу подпиточной воды.

Для этого необходимо проведение предварительного обследования системы теплоснабжения и схемы подготовки подпиточной воды; исследование изменения качества исходной воды за несколько лет в разные сезоны года; анализ количества и состава отложений в теплообменном оборудовании и системах отопления; разработка регламента обработки, режимных карт, инструкций, обучение персонала.

Комплексонные технологии внедрены в Иркутской области - ТЭЦ-11,12 ОАО "Иркутскэнерго", котельные г. Тулуна, г. Усть-Кута, пос. Усть-Уда.

1.3.2.1 Анализ опыта использования комплексонов на ТЭЦ - 11 ОАО "Иркутскэнерго"

Источником водоснабжения открытой теплосети ТЭЦ - 11 (г. Усолье - Сибирское) является река Белая.

Максимальная жесткость и щелочность исходной воды наблюдается в зимний период времени. Подпиточная вода теплосети (умягчение воды на ТЭЦ-11 не проводится) имеет следующие максимальные водно-химические параметры:

общая жесткость - 2,1 мг-экв/дм³;

общая щелочность - 1,6 мг-экв/ дм³;

карбонатный индекс (И_к) - 2,8 (мг-экв/ дм³) ².

Нагрев подпиточной воды теплосети осуществляется в сетевых подогревателях. Максимальная температура воды на выходе из подогревателей составляет 180°С. Нагретая в подогревателях вода разбавляется более холодной водой (104°С) до температуры, соответствующей температурному графику теплосети. При максимальных температурах нагрева подпиточной воды происходит занос теплообменных труб подогревателей ТЭЦ-11 карбонатными отложениями.

Для обеспечения надежной эксплуатации оборудования теплосети производится противонакипная обработка, обеспечивающая снижения карбонатной жесткости исходной воды в зависимости от ее качества следующими способами:

1. Na-катионированием;

2. Н-катионированием;

3. Подкислением.

Первоначально на ТЭЦ-11 осуществлялась подготовка воды для теплосети Na-катионированием. Метод основан на пропускании обрабатываемой воды через фильтр с ионообменной смолой в натриевой форме. Ионы Ca^2+, Mg²⁺ обмениваются в фильтре на ионы натрия, т.е. происходит умягчение воды.

Но с выходом Правил Технической Эксплуатации в 1988г. был регламентирован индекс карбонатный (предельное произведение общей щелочности и кальциевой жесткости в мг-экв. /дм³) - выше которого протекает карбонатное накипеобразование более 0,1 г/м³Ччас.

Нормативное значение И_к для сетевой воды до 120°С по нормам составляет 3 мг-экв. /дм³. Среднее значение карбонатного индекса с 1991-1998г. составило 2,1-2,8 мг-экв. /дм³. Это позволило отказаться от обработки Na-катионированием.

Однако при соблюдении индекса карбонатного, зависимого от температуры, как свидетельствует опыт, не исключает накипеобразование пиковых бойлеров (где центры кристаллизации карбоната кальция начинаются в пристенном слое), т. к пиковые бойлера греются паром отопительного отбора турбин с температурой 170-200°С. Следовательно, нужно учитывать температуру пристенного слоя на 40°С выше.Т. е нормативное значение индекса карбонатного по нормам ПТЭ нужно смотреть не как для 120°С И_к = 3 мг-экв. /дм³, а для 160°С равное 1 мг-экв. /дм³.

Возникла проблема - забитие трубок выходных камер пиковых бойлеров. Чтобы решить эту проблему нужно было устранить накипеобразование.

Для решения этой проблемы было предложено использовать Н-катионирование. Преимуществом технологии умягчения воды в Н-фильтрах по сравнению с Na-катионированием является одновременное уменьшение щелочности воды и ее частичное подкисление. Но для этого требуются большие материальные затраты и трудозатраты по новой разработке и внедрению нового оборудования.

Схема подкисления с целью снижения карбонатной щелочности также ведет за собой ряд проблем:

неизбежное повышение коррозионной активности воды за счет увеличения сульфатов и углекислоты;

применение агрессивной кислоты - серной;

использования большого количества оборудования при работе в агрессивной среде;

необходимость в дополнительном персонале при обслуживании установки.

В настоящее время в теплоэнергетике для предотвращения накипеобразования находят применение комплексоны органофосфатов. На основании этого на ТЭЦ-11 с 30 сентября 1999 г. была введена опытная установка противонакипной обработки подпиточной воды теплосети оксиэтилендендифосфоновой кислотой, взамен ранее предложенной схемы подкисления.

Для приготовления и ввода реагента в химическом цехе была смонтирована установка, состоящая из бака рабочего раствора, объемом 20 м³ и насоса - дозатора НД - 0,5Э - 63/16 (2 шт.). Подача раствора осуществлялась на всос насосов осветленной воды непрерывно и в автоматическом режиме.

До ввода фосфонатов существовала проблема с трубками выходной камеры бойлеров. Они были покрыты отложениями карбоната кальция от 1 до 3 мм. В мае 1999 года была предпринята очистка внутренней поверхности трубок от отложений аппаратом ИСКРА - М (использование генератора гидроударных импульсов), но очистка оказалась не эффективной.

С 30 сентября 1999 года начата обработка сетевой воды фосфонатами.

Эффективность обработки оценивалась по результатам осмотра бойлеров и контрольных трубок, установленных в выходную камеру.

За отопительный сезон 2000года:

Наработка БП № 3 составила - 833 ч., эксплуатационная температура которого поддерживалась в зависимости от температуры наружного воздуха до 130°С.

По результатам вскрытия БП №3 скорость накипеобразования по контрольным образцам составила 0,15-0,5 мм/год, что ниже нормируемого значения - 1 мм/год.

В сентябре 2002 г. снова был осмотрен БП № 3 - наработка составила - 1920 ч., толщина отложений на индикаторных трубках составила 0,38-0,6 мм., т. е количество отложений за отопительный период 2001-2002 г. практически не увеличилось.

В ноябре 2001г. для обследования были предоставлены образцы рабочих трубок входной и выходной камеры БП № 6Б.

Внутренняя поверхность выходной камеры покрыты налетом отложений общей толщиной 0,12 мм, до ввода фосфонатов величина отложений составляла 0,5 мм.

В октябре 2002 г. был визуально осмотрен БП №6Б - наработка за отопительный сезон 2001-2002 г. составила 600 ч. Рабочие трубки покрыты слоем отложений толщиной примерно 0,2 мм. Контрольные трубки на входной камере чистые, без отложений, на выходной камере контрольные трубки покрыты тонким налетом рыжего цвета.

На основании осмотров сделаны выводы, что толщина отложений практически не увеличивается и имеет место снижение скорости коррозии. В целом структура отложений стала слегка разрыхленной. Изменение произошло в сторону уменьшения кальциевых отложений, но произошло увеличение в сторону железоокисных отложений. Это говорит о том, что происходит постепенное вымывание соединений железа из ранее накопленных отложений или усиливаются процессы коррозии в оборудовании.

После отопительного сезона 2001-2002 г. были сняты и обследованы индикаторы коррозии, установленные на вход и выход бойлерных установок № 3,5.

В сравнении с предыдущим отопительным сезоном 2000-2001 г. скорость коррозии и ее проницаемость по выходу увеличилась, что отражено в таблице 1.7.

Сравнивая, данные со шкалой интенсивности коррозии можно сделать вывод, что в тракте протекает сильная коррозия.

На основании этого дальнейшую обработку воды предложено проводить с применением цинкового комплекса оксиэтилидендифосфоновой кислоты (ОЭДФК - Zn), который одновременно обеспечивает противонакипную и коррозионную защиту. И с декабря 2004 года начата обработка сырой воды поступающей на узел горячего водоснабжения и в дальнейшем на основные и пиковые бойлера ингибитором накипеобразования и коррозии ОЭДФК - Zn.

Таблица 1.7 Сравнительная таблица

Место установки индикаторов	Скорость коррозии, г/м2Ччас	Проницаемость, мм/год
	2001 г.	2002 г.	2001 г.	2002 г.
Вход БУ № 6	0,1	0,093	0,12	0,105
Выход БУ № 6	0,077	0,15	0,095	0,168

Так как реагент приходит в жидком виде, то для его хранения было установлено дополнительно три бака, объемом по 29 м³ каждый. Дозировка осуществляется по существующей схеме подачи ОЭДФК, также непрерывно и в автоматическом режиме.

Концентрация ОЭДФ-Zn после ввода составляла от 0,86 до 6 мг/дм³. При этом в подпиточной воде теплосети концентрация увеличивалась с 0,37 до 4,3 мг/ дм³, а в обратной воде находилась в пределах от 0,4 до 2,5. Карбонатный индекс изменялся в небольшом диапазоне от 2 до 2,6 (мг-экв/ дм³) ².

В течение летнего ремонта были вскрыты для визуального осмотра деаэраторы ГВС и подогреватели ВВП гр А, В.

По результатам вскрытия деаэраторов ГВС 1,2 - толщина отложений не увеличилась. Дырчатые щиты головок деаэраторов не забиты отложениями. Наблюдается разрыхление отложений, их структура стала более пористой. ВВП гр В находились в удовлетворительном состоянии - требовалась механическая чистка от наносных отложений.

Агрессивность сетевой воды по индикаторам коррозии, установленных на бойлерных установках 3, 6 снизилась и характеризовалась как "допустимая".

В августе 2007 года во время летнего ремонта были сняты индикаторы коррозии, установленные на входе, выходе бойлерных установок ст. № 3,6 в июле 2006 г.

Наработка индикаторов составила: БУ-3 вход, выход - 309 дней; БУ-6 вход - 326 дней; БУ-6 выход - 295 дней.

Результаты обследования индикаторных пластин до снятия отложений:

БУ-3 (вход) - пластины покрыты неравномерным плотным, тонким налетом отложений рыже-коричневого цвета, имеются мажущие пятна и мелкие бугорки.

БУ-3 (выход) - пластины покрыты неравномерным плотным, тонким налетом отложений рыже-коричневого цвета имеются мажущие пятна и мелкие бугорки, под которыми поверхность черного цвета.

БУ-6 (вход) - пластины покрыты бугорчатым налетом отложений рыжего цвета, внутри черного цвета. Отложения мажущие, плохо снимаются. Высота бугорков до 1,5 мм. Отложения намагничиваются.

БУ-6 (выход) - пластины покрыты неравномерным по высоте, плотным бугорчатым слоем отложений ярко-рыжего цвета с высотой бугорков до 0,5 мм.

Общая скорость коррозии пластин индикаторов и агрессивность сетевой воды представлены в таблице 1.8.

По результатам осмотра сделано заключение: скорость коррозии по индикаторным пластинам БУ-6 в сравнении с отопительным сезоном 2005-2006 гг. осталась на прежнем уровне. Возможной причиной разной скорости коррозии пластин является особенность технологической схемы распределения возвращаемой воды с города и подпиточной воды, которая как более деаэрированная проходит через бойлерную установку № 3. Через бойлерную установку № 6 проходит вода, в большей степени возвращаемая с города, где содержание кислорода может быть значительным в результате завоздушивания обратных магистралей.

Таблица 1.8 - Общая скорость коррозии пластин индикаторов и агрессивность сетевой воды.

2005-2006 г. ввод ОЭДФК - Zn	2006-2007 г. ввод ОЭДФК - Zn
БУ-3 (вход) - 0,061	Допустимая	БУ-3 (вход) - 0,068	Допустимая
БУ-3 (выход) - 0,064	Допустимая	БУ-3 (выход) - 0,062	Допустимая
БУ-6 (вход) - 0,137	Высокая	БУ-6 (вход) - 0,137	Высокая
БУ-6 (выход) - 0,123	Высокая	БУ-6 (выход) - 0,109	Высокая

1.3.2.2 Анализ опыта использования комплексонов на ТЭЦ - 12 ОАО "Иркутскэнерго"

От ТЭЦ - 12 ОАО "Иркутскэнерго" осуществляется централизованное теплоснабжение г. Черемхово по открытой схеме горячего водоснабжения.

Расчетный температурный график по городу - 150/70, фактический - 100/70.

Исходной водой для подпитки системы теплоснабжения является вода из горводопровода (источник р. Ангара). Дополнительная подготовка воды для подпитки системы теплоснабжения не производится. Качество исходной воды в течение года стабильно, по своим свойствам вода является коррозионной при любом содержании кислорода, индекс Ланженье составляет от ( - 0,68) до (0), среднегодовое значение (-0,45). А в соответствии с требованиями СНиП 2.04.02-84 для защиты металлических труб от коррозии и образования бугристых коррозионных отложений при индексе насыщения менее 0,3 (ед.) и более трех месяцев в году необходимо предусматривать стабилизационную обработку воды для защиты от коррозии.

Подогрев воды в зимнее время осуществляется в сетевых подогревателях с предварительной деаэрацией. В летнее время нагрев воды для подпитки теплосети осуществляется в электрокотлах без предварительной деаэрации. Нагретая до 57-60°С горячая вода направляется в аккумуляторные баки. Из баков насосами подпитки по обратному коллектору теплосети распределяется в узловой камере по основным внутригородским коллекторам:

луч Первомайский;

луч Храмцовский;

ул. Цесовская.

Среднегодовой расход подпиточной воды составляет - 298 т/час. Максимальный расход подпиточной воды по зимним месяцам составляет - 397 т/час. Режим водопотребления непрерывный, круглосуточный.

Промышленные испытания коррекционной обработки подпиточной воды на ТЭЦ - 12 начались проводиться в июле 2006 года с использованием временно смонтированного оборудования и продолжились с октября 2006 г. по постоянной схеме.

Испытания проводились по утвержденной программе с участием специалистов ТЭЦ - 12 и происходили в два этапа:

первый этап - обработка подпиточной воды ОЭДФК, которая применялась для разрыхления и отмывки ранее накопленных отложений;

второй этап - обработка подпиточной воды ОЭДФК - Zn, для предотвращения образования отложений и коррозии в системе теплоснабжения.

Во время проведения испытания подогрев сетевой воды осуществлялся на электродных котлах: нагрузка на электрокотельной была стабильной и составляла 270 - 300 м³/час. Температура нагрева в котлах была в пределах 57 - 60 ^оС. Подпитка теплосети горячей водой в течении суток менялась от 100 м³/час до 450 м³/час. Средняя подпитка составила 240 м³/час.

По результатам лабораторных испытаний установлена доза реагента, обеспечивающая ингибирующий эффект в пересчете на , составила 0,3 - 0,5 мг/л.

Для приготовления и ввода реагента на котельной смонтирована установка, состоящая из бака, емкостью 100 л и насоса - дозатора. Подача раствора по временной схеме осуществлялась в ручном режиме в зависимости от расхода ангарской воды, подача раствора по постоянной схеме осуществляется в автоматическом режиме пропорционально расходу ангарской воды.

Ввод реагента выполнен на коллекторе сырой воды, перед электрокотельной.

Результаты испытаний:

Во время проведения испытаний осуществлялся технологический и химический контроль согласно утвержденной программе.

Содержание ОЭДФК в сетевой воде находилось в пределах от 0,14 до 0,35 мг/л. В период со 02.08.06 г. по 02.10.06 г., при проведении первого этапа обработки сетевой воды, наблюдалось нестабильное содержание железа (количество железа в сетевой воде значительно превышало его количество в исходной воде), за счет интенсивного вымывания продуктов коррозии из систем теплоснабжения в разных участках города. В процессе отбора проб воды из внутридомовых сетей отмечено отсутствие в воде, какой - либо взвеси или цветности.

После окончания испытаний при переходе на второй этап, коррекционная обработка сетевой воды осуществляется эксплуатационным персоналом согласно временной режимной карте и инструкции.

Содержание соединений в сетевой воде стабилизировалось, отмечено интенсивная отмывка радиаторов отопления внутридомовых сетей.

Коррекционная обработка воды производится постоянно в отопительные сезоны 2006-2007, 2007-2008 гг, а также в летний период в режиме подачи воды на нужды ГВС. За период эксплуатации данной установки выявлено:

Содержание соединений железа в обратной сетевой воде (см. табл.1.9) стабилизировалось и составляет 0,07 мг/дм³. За аналогичный период предыдущего года содержание железа в обратной сетевой воде находилось в пределах 0,1-0,15 мг/дм³ при одинаковом уровне содержания кислорода.

Таблица 1.9 - Содержание железа в обратной сетевой воде

Содержание железа в обратной сетевой воде, мг/дм3
	2002 г.	2003 г.	2004 г.	2005 г.	2006 г.	2007 г.
январь	0,1	0,1	0,02	0,2	0,12	0,07
февраль	0,1	0,1	0,02	0,13	0,15	0,07
март	0,2	0,15	0,1	0,15	0,1	0,07
апрель	0,2	0,25	0,07	0,04	0,14	0,08
май	0,25		0,1	0,09	0,12	0,07
октябрь	0,3	0,23	0,1	0,085	0,18	0,137
ноябрь	0,2	0,31	0,2	0,15	0,15	0,05
декабрь	0,1	0,09	0,15	0,13	0,06	0,04
ср. значение	0,181	0,176	0,095	0,122	0,128	0,073

Динамика изменения содержания железа в тепловых сетях г. Черемхово представлена на рисунках 1.7 и 1.8.

Рисунок 1.7 - Содержание железа в обратной сетевой воде

Рисунок 1.8 - Содержание железа в подающем трубопроводе

По результатам анализов труб отопительных систем жилых зданий внутренние отложения стали более хрупкими (отслаиваются при резке труб, легко и практически полностью удаляются механически, рассыпаются при нажатии). Просвет труб увеличился с 5-10 мм до 10-15 мм, в отдельных образцах до 15-20 мм. Высота бугорков отложений уменьшилась с 10-12 мм до 4-9 мм (на трех образцах - бугорки до 12-15 мм).

По индикаторам коррозии:

На отдельных участках тепловых сетей произошло существенное снижение скорости коррозии по сравнению с отопительным сезоном 2004 - 2005, 2005 - 2006 гг. (см. табл. 1.10).

Таблица 1.10 - Скорость коррозии за 2004 - 2007 гг.

№ тепловой камеры, место установки индикаторов	Трубопровод	2004 - 2005 г	2005 - 2006 г.	2006 - 2007 г.
		Скорость коррозии П, мм/год
ТК-58	прямая	0,38	0,09	0,30
ТК-58	обратная	0,10	0,04	0,05
ТК-31	обратная	0,21	-	0,12
ТК-101	прямая	0,25	0,30	0,11
ТК-107	прямая	0,29	0,23	0,16
ТК-95	прямая	0,32	0,22	0,14

При обследовании систем теплоснабжения объектов жилья города Черемхово, в период отопительного сезона 2007-2008 гг., управляющими компаниями и персоналом РТС ТЭЦ-12, отмечено улучшение работы систем отопления. Часть стояков систем теплоснабжения, неудовлетворительно отработавших в отопительном сезоне 2006-2007 гг., начали прогреваться в отопительном сезоне 2007-2008 гг., при том же гидравлическом режиме в тепловой сети, что снизило количество жалоб на плохое теплоснабжение данных домов от населения (жилые здания ул. Забойщика, ул. Шевченко, ул. Декабрьских Событий).

Для анализа внутреннего состояния трубопроводов системы отопления труб, установленных в период отопительного сезона 2005 - 2006 гг. в декабре 2007 г. была произведена вырезка трубы, установленной в системе отопления жилого дома № 14 ул. Забойщика (установлен в ноябре 2006 г.), коррозия и отложения на внутренней поверхности трубы отопительного стояка отсутствуют.

Улучшился теплосъем в системах отопления, о чем свидетельствует увеличение перепада температур между прямой и обратной сетевой водой на 1,5-2°С в январе, феврале 2008 г.

2. Специальная часть

"Разработка рекомендаций для схемы коррекционной обработки сетевой воды ОЭДФК - Zn для г. Усть-Кут"

Введение

Важным условием успешного применения ингибиторов накипеобразования и коррозии в системе теплоснабжения является аналитический контроль состава подпиточной и сетевой воды. Подпиточная и сетевая вода подлежит контролю по следующим показателям: жесткость, щелочность, рН, содержание железа.

Контроль этих показателей ведется по общепринятым методикам. Кроме того, в сетевой воде контролируется содержание ингибитора. Оно определяется по методике, разработанной ОАО "ВТИ" г. Москва (СО ВТИ 37.001-2004 "Методика выполнения измерений массовой концентрации фосфонатов фотоколориметрическим методом").

Сущность данного метода состоит в разложении фосфонатов до фосфатов (РО₄^3-) с последующим определением в соответствии с СО 153-34.37.523.9-90 содержания ортофосфатов фотоколориметрическим методом.

При выполнении измерений следует соблюдать следующие условия:

диапазон концентрации фосфонатов в воде, мг/дм³ 0,5-10

температура окружающей среды,°С 20±5

относительная влажность воздуха, % 45-80

напряжение питания электрической сети, В 220±4,4

атмосферное давление, кПа 100±10

2.1 Типы дозаторов и принцип их работы

Эффективное и безопасное применение комплексонов возможно только при правильном дозировании этих препаратов. Для этого используются специальные дозирующие устройства - дозаторы. Дозатор должен обеспечивать поддержание с заданной точностью постоянной концентрации комплексонов в системе. По принципу действия дозаторы подразделяются на две основные группы: инжекционные, в которых для подачи реагента используется насос, работающий от внешнего источника энергии; и эжекционные, в которых используется энергия потока подпиточной воды.

Инжекционный дозатор состоит из следующих частей: резервуара для комплексона, дозирующего насоса, датчиков расхода воды и реактива и системы управления работой насоса.

Сердцем такого дозатора является электронасосный агрегат - насос с электроприводом. Так как для работы насоса требуется внешний источник энергии (как правило - электросеть), то это и предопределяет основной очень существенный недостаток данного вида дозаторов - зависимость от энергоснабжения. Другой недостаток - потребность в квалифицированной наладке и сервисном обслуживании. Но для крупных электростанций и котельных это не является преградой для введения данного оборудования в эксплуатацию.

Второй вид дозаторов - эжекционные дозаторы - обладают рядом преимуществ перед первыми: обеспечивая необходимую точность дозирования комплексона, они энергонезависимы, просты, надежны в эксплуатации и не требуют частого технического обслуживания.

Далее приводятся эжекционные дозаторы, на рисунке 2.1 показана схема дозатора "Иж - 25" и на рисунке 2.2 схема устройства "Импульс - 2".

1 - резервуар раствора комплексона; 2 - узел отбора;

3,4 - гибкие соединительные рукава; 5 - фильтр;

6 - калиброванный жиклёр; 7 - выходной отверстие;

8 - входное отверстие; В-1…В-9 - краны шаровые.

Рисунок 2.1 - Схема дозирующего устройства "ИЖ-25"

Устройство, изображенное на рисунке 2.1 применяется для обработки воды, которая используется для питания водогрейных котлов и систем с открытым водозабором. Дозатор на рисунке 2.2 применяется для обработки подпиточной воды закрытых систем, в частности систем отопления.

Оба этих вида дозаторов состоят из: резервуара для комплексона, эжекционного устройства и средств для врезки устройства в подпиточный трубопровод. Причем все узлы изготовлены из отечественной нержавеющей стали. Дозаторы компактны, не требуют электропитания и квалифицированной наладки. Всё техническое обслуживание сводится к периодическому заполнению резервуара раствором реагента. Интервал заправки колеблется в пределах: от нескольких дней до месяца.

1 - трубопровод; 2 - фланцы; 3 - сужающее устройство;

4,5 - краны соединительные; 6 - резервуар раствора комплексона; 7 - крышка; 8 - кран для дренажа и отбора проб.

Рисунок 2.2 - Схема дозирующего устройства "Импульс-2"

Принцип действия данных устройств основан на перепаде давления, которое создается при обтекании узла отбора магистральным потоком, между двумя отверстиями (входным и выходным). Этот перепад давления, в приборе "Иж - 25", передается на жиклёр, через который реагент из контейнера поступает в поток воды и расход реагента регулируется вращением узла отбора. А в приборе "Импульс - 2" перепад давления вытесняет реагент из контейнера в поток воды, и расход комплексона регулируется подбором жиклёра.

Существуют также и инжекционные дозаторы, традиционная технологическая схема которых приводится на рисунке 2.3.

1 - измерительные диаграммы; 2 - дифференциальные манометры;

3 - микропроцессорный вычислитель; 4 - исполнительный механизм;

5 - регулирующий клапан; 6 - резервуар; 7 - насос.

Рисунок 4.3 - Технологическая схема инжекционного дозатора

В данном устройстве расход воды и раствора комплексона непрерывно измеряются при помощи измерительных диаграмм 1, соединенных с дифференциальными манометрами 2, которые подключены к микропроцессорному вычислителю 3. Он в свою очередь выдает сигнал на исполнительный механизм 4, который приводит в действие регулирующий клапан 5. Таким образом, поддерживается постоянное отношение расходов воды и раствора комплексона, который подается из резервуара 6 при помощи насоса 7.

Если первые два устройства ("Иж - 25", "Импульс - 2") предназначены в основном для коммунальной энергетики, то схема устройства на рисунке 2.3 получает широкое распространение в "большой" энергетике.

2.2 Рекомендации по обработке сетевой воды котельной "Лена" г. Усть-Кут

Коррекционную обработку сетевой воды котельной "Лена" г. Усть-Кут наиболее целесообразно проводить в два этапа, так как реагент ОЭДФК не является ингибитором коррозии.

Первый этап - обработка, направленная на отмывку ранее накопленных отложений с помощью применения 1 - гидроксиэтилидендифосфоновой кислоты (ОЭДФК).

Второй этап - дальнейшая обработка для предотвращения образования отложений и коррозии в системе теплоснабжения с применением цинкового комплекса динатриевой соли 1 - гидроксиэтилидендифосфоновой кислоты (АФОН 230 - 23А аналог ОЭДФ - цинк).

С 2003 г. на котельной "Лена" г. Усть-Кут вместо проектного метода используется антинакипная комплексонная обработка с использованием ОЭДФК. В 2005 г. смонтированная установка и схема комплексонной обработки была усовершенствована с использованием более надежного оборудования.

Для обработки сетевой воды предлагается комплекс оборудования, рассчитанный на ввод реагента в две точки. Производительность каждого дозирующего устройства от 9 до 30 л/час.

Дозирование реагента производится постоянно, пропорционально расходу подпиточной воды по сигналу от электромагнитного расходомера. Прекращение дозирования нивелирует эффект предотвращения накипеобразования.

Состав дозирующего комплекса:

дозирующий насос пропорционального дозирования с аналоговым/цифровым входом, контролем уровня, экраном и микропроцессором типа EMEK серии "GSM - EXT”;

автоматика уровня - для предотвращения "сухого пуска" насоса;

инжектор для подключения в линию сетевой воды;

засасывающий узел;

соединительные трубки PVC;

химическая ёмкость с реагентом объемом по 200 литров.

Принципиальная схема установки дозирования ОЭДФК - Zn не отличается от схемы ввода ОЭДФК (см. рисунок 1.1)

Предлагаемый комплекс оборудования рассчитан на максимальный расход воды. Раствор реагента подается насосом на всас питательных насосов-НБА и НПТС. На трубопроводе подачи подпиточной воды устанавливается расходомер. По его сигналу через блок управления регулируется расход реагента и включение насоса - дозатора. Управление дозированием полностью автоматизировано и производится пропорционально подпитке системы по сигналу от электромагнитного расходомера. В случае прекращения дозировки реагента весь эффект предотвращения накипеобразования исчезнет.

Доза ОЭДФК - Zn в подпиточной воде на котельной "Лена" устанавливается по максимальной температуре воды на выходе работающих в данное время подогревателей сетевой воды. По рекомендациям ВТИ (по условиям ТЭЦ-11) была определена зависимость оптимальной концентрации ОЭДФК - Zn в подпиточной воде от температуры нагрева воды, для условий котельной "Лена" принята эта же зависимость с последующей корректировкой в ходе промышленных испытаний.

Доза ОЭДФК - Zn в зависимости от температуры сетевой воды составляет:

90єС - 0,4 мг/дм³

110єС - 0,8 мг/дм³

115єС - 0,9 мг/дм³

120єС - 1,0 мг/дм³

130єС - 1,5 мг/дм³

150єС - 5,0 мг/дм³

Доза ОЭДФК - Zn принимается в диапазоне 0,3-0,5 мг/дм³.

2.3 Расчет расхода реагентов

Расчет расхода ингибитора определяется в соответствии с расходом подпиточной воды и рекомендуемой дозой реагента.

Таблица 2.1 - Характеристика схемы

Параметры	Объем рабочего раствора	Производи-тельность насоса-дозатора	Доза ОЭДФК	Доза ОЭДФ-Zn	ПДК в воде хозяйственно-питьевого и культурно-бытового водопользо- вания ОЭДФК ОЭДФ-Zn
Ед. измерения	л	л/час	мг/дм3	мг/дм3	мг/дм3
Котельная "Лена"	120	20-40	0,5	1,5-3,0	0,6 5,0

Таблица 2.2 - Расчет расхода реагента на год

Период	Расход подпиточной воды	Доза реагента	Концентра-ция рабочего раствора	Расход рабочего раствора	Расход 100 % -го реагента	Расход товарного реагента
	Qч, м3/час	d, мг/дм3	Ср, г/ дм3	qч= d*Qч/Cр, л/час	qм= d*Qм, кг/мес	G=qм/Ст, кг/год
Ввод ОЭДФКс дозой 0,5 мг/дм3
Август	588	0,5	100	2,94	211,68	216
Сентябрь	765	0,5	100	3,78	275,4	286,875
Октябрь	1230	0,5	100	6,15	442,8	461,25
Ноябрь	1284	0,5	100	6,42	462,24	481,5
ИТОГО ОЭДФК, т/год						1445,63
Ввод ОЭДФК-Zn с дозой 3,0 мг/дм3
Декабрь	1439	3,0	250	35,97	310,8	323,75
Январь	1510	3,0	250	37,75	326,2	339,8
Февраль	1500	3,0	250	37,5	324	337,5
Март	1467	3,0	250	36,6	316,9	330,1
Апрель	1374	3,0	250	34,35	296,8	309,2
Май	1213	3,0	250	30,3	262	272,9
Июнь	407	3,0	250	10,17	87,9	91,56
Июль	251	3,0	250	6,28	54,3	261,5
ИТОГО ОЭДФК-Zn, т/год						2266,3

В таблице 2.3 представлен расчет необходимой производительности насоса-дозатора ОЭДФК - Zn при различных расходах подпиточной воды т/сети для поддержания постоянной дозы ОЭДФК - Zn в размере 3,0 мг/дм³.

Таблица 2.3 - Расчет необходимой производительности насоса-дозатора ОЭДФК - Zn при различных расходах подпиточной воды

Содержание ОЭДФ-Zn в рабочем растворе, г/дм3	250
Расход на подпитку т/сети	Доза ОЭДФ-Zn (заданная)	Потребное кол-во ОЭДФ-Zn	Расход рабочего раствора С=25%	Годовой расход ОЭДФ-Zn
т/ч	мг/дм3	г/ч	л/ч	л
30	3,0	90	0,36	3154
40	3,0	120	0,48	4205
50	3,0	150	0,6	5256
60	3,0	180	0,72	6307
70	3,0	210	0,84	7358
80	3,0	240	0,96	8410
90	3,0	270	1,08	9461
100	3,0	300	1,2	10512
120	3,0	360	1,44	12614

Таблица 2.4 - Расход сетевой воды котельной "Лена" за 2006 - 2007гг.

Период	Расход под., т/ч	Расход обр., т/ч	Тнар. воздуха°С
1	2	3	4
2006г
Январь	1569,9	1542,9	-28,8
Февраль	1578,4	1549,3	-28,2
Март	1536	1512	-12,1
Апрель	1454	1425	-5,1
Май	1076	1051	6,2
Июнь	437	410
Июль	425	350
Август	588	528
Сентябрь	765	707	6,6
Октябрь	1230	1210	-2,9
Ноябрь	1284	1262	-12,7
Декабрь	1439	1410	-18,6
Итого	13382,3	12957,2
2007г
Январь	1510	1484	-17,8
Февраль	1500	1471	-17,1
Март	1467	1439	-12
Апрель	1374	1347	2,2
Май	1213	1192
Июнь	407	390
Июль	251	242
Август	239	231
Сентябрь	837	812	6,5
Октябрь	1079	1043	1,2
Ноябрь	1475	1457	-9,4
Декабрь	1623	1607	-15,4
Итого	12975	12715

2.4 Разработка регламента обработки и режимной карты

Регламент обработки включает основные требования к режиму обработки:

по концентрации рабочих растворов;

по дозе реагента;

по контролю за технологическим процессом;

по приготовлению рабочих растворов.

Регламент разрабатывается на основании предварительных обследований и проведения лабораторных испытаний.

Концентрация рабочих растворов принимается из условий растворимости реагента, расхода обрабатываемой воды и типом дозирующего устройства. Целесообразно использовать более концентрированные растворы при условии обеспечения нормального смешивания реагента в потоке с обрабатываемой водой.

При разработке регламента, оптимальная концентрация ОЭДФК-Zn в подпиточной воде в зависимости от температуры нагрева воды, была принята по рекомендациям ВТИ (по условиям ТЭЦ-11).

Основные характеристики режима обработки представлены в "Режимной карте", расчеты расходов реагента представлены в таблице 2.5.

Таблица 2.5 - Режимная карта по обработке ингибитором накипеобразования и коррозии цинковой солью оксиэтилидендифосфоновой кислоты (ОЭДФК - Zn) подпиточной воды теплосети

Наименование показателей	Фактические или рекомендуемые значения	Периодичность контроля
1	2	3
1 Технические характеристики установки
1.1 Объем бака рабочего раствора, л	200
1.2 Производительность насоса-дозатора, л/час	пропорционально расходу	1/смену
2. Режим обработки
2.1 Расход подпиточной воды, м3/час	По расходомеру	1/смену
2.2 Доза ОЭДФК - Zn, мг/дм3	1,5-3,0 мг/л	1/сутки
2.3 Доза ОЭДФ, мг/дм3	0,3-0,5	1/сутки
2.4 Концентрация рабочего раствора, %	25%	При приготовлении
2.5 Расход раствора ОЭДФК, ОЭДФ-цинк, л/час	пропорционально расходу	1/смену
3. Химический контроль
3.1 Исходная вода	Солесодержание РО4 3 - фоновые Окисляемость Железо общее Прозрачность Ж общая Ж кальциевая Щ общая И карбонатный pH	1 /мес.
	D расход
3.2 Бак рабочего раствора	РО4 3- уровень	При приготовлении 1 /сутки
3.3 Бак-аккумулятор (подпитка теплосети)	D расход Ж общая Ж кальциевая Щ общая РО4 3- pH Железо общее	1 /сутки 1 /мес.
3.4 Сетевая вода (прямой трубопровод)	РО4 Ж общая Ж кальциевая Щ общая pH Железо общее	1 /сутки 1 /мес.
3.5 Сетевая вода (обратный трубопровод)	РО4 Ж общая Ж кальциевая Щ общая pH Железо общее	1 /сутки 1 /мес.
3.6 Вода сетевая внутридомовая (по отдельным районам)	РО4 Ж общая Ж кальциевая Щ общая pH Железо общее	1 /мес.

3. Экономика

3.1 Технико-экономическое обоснование

3.1.1 Анализ затрат на ремонт тепловых сетей

Затраты, вызванные коррозионными повреждениями и образованием отложений в системах теплоснабжения включают:

1. Проведение аварийно-восстановительных ремонтов и замен магистральных и распределительных сетей.

2. Проведение гидропневматических промывок систем отопления.

3. Проведение замен систем отопления.

В таблице 3.1 приведены сведения по затратам на перечисленные работы в соответствии с данными ПТО котельной "Лена" г. Усть-Кута.

Таблица 3.1 - Затраты по аварийно-восстановительному ремонту тепловых сетей 2003-2008 гг. в тыс. руб.

	2003 г.	2006 г.	2007 г.	2008 г. (1 квартал)
Аварийный ремонт	2856,4	1291,7	816,4	35,76
Текущий ремонт	10569,3	7542	6595,86	21,55
Всего:	13425,7	8833,7	7412,26	57,31

Снижение затрат в 2007 г. по сравнению с 2006 г. на аварийно-восстановительный ремонт с применением комплексонной обработки воды составляет 1421,44 тыс. руб. /год.

3.1.2 Расчет затрат на внедрение и обработку подпиточной воды теплосети комплексонами

Затраты по внедрению комплексонной технологии предусматривают проведение необходимых обследований системы теплоснабжения; проведение лабораторных испытаний с разработкой режима обработки; поставку оборудования и реагентов; проведение пуско-наладочных работ; обучение персонала и разработку эксплуатационных инструкций.