Термодинамические процессы в тепловых двигателях с паротурбинными установками

Н₀^цнд) /(i₁ - i₃).

Нетрудно заметить, что G_c/G_пг есть влажность пара на выходе из ЦВД и на входе в сепаратор.

Следовательно,

G_c/G_пг = 1 - х_с, тогда

_t^с = (Н₀^цвд + х_сН₀^цнд) / (i₁ - i₃) (11)

Если бы сепарация в контуре отсутствовала, и пар в турбине расширялся без сепарации до давления в главном конденсаторе, то термический КПД такого цикла составлял бы

_t = (Н₀^цвд + Н₀^цнд) / (i₁ - i₃)

Сравнивая полученное выражение с (11), можно заметить: так как х_с<1, то _t^c<_t, т.е. внедрение промежуточной сепарации ведет к уменьшению КПД цикла. Правда, уменьшение КПД цикла не может быть большим, так как в числителе уменьшается не весь теплоперепад, а только располагаемый теплоперепад ЦHД. К тому же значение сухости пара на входе в сепаратор незначительно отличается от единицы (минимум 0,85…0,86). В реальных установках эта потеря экономичности будет еще меньше. Действительно, энергия сепарата не теряется полностью, как это принято в нашем случае. Эта энергия частично возвращается в рабочий контур за счет участия сепарата в регенеративном подогреве питательной воды.

В то же время, как уже отмечалось, внедрение промежуточной сепарации открывает возможность значительного увеличения давления свежего пара (р₁) и значительного уменьшения давления в главном конденсаторе (р_к). Благодаря этому значительно увеличится КПД цикла. Это увеличение КПД существенно превысит то незначительное уменьшение КПД цикла, которое вызвано выведением из цикла сепарата.

5. Реальные циклы тепловых двигателей

5.1 Ранее мы рассмотрели экономичность простейшей идеальной установки. Ее экономичность определяется термическим КПД идеального цикла. Hа втором этапе рассмотрения экономичности ЯЭУ снимем одно из ограничений и рассмотрим экономичность простейшей ЯЭУ, но в предположении, что процессы цикла не идеальны, а реальны. В связи с этим в таком цикле имеют место дополнительные потери энергии. Рассмотрим характер этих потерь и способы их учета. Как и раньше, эти потери учтем методом тепловых балансов, т.е. методом, который позволит количественно оценить дополнительные потери тепла в окружающую среду. Как уже отмечалось, этот широко распространенный метод получил название метода КПД.

Реальные процессы могут сопровождаться потерями части тепла в окружающую среду непосредственно через поверхности конструкций ЯЭУ. Это внешние потери. Борьба с ними ведется в основном с помощью теплоизоляции элементов ЯЭУ, имеющих заметно более высокую температуру по сравнению с температурой окружающей среды. Если теплоизоляция выполнена качественно, то такие тепловые потери могут быть сведены до весьма незначительных величин. Коэффициенты удержания тепла в различных элементах ЯЭУ могут составлять 0,98…0,99 или даже больше.

Hаряду с этим существуют также внутренние потери тепловой энергии. Суть их сводится к тому, что процессы, протекающие в различных элементах установки, необратимы. Например, теплопередача происходит при конечной разности температур, при этом тепловая энергия переходит на более низкий энергетический уровень к среде, находящейся при более низкой температуре. Аналогичным образом проявляется также преодоление сил трения в трактах, по которым происходит течение сред. Например, течение пара по паропроводу, в проточной части турбины и в других элементах ПТУ сопровождается преодолением гидравлических сопротивлений тракта. Это ведет к снижению давления пара (происходит дросселирование среды). В результате даже если нет потерь тепла в окружающую среду (при качественной теплоизоляции ими можно пренебречь), то тепловая энергия переводится на более низкий энергетический уровень. Это приводит к тому, что по вине этих элементов происходит снижение экономичности ЯЭУ, так как в тепловом двигателе, к которому подводится тепловая энергия с более низким энергетическим уровнем (снижена температура или давление рабочего тела), меньшая доля подведенного в цикл тепла может быть преобразована в механическую энергию. Поэтому в охладителе (в нашем случае - в главном конденсаторе) возрастает доля отведенного тепла.

Рассмотрим течение этих реальных процессов в установке и способы учета дополнительных потерь тепла, вызванных реальными процессами в различных элементах ЯЭУ.

5.2 Реальные потери тепловой энергии (как непосредственные потери некоторого количества тепла в различных элементах ЯЭУ, так и снижение качества тепловой энергии, которое ведет к увеличению теплоотвода в главном конденсаторе) имеют место практически во всех элементах ЯЭУ - от ядерного реактора, являющегося источником энергии, до трансформатора, после которого выработанная электроэнергия подается в электроэнергетическую систему (в линию электропередач ЛЭП). Рассмотрим потери энергии, следуя по каскадам передачи и преобразования энергии.

В общем случае можно записать, что КПД ЯЭУ

_яэу = _тпкркэ, (12)

где _тпк - коэффициент, определяющий экономичность теплопередающего контура (коэффициент удержания тепла ТПК);

_рк - коэффициент полезного действия рабочего контура;

_э - коэффициент полезного действия электроэнергетической части ЯЭУ АЭС.

Рассмотрим составляющие КПД ЯЭУ (_яэу)

5.3 Коэффициент удержания тепла в теплопередающем контуре (ТПК) можно представить в виде составляющих, которые характеризуют потери тепла в трех основных элементах ППУ - ядерном реакторе, трубопроводах первого контура и в парогенераторе.

Потери тепла в ядерном реакторе учитывают с помощью коэффициента удержания тепла

_р = Q_т/Q_р, (13)

где Q_т - тепловая мощность, переданная теплоносителю в ЯР;

Q_р - тепловая мощность, выделенная в ядерном реакторе.

Потери тепла в трубопроводах первого контура (рассеяние тепла в окружающую среду, унос тепла в системе очистки теплоносителя, унос тепла с постоянными протечками теплоносителя и др.) можно записать так

_I = Q_т'/Q_т, (14)

где Q_т' - количество тепла, подведенное с теплоносителем к парогенератору.

Обычно _I = 0,985…0,988.

Потери тепла в парогенераторе учитывают коэффициентом удержания тепла в ПГ

_пг = Q_пг/Q_т', (15)

где Q_пг - количество тепла, воспринятое в ПГ рабочим телом, идущим в паропровод рабочего контура.

При этом в потери тепла в парогенераторе включают как рассеяние тепла через поверхность корпуса ПГ, так и потери, связанные с постоянной продувкой парогенератора по среде рабочего тела. Заметим, что для уменьшения потерь с продувочной водой ее обычно после очистки возвращают в ПГ, подогревая в регенеративном подогревателе. Общие потери тепла в парогенераторе могут составлять 1…2%.

Тогда потери в ТПК в целом можно записать так:

_тпк = Q_пг/Q_р = (Q_пг /Q_т' )(Q_т' /Q_т)(Q_т /Q_р) = _пгIр (16)

5.4 Аналогичным образом можно определить потери тепла в рабочем контуре (РК). Общий КПД РК можно записать так:

_рк = N_e^т / Q_пг, (17)

где N_е^т - эффективная мощность турбоагрегата на его выходном фланце. Она представляет собою полезную мощность рабочего контура;

Q_пг - ранее рассмотренная величина - тепловая мощность, воспринятая свежим паром в парогенераторе.

Для упрощения рассмотрения вопроса ограничимся анализом влияния реальных процессов в рабочем контуре на экономичность установки для более простого варианта цикла Ренкина - рассмотрим цикл на перегретом паре без промежуточной сепарации пара и без промежуточного перегрева. Как уже отмечалось, вклад этих факторов с помощью системы балансных уравнений будет рассмотрен позже при рассмотрении регенерации тепла в цикле.

Кроме того, для упрощения вопроса рассмотрим только потери, которые наиболее существенно влияют на экономичность ЯЭУ. С этой целью проанализируем процесс расширения пара в проточной части турбины и течение пара в паропроводах. Что касается процесса конденсации пара в главном конденсаторе и процесса генерирования пара в парогенераторе, то ввиду малости гидравлических сопротивлений по тракту рабочего тела в этих элементах внутренними потерями в них пренебрегаем.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 18 - Идеальный и реальный циклы Ренкина в диаграмме Т - s

Рассмотрим процессы цикла Ренкина (идеального и реального) в диаграмме Т - s (рисунок 18).

Для идеального цикла количество подведенного к циклу тепла q₁ измеряется площадью а-3-4-5-1-2-б-а. Количество отведенного к окружающей среде тепла q₂ - площадью а_3_2_б_а.

В идеальном цикле точка 1 характеризует параметры свежего пара на выходе из парогенератора и на входе в главную турбину, так как потерь в паропроводе от ПГ к ГТ нет. В реальном же паропроводе из-за дросселирования среды давление пара на входе в главную турбину заметно ниже. Если паропровод теплоизолирован качественно, то происходит так называемое адиабатическое дросселирование пара, которое характеризуется тем, что для него i = const. Это дросселирование иногда называют изоэнтальпийным. Если этот процесс 1_1д нанести на диаграмму Т-s, то можно увидеть, что при этом растет энтропия рабочего тела s.

При течении пара в проточной части турбины также имеют место внутренние потери, например, дополнительные потери давления пара, вызванные гидравлическими сопротивлениями проточной части турбины. Поэтому можно утверждать, что аналогично реальному процессу 1_1д в турбине протекает реальный процесс 1д_2д, характеризуемый увеличением энтропии рабочего тела, т.е. процесс 1д_2д идет с уклонением вправо. Причем расширение пара в реальной турбине происходит не до давления в главном конденсаторе, как это имело место в идеальном цикле. Давление пара на выходе из турбины должно быть несколько большим, так как для преодоления гидравлических сопротивлений выхлопного патрубка турбины также необходим некоторый перепад давлений. В выхлопном патрубке турбины аналогично главному паропроводу идет процесс адиабатического дросселирования пара при i = const - изоэнтальпийное дросселирование 2д_2'. Этот процесс также уклоняется вправо, т.е. идет с ростом энтропии рабочего тела s. В результате в реальном цикле при таком же, как и в идеальном цикле, подводе тепла q₁ (пл. а-3-4-5-1-2-б-а) существенно увеличится отводимое тепло q По сравнению с идеальным циклом (пл. а-3-2-б-а) отвод тепла увеличится на площадь А + Б + В.

Так как _t = (q₁ - q₂)/q₁ , то можно утверждать, что _t^{Реальн.Ц} < _t^{Идеал.Ц}.

5.5 Оценим количественно уменьшение КПД цикла

Потери тепла в реальном цикле принято оценивать с помощью соответствующих КПД. Выражения для их количественной оценки удобнее рассматривать с помощью i-s диаграммы. С этой целью процессы 1-2, 1-1д, 1д-2д, 2д-2' перенесем в i-s диаграмму (рисунок 19).

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 19 - Процессы расширения рабочего тела в реальном и идеальном циклах Ренкина в i-s диаграмме

В диаграмме i - s приняты обозначения:

H₀ - теоретический теплоперепад - полезная работа 1 кг пара в идеальном цикле Ренкина;

H_а - адиабатический теплоперепад, срабатываемый в идеальной турбине с учетом реальных потерь в паропроводах, т.е. в предположении что турбина идеальная, но паропроводы реальные;

H _i - внутренний теплоперепад турбины, т.е. реально срабатываемый теплоперепад в реальной установке (полезная работа 1 кг пара в реальной установке).

Очевидно, что H _i < H_а< H₀.

В паротурбинной технике используют следующие показатели, характеризующие ее экономичность: _iт и _II.

_iт = H_i / H_a - внутренний КПД турбины, который определяется совершенством ее проточной части.

Он характеризует потери тепловой энергии в рабочем контуре, вызванные несовершенством проточной части турбины, а также тем, что в проточной части турбины протекают реальные процессы с реальной средой - влажным или перегретым паром, обладающим определенной вязкостью. В связи с этим давление пара вдоль проточной части турбины теряется частично также и по причине гидравлических сопротивлений проточной части.

Иногда сюда же относят потери во входных и регулирующих устройствах. Существует также и иной подход, когда потери во входных и регулирующих устройствах относят к паропроводам, т.е. включают в _II (см. ниже). В наших изложениях принят второй подход.

Заметим еще раз, что величина _iт характеризует не количество теряемого в турбине тепла (при хорошей теплоизоляции турбины эти потери могут быть близки к нулю), а потерю качества тепла. Это выражается в том, что из того теплоперепада H_а, которым располагает турбина, только часть его H _i превращается в полезную работу. Остальная же часть H_а-H _i будет отведена к окружающей среде, но уже в главном конденсаторе. И все же это дополнительные потери энергии по вине турбины, т.е. в силу несовершенства ее проточной части. Обычно внутренний КПД турбины достаточно высок. Он может находиться в пределах 0,8…0,9 или даже 0,85…0,9.

_II = H_a/H₀ - коэффициент удержания тепла в паропроводах (как в паропроводах свежего пара, так и в выхлопных патрубках).

Величину _II следует понимать не как количественную меру потерь в собственно паропроводах, а как увеличение потерь за счет увеличения отвода тепла в главном конденсаторе, но по вине дросселирования пара в паропроводах. Из сопоставления выражений для _iт и _II можно записать

H _i = H_{0 iтII} (18)

Очевидно, что _iт < 1 и _II < 1. Следовательно, полезная работа в реальном цикле H _i меньше полезной работы в идеальном цикле H₀.

Как уже отмечалось, КПД рабочего контура

_рк = N_е^т/Q_пг (см.17)

Величину эффективной мощности турбины N_e^т можно выразить так:

N_е^т = N _i^т _м^т, (19)

где _м^т - механический КПД турбины, характеризующий потери механической энергии, выработанной в турбине, на трение в ее подшипниках, в концевых уплотнениях, на привод навешенных насосов (например, масляный насос) и другие аналогичные устройства. Для современных турбин _м^т = 0,97…0,99.

Что касается величины Q_пг (количество подведенного к рабочему телу тепла), то мы приняли допущение, что реальный теплоподвод в парогенераторе несущественно отличается от идеального теплоподвода. Следовательно, величину Q_пг можно принять такой же, как и в идеальном цикле, т.е.

Q_пг = G_пг(i₁ - i₃) (20)

Подставив выражения (19) и (20) в исходное уравнение (17) получим

_рк = N_е^т/Q_пг = N _i^т _м^т / G_пг(i₁ - i₃)

Внутренняя мощность турбины может быть выражена так

N _i^т = G_тH _i = G_тH_0iтII,

тогда

_рк = (G_т / G_пг)[H₀ / (i₁ - i₃)]_iтIIм^т (21)

Если учесть, что установка принята простейшая, то G_пг = G_т. Кроме того,

H₀/(i₁ - i₃) = (i₁ - i₂)/(i₁ - i₃) = _t,

т.е. это термический КПД идеального цикла Ренкина. Тогда выражение КПД рабочего контура можно записать так

_рк = _{t iтIIм}^т

Заметим, что выражение термического КПД цикла Ренкина

_t= (i₁ _ i₂)/(i₁ - i₃)

получено в предположении, что точки 3 и 3' в цикле совпадают, т.е. мы пренебрегли увеличением энтальпии рабочего тела в питательном насосе. Если питательный насос высоконапорный (давление насоса может быть порядка 10 МПа), то тогда в выражении _t учитывают это увеличение энтальпии рабочего тела. В этом случае

_t = [(i₁ - i₃) - (i₂ - i₃)] /(i₁ -i₃) = [(i₁ - i₂) - (i₃ - i₃)] /(i₁ - i₃),

где i_3' - i₃ - приращение энтальпии рабочего тела в питательном насосе.

5.6 Потери энергии в электроэнергетической части ЯЭУ АЭС _э можно выразить так:

_э = Р_с/N_е^т, (22)

где Р_с - электрическая мощность, отдаваемая в электроэнергетическую систему генератором электроэнергии;

N_e^т - рассмотренная ранее выходная эффективная мощность турбоагрегата.

Как известно, полученная на выходном фланце турбины механическая энергия передается генератору электроэнергии, где происходит ее преобразование в электрическую энергию, которая, в свою очередь, через соответствующие преобразователи (трансформатор) и соответствующие распределительные устройства (кабельные трассы, щиты, выключатели) подается в энергосеть. Все эти каскады преобразования и передачи энергии сопровождаются дополнительными потерями, которые также учитывают соответствующими значениями КПД.

Введем обозначения:

_г - КПД генератора, который учитывает потери мощности в процессе преобразования механической энергии, подведенной к ротору генератора, в электрическую мощность на клеммах генератора. КПД генератора обычно находится в пределах - 0,98…0,99;

_п - КПД, характеризующий потери энергии в выходных преобразующих и распределяющих устройствах (трансформатор, распределительные устройства, кабельные трассы и пр.). Эта величина достаточно большая _п = 0,998…0,999.

Очевидно, что с учетом принятых обозначений можно записать

_э = Р_с/N_е^т = _{г п} (23)

5.7 КПД ЯЭУ в целом можно записать так:

_ЯЭУ = _тпкркэ = _{пгIрt iтIIм}^т_гп (24)

Такой КПД ЯЭУ следует понимать как полный КПД ЯЭУ. В то же время достаточно часто понятие мощности ЯЭУ ограничивают выходными клеммами генератора электроэнергии, считая, что все последующие элементы (распределительные устройства, трансформатор и пр.) относятся не к ЯЭУ АЭС, а к АЭС в целом. Тогда под величиной _э понимают:

_э = Р_с / N_е^т = _г. (25)

В этом случае КПД ЯЭУ можно записать так:

_ЯЭУ = _тпкркэ = _{пгIрt iтIIм}^т_г (26)

5.8 Как уже отмечалось, значение КПД ЯЭУ по выражению (24) или (26) представляет собой КПД простейшей установки с реальными процессами в цикле. Это значит, что в такой установке не предусмотрены затраты энергии на обеспечение собственных нужд, т.е. на вспомогательные механизмы установки, обеспечивающие ее работу (циркуляционные насосы, система управления и пр.). Среди вспомогательных механизмов могут быть как паропотребляющие механизмы, так и механизмы, потребляющие электроэнергию. К паропотребляющим механизмам можно отнести турбоприводы некоторых насосов (например, турбопитательный насос), пароперегреватели, концевые уплотнения турбин, пароэжекторные холодильные машины, деаэраторы, потребители цеха водоподготовки, бытовые потребители (система теплофикации), неизбежные утечки пара и пр. К потребителям электроэнергии (потребители собственных нужд) относится большинство насосов систем и контуров (насосы обычно имеют электропривод), электронагревательные устройства, системы контроля и управления установкой и пр.

Расход энергии паропотребляющими механизмами приводит к тому, что паропроизводительность ПГ должна быть несколько больше расхода пара на турбину турбоагрегата, т.е. G_пг > G_т. Для учета паропотребления вспомогательными механизмами можно воспользоваться коэффициентом относительной паропроизводительности = G_пг/G_т.

Величина показывает, во сколько раз больше должна быть паропроизводительность ПГ по сравнению с потреблением пара основным потребителем - главной турбиной. Тогда в выражение КПД рабочего контура необходимо ввести дополнительный множитель 1/. Действительно, рассматривая КПД рабочего контура простейшей установки (см. выражение (21)), мы принимали допущение G_пг = G_гт, что приемлемо для схемы простейшей установки. В нашем же случае G_пг > G_гт. Тогда в выражении КПД рабочего контура появляется множитель G_т/G_пг=1/ < 1.

Величину затрат электроэнергии на собственные нужды установки Р_сн можно учесть в КПД ЯЭУ, если мощность генератора электроэнергии Р_г уменьшить на величину этих затрат, так как в действительности в сеть поступает меньшая мощность. Затраты электроэнергии на собственные нужды могут составлять значительную величину - до 7…8%. Обычно их учитывает относительным коэффициентом

_сн = (Р_г - Р_сн)/Р_г (27)

Если потери в электропередающих устройствах отнести к общестанционным потерям и величину _п исключить из КПД установки, то выражение полного КПД реальной ЯЭУ можно записать так:

_яэу = _тпкркэ = _пгIр(1/)_{t iтIIм}^т_гсн (28)

Такой КПД принято называть КПД нетто. Если же не учитывать расход электроэнергии на собственные нужды ЯЭУ (т.е. исключить _сн), то получим КПД, который принять называть КПД брутто. Очевидно, что

_яэу^нетто = _яэу^брутто _сн.(29)

аметим, что КПД ЯЭУ должен характеризовать эффективность преобразования тепловой энергии в электрическую. В то же время известно, что в исходном выражении КПД (1) не вся тепловая энергия реактора Q_р предназначена для выработки электрической энергии. Часть ее без преобразования в электроэнергию через систему теплофикации отводится потребителю в виде тепловой энергии. С учетом этого выражение для КПД ЯЭУ следовало бы записать так:

,(30)

где Q_ст - тепловая нагрузка системы теплофикации, кВт;

_ст - коэффициент удержания тепла в системе теплофикации.

По такому принципу определяется КПД ЯЭУ ТЭЦ (или АТЭЦ). Однако ввиду малости составляющей Q_ст для ЯЭУ АЭС (она составляет 2…3% тепловой мощности реактора) ею можно пренебречь. Тогда в основу определения КПД ЯЭУ АЭС можно положить выражение (1):

_яэу = Р_с / Q_яр

5.9 Все составляющие выражения КПД ЯЭУ _яэу (28) являются величинами, меньшими единицы, что естественно, так как они характеризуют потери энергии в соответствующих элементах ЯЭУ. Самым низким из них и поэтому определяющим является _t - термический КПД идеального цикла ПТУ. Эта величина может составлять 0,35…0,40. Остальные множители обычно достаточно высоки: от 0,75…0,80 до 0,97…0,99 (даже 0,995). Поэтому КПД ЯЭУ в целом может лежать в пределах 0,30…0,32 (до 0,33).

Полученные выражения для КПД ЯЭУ характеризуют экономичность установки. Сомножители в выражении КПД показывают вклад различных элементов ЯЭУ в экономичность установки в целом. Представленный здесь метод оценки экономичности оперирует простыми и наглядными физическими величинами, поэтому он нашел широкое распространение в термодинамическом анализе ЯЭУ.

Рассмотренные здесь зависимости приведены для варианта несколько упрощенной схемы ПТУ - в основу был положен цикл Ренкина без промежуточной сепарации и промежуточного перегрева пара. Кроме того, в рассмотренной схеме ПТУ не предусмотрена регенерация тепла в цикле, вклад которой в экономичность установки будет рассмотрен ниже. Поэтому группа множителей, характеризующих экономичность рабочего контура

_рк = (1/)_{t iтIIм}^т.

в показанном здесь виде не всегда может быть использована для практического анализа экономичности ЯЭУ и количественной оценки экономичности рабочего контура. В то же время ее удобно использовать для выяснения физической сути составляющих потерь энергии.

В реальной установке, где есть и промежуточная сепарация, и промежуточный перегрев пара, а также регенерация тепла в цикле, потоки передаваемого тепла и тепла, преобразуемого в механическую энергию, весьма сложны, разветвлены, так как сложны и разветвлены потоки рабочего тела в рабочем контуре. В этой связи затруднительно выразить в виде отдельного множителя вклад каждого элемента в общую экономичность установки. При определении экономичности такого сложного рабочего контура составляют расчетную схему, по которой составляют материальные и тепловые балансы для соответствующих ее участков. Совместное решение системы уравнений-балансов энергии дает соотношение затрат тепла и полезного выхода рабочего контура и, следовательно, его экономичность. После рассмотрения физической сущности и способов реализации регенерации тепла в цикле будут рассмотрены способы оценки КПД такого сложного рабочего контура в разделе «Проектирование ЯЭУ».

Иногда в качестве показателя экономичности работы ЯЭУ АЭС определяют расход ядерного топлива на киловатт-час выработанной электроэнергии. Этот показатель также будет рассмотрен позже в разделе "Проектирование ЯЭУ".

И последнее замечание. В настоящем разделе мы рассмотрели КПД ЯЭУ и КПД ее элементов, т.е. теплоэнергетическую экономичность установки. Наряду с этим весьма важными являются стоимостные показатели работы энергоустановки - стоимость установленного киловатта мощности (капитальные затраты), норма амортизационных отчислений, эксплуатационные затраты, топливная составляющая затрат и другие показатели, которые в своей совокупности дают важный итоговый показатель общей экономичности - себестоимость вырабатываемой энергии. Детальное рассмотрение этих показателей - задача другого специального курса. Не рассматривая детально эти вопросы, все же можно утверждать, что при прочих равных условиях чем выше показатели теплоэнергетической экономичности установки, тем выше также показатели общей экономичности, базирующиеся на стоимостных показателях.



Литература

1. Инструкция о порядке допуска в эксплуатацию новых и реконструированных энергоустановок; Харьков, агентство Харьков - новости - Москва, 2003. - 915 c.

2. Правила устройства электроустановок в вопросах и ответах. Раздел 4. Распределительные устройства и подстанции. Пособие для изучения и подготовки к проверке знаний; НЦ ЭНАС - Москва, 2005. - 310 c.

3. Программа (типовая) комплексного обследования энергоустановок электростанций; СПб: Ювента, М.: Прогресс - Универс - Москва, 2003. - 370

4. Техническая термодинамика и теплотехника; Академия - Москва, 2008. - 272 c.

5. Устройство, ремонт и обслуживание электрооборудования в сельскохозяйственном производстве; Академия - Москва, 2003. - 368 c.

6. А. да Роза Возобновляемые источники энергии. Физико-технические основы; Интеллект, МЭИ - Москва, 2010. - 704 c.

7. Афанасьев В.В., Кидин Н.И. Диагностика и управление устойчивостью горения в камерах сгорания энергетических установок; Capital Books - Москва, 2008. - 176 c.

8. Беликов С.Е., Котлер В.Р. Котлы тепловых электростанций и защита атмосферы; Аква-Терм - Москва, 2008. - 212 c.

9. Богославчик П.М., Круглов Г.Г. Гидротехнические сооружения ТЭС и АЭС; Вышэйшая школа - Москва, 2010. - 272 c.

10. Быстрицкий Г.Ф. Основы энергетики; КноРус - Москва, 2011. - 352 c.

11. Вагин Г.Я., Лоскутов А.Б., Севостьянов А.А. Электромагнитная совместимость в электроэнергетике; Академия - Москва, 2010. - 224 c.

12. Виссарионов В.И., Дерюгина Г.В., Кузнецова В.А., Малинин Н.К. Солнечная энергетика; МЭИ - Москва, 2011. - 276 c.

13. Гуляев В.А., Вороненко Б.А., Корнюшко Л.М., Пеленко В.В., Щеренко А. П. Теплотехника; Издательство "РАПП" - Москва, 2009. - 348 c.

14. Жернаков А.П., Алексеев В.В., Лимитовский А.М., Меркулов М.В., Шевырев Ю.В., Косьянов В.А., Ивченко И.А. Экономия топливно-энергетических ресурсов при проведении геологоразведочных работ; ИнФолио - Москва, 2011. - 352 c.

15. Зайцев С.А., Толстов А.Н., Грибанов Д.Д., Меркулов Р.В. Метрология, стандартизация и сертификация в энергетике; Академия - Москва, 2009. - 224 c.

Размещено на Allbest.ru