Проектирование системы электрообогрева теплицы с использованием солнечной энергии в ООО Агрофирме "Росток" Ивнянского района

Исходные данные: t_н= -15⁰С; t_р=7 ⁰С; ф₀=20⁰С; ц_н= 80%; ц_р=70%; =5 м/с; =0,96; ==0,94; k_п=0,93; k^/_п=0,88; F_н1= F^/₁ =F₀=1440м²; F_в1=47м²; F₁=1487м²; F_в2=347м²; F_н2=1651 м² ; F₂=1998 м²; L=30м; L₁=

Определить Q, необходимую для обеспечения t_р=7°С и ф_о = 20° С при t_н= -15⁰С В расчете имеющейся теплицы было установлено, что для обеспечения требуемых температурных режимов при посадке саженцев и различных видов рассады в пленочной теплице с одинарным ограждением достаточно только почвенного нагревателя, обеспечивающего поверхностную мощность около 230 Вт/м^г, В таком случае система уравнений теплового баланса теплицы с зонным обогревом (почвенным) состоит из четырех уравнений с четырьмя неизвестными Q_п, ф₁, t₁ и ф₂.

Q_п = Q_п.г + Q⁺_л1 + Q⁺_к1+ Q _вр ; (3.1)

Q⁺_л1 + Q⁺_к1 = Q⁺_л2 + Q⁺_к2+ Q _в1; (3.2)

Q_п= Q_п.г + Q_ко + Q_л.о + Q _и; (3.3)

Q^-_л2 + Q^-_к2= Q⁺_л2 + Q⁺_к2 (3.4)

Формулы 3.1-3.4 взяты из раздела 2 от формул

3.1 = 2.35; 3.2 = 2.36;

3.3 = 2.37; 3.4 = 2.39.

Численные значения составляющих теплового баланса теплицы с зонным обогревом даны в табл. 3.1.

Таблица 3.1. Численные значения теплового баланса (см.раздел 2)

Номер формулы	Обозначение	Результаты расчета	Размерность	Примечание
2.42	спр	5,14	-	=0,96, =0,94; F0=1440м2; F1=1487м2;
2.5	tоб	9,95+0,3 ф1	0С	-
2.47	с/пр	5,11	-	F/1=1440м2; F2=1998м2; ==0,94
2.4	Qп.г	3412+41 ф1	Вт	-
2.7	Rср0	10,53	м2 *0С /Вт	F1*0= F2*0= F3*0=96м2; F4*0=864 м2
2.8	Qко	78636	Вт	Аз=1,375;m=1,3
2.9	D	22,910-6	м2/с	tопр=13,50С;Рб=760мм.рт.ст.
2.14	гtp	1,256	кг/м3	=7,492 мм.рт.ст.
2.15	гфо	1,194	кг/м3	=17,53 мм.рт.ст.
2.11		5,9	м/ч	v=14,4710-6 м2/с; L1=37,95м
2.10	Q и	43894	Вт	r0=680Втч/кг; з=0,8; =17,210-3 кг/м3; F0=1440м2; =7,710-3 кг/м3
2.41	Q ло	120498-6025 ф1	Вт	спр =5,14; F0=1440м2
2.43		112063-5603 ф1	Вт	kп=0,93;
2.44		1055хх(7-ф1)	Вт	Fв1=47 м2; Fш=1440м2
2.46		6185(t1-t2)	Вт	с/пр=5,11
2.48			Вт	m=1,3; F/1=1440м2
2.48		1872хх(ф1-t1)	Вт	m=1,3; F/1=1440м2
2.49		5443(ф1-ф2)	Вт	kп=0,88
2.50	Qк2	1503хх	Вт	Fв2=347 м2; Fн2=1651 м2
2.20		305694+20380 ф2	Вт	=7,6 Вт/( м2 0С); =22,4; =10,2
2.24		235579+9500 ф2	Вт	Qэф=223097+8668 ф2
2.45	Qв	365+666 ф1-662 ф2+200х(ф1-t1)4/3	Вт	Qокр=12482+832 ф2
	(Принято Qв1)	1,1(+)	Вт	-

После подстановки в уравнения численных значений тепловых потоков потерь, взятых из табл. 3.1, получают

(3,1^/)

(3.2^/)

Q_п=3412+41ф₁+54568+120498-6025ф₁+78636; (3.3^/)

(3.4^/)

После преобразования уравнений (3.2^/) и (3.4^/)имеем:

6185ф₁-39053ф₂+1872; (3.2^/)

5443 ф₁-35323 ф₂+1503; (3.4^/)

После этого расчета вводим замену переменных: ?t₁= ф₁-t₁; ?t₂=t₁-ф₂, тогда ф₁=?t₁+ t₁; ф₂= t₁-?t₂.

Уравнение (3.2^/) и (3.4^/) с новыми переменными и А?1,47, А?1,5 после преобразований получаем:

6185?t₁-32868t₁+39053?t₂+2752?t₁^4/3-595400=0; (3.2^/)

5443 ?t₁-29880 t₁+35323 ?t₂+2254,5?t₁^4/3-541273=0; (3.4^/)

Освобождаются от коэффициентов при t₁

-t₁+0,188?t₁+1,188?t₂+0,0837?t₁^4/3-18,11 = 0; (3.2^/)

-t₁+0,182?t₁+1,182?t₂+0,0755?t₁^4/3-18,11 = 0; (3.4^/)

После вычитания из уравнения (3.2^/) выражения (3.4^/) и разделим переменные и получим

0,006?t₁+0,837 t₁^4/3=-0,006?t₂ +0,0755 t₁^4/3 (3.2^/) - (3.4^/)

Умножим обе части, уравнения на 1000

6?t₁+83,7 t₁^4/3=-6?t₂+75,5 t₁^4/3 (3.2^/) - (3.4^/)

Решим полученные уравнения (3.2^/) -(3.4^/) методом последовательных приближений и представим их в виде таблицы 3.2.

Таблица 3.2Метод последовательных приближений

?t1(задают)	6?t1	?t		83,7 t14/3	Левая часть
13	78	28567	30,67	2558,5	2636,5
10	60	10000	21,55	1803,3	1863,3
8	48	4096	16	1339	1387
6	36	1296	10,9	912	948
5	30	625	8,5	715	745
4	24	256	6,3	531	555
2	12	16	2,5	211	223
?t2(задают)	-6?t2	?t		75,5 t24/3	Правая часть
15	-150	50625	37	2793	2643,5
11	-65	14641	24,5	1847	1781
9	-54	6561	18,7	14,1	1359
7	-42	2401	13,4	1011	968
6	-36	1296	10,9	823	787
4,8	-29	531	8,1	611	582
2,4	-14	33,17	3,2	243	229



а б

Рис.3.1 Графический метод определения зависимостей: а-?t₂(?t₁); б- t₁(?t₁)

Строим график ?t₂(?t₁) из рис, 3.1 а находят ?t₂=1,15?t₁, или ?t₁ = 0,869?t₂.

В уравнение (3.2^/)подставим ?t₂=1,15?t₁ и после преобразований получим:

- t₁+1,554?t₁+0,0837t₁^4/3-18,11=0, (3.2^//)

t₁=1,554?t₁+0,0837t₁^4/3-18,11 (3.4^//)

Решение уравнения сведем в таблицу 3.3

Таблица 3.3 Решение уравнения

?t1(задают)	1,554?t1	?t		0,0837t14/3	t1
13	20,2	28567	30,564	2,558	4,6
10	15,54	10000	21,545	1,8	-0,8
8	12,43	4096	16	1,34	-4,3
6	9,32	1296	10,9	0,91	-7,9

По данным таблицы 3.1 строят графики t₁(?t₁) и из рисунка 3.1б находят t₁=1,73 ?t₁-18,11. Так как ?t₁=0,869?t₂,то t₁=1,5?t₂-18,11

В уравнение (3.4^/) подставим выражения; t₁=1,5?t₂-18,11и ?t₁=0,869?t₂.

Получим после преобразований

0,075 ?t₂^4/3=0,16 ?t₂. (3.4^//)

Умножим обе части на 1000

75 ?t₂^4/3=160 ?t₂. (3.4^//)

Решив уравнения (3.4^//) методом последовательных приближений показало, что ему удовлетворяет ?t₂ =10° С.

Тогда ?t₁=0,869?t₂?8,7°С; ф₁-t₁=8,7; ф₁=t₁+8,7; t₁=1,5?t₂-18,11=1,510-18,11?-3,1° С; ф₁=-3,1+8,7=5,6°С; ?t₂= t₁- ф₂; ф₂= t₁-?t₂=-3,1-10=-13,1°С.

Подставляя найденные значения ф₁=5,6°С, t₁=-3,1°С и ф₂=-13,1°С в уравнение (3.3), находят тепловую мощность

Q_п=3412+415,6+43894+120498-60255,6+78636=212930Вт

Погрешность расчетов проверим по формуле (3.1)

Q_п=3412+415,6+6185(5,6+13,1)+18721,44+365+6665,6+2001,44=177155Вт

Погрешность д=

Для наших расчетов эту погрешность можно признать удовлетворительной.

Определяем коэффициент теплопотерь (Вт/(м^{2 0}С) для пленочной теплицы по формуле 2.30 (см. раздел2)

==

Из выражения (2.31) (см. раздел2) следует

= 1,1=1,14,3=4,73

Из выражения (2.32) (см. раздел2) следует

=(F₂+)(t_p-t_н)=

Удельная установленная мощность почвенного электронагревательного устройства при зонном обогреве согласно расчетам составит

q_п==159,7 ?160 Вт/м².

Для пленочной теплицы без зонного укрытия аналогичные температурные режимы (t_p-7°С и t₀=20°С при t_н =-15° С) обеспечивались при q_п =236 Вт/м². Следовательно, применение зонного обогрева позволит уменьшить установленную тепловую мощность на

? q_п==32%

3.2 Пути решения модернизации системы электрификации теплиц

Конструкция представляет собой теплицу, с расположенной под частью застекленной крышей гелиокотла, что обеспечивает возможность регулирования температуры внутри помещения.

Рис. 3.2 Гелиокател

Конструкция гелиокотла рис. 3.2 представляет собой теплоизоляционную камеру, ориентированную на юг, с целью захвата максимума энергии солнца. Нагревательные элементы состоят из расположенных на передней стенке емкости системы жалюзей, окрашенных с одной стороны в черный, а с другой стороны в белый цвет. Над системой жалюзей (поглотительная поверхность) вмонтирована рама со стеклами. При высокой температуре внутри теплицы жалюзи разворачивают, при помощи автоматического электромагнита, белой стороной к солнцу, что приводит к понижению температуры и отражению солнечной радиации от поверхности теплицы, а при пониженной температуре наоборот, происходит поглощение солнечной радиации обратной (черной) стороной жалюзей, что приводит к повышению температуры. Принудительная циркуляция воздуха обеспечивается электрическими вентиляторами. Воздушный зазор между стеклами составляет 10-15 см при двухслойной системе.

Работа системы жалюзей действует от электромагнитов, которые срабатывают от схемы автоматического управления температурным режимом теплицы.

Плоская установка, помимо прямой солнечной радиации, воспринимает и рассеянную радиацию, в пасмурную погоду, при легкой облачности.

3.3 Расчет теплового баланса гелеоустановки теплицы

На основе анализа теплового баланса гелиоустановки вычисляем среднюю температуру воздуха t_f1 в теплице в зависимости от средней наружной температуры t_f2.

Согласно известной методике Б.А.Гарфа, расчетная формула для определения средней температуры воздуха в теплице в холодное время года будет:

(3.20)

где Е₀ -количество поступающей на приемник солнечной энергии, ккал/м² ч;

D_с - коэффициент пропускания солнечной радиации стеклом;

A_к - коэффициент поглощения солнечной радиации зачерненным металлом

Т_b, Т_k Т - соответственно массы воздуха, растений и алюминия, кг;

С_b, С_k С - соответственно коэффициенты теплоемкости воздуха, растений и металла (алюминия), ккал/ м². град²;

К - средний коэффициент теплопередачи ограждающих частей установки, ккал/ м². град;

Y₁ - коэффициент ограждения;

Y₂ - коэффициент, учитывающий затраты тепла, обусловленные воздухообменом;

F₂ - общая площадь теплицы, м² (1440 м² (60х24));

F₁- площадь жалюзей, м²

J-- продолжительность солнечного дня, ч.

t_f1, t_f2- температура внутреннего и наружного воздуха ⁰С.

Результаты найденных значений t_f1 в зависимости от t_f2 и условий проведения опыта, показаны на графике.

Исходные параметры для расчета принимались следующие:

Е₀= 500-540 ккал/м².ч (по Туркмении - Е₀= 650-700 ккал/м .ч);

D_с=0,88; А_к=0,92; С_в=0,25 ккал/кг.град;

С=0,5 ккал/кг.град; С_к=0,21 ккал/кг.град;

К- 5 ккал/м² .ч.град; Y₁ =1,5; Y₂=1,25;

J =8 ч; Т_b=156 кг; Т_k=500 кг;

Т=345 кг; F₁=134 м²; F₂=1440 м²;

= =6,2⁰С,

t_f1- фактически величина прибавления температуры за счет использования гелеоэффекта с черной стороной жалюзей.

Даже при понижении внешней температуры до 5-7 ⁰С, внутри теплицы можно получить на 6-8 °С выше чем с наружи, при расчетной площади жалюзей до 9,3% по отношению к общей площади застекления теплицы.

3.4 Расчет тягового электромагнита

Рисунок 3.3 Тяговый электромагнит. 1-валик; 2-винт; 3-планка; 4-стойка; 5-болт; 6-гайка; 7,8-шайба; 9-электромагнит.

Электромагнит, втягивая, управляет положением пластин жалюзей гелиоустановки.

Возвращение электромагнита в исходное положение осуществляется при помощи пружины. Значит, электромагнит должен обеспечить противодействие пружине и силам трения электромагнита во втулках.

Из конструктивных данных жалюзи имеем, что ход якоря электромагнита должен быть д = 35мм. Усилия в начале хода равно 50Н, а во включенном положении - 80 Н, поперечное сечение якоря электромагнита составляет 1,2см².

В электромагните такой мощности магнитная индукция в стержнях рекомендуется в пределах 0,8ч1,2Тл

Тяговое усилие электромагнита определяем по формуле

F= 410⁵ BS, (3.21)

где В- магнитная индукция стержня =1,2 Тл;

S - площадь поперечного сечения стержня = 1,210^-4 см¹

F = 410⁵1,2²1,210^-4=70Н

Рассчитаем намагничивающую силу электромагнита в выключенном положении.

Для стали Е31 при магнитной индукции В=1,2Т_: напряженность магнитного ноля будет равняться Н = 400А/м. Длина силовых магнитных линий в стали составляет l_ст =0,075м Тогда значение магнитодвижущей силы в стали определяем по формуле

F_ст= Н l_ст (3.22)

где Н- напряженность магнитного поля А/м:

l_ст - длина магнитных силовых линий в стали, м.

F_ст = 4000,075 = 30А

Определяем напряженность магнитного поля в воздушном зазоре

Н_п= (3.23)

где µ₀ - магнитная проницаемость

µ₀=4р10^-7

Н ==955400А/м

Основная часть магнитного потока будет проходить по направляющим листовой стали направляющих магнита.

Таким образом, воздушный зазор будет напряженный и величину напряженности определяем коэффициентом шунтирования (0,1 ч0,85).

Принимаем коэффициент шунтирования 0,3.

Воздушный зазор между штоком и направляющими МИl₃ = 0,5мм

Тогда магнитная напряженность в зазоре между штоком и направляющими МИ.

F₃=0.3H_п l₃ (3.24)

F₃= 0,3955400 0,5 10^-3 = 143,3А

Определяем полную намагничивающую силу магнитной системы электромагнита

F = F _ст+ F ₃, (3.25)

F = 30 + 143,3 = 173,3А

Задаемся количеством витков электромагнита W = 1000. Тогда величину тока, создающего рассчитанную намагничивающую силу определяем по формуле

F = IW, (3.26)

I==0.1733А

Исходя из плотности тока определим поперечное сечение провода

S= (3.27)

где д_en - плотность тока

д_en = 1.8ч4А/мм²

Принимаем д_en =2А/мм²

S==0,0866мм2

По полученным расчетам выбираем стандартный сечение провода ПЕЛ.

S = 0,0962; d = 035мм.

3.1 Расчет пружины электромагнита

Для определения размеров пружины исходными данными служат:

Р₁- сила пружины при поперечной деформации, кг.

Принимаем Р₁=5Н.

Р₂ - сила пружины при рабочей деформации.

Исходя из выбранного электромагнита Р₂ = 50Н.

N - выносливость (число циклов до разрушения), принимаем N - 110⁷.

h - рабочий ход пружины.

Принимаем И = 35мм, который при соотношении плеч коромысла 1/3.

Движение электродов на 105мм, что обеспечивает безотказное срабатывание тиристорного ключа;

Д - наружный диаметр при внутреннем диаметре отверстия 10мм для прохождения в нем якоря электромагнита;

V₀ - наибольшая скорость перемещения пружины при нагрузке, принимаем V₀= 5м/с.

Для проектируемого механизма нам необходимо рассчитать пружину сжатия. Параметры этой пружины показаны на рисунке 3.1.

Рис. 3.1 - Пружина сжатия

При заданной сопротивляемости пружина относится к первому классу.

Определяем силу пружины при максимальной деформации Р₃, кг по формуле.

Р₃= (3.28)

где Р₃ - сила пружины при рабочей деформации (соответствует наибольшему перемещению подвижного звена в механизме);

д - относительный инерционный зазор пружины сжатия. Для пружины сжатия 1, 2 классов д = 0,05ч0,25(1).

Р₃=ч=53-67Н

В интервале от 53,0 до 67,0 к ним относятся следующие силы 53,0; 56,0; 60,0; 63,0; 67,0.

Исходя из заданного диаметра и желания обеспечить наибольшую критическую скорость, останавливаемся па витке со следующими данными (номер пружины 310) d = 1,6мм; Д = 15мм: Р₃ = 67H; Z₁ =27,24--; ц₃= 2,46мм.

Учитывая, что для пружины 1 класса норма напряжения г₃ = 0,36G находим, что для найденного диаметра проволоки расчетное напряжение r = 0,32100 = 630Н/мм²

Принадлежность к 1 классу проверяем путем определения отношения , для чего предварительно находим критическую скорость по формуле

(3.29)

=

Найденная величина свидетельствует о наличии смятие витков в данной пружине и исходя из этого нужна жесткость какой должна быть обеспечена.

Попробуем использовать пружину второго класса. Заданным внешним диаметром и найденными выше силами Р₃ соответствует виток со следующими данными пружина № 264.

Р₃ = 60Н; d = 1,2мм; Д = 12мм; 2 = 16,46 Н/мм.

Учитывая норму напряжений для пружины II класса находим

r= 0,50G₃= 0,5 2300 = 1150 H/мм².

Тогда относительный инерционный зазор:

д=1- (3.30)

д=

и находим V_кр, с помощью которых определяем принадлежность пружины до II класса.

V_кр=м/с

Найденная величина указывает па отсутствие смятие витков, и исходя из этого отсюда выбранная пружина удовлетворяет заданным условиям. Остальные размеры определяем по формулам.

Жесткость пружины

Z= (3.31)

Z=Н/мм

Число рабочих витков пружины

h= (3.32)

h=шт.

При нерабочих витках полное число витков

h₁=12,5+1,5=14

Средний диаметр пружины

Д₀ =12-1,2 = 10,8мм

Вычисляем деформации, высоту и шаг пружины:

3.4 Расчеты системы вентиляции

Произведем расчет вентиляции. Для определения основных элементов системы вентиляции определяем воздухообмен , необходимый для удаления излишней влаги из помещения теплицы по формуле:

, (3.33)

где - суммарное количество влаги, выделяемое с влагоемных мест (смеситель и т.д.), = 2520 г/час = м³/час.

Исходя из общей площади цеха (1440 м²) и средневзвешенной влаговыделяемости с 1 м² площади 50 г/час;

- влагосодержание внешнего воздуха;

= 3,1 г/м³;

- относительная влажность внутреннего и наружного воздуха, соответственно, = 75%, = 40%.

м³/час.

Полный объем цеха равен м^3.

Минимально-допустимая кратность воздухообмена определяем из отношения:

(3.34)

м³/час

Расчетный объем вентиляции с учетом потерь воздуха в системе от прососов принимаем по соотношению:

(3.35)

где - коэффициент запаса системы вентиляции, = 1,5.

м³/час.

Необходимая часовая кратность воздухообмена, , час^-1, составит:

(3.36)

Принимаем = 3 час^-1.

час^-1

Так как = 3ч5, то принимаем систему вентиляции с механическим побудителем (вентилятором) или проточно-вытяжную систему вентиляции.

Определяем подачу вытяжных вентиляторов по формуле:

, (3.37)

где 2ч3 - коэффициент запаса, позволяющий регулировать параметры микроклимата.

м³/час.

Подачу приточных вентиляторов принимаем на 20ч25 % меньше подачи вытяжных вентиляторов, т.е.:

м³/час.

Число вентиляторов находим по формуле:

, (3.38)

где - подача приточного или вытяжного вентилятора, м³/час.

Для данного варианта вентиляции в качестве приточно-вытяжного устройства принимаем ПВУ-6.

3.5 Приточно-вытяжные установки

Приточно-вытяжная установка, включает 3, 6, 9 шахт, автоматически обеспечивающих постоянную циркуляцию воздуха в помещениях, поддерживающих температуру в заданных пределах в холодный и переходный периоды года, регулируют воздухообмен в зависимости от наружной и внутренней температуры.

Автоматическая приточно-вытяжная вентиляционная установка с подогревом воздуха в холодный период года ПВУ-6 состоит из основного двигателя M1 с вентилятором двухстороннего действия, вспомогательного М2 для привода заслонок, трубчатых электронагревательных элементов, смонтированных в выходных соплах, магнитных пускателей КМ1, КМ2, КМ3, терморегуляторов SK1, SK2, SK3 типа ПТР-2. Терморегулятор SK1 управляет по температуре внутреннего воздуха работой привода заслонок и первой секции нагревательных элементов. Летом заслонки полностью открыты, в переходный период и зимой частично или полностью закрыты. Терморегулятор SК2 управляет работой нагревательных элементов второй секции и подает сигнал «холодно». Терморегулятор SK3 контролирует температуру наружного воздуха.

Переключатели SA1, SA2, SA3 служат для настройки схемы на заданный режим и для ручного управления.

3.6 Расчеты системы полива

В соответствии с «Нормами технологического проектирования теплиц и тепличных комбинатов» интенсивность полива почвы в теплице дождеванием должна быть не более 1 л на 1 кв. м в минуту.

Необходимо, чтобы температура поливочной поды была равна 22--25 ⁰С, расход воды-- 10 л/м². Продолжительность полива не должна превышать 4 ч в сутки.

При использовании проточных электрических водонагревателей их мощность (кВт) рассчитывают по формуле

(3.39)

где Q-- количество тепла, потребное для нагрева поливочной воды, кДж/ч; Ф-время нагрева, ч; 3600 -- термический эквивалент, кДж/(кВтч); k--1,1-1,2 коэффициент запаса; G -- масса воды, подлежащая нагреву в течение часа, кг; с- удельная теплоемкость воды,=4,19 кДж/(кг°С); t_к и t_н -температура нагрева воды конечная и начальная, °С; з-- КПД водонагревателя.

Определить установленную мощность проточного электроводонагревателя для нагрева воды от t_н=4 ⁰С до t_к = 25° С для полива рассады в теплице площадью F₀=1440м² при з --0,98 за время, равное 2 ч

Расход воды через проточный водонагреватель при норме 10 л/м² в течение 1 ч равен

G==7200л

Количество тепла, потребное для нагрева в течение часа 7200л воды с учетом потерь в окружающую среду

Q==775748,5 кДж/ч

Установленная мощность проточного электроводонагревателя

Р==215кВт

Эту величину можно рассматривать, как суммарную мощность отдельных проточных водонагревателей, установленных в теплице.

РАЗДЕЛ 4. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ И ЭКОЛОГИЧНОСТЬ ПРОЕКТА

Безопасность жизнедеятельности в электрификации с/х

Электрификация стала прочной базой перевода сельского хозяйства страны на индустриальную основу с использованием высокопроизводительной техники и средств автоматизации.

Электрическая энергия в сельскохозяйственном производстве применяется повсеместно. Основная ее часть преобразуется в механическую энергию в электроприводах стационарных и передвижных сельскохозяйственных машин и орудий. Она в больших количествах используется для обогрева парников, полов в животноводческих помещениях, подогрева воздуха в отопительно-вентиляционных установках и т, д.

Преимущества электричества перед другими видами энергии неоспоримы. Но оно невидимо, не имеет, ни запаха, ни цвета, беззвучно и поэтому очень опасно, особенно если не знать основных правил электробезопасности или, зная, нарушать их. Безграмотность, халатность и невнимательность в обращении с электроэнергией, как на производстве, так и в быту могут привести к несчастным случаям. Вот почему сейчас, когда электричество находит повсеместное применение в сельской местности, проблема обучения живущих там людей правилам электробезопасности становится особенно актуальной.

Многочисленные случаи травматизма. Связанные с электрическим током, бывают вызваны различными причинами. Основные из них следующие:

нарушение правил электробезопасности в охранной зоне линии электропередачи (ЛЭП),

прикосновение к проводникам, оказавшимся под напряжением,

нарушение правил электробезопасности при устранении неисправностей на подстанциях и в распределительных щитах, при эксплуатации передвижных машин на токах и оборудования на животноводческих фермах,

эксплуатация неисправных сварочных трансформаторов,

отсутствие заземлений (занулений) электрооборудования,

нарушение технологии монтажа и демонтажа электроустановок,

замена электроламп под напряжением,

использование неисправного инструмента и т. д.

Основные правила электробезопасности должны знать, прежде всего, электромонтеры, механизаторы, разнорабочие -- люди, чаще всего имеющие дело с током, а также представители других профессий, связанные с ним непосредственно или косвенно.

4.1 Теплицы с электрическим обогревом

Согласно ПТЭ и ПТБ, парники и теплицы с электрическим обогревом по степени опасности поражения током делится на две категории:

категория А -- напряжение питания электронагревательных элементов выше 65 В при обогреве с помощью электродов, заложенных в землю, или неизолированных сопротивлений, проложенных в земле или по воздуху;

категория Б -- напряжение питания нагревательных элементов не более 65 В при обогреве с помощью электродов, проложенных в земле или по воздуху, а также при напряжении выше 65 В, но с прокладкой нагревательных элементов в асбоцементных трубах или при применении специальных нагревательных кабелей.

В сельском хозяйстве культивационные сооружения обогревают с помощью стальной неизолированной проволоки, проложенной в трубах или почве, специальными нагревательными проводами ПОСХВ и электрокалориферами. Участок под парниками и теплицами категории А обносят забором высотой 2 м, отстоящим на расстоянии не менее I м от ближайших сооружений. Обслуживать электрифицированные парники и теплицы поручают специально подготовленному персоналу -- электромонтерам, имеющим квалификационную группу по технике безопасности не ниже III. Они несут ответственность за нормальную эксплуатацию электроустановок и безопасность работы в парниках и теплицах.

Перед включением парников и теплиц категории А электромонтер обязан убедиться, что на участке нет людей, закрыть вход на территорию и вывесить плакаты «Под напряжением! Опасно для жизни», «Вход на территорию воспрещен». Работать в парниках и теплицах категории А можно только при полном снятии напряжения. Электрическое освещение может оставаться включенным.

По степени опасности поражения током парники и теплицы категории Б менее опасны, чем категории А, однако при их обслуживании также необходимо строго соблюдать правила техники безопасности. Прежде чем включить их на электрообогрев, электромонтер обязан известить всех работающих в них об этом и вывесить предупреждающий плакат «Под напряжением! Опасно для жизни».

Устройства для автоматического регулирования температуры и влажности внутри сооружений выполняют на напряжении не выше 36 В. Рукоятки регуляторов для установки и изменения режимов, как правило, изготавливают из изолирующих материалов. Изменять режимы автоматического регулирования температуры и влажности в теплицах и парниках могут те, кто их обслуживают, но при условии, что они прошли инструктаж по электробезопасности под руководством электромонтера на рабочем месте. О проведении инструктажа записывают в специальном журнале с обязательной росписью инструктируемого и инструктирующего.

В электрифицированном парниково-тепличном хозяйстве должны быть электрическая схема всего участка закрытого грунта, инструкции по эксплуатации и безопасному обслуживанию электроустановок, а также комплект защитных средств. Для исключения опасности поражения шаговым напряжением запрещается производить какие-либо изменения в схемах коммутации электропарниково - тепличного хозяйства без согласования с вышестоящей организацией, имеющей право изменять схему.

4.1.1 Состояние охраны труда на предприятии

Анализ состояния охраны труда представлен в таблице 4.1.

Таблица 4.1 - Динамика производственного травматизма и заболеваний.

№		Годы
п/п	Показатель	2007	2008	2009
1	Среднесписочная численность рабочих	276	215	135
2	Число травм за год	1	1	1
3	Число потерь рабочих дней по травматизму за год	72	35	21
4	Число заболеваний рабочих за год	12	15	16
5	Число потерь рабочих дней по болезням за год	187	219	231
6	Коэффициент частоты травматизма на 100 чел.	3,62	4,65	7,41
7	Коэффициент тяжести травматизма	72	35	21
8	Коэффициент потерь рабочего времени по травматизму на 100 чел.	260,87	162,6	155,55

Определим коэффициент частоты травматизма на 100 рабочих: [29]

К_ч=n₁/n_pх100 (4.1)

где п₁ - число травм за год;

п_Р - среднесписочная численность рабочих.

Приведем расчет по 2007 году, результаты расчетов по остальным годам сведем в таблицу 5.1.

К_ч= 1/276 х 100 = 0,36.

Определим коэффициент тяжести травматизма, который характеризует среднюю длительность временной нетрудоспособности пострадавших: [29]

К_т = Д_н/п₁(4.2)

где: Д_н - число потерь рабочих дней за год.

К_т = 72/1 =72 . Определим коэффициент потерь рабочего времени на 100 человек:

К_л= Д_н / п_Р х 100 (4.3)

К_п= 72/276 х 100 = 2,60

4.1.2 Обстоятельства и причины травматизма

В предприятии в 2007г. произошло один несчастный случай.

При демонтаже с ремонтируемого трактора, в результате обрыва крюка, произошло падение двигателя. Слесарь получил травму.

Диагноз - переломы пальцев правой руки.

Число потерь рабочих дней - 72.

Причина происшествия - использование строп после окончания срока действия плановой проверки.

В 2008г. в предприятии произошёл один несчастный случай. При погрузке ремонтного материала рабочий находился в непосредственной близости от автопогрузчика и, в результате падения груза получил травму.

Диагноз - ушиб голеностопного сустава.

Число потерь рабочих дней - 35.

Причина происшествия - несоблюдение требований техники безопасности.

В 2009г. в предприятии произошёл один несчастный случай.

В теплице, пренебрегая требованиями техники безопасности, рабочий находился около электропривода форточек, где отсутствовало заземление. В результате он получил травму от поражения электрическим током.

Диагноз - поражение электрическим током.

Число потерь рабочих дней -21.

Причина происшествия - несоблюдение требований техники безопасности.

4.1.3 Мероприятия по предупреждению травматизма

Проанализировав описанные выше происшествия, предлагаю следующие мероприятия по предупреждению травматизма:

1. К работе допускать лиц, прошедших инструктаж по технике безопасности при выполнении конкретных работ, изучивших устройство и правила эксплуатации различных механизмов и приспособлений.

2. Не допускать к эксплуатации механизмы и приспособления, техническое состояние которых не соответствует техническим условиям.

3. Систематически проводить обучение работников приемам безопасного выполнения работ, правилам техники безопасности с последующим проведением аттестационных экзаменов.

4.1.4 Описание заболеваний рабочих на предприятии

Проанализировав больничные листы работников предприятия, выявили, что порядка 87% заболеваний имеют простудный характер (ОРЗ, бронхит и т.д.), 5% - хронические заболевания, остальные 8% - профессиональные заболевания:

- у токарей и слесарей - заболевания органов слуха и зрения;

- у сварщиков - заболевания верхних дыхательных путей;

4.1.5 Мероприятия по предупреждению заболеваний

1. Произвести проверку эффективности системы отопления в производственном помещении, при необходимости заменить трубы и радиаторы системы на новые.

2. Повысить производительность системы вентиляции на моечном и сварочном участках.

Улучшить освещение на всех производственных участках путем установки дополнительных ламп.

Оборудовать специальные площадки для отдыха рабочих во время обеденных перерывов на свежем воздухе.

Провести контурное заземление всего оборудования с электроприводом

4.1.6 Состояние противопожарной безопасности

В результате осмотра теплицы был выявлен ряд нарушений правил пожарной безопасности:

1. В некоторых местах электропроводка имеет механические
повреждения, нарушение изоляционной оболочки.

Загромождение выхода.

Неполное укомплектование противопожарного щита.

4.1.7 Противопожарные мероприятия

Согласно выявленных нарушений принимаем следующие противопожарные мероприятия:

1. Заменить поврежденную электропроводку и устаревшее электрооборудование на новые.

Освободить выходы.

3. Доукомплектовать противопожарные щиты необходимым набором инструментов.

4.1.8 Описание состояния условий труда

Анализ условий труда выявил ряд недостатков, оказывающих значительное влияние на состояние здоровья работающих:

Повышенная влажность воздуха.

Наличие сквозняков в теплице.

3. Недостаточное обеспечение рабочих средствами индивидуальной защиты.

4.1.9 Мероприятия по улучшению условий труда

Увеличить производительность системы вентиляции.

Обеспечить достаточный уровень герметизации оконных и дверных проемов.

Обеспечить рабочих средствами индивидуальной защиты согласно типовым отраслевым нормам бесплатной выдачи.

4.2 Экологичность проекта

4.2.1 Описание экологически вредных факторов производства

Хранение удобрения в рабочем помещении.

Сжигание высохшей ботвы.

Засорение прилегающей территории отходами тепличного производства.

4.2.2 Мероприятия по обеспечению экологически чистого производства

1. Обеспечить хранение удобрений в специально отведенном помещении

Сжигание ботвы в специально отведенном месте с изгородью или использовать как биоудобрения.

Организовать сбор и вывоз отходов производства на свалку.

4.3 Заземление

Заземление -- одна из основных и старейших защитных мер. Это преднамеренное соединение частей электроустановки с заземляющим устройством, которым принято считать заземлители и заземляющие проводники. Заземлители бывают естественные и искусственные. В качестве естественных заземлителей используют проложенные под землей водопроводные и другие трубопроводы (кроме труб для горючих и взрывчатых жидкостей и газов, а также покрытых изоляцией для защиты от коррозии, обсадных труб и металлических конструкций, арматуры железобетонных здании и сооружений). Нельзя использовать для заземления оболочки кабелей и голые алюминиевые проводники.

В качестве искусственных проводников для вертикального погружения в землю берут угловую сталь, стальные стержни, трубы и т, д. Для горизонтальной прокладки в земле применяют стальные полосы, круглую сталь, другие проводники. Так как искусственные заземлители, находящиеся в земле, подвергаются коррозии, в Правилах устройства электроустановок (ПУЭ) утверждены нормы на их размеры, приведенные в таблице 4.1.

Таблица 4.1 Правилах устройства электроустановок

Заземлитель	Размер, мм	Место расположения
		в здании	в наружных установках	в земле
Угловая сталь	Толщина полосы	2	2,5	4
Круглый	Диаметр, мм2	5	6	6
Прямоугольный	Сечение	24	48	48
Стальная газопроводная труба	Толщина стенок	2,5	2,5	3,5
Стальная тонкостенная труба	Толщина стенок	1,5	Не допускается

Заземляющими проводниками могут быть металлические конструкции зданий и сооружений, каркасы распред-устройств, стальные трубы электропроводок, алюминиевые оболочки кабелей,

Заземлители и заземляющие проводники, находящиеся в земле, окрашивать строго запрещается. В электроустановках напряжением до 1000В сечение заземляющих проводников не может быть меньше указанного в таблице 4.2 (мм).

Таблица4.2. Сечение заземляющих проводников

Проводники	Медь	Алюминий
Голые при открытой прокладке	4	6
Изолированные	1,5	2,5
Заземляющие жилы кабелей или многожильных проводов в общей защитной оболочке с фазными жилами	1	1,5

Различают защитное, рабочее и грозозащитное заземление. Защитное заземление служит для обеспечения электробезопасности людей и сельскохозяйственных, животных, Все заземления, выполняемые в электроустановках напряжением до 1000В с глухозаземленной нейтралью, относятся к категории защитных.

Рабочее заземление выполняется для электроустановок; оно способствует определенному режиму работы в нормальных и аварийных условиях. В качестве примера можно привести заземление нейтрали трансформаторов напряжением 110 кВ. Предельные значения сопротивлений заземляющих устройств установлены ПУЭ.

Пока не установлены нормы на предельно допустимые значения напряжений шага, но правила требуют, чтобы элементы искусственных заземлителей по площади располагались равномерно. Соблюдение этого требования направлено на уменьшение шагового напряжения.
Нельзя применять в качестве заземляющих проводников металлические оболочки трубчатых проводов (провода типа ТПРФ), металлические оболочки изоляционных трубок. Согласно ПУЭ, заземление металлических корпусов электрооборудования, нормально не находящихся под напряжением, но могущих оказаться под ним в результате пробоя изоляции, необходимо выполнять при напряжении 500В и выше. Заземлению не подлежат: арматура подвесных и опорных изоляторов, кронштейны и осветительная арматура на деревянных опорах высоковольтной линии, корпуса электроизмерительных приборов, реле, установленные на щитках, в шкафах.

Рис 4.1. Схема трехфазной сети с заземленной нейтралью

В нашей стране почти все сельские электрические сети напряжением 380/220.В выполнены с глухозаземленной нейтралью (рис. 4.1). Это -- нейтраль трансформатора или генератора, присоединенная к заземляющему устройству непосредственно или через малое сопротивление. Металлические части электроустановок на 380/220В с глухозаземленным нулевым проводом, которые могут оказаться под напряжением из-за нарушения изоляции, заземляют соединением с нулевым проводом сети (зануляют). В этих электроустановках заземлять корпуса электрооборудования без соединения с нулевым проводом сети запрещается. На рисунке 4.2 изображена схема электроустановки, где корпус электродвигателя не имеет контакта с землей. В случае пробоя электроизоляции обмотки электродвигателя и замыкания фазного провода на корпус напряжение между корпусом и землей будет равно фазному (220 В) и не нарушит его нормальной работы. Прикосновение человека или животного, стоящего на земле или мокром полу, к корпусу или металлическим частям установки, на которых закреплен электродвигатель, может привести к смертельному исходу от поражения электрическим током. Поэтому нетоковедущие части (станины, кожухи и корпуса электроприемников) заземляют.

Рис. 4.2. Схема трехфазной сети с заземленным нулевым проводом: 1 -- нулевой провод; 2-- зануляющий провод

На рисунке 4.3 показана электрическая схема установки, у которой заземлен корпус электродвигателя. При нарушении изоляции и замыкания на корпус между ним и землей будет напряжение, величина которого прямо пропорциональна сопротивлению заземления.

а б

Рис. 4.3 Схема заземления электродвигателя: а -- без заземления корпуса; б -- с заземлением корпуса

Чем меньше сопротивление заземления корпуса электродвигателя, тем меньше напряжение между корпусом и землей. Исходя из условий электробезопасности, заземлитель следует монтировать непосредственно возле заземляемого оборудования, т. е. у электродвигателя. Чтобы в сетях с глухозаземленной нейтралью увеличить ток однофазного замыкания на землю до величины срабатывания защиты, все нетоковедущие металлические части -- корпуса электрифицированных машин, электродвигателей, электроводонагревателей, переносных электроприборов, металлические каркасы распределительных щитов, щитков и силовых шкафов, корпуса пусковых аппаратов, металлическая и облучающая арматура, металлическая оболочка кабелей и проводов -- должны быть заземлены.

На рисунке 4.4 показаны правильные и неправильные схемы заземления. В мастерских и других производственных помещениях с большим количеством установленного электрооборудования в соответствии с требованиями ПТЭ и ПТБ по стенам внутри помещения прокладывают магистральную линию заземлений, выполненную сталью полосовой размером 3х3 мм² или круглой диаметром не менее 5 мм и соединенную с нулевым проводом при вводе его в помещение.

а б

Рис. 4.4. Схемы заземления электродвигателей: а -- правильная; б -- неправильная

На рисунке 4.5 показана схема трехфазной электроустановки с заземленной нейтралью. Провод, соединенный с заземленной нейтралью, называют нулевым, а преднамеренное соединение частей установки с заземленной нейтралью трансформатора или генератора -- занулением. По этой цепи при однофазном замыкании протекает достаточно большой ток, который способен обесточить цепь за счет плавкой вставки или срабатывания автомата. Очень часто нулевой провод служит рабочим для подключения однофазных приемников. В этом случае его принято называть зануляющим.

Рис. 4.5. Схема зануления при наличии короткого замыкания фазы А на корпус и замыкания фазы С на землю:

N - нулевой проводник, I_ф-з - ток замыкания на землю, I_к - ток короткого замыкания, R_зм - сопротивление заземления нулевого провода, R_{зм пов} - тоже повторное, R_зам - сопротивление замыкания фазы на землю.

Но эта сеть имеет недостатки. При замыкании фазного провода одного электроприемника на корпус во всех остальных до срабатывания защиты появляется напряжение относительно земли, потому что все они соединены с нулевым проводом. Чтобы уменьшить напряжение между нулевым проводом и землей, надо устраивать больше повторных заземлителей с меньшей величиной сопротивления, что позволит уменьшить напряжение между нулевым проводом и землей в момент однофазного замыкания на корпус.

Глухозаземленный нулевой провод воздушных линий напряжением 380/220 В должен иметь одинаковые марку и сечение с фазными проводами на участках, питающих животноводческие и птицеводческие фермы, независимо от материала и сечения проводов. Если нет возможности обеспечить другими средствами необходимой защиты от коротких замыканий на землю, допускается применение нулевых проводов с большим сечением, чем у фазных проводов.

4.4 Расчет контурного заземления теплицы

Сопротивление растеканию тока, Ом, через одиночный заземлитель из труб диаметром 25...50 мм

R_тр=0,9(p/lтр),Ом (4.4)

где р --удельное сопротивление грунта, которое выбирают в зависимости от его типа, Ом-см (для песка оно равно 40 000...70 000, для супеси -- 15 000...40000, для суглинка - 4000...15 000, для глины 800...7000, для чернозема -- 900...5300);так как почва имеет структуру чернозема принимаем среднее значение 3000 Ом; l_тр - длина трубы, м.

R_тр=0,9()=270

Затем определяют ориентировочное число вертикальных заземлителей без учета коэффициента экранирования

n= R_тр/r (4.2)

где r - допустимое сопротивление заземляющего устройства, Ом.

n =270/4=68шт

В соответствии с Правилами устройства электроустановок (ПУЭ) на электрических установках напряжением до 1000 В допустимое сопротивление заземляющего устройства равно не более 4 Ом.

Разместив вертикальные заземлители на плане и определив расстояние между ними, определяют коэффициент экранирования заземлителей (табл. 4.3).

Таблица 4.3. Коэффициенты экранирования заземлителей

Число труб (уголков)	Отношение расстояния между трубами (уголками к их длине)		Отношение расстояния между трубами (уголками к их длине)		Отношение расстояния между трубами (уголками к их длине)
4	1	0,66…0,72	2	0,76…0,8	3	0,84…0,86
6	1	0,58…0,65	2	0,71…0,75	3	0,78…0,82
10	1	0,52…0,58	2	0,66…0,71	3	0,74…0,78
20	1	0,44…0,5	2	0,61...0,66	3	0,68…0,73
40	1	0,38…0,44	2	0,55...0,61	3	0,64…0,69
60	1	0,36…0,42	2	0,52...0,58	3	0,62…0,67

Число вертикальных заземлителей с учетом коэффициента экранирования

n₁=n/ (4.3)

n₁=68/0,36=188шт

Длина соединительной полосы, м,

l_п= n₁а (4.4)

где а -- расстояние между заземлителями, м.

а=м

l_п=1882,5=470

После этого следует уточнить значение . Если а/l_тр =2,5/3=0,83 что < 3, принимаем = 1.

Пересчитаем количество вертикальных электродов и периметр заземляющей полосы

n₁=68/1=68шт

l_п=682,5=170

Так как расчетная длина соединительной полосы незначительно больше периметру теплицы, то длину соединительной полосы необходимо принять равной периметру теплицы плюс 12... 16 м.

а_п= l_п +12 (4.5)

а_п=170+12=182м

Сопротивление растеканию электрического тока через соединительную полосу, Ом,

R_n=2,1(p/l_n), (4.6)

R_n=Ом

Результирующее сопротивление растеканию тока всего заземляющего устройства, Ом,

R₃=, (4.7)

где _п - коэффициент экранирования соединительной полосы = 0,7 (табл.2).

R₃=Ом

Полученное результирующее сопротивление растеканию тока всего заземляющего устройства сравнивают с допустимым.

На плане теплицы размещают вертикальные заземлители и соединительную полосу.

Таблица 4.4. Коэффициенты экранирования соединительной полосы

Отношение расстояния между заземлителями к их длине	Число труб
	4	8	10	20	30	40
1	0,45	0,36	0,34	0,27	0,24	0,21
2	0,55	0,43	0,40	0,32	0,30	0,28
3	0,70	0,60	0,56	0,45	0,41	0,37

РАЗДЕЛ 5. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

5.1 Экономическое обоснование проекта

Экономическую эффективность характеризуют следующие показатели:

снижение затрат на традиционные теплоносители;

повышение производительности труда;

использование полезной площади покрытия теплицы на гелиокотел;

время окупаемости капиталовложений;

годовой экономический эффект.

Основные капиталовложения теплицы состоят из капиталовложений на сооружения, строения и оборудование:

К=С_б+Б,(5.1)

где С_б - стоимость сооружении и построек, руб.;

Б - балансовая стоимость оборудования, руб.

С учетом транспортировки и монтажа определяют балансовую стоимость сооружений и построек по формуле:

С_б =V_б K_v (5.2)

где V_б - объем строения базовой теплицы=2160 м³;

V_с - объем существующей теплицы=2160 м³;

K_v - стоимость 1 м³ строения теплицы, K_v =128руб

Для проектируемой теплицы;

С_бп =2160 128 = 276480руб

для существующей теплицы:

С_бс=2160128=276480руб.

Балансовую стоимость гелиокотла определяют по формуле:

Б=КЦ, (5.3)

где К - коэффициент, который учитывает затраты на транспортировку и монтаж оборудования, К= 1,2;

Ц - прейскурантная цена гелиокотла, руб.

Б=1,2143700=172440руб.

Цены на комплектующие гелиокотла вносим в таблицу 5.1.

Таблица 5.1 - Цены на комплектующие гелиокотла

Наименование	Единица измерения	Цена, руб.
ДСП 2х1,5х0,02	м	21000
Деревянный брус 10х10	м	54400
Труба алюминиевая d10	м	1800
Стекло	м2	38400
Прокат алюминиевый 2х1,5	м2	18000
Электровентилятор ПВУ	шт.	1050
Втулка d15	шт	4050
Вместе		143700
Балансовую стоимость		172440

Капиталовложения для проектируемой теплицы:

К_п= С_бп + Б (5.4)

К_п=276480+172440=448920 руб.

Эксплуатационные затраты состоят из оплаты труда, амортизационные отчислений, отчислений на текущий ремонт, затрат на электроэнергию и др.

Годовая программа теплицы рассчитывается по формуле:

Р_к=Т^.Q^.t, (5.5)

где Т - число дней работы теплицы в году, Т = 240 дней;

Q - производительность теплицы, Q _ск -- 4 т/мес; Q _пр = 4,5 т/мес;

t - время работы теплицы в день, t _ск = 7 час; t _пр = 7 час,

Для существующей теплицы годовая программа составляет:

Р_кс =240^.4^.7 = 6720 т. (5.6)

Для проектируемой теплицы годовая программа составляет:

Р_кп =240^.4,5^.7 = 7560 т.

Затраты на оплату труда с учетом отпусков и перерасчетов определяют формуле:

З_оп =[(Т^.3,2^.m₁^.t₁)+( Т^.2,8^.m₂^.t₂)] ^.1,9 (5.7)

где Т - число дней работы теплицы;

3,2; 2,8 - часовые тарифные ставки оператора и работника, час;

m₁; m₂ - число операторов и работников, в проектируемой теплицы непосредственно, (не включая уборку, посадку и доставку удобрения) работает 2 человека; в существующей - 4 человека, за счет преобладания ручного труда

1,9 - коэффициент, учитывающий начисления.

Фонд оплаты труда в существующей теплице:

З_оп.с =[(240^.3,2^.2^.8)+( 240^.2,8^.2^.8)] ^.1,9=23,40 руб.

Фонд оплаты труда в проектируемой теплице;

З_оп.п =[(240^.3,2^.2^.8)+( 240^.2,8^.1^.8)] ^.1,9=21888 руб.

Амортизационные отчисления теплицы состоят из амортизационных счислений здания, машины, оборудования:

А= (5.8)

где Б- балансовая стоимость основных фондов, руб.;

К_а - коэффициент ежегодных амортизационных отчислений, %.

Отчисления на амортизацию сооружений:

- для существующей теплицы:

З_ам.с.с==9285 руб.

- для проектируемой теплицы:

З_ам.с.п=8570,9 руб.

Отчисления на амортизацию оборудования: