Разработка методики экспресс-оценки адгезионных свойств термореактивных материалов изоляции электрических машин

Последующее отверждение изоляции при повышенной температуре заканчивает формирование всех характеристик изоляции. Так как эпоксидные смолы являются сетчатыми полимерами, то температура и длительность отверждения определяют степень полимеризации связующего, то есть густоту пространственной сетки, что определяет механические и электрические характеристики композиционных материалов при повышенных температурах.

Стандартный режим при термопрессовании промышленным способом следующий: давление при отверждении 1 МПа, температура отверждения 160 °С. При таких условиях и был произведен выбор конструкции образцов. После этого в работе проведены испытания, определяющие влияние на адгезионную прочность изменения давления, режима предварительного нагрева образцов, температуры и времени отверждения.

3.9 Влияние давления прессования на адгезионную прочность

Испытание, определяющие влияние давления на адгезионную прочность соединения, проводились при трех уровнях давления - без дополнительного давления пресса (0,1МПа), при давлении пресса 0,5 МПа и 1 МПа Результаты испытания приведены на рис. 3.14. При этом средние значения разрывных усилий были следующие:

- 52,5 ±7,3_ Н при давлении 0,1 МПа;

- 274,2 ± 61,6 Н - 0,5 МПа;

- 271,7 ± 34,4 Н - 1,0 МПа.

Рис. 3.14 - Сравнение адгезионной прочности при различных давлениях

Из графика (рис. 3.13) видно, что давления 0,5 МПа уже достаточно, чтобы создать прочное адгезионное соединение. Однако в этом случае наблюдается намного больший разброс данных ( Квар. =24% ), т.е. при таком давлении невозможно гарантировать качество образцов.

При отсутствии дополнительного давления не удается создать прочное соединение. Средняя величина усилия, необходимого для разрыва соединения, уменьшается в 5 раз по сравнению с образцами, опрессованными при давлении 0,5 МПа и 1 МПа. При этом не наблюдалось вытекания связующего из образцов (рис. 3.15), а значит, не происходило и его растекание в адгезионном соединении.

Для дальнейших испытаний было выбрано давление 1 МПа, т.к. в этом случае можно обеспечить качественное изготовление образцов с наименьшим разбросом.

Рис. 3.15 - Образцы ленты Элмикатерм 52409 после прессования, а - связующее вытекало, б - связующее не вытекало

3.10 Влияние температуры отверждения на адгезионную прочность

Исследование влияния температуры отверждения (Т2) на адгезионную прочность лент проводилось на образцах, отвержденных при температурах 140 С, 160 С и 180 С. При этом средние значения разрывных усилий, которые необходимо было приложить, чтобы разрушить адгезионное соединение, были следующие:

- 264,3 ± 50,0 Н для температуры отверждения 140 С;

- 274,4 ± 47,5 Н для температуры отверждения 160 С;

- 300 ± 48,7 Н для температуры отверждения 180 С.

Результаты этого сравнения приведены на рис. 3.16.

Рис. 3.16 - Влияние температуры отверждения на адгезионную прочность

Из рис. 3.16 видно, что образцы, которые отверждались при температуре 180 С выдерживают нагрузку на 20 % больше, чем те, которые отверждались при 140 С или 160С при одинаковом времени отверждения 1 ч. Из этого можно сделать вывод, что для создания одинакового количества поперечных связей, которые и отвечают за адгезионную прочность, при температурах 140 С и 160 С требуется большее время, чем при температуре 180 С. Это соответствует известным результатам, что скорость отверждения увеличивается с увеличением температуры согласно закону Аррениуса [ ].

3.11 Влияние режима предварительного нагрева на адгезионную прочность

Известно, что отверждение лент Элмикатерм 52409 начинается при температуре Тн.о. =125 - 130 °С [ ]. Следовательно, температура стадии предварительного нагрева - Т1 - должна быть ниже температуры начала отверждения (Т1<- 125- 130°С). Для того чтобы оценить влияние предварительного отверждения на стадии 1 в случае превышения, температуры начала отверждения (Т1 > Тн.о.) исследовались следующие режимы предварительного нагрева образцов до отверждения:

Т1 < Тн.о.

а) предварительный нагрев 110 °С, выдержка 10 мин и последующие подача давления и нагрев до 160 °С - этот режим используется на производстве - стандартный режим;

Т1 > Тн.о

а) предварительный нагрев до 140 °С, выдержка 10 мин и последующие подача давления и нагрев до 160 °С;

б) предварительный нагрев до 140 °С, выдержка 30 мин и последующие подача давления и нагрев до 160 °С;

в) предварительный нагрев до 160 °С, выдержка 5 мин и последующие подача давления и нагрев до 160 °С.

Результаты испытаний образцов (рис. 3.17) показывают, что предварительное отверждение связующего до подачи давления значительно снижает адгезионную прочность. Так, повышение температуры предварительного нагрева до 140 °С приводит к снижению прочности почти вдвое, а увеличение времени выдержки при этой температуре до 30 мин - втрое.

Самая низкая адгезионная прочность была получена в случае (б), несмотря на то, что температура начала подачи давления была ниже, чем в случае (в). Это видимо, связано с тем, что при скорости нагрева 360 град/ч в час, т.е. 6 град/мин, времени с момента начала отверждения до подачи давления проходит больше, чем в случае (б).



Рис. 3.17 - Влияние технологического режима на адгезионную прочность

3.12 Сравнение характеристик

Далее представим перечень режимов, при которых проводилось испытания со средними значениями разрывных усилий, необходимых для разрушения адгезионных соединений (табл. 3.3).

Таблица 3.3 - Сравнение прочности адгезионного соединения образцов, изготовленных при различных режимах

P, МПа	T1, C	t1, мин	T2, C	t2, ч	Pразр, min, Н	Pразр, ср, Н	Pразр, max, Н	дmin, Н	дср, Н	дmax, Н
1	110	10	160	1	258,9	271,7	284,4	26,5	34,4	44,6
0,5	110	10	160	1	257,8	274,2	290,7	47,2	61,6	76,0
0,1	110	10	160	1	49,2	52,5	55,7	5,8	7,3	8,8
1	110	10	140	1	259,1	274,4	289,6	37,9	47,6	59,7
1	110	10	180	1	292,1	310,9	329,7	37,1	48,7	64,0
1	140	5	160	1	184,5	204,2	223,8	40,9	53,1	69,0
1	140	30	160	1	71,7	83,3	95,0	24,2	31,4	40,9
1	160	5	160	1	119,0	139,1	159,3	41,9	54,4	70,6
1	110	10	160	0,5	287,8	304,2	320,5	34,6	44,2	57,5

Для вычислений, представленных в табл. 3.3, использовалась программа Weibull 5++.

4. Безопасность труда

Данная работа заключается в создании методики исследования механических характеристик изоляции электрических машин. Работа включает в себя создание установки для изготовления композиций из предварительно пропитанных лент и последующих исследований этих композиций. Содержатся теоретическая и экспериментальная части. Эксперименты проводились на образцах, представляющие собой композиции из плоских макетов из предварительно пропитанных лент спрессованных методом термостатического прессования.

Про проведении экспериментов возможно влияние различных вредных для здоровья человека факторов. Проведем их анализ с целью разработки защитных мероприятий для сохранения жизни и здоровья работников лаборатории.

4.1 Анализ условий труда, производственная санитария

В помещении лаборатории кроме высоковольтной установки присутствуют и различные аппараты, установки, металлические ограждения, водопроводные трубы, имеющие связь с землей. Лаборатория характеризуется наличием условия повышенной опасности - помещение, в котором возможно одновременное прикосновение человека к металлоконструкциям здания, имеющим соединение с землей, технологическим аппаратам, механизмам с одной стороны и к металлическим корпусам электрооборудования (открытым проводящим частям) с другой. В данном помещении отсутствуют химически активные вещества, токопроводящая пыль и полы.

Предельно допустимая концентрация пыли в рабочих зонах производственных помещений - 4,0 мг/м3.

Температура воздуха в холодный период в целом не меньше требуемой санитарными нормами (+18С), что свидетельствует о достаточном тепле, выделяемом работающим оборудованием.

Температура воздуха в теплый период не превышает требуемой санитарными нормами (+18С), что свидетельствует о достаточно хорошей вентиляции в помещении и применением в теплый период времени вентиляционной установки. Условия работы не требовали применения средств индивидуальной защиты.

4.2 Освещение лаборатории

В лаборатории выполняются работы средней точности для зрения. Образцы имеют достаточные размеры для работы без напряжения зрения. Освещение рабочих мест совмещенное:

- естественное (через окна);

- искусственное (люминесцентными лампами, которые располагаются на достаточной высоте, что обеспечивает должную освещенность).

Согласно требованиям освещенность должна быть не менее 200 лк.

Расчет освещенности помещения проводится методом коэффициента использования светового потока по формуле 4.1:

, (4.1)

где FЛ-световой поток каждой из ламп;

E-нормируемая наименьшая освещенность;

S-площадь помещения;

K-коэффициент, учитывающий старение ламп, запыление и загрязнение светильников;

Z-коэффициент неравномерности освещения, отношение средней освещенности к минимальной (Z = 1,1…1,2);

N-число светильников;

з-коэффициент использования светового потока (в долях единицы).

Освещенность данной лаборатории будет равна:

.

Нормы для данной лаборатории выполняются.

4.3 Требования по технике безопасности при испытаниях

Лаборатория подключена к четырехпроводной трехфазной сети с глухозаземленной нейтралью на линейное напряжение Uл=380В, фазное - Uф=220В. В сети с заземленной нейтралью напряжением до 1000В заземление неэффективно, так как даже при глухом замыкании на землю ток зависит от сопротивления заземления и с уменьшением последнего ток возрастает. В таких сетях применяется зануление. Невозможно уменьшить напряжение корпуса, находящегося в контакте с токоведущими частями, устройством заземления в сети с заземленной нейтралью. Для уменьшения длительности режима замыкания на корпус прокладывается нулевой провод, который соединен с заземленной нейтралью источника и повторными заземлениями. При занулении корпуса электрооборудования соединяются не с заземлителями, а с нулевым проводом. Зануление превращает замыкание на корпус в однофазное короткое замыкание, в результате чего срабатывает максимальная токовая защита и селективно отключает поврежденный участок сети. Кроме того, зануление снижает потенциалы корпусов, появляющиеся в момент замыкания на землю.

Применяются следующие защитные меры:

Обеспечение недоступности токоведущих частей (защита от случайного прикосновения). Чтобы исключить возможность прикосновения или опасного приближения к изолированным токоведущим частям, должна быть обеспечена недоступность с помощью ограждения, блокировок или расположение токоведущих частей на недоступной высоте. Высоковольтная часть установки состоит из трансформатора типа НОМ-10 и испытательной ячейки. Трансформатор расположен в специальном ящике, выполненном из электроизоляционного материала. Электрические блокировки осуществляют разрыв цепи специальными контактами, которые устанавливаются на дверях ограждений, крышках и дверцах кожухов, как показано на рис.6.1. Экспериментальная ячейка установлена за сетчатым ограждением, дверцы которого снабжены блокировкой и сигнализацией. Подача напряжения на установку от сети невозможна при открытой испытательной ячейки, также невозможно проникновение за сетчатое ограждение после подачи напряжения на трансформатор. О подаче напряжения свидетельствует световой сигнал. Конструктивно все токопроводящие и токонесущие элементы высоковольтной установки выполнены согласно ПУЭ.

Рис. 4.1

Защитное зануление - преднамеренное электрическое соединение с нулевым защитным проводником металлических нетоконесущих частей, которые могут оказаться под напряжением. Все токопроводящие и сторонние токопроводящие части электроустановки, электроприборов, электроустройств имеют отдельное зануление.

4.4 Двойная изоляция

Защитное отключение - система защиты, обеспечивающая автоматическое отключение при возникновении опасности поражения электрическим током. В цепях приборов, устройств, установок и аппаратов, питающимися от сети напряжением 220/380В (50Гц), установлены предохранители. В связи с тем, что установка предназначена для испытаний образцов на длительную электрическую прочность, она имеет предохранители, которые отключают схему при пробое, при этом автоматически снимается напряжение и отключается световая сигнализация.

Согласно ПОТ, возле высоковольтной установки размещены средства защиты: диэлектрический коврик, заземляющие штанги и диэлектрические перчатки. Они имеют инвентарный номер и проверены по нормам эксплуатационных испытаний.

Меры безопасности при проведении лабораторных испытаний.

На рабочем месте имеются приборы, разъемы, клеммы и другие элементы, которые находятся под напряжением. Поэтому при проведении лабораторных испытаний необходимо знать и строго выполнять следующие основные правила техники безопасности:

- Перед началом работы необходимо убедиться, что все выключатели находятся в положении "Выключено".

- Изменения в схеме можно производить только при обесточенной схеме, для чего соответствующие выключатели должны быть поставлены в положение "Выключено".

- Все операции с приборами и элементами, находящимися под напряжением (регулировка, включение тумблеров и тому подобное), должны производиться одним человеком и только одной рукой. Вторая рука должна быть свободной и не касаться измерительной и испытуемой аппаратуры.

- В случае поражения человека электрическим током необходимо немедленно выключить питание. Если отключение напряжения не может быть произведено быстро, нужно принять меры к изоляции пострадавшего от элементов, находящихся под напряжением. Для этого необходимо использовать резиновые перчатки, резиновый коврик или применить такие подручные средства, как сухая одежда, сухие деревянные элементы и другие изоляторы.

- При потере пострадавшим сознания и дыхания необходимо освободить его от стесняющей дыхание одежды и делать ему искусственное дыхание до прибытия врача.

4.5 Пожарная безопасность

В целях обеспечения пожарной безопасности при эксплуатации электроустановок:

Все электроустановки должны быть защищены аппаратами защиты от токов КЗ и других ненормальных режимов, могущих привести к пожарам и загораниям;

Электрические сети и оборудование, используемые на комбинате, должны отвечать требованиям ПУЭ и ПТЭ.

При эксплуатации электроустановки запрещается:

использовать электродвигатели и другое оборудование, поверхностный нагрев которого при работе превышает температуру окружающего воздуха более чем на 40 С;

использовать кабели и провода с поврежденной изоляцией;

Для обеспечения пожарной безопасности:

Помещения обеспечивается средствами тушения пожара и связи для немедленного вызова пожарной команды;

Первичные средства пожаротушения в производственных помещениях и на территории устанавливаются на специальные пожарные щиты (оборудуются 2-мя огнетушителями ОХП, лопатой, багром, топором, ведром, ящиком с песком).

Пожарные краны внутреннего противопожарного водовода оборудуются рукавами и стволами, заключенными в шкафы;

Местоположение пожарных кранов должно быть указано на схеме пожарного водовода;

Во всех помещениях электроустановок оборудуются посты с первичными средствами пожаротушения:

углекислотные огнетушители (ОУ-2, ОУ-5);

ящики с песком;

Места оборудования постов с первичными средствами пожаротушения согласуются с органами пожарной охраны;

Использование пожарных средств для производственных и хозяйственных нужд запрещается.

В помещении вывешиваются плакаты на противопожарную тематику, у всех телефонов вывешена информация с номерами телефонов пожарной части. За обеспечение пожарной безопасности ответственность несет директор станции. Все рабочие и служащие проходят подготовку, состоящую из противопожарного инструктажа (первичного и вторичного) и занятий по пожарно-техническому минимуму по специальной программе. На предприятии имеется пожарная часть и пожарно-техническая комиссия.

4.6 Меры безопасности при работе с эпоксидными смолами

В процессе исследования применяются эпоксидные смолы. Существует два вида возможных воздействий на здоровье при работе с ними:

1) те, которые вызываются систематическим воздействием смолы и влекут за собой серьезные физиологические расстройства;

2) те, которые вызывают местные раздражения или, у некоторых, аллергию.

При работе с эпоксидными смолами класса DGEBA практически нет риска получить серьезные физиологические нарушения. Действительно, эти смолы и в жидком, и твердом состоянии используются вот уже около 20 лет, и пока не зарегистрировано ни одного случая серьезного заболевания ни у одного рабочего.

Но далеко не все эпоксидные смолы настолько же безопасны. Ряд новых смол, особенно некоторые виды жидких смол, обладающих высокой реакционной способностью, могут вызвать заболевания. Обсуждая эту возможность, надо учитывать два аспекта: действие на дыхательные пути и действие на кожу. DGEBA показал свою относительно низкую токсичность при проведении серии экспериментов на животных, результаты которых приведены в табл. 4.1.

Таблица 4.1 - Токсичность неотвержденных смол типа DGEBA

Молекулярная масса	Подопытные животные	Доза	Классификация	Возможная смертельная доза для человека
950	Крыса	30 г/кг	Относительно безопасно	1 л
950	Мышь	20 г/кг		1 л
3000	Крыса	30 г/кг		1 л
3000	Мышь	20 г/кг
700	Мышь	20 г/кг
450	Мышь	30 г/кг
380	Крыса	11,4 г/кг	Практически не токсична	1 л

Как видно из таблицы, возможная смертельная доза для человека равна 1 л, количество, которое не может быть случайно потреблено. Даже у более реакционно-способных эпоксидов, таких как полиглицидиловые эфиры глицеринов, смертельная доза составляет около 0,5 л. Для проведения испытания по определению хронической токсичности неотвержденных смол смола вводилась крысам вместе с пищей на протяжении 26 недель. Исходя из этого, было сделано заключение, что взрослому человеку потребуется принимать дозу смолы в 10 г каждый день, чтобы вызвать изменения в организме. Для всех практических целей эти смолы могут считаться не токсичными, если они попадают внутрь. Такие же результаты были получены, когда подопытные животные подвергались действию воздуха, смешанного с парами смол на основе DGEBA, в течение 50 полных семичасовых рабочих дней.

Некоторые из новых эпоксидных смол могут вызвать заболевание при попадании их на кожу (двуокись винилциклогексана) и при вдыхании их паров, например двуокись бутадиена, которую крысы вдыхали в течение 4 ч (погибли 56%). Так как низкомолекулярные эпоксиды создают заболевания, особенно растворы с молекулярной массой ниже 200, такие как эфир бутилглицидила, окись стеарина, эфир фенилглицидила. Следовательно, прежде чем пустить новые эпоксидные смолы в производстве, следует убедиться в том, что они не создают опасности при попадании на кожу или при вдыхании их паров.

Кроме того, что заболевания могут вызвать сами эпоксидные смолы, некоторые ингредиенты, входящие в композицию, также могут быть весьма токсичными. Главным образом нужно относиться осторожно к отвердителям низкой вязкости, если нет данных об их токсичности. К счастью, материалы, которые больше всего применяют в технологии эпоксидных композиций, не очень токсичны и с точки зрения попадания внутрь не опасны, хотя первичные амины, такие как амины DЕТА и ТЕТА, требуют наклейки специальных ярлыков. Многие из этих материалов широко используются в производстве эпоксидных композиций на протяжении многих лет, и при правильном с ними обращении не дают каких-либо заболеваний, хотя, если они попадут внутрь в большом количестве, есть опасность получить серьезные желудочные заболевания.

С новыми химическими веществами следует обращаться осторожно, пока не будут исследованы их токсологические данные. Отвержденные эпоксидные смолы, как было показано, инертны и не токсичны. Крысы, которым вместе с пищей давали 10% отвержденного эпоксида на протяжении 6 недель, не показали каких-либо изменений по сравнению с контрольными.

Отвержденные эпоксидные смолы применяются в ряде случаев, когда они непосредственно контактируют с пищей или питьевой водой. Жидкие эпоксидные смолы не вызывают раздражения, попадая на кожу, но отвердители, входящие в композицию, раздражают кожу.

Отвердители можно разбить на два класса: амины и кислоты, причем оба класса способны вызывать химические ожоги. Некоторые амины являются сильными щелочами, они вызывают местное раздражение даже при кратковременном воздействии и представляют серьезную опасность для глаз. Органические кислоты и в меньшей степени ангидриды вызывают раздражение, зависящее от летучести. Жидкие ангидриды представляют опасность для глаз. Пары жидкостей и нагретых твердых веществ так же крайне опасны для глаз, слизистой оболочки и легких.

Токсичность и раздражение при прямом попадании на кожу при производстве эпоксидных смол и при работе с ними не больше, чем у большинства химических веществ, применяемых в домашних условиях. Наибольший риск при работе с эпоксидными смолами и их отвердителями - это дерматит. Дерматит от эпоксидов и их отвердителей очень похож на действие яда плющей и прежде всего по воздействию на поверхность лица и рук, особенно на веки, губы, запястья и предплечья.

Нет процесса в производстве реакционных систем, где полностью отсутствует риск, так как химическая и биологическая активность не разделимы. Эпоксидные группы могут реагировать с группами аминов, заключенных в растворах аминных кислот, входящих в протеин; отвердители-амины могут реагировать с протеином, где остатки аминокислоты связывают концевые карбоксильные группы, и кислоты, так же как ангидриды, обладают свойством реагировать с протеином. Такая реакция с протеином тела может быть причиной дерматита и заболеваний дыхательных путей. Риск заболевания прямо пропорционален времени воздействия, концентрации, летучести и растворимости вещества. Кроме того, эпоксидные смолы часто применяются вместе с растворителями, растворители часто неправильно используются для отмывания рук и т. д. Растворители сами являются причиной возникновения промышленного дерматита. Очевидно, что дерматит (и реже аллергия и заболевания дыхательных путей) вызывается рядом ингредиентов и эффект в целом может быть совместный.

Если человек однажды отравился эпоксидной смолой или отвердителем, то при повторном воздействии вещества, даже незначительной концентрации, произойдет реакция. Отрезок времени, который требуется для отравления, зависит от индивидуума и колеблется от нескольких дней до месяца.

Однажды отравленный человек должен опасаться попадания на кожу вещества. Отмечались случаи, когда некоторые "люди приобретали иммунитет после первоначального дерматита, и поэтому рекомендуется операторов, у которых появились первые симптомы, не убирать с рабочих мест, так как они могут адаптироваться.

Ингредиенты, входящие в эпоксидную композицию могут быть сведены в список по их потенциальной отравляющей способности, в котором она максимальна у первого вещества и минимальна у последнего.

1) Летучие - первичные амины.

2) Нелетучие первичные амины.

3) Реакционные разбавители, такие как окись стеарина, бутилглицидиловый эфир, амилглицидиловын эфир и фенилглицидиловый эфир.

4) Жидкие эпоксидные смолы, низкомолекулярные в большей степени, чем высокомолекулярные.

5) Аминные остатки.

6) Ангидриды кислот и соли третичных аминов.

7) Растворители.

8) Отвержденные эпоксиды - при обточке, шлифовке.

9) Твердые эпоксидные смолы.

Растворители в этом описке стоят довольно низко. Однако у растворителей в комбинации с ингредиентами эпоксидных композиций непропорционально возрастают эти свойства, так как растворитель обезжиривает кожу, делая ее уязвимой для других веществ.

Есть два пути по уменьшению риска: 1) выбирать эпоксидные композиции, ингредиенты которых оказывают наименьшие раздражающие действия; 2) эпоксидные композиции изготавливать таким образом, чтобы полностью исключить воздействие ингредиентов на кожу. На практике, где это возможно, следуют первому пути.

Ни в коем случае нельзя допускать попадания эпоксидной смолы и композиции на кожу. Это может быть достигнуто применением перчаток или специальных защитных кремов. Если все-таки вещество попало на кожу, надо немедленно его смыть горячей водой с мылом или спиртом. Ни в коем случае нельзя пользоваться растворителем. Если требуется повторное смывание, то при этом надо покрыть руки ланолиновым кремом. Для вытирания пролитой смолы и очистки оборудования хорошо использовать бумажные полотенца, причем их не следует использовать повторно. Надо соблюдать осторожность, чтобы пролитая смола не попала за пределы рабочего места. Это может случиться, если трогать руками в грязных перчатках дверные ручки, ящики столов, чертежный инструмент и т. д.

Рабочая одежда должна меняться и стираться каждые несколько дней. Смола, попавшая на одежду, почти наверняка попадет и на кожу. Одежда собирает в себе смолы и особенно пары отвердителей. Одежда, имеющая длинные рукава, должна меняться ежедневно. Частая стирка даже неиспачканной смолой одежды должна войти в привычку, тогда это в значительной степени предохранит от попадания смолы на кожу. Особенно большое внимание следует уделить гигиене во время теплой погоды.

Вентиляция должна быть создана на каждом рабочем месте, когда же работают с горячими смесями, она просто необходима. Над каждым рабочим местом делается колпак, и пары должны отсасываться в атмосферу. Конечно, не исключено, что даже при прекрасно сделанной вентиляции какой-то процент людей все равно будет подвержен аллергии; такие люди должны переводиться на работу в другие места. Если вентиляция не будет сделана как следует, будет большое количество заболеваний дерматитом. Хорошо отвержденные эпоксидные смолы не вызывают каких-либо раздражений, попадая на кожу, однако, частично отвержденные компаунды так же опасны, как и совсем не отвержденные. По этой причине обточка и подобные операции должны проводиться таким образом, чтобы уменьшить загрязнение воздуха пылью.

Отличные свойства и большая многосторонность эпоксидных смол (литье, заливка, герметизация, клей, слоистые пластики, покрытия) стали причиной того, что они очень широко применяются в промышленности, даже в тех ее областях, где ранее не были знакомы с термореактивными пластиками.

Однако прежде чем применять эпоксидные смолы, следует хорошо изучить их свойства, сконструировать или подобрать соответствующее оборудование, на что, естественно, идет довольно много времени. Следует обратить внимание на предотвращение заболеваний, связанных с эпоксидными смолами.

5. Экономическая часть

Данная работа заключается в создании методики исследования механических характеристик изоляции электрических машин. Работа включает в себя создание установки для изготовления композиций из предварительно пропитанных лент и последующих исследований этих композиций.

Таким образом в экономической части оцениваются затраты на создание установки, а также на проведение эксперимента - это текущие затраты, возникающие в ходе проведения работ. Итого в затраты входят: материальные затраты на приобретение материалов; заработная плата; отчисления на социальные нужды; амортизационные отчисления; затраты на электроэнергию; прочие затраты.

5.1 Расчет материальных затрат на приобретение материалов

Материальные затраты включают в себя стоимость материалов (табл. 5.1), использованных за все время над дипломным проектом (4месяца).

Таблица 5.1 - Затраты на приобретение материалов

Материал	Стоимость, руб.
Изготовление, подготовка пресс-формы	8500
ТЭНы, 6 шт.	4500
Клемники, разъемы	400
Бумага для принтера	160
Чернила для принтера	600
Материалы для исследования	1600

Итого: 15760 руб.

5.2 Расчет заработной платы

При расчете заработной платы учитывалась заработная плата руководителя магистерской диссертации.

Надбавка к зарплате за руководство составляла 500 руб. в месяц. За четыре месяца (срок выполнения диплома) составляет 2000 руб.

Расчет отчислений на социальные нужды.

Норма отчислений на социальные нужды - 26 % от. Таким образом, отчисления составили: 2000 * 26 % = 520 руб.

Расчет амортизационных расходов.

Введением амортизационных отчислений (табл.5.2) в расходы по эксплуатации электрооборудования, включаются затраты на его полное восстановление. Расчет амортизационных отчислений за время работы над дипломным проектом Tдп = 4 мес. производится на основе годовых норм амортизации aп по отношению к первоначальной стоимости K:

(5.1)

Таблица 5.2 - Амортизационные расходы

Наименование прибора	К, руб.	aп, %/год	Aо за 4 мес., руб
Термодат	30000	10	1000
Вольтметр астатический АСТВ	15000	20	1000
Милливольтметр В3-38	20000	10	667
Вольтметр универсальный В7-16	15000	10	500
Компьютер	28000	25	2333
Принтер	4000	15	200

Итого: 5700 руб.

5.3 Расчет затрат на электроэнергию

Расчет затрат на электроэнергию осуществлялся по формуле:

, где Р - мощность, потребляемая приборами; Тр - время использования электроэнергии; Zэн - тариф за 1 кВт. Результаты расчета стоимости потребляемой энергии приведены в табл. 5.3.

Таблица 5.3 - Затраты на электроэнергию

Наименование прибора	Р, кВт	Тр, час	Zэн, руб. за 1кВт/час	Sэн, руб.
ТЭНы	3,00	400	2,1	2520,00
Термодат	0,2	400	2,1	168,00
Вольтметр астатический АСТВ	0,01	400	2,1	8,40
Милливольтметр В3-38	0,06	400	2,1	50,40
Вольтметр универсальный В7-16	0,05	400	2,1	42,00
Компьютер	0,40	300	2,1	252,00
Принтер	0,05		2,1	2,10

Итого: 3042,90 руб.

Расчет прочих расходов

Под прочими расходами следует понимать: уборка помещения, коммунальные платежи, накладные расходы и др. Они могут достигать нескольких сотен процентов от заработной платы. Для определенности примем прочие расходы равными 100 % и составляющими 2000 рублей.

Итак, эксплуатационные расходы на проведение данной работы рассчитываются по формуле:

(5.2)

Результаты расчета представлены в табл. 5.4.

Таблица 5.4 - Эксплуатационные расходы

Наименование затрат	Затраты, руб.
Материальные затраты Sм	15760,00
Заработная плата Sзп	2000,00
Социальные отчисления Sс	520,00
Амортизационные отчисления Ао	5700,00
Расходы на элктроэнергию Sэн	3042,90
Прочие расходы Sпр	2000,00

Итого: 29022,90 руб.

Таким образом, для выполнения дипломного проекта были необходимы следующие затраты:

единовременные:13400,00 руб.;

текущие (за 4 месяца):15622,90 руб.

Создана установка для изготовления образцов из ленточных слюдосодержащих материалов, позволяющая регулировать такие параметры как температура и давление.

Выбрана конструкция и размеры изготавливаемых образцов, оптимально подходящие для определения адгезионной прочности.

Проведена оценка влияния технологических параметров, таких как давление, температура и длительность, на адгезионную прочность изоляции Элмикатерм 52409.

Выявлено, что увеличение давления прессования приводит к увеличению адгезионной прочности.

Показано, что недопустимо предварительное отверждение связующего до момента подачи давления, т.к. это приводит к значительному снижению адгезионной прочности.

Оптимальный режим создания образцов для определения прочности адгезионного соединения, с учетом временных, энергетических и методических затрат, определенный в работе, следующий:

- температура предварительного нагрева - 110 °С;

- время предварительного нагрева - 600 с;

- давление - 1 МПа (после предварительного нагрева);

- температура отверждения - 160 °С;

- время отверждения - 1 ч.

7. Оптимальный технологический режим термопрессования, определенный в работе близок к режиму, используемому в производстве.

Заключение

На основании проделанной работы можно сделать вывод о важности исследования технологических режимов создания адгезионного соединения, т.к. прочность адгезионного соединения во многом определяет как электрические, так и механические характеристики изоляции электрических машин, а также долговечность электрических машин в целом. Разработанная методика позволяет быстро и достаточно точно определить оптимальный режим создания адгезионного соединения для различных слюдосодержащих материалов.

При выборе режима учитываются такие параметры, как температура разогрева, время разогрева, скорость подъема температуры, давление, время и температура отверждения. Установлено, что созданная методика позволяет делать рекомендации по выбору оптимальных технологических режимов.

В настоящее время в литературе не описываются исследования, направленные на определение адгезионной прочности материалов, используемых для изоляции электрических машин. Из этого можно сделать вывод, что данная магистерская диссертация обладает практической значимостью.

Список используемой литературы

1. Шикова Т.М., Полонский Ю.А.. Выбор параметров процесса термоопрессования термореактивной высоковольтной изоляции статорных обмоток электрических машин // Научно-технические ведомости СПбГТУ. - 2006. - №2. - с. 72-80.

2. Богородицкий Н.П., Пасынков В.В., Тареев Б.М. Электротехнические материалы. - Л.: Энергия, 1977. - 352 с.

3. Никитин П.З. Исследование изоляции электрических машин как комплексное научное направление работ в электроэнергетике. Тезисы. - Счастье, 1979. - с. 10-12.

4. Куимов И.Е. Разработка, внедрение гидромеханической технологии производства слюдопластовых бумаг и создание слюдобумажных лент нового поколения для высоковольтной изоляции и пожаробезопасных кабелей: Дис. … канд. техн. наук.: 05.09.02 / СПб. гос. политехнический университет. - СПб; 2000. - 172 с.

5. Хвальковский А.В. Изоляция высоковольтных обмоток генераторов зарубежных фирм. - М.: Информэлектро, 1967. - 54 с.

6. Системы изоляции гидро- и турбогенераторов и электродвигателей высокого напряжения за рубежом. - М.: Информэлектро, 1977. - 32 c.

7. Вакула В.Л., Притыкин Л.М. Физическая химия адгезии полимеров. М.: Химия, 1984. 224 с.

8. Берлин А.А., Басин В.Е. Основы адгезии пилимеров. М.: Химия, 1974. 392 с.

9. Kammer H.W. // Acta Polym. 1983. V. 34. N 2. P. 112-118.

10. Липатов Ю.С. Физико-химические основы наполнения полимеров. - М.: «Химия» 1991.

11. Дерягин Б.В., Кротова Н.А., Смилга В.П. Адгезия твердых тел. М.: Наука, 1973. 278 с.

12. http://www.bestreferat.ru/referat-61462.html

13. Липатова Т.Э., Скорынина Я.С., Липатов Ю.С. Адгезия полимеров. - М.: Изд-во АН СССР, 1963.

14. Бахарева, В. Е. Полимеры в судовом машиностроении / В.Е. Бахарева, И.А. Конторовская, Л.В. Петрова. - Л.: Судостроение, 1975. - 237с.

15. Басин В.Е. Адгезионная прочность. - М.: «Химия» 1981. - 208с.

16. Шикова Т.М. Исследование и усовершенствование технологии изготовления изоляции статорных обмоток высоковольтных электрических машин: Диссертация кандидата технических наук; 05.09.02 /СПбГПУ. СПб., 2007. - 219с.

17. Основные свойства диэлектрических материалов. Материаловедение. Технология конструкционных материалов.: Метод. указания к лабораторным работам: в 2 ч. / Санкт-Петербургский государственный политехнический университет, Кафедра электрической изоляции, кабелей и конденсаторов; [сост. Н.М. Журавлева, А.Г. Мосейчук, Т.Н. Муравьева, Ю.А. Полонский].- СПб.: СПбГПУ, 2003. - 61с.

18. Дульнев Г.Н. Тепло- и массообмен в радиоэлектронной аппаратуре: учебник для вузов по специальностям "Конструирование и пр-во радиоэлектрон. аппаратуры", "Конструирование и пр-во электрон.-вычисл. аппаратуры" / Г.Н. Дульнев.- М.: Высшая школа, 1984. - 246с.

19. Горбаткина Ю.А. Адгезионная прочность в системах полимер-волокно / Ю. А. Горбаткина.- М.: Химия, 1987. - 190с.

20. Липатов Ю.С. Физико-химия наполненных полимеров / Ю. С. Липатов; Академия наук Украинской ССР. Институт химии высокомолекулярных соединений.- Киев: Наукова думка, 1967.- 233 с.

21. Ковылина И., Дипломный проект

22. Хаймединова Ж.Ж. Мониторинг процесса отверждения термореактивных материалов в процессе хранения. Дипломный проект. - СПб.: СПбГПУ, 2008. - 110 с.

23. Тарнопольский Ю.М. Методы статических испытаний армированных пластиков / Ю.М. Тарнопольский, Т.Я. Кинцис. - Изд. 2-е, перераб. - М.: Химия, 1975.- 262с.

24. Пак В.М. Новые материалы и системы изоляции высоковольтных электрических машин / В.М. Пак, С.Г. Трубачев; под ред. В.М. Пака. - М.: Энергоатомиздат, 2007.- 415с.

25. Stone G., Boulter E., Culbert I., Dhirani H. Electrical Insulation for rotating vachines. - WILEY-INTESCIENCE, 2004. - 371 p.

26. Азизов А.Ш., Костельов А.М., Андреев А.М., Папков А.В., Пак В.М. Влияние химического состава пропитанных слюдосодержащих лент на электрические характеристики корпусной изоляции высоковольтных электрических машин // Электротехника. - 2005. - № 3. - С. 2-6.

27. Бородулина Л.К., Ваксер Н.М., Старовойтенков В.В. Изоляция электрических машин. Лабораторный практикум. - СПб.: изд. СПбГТУ, 1994. -72с.

28. Тарнопольский, Ю.М. Конструкционная прочность и деформативность стеклопластиков / Ю.М. Тарнопольский, А.М. Скудра. - Рига: Зинатне,1966. - 260 с.

29. Попов В.В., Чернышев Н.Н. Теплопередача и охлаждение в электрических машинах. Учебное пособие. - Л., изд. ЛПИ, 1985. - 76 с.

30. Тейтельбаум Б.Я. Термомеханический анализ полимеров. - М.: Наука, 1979. - 234 с.

31. Ваксер Б.Д., Чибриков А.Н., Шикова Т.М. Изменение механических свойств высоковольтной термореактивной изоляции при повышении температуры // Сборник “Электросила”. - Л.: Энергоатомиздат, 1987. - № 37. - С. 140 -144.

32. Вольдек А.И., Попов В.В. Электрические машины переменного тока: учебник для ВУЗов. - Питер, 2007. - 349с.

33. Нейман Л.Р., Демирчян К.С. Теоретические основы электротехники. - Л.: Энергоиздат, 1981. - 536с.

34. Нейман Л.Р., Демирчян К.С. Теоретические основы электротехники. - Л.: Энергоиздат, 1981. - 536с.

35. Tanaka T. Aging of Polymeric and Composite Insulating Materials // IEEE Transactions on Dielectric and El. Insulation. - October 2002. - V.9, № 5. - Р. 704 - 714.

36. Vakser B., Nidra B. Insulation problem in high voltage machines// IEEE Transactions on Energy Conversion. -1994. - V.9, № 1. - Р. 143-151.

37. Velten K., SchattauerD. A computer experiment to determine the impregnability of mica tape base insulation// IEEE Transactions on Dielectric and El. Insulation. -1998. - V. 5, № 6. - Р. 886-891.

38. Ступина В.К. Совершенствование технологии изготовления пропитанной композиционной изоляции электрических машин: Автореф. дис. … канд. техн. наук. ?СПб., 2000. ? 16 с.

39. Викторжак Б.А.Современный способ изготовления обмоток с термореактивной изоляцией// Сборник «Электросила». - 1982. - № 34. - С.70-77.

40. Фомин Б.П., Цейханович Б.Г., Виро Г.М. Технология крупного электромашиностроения. Турбогенераторы. - Л.: Энергоатомиздат, 1981. - 392с.

41. Ваксер Б.Д. Исследование и усовершенствование изоляции электрических машин большой мощности с повышенными средними градиентами: дис. … канд. техн. наук. / ЛПИ. - Л., 1967. ? 189с.

42. Vogelsang R., Brutsch R., Frohlich K. How imperfections in mica tape influence tree growth and breakdown time// Conference on Electrical Insulation and Dielectric phenomena/Albuquerque. -USA 2003. - Р. 657-660.

43. Vogelsang R., Fruth B., Farr T., Frohlich K. Detection of electrical tree propagation by partial discharge measurements// 15th Internetional Conference on Electrical Machines, ISEM/ - Brugge. - Belgium 2002. - Р. 256-261.

44. Vogelsang R., Fruth B., Farr T., Frohlich K. Electrical tree propagation along barrier- interfaces in epoxy resins // Conference on Electrical Insulation and Dielectric phenomena/ Cancun. -Mexico 2002. - Р. 946-950.

45. Vogelsang R., Brutsch R., Frohlich K. Effect of Electrical tree propagation on breakdown in mica Insulations // 15th Internetional Symposium on High Voltage Engineering/Delft. -Netherlands 2003. - Р. 375-380.

46. Ваксер Н.М. Влияние основы и некоторых технологических факторов на свойства слюдопластовых материалов. дис. … канд. техн. наук.: 05.11.74 / Лениградский политехнический институт. -Л.:1974. - 172с.

47. Кучинский Г.С. Частичные разряды в высоковольтных конструкциях. - Л.: Энергия, 1987. - 368с.

48. Nelson J.K., Azizi-Grannad S. Theory and application of dynamic Aging for life estimation in machine insulation // IEEE Transactions on Dielectric and El. Insulation. - 2000. - V.7, № 6. - P. 773 - 782.

49. Kimura K., Kanedа J. The role of microscopic defects in multistress aging of micaceous insulation // IEEE Transactions on Dielectric and El. Insulation. - October 1995. - V. 2, № 3. - P. 426 - 432.

50. Kim H. D. Electrical and microstructure properties of large generator stator insulation// Internetional Conference on Solid Dielectrics / - Toulouse. - Franse 2004. - P. 256-261.

Приложение

Определение ПИД коэффициентов.

а) Режим T = 100 °С, Кр= 1 °С, КI= 1300 с, Кd = 260 с

время, с	Зад.темп. °С	Эксп.темп.°С	время, с	Зад.темп. °С	Эксп.темп.°С	время, с	Зад.темп. °С	Эксп.темп.°С
40	30	25,4	590	85	72,1	1140	100	95,5
50	31	26,2	600	86	73	1150	100	95,6
60	32	27	610	87	74	1160	100	95,6
70	33	27,8	620	88	75	1170	100	95,7
80	34	28,5	630	89	75,9	1180	100	95,8
90	35	29,4	640	90	76,9	1190	100	95,9
100	36	30,3	650	91	77,8	1200	100	96,1
110	37	31,2	660	92	78,6	1210	100	96,2
120	38	32	670	93	79,5	1220	100	96,3
130	39	32,9	680	94	80,3	1230	100	96,3
140	40	33,7	690	95	81,2	1240	100	96,1
150	41	34,5	700	96	82,1	1250	100	95,5
160	42	35,4	710	97	82,9	1260	100	95
170	43	36,1	720	98	83,6	1270	100	94,6
180	44	36,7	730	99	84,5	1280	100	94,6
190	45	37,4	740	100	85,4	1290	100	94,9
200	46	38	750	100	86,3	1300	100	95,3
210	47	38,8	760	100	87,2	1310	100	95,9
220	48	39,5	770	100	88	1320	100	96,4
230	49	40,3	780	100	88,8	1330	100	96,7
240	50	41,2	790	100	89,6	1340	100	96,7
250	51	42,1	800	100	90,3	1350	100	96
260	52	43	810	100	90,7	1360	100	95,5
270	53	43,9	820	100	91,1	1370	100	94,9
280	54	44,8	830	100	91,3	1380	100	94,8
290	55	45,7	840	100	91,5	1390	100	95
300	56	46,4	850	100	91,8	1400	100	95,5
310	57	47,2	860	100	91,9	1410	100	96
320	58	47,9	870	100	92	1420	100	96,6
330	59	48,6	880	100	92,2	1430	100	96,8
340	60	49,4	890	100	92,4	1440	100	96,9
350	61	50,4	900	100	92,7	1450	100	96,6
360	62	51,1	910	100	92,9	1460	100	95,7
370	63	52,1	920	100	93	1470	100	95,2
380	64	53,2	930	100	93,2	1480	100	95
390	65	54,2	940	100	93,2	1490	100	95,1
400	66	55,2	950	100	93,2	1500	100	95,5
410	67	56,1	960	100	93,3	1510	100	95,8
420	68	57	970	100	93,4	1520	100	96,2
430	69	57,9	980	100	93,4	1530	100	96,7
440	70	58,8	990	100	93,5	1540	100	96,8
450	71	59,7	1000	100	93,7	1550	100	96,6
460	72	60,5	1010	100	93,9	1560	100	96,3
470	73	61,3	1020	100	94,1	1570	100	96
480	74	62	1030	100	94,3	1580	100	95,6
490	75	62,8	1040	100	94,5	1590	100	95,2
500	76	63,7	1050	100	94,7	1600	100	95,2
510	77	64,3	1060	100	95	1610	100	95,2
520	78	65,1	1070	100	95,2	1620	100	95,6
530	79	65,9	1080	100	95,4	1630	100	95,9
540	80	66,9	1090	100	95,5	1640	100	96,4
550	81	67,9	1100	100	95,5	1650	100	96,7
560	82	69	1110	100	95,5	1660	100	96,8
570	83	70	1120	100	95,5	1670	100	96,8
580	84	71,1	1130	100	95,5

б) Режим T = 120 °С, Кр= 5 °С, КI= 800 с, Кd = 80 с

время, с	Зад.темп. °С	Эксп.темп.°С	время, с	Зад.темп. °С	Эксп.темп.°С	время, с	Зад.темп. °С	Эксп.темп.°С
10	33	32,2	630	95	87,8	1250	120	123
20	34	32,2	640	96	89,5	1260	120	122,6
30	35	32,4	650	97	92,2	1270	120	121,9
40	36	34	660	98	95,4	1280	120	121,1
50	37	36	670	99	98,8	1290	120	120,3
60	38	38,5	680	100	101,6	1300	120	119,3
70	39	40,7	690	101	103,1	1310	120	118,6
80	40	42,9	700	102	103,1	1320	120	118
90	41	43,9	710	103	101,8	1330	120	118
100	42	44,8	720	104	100,6	1340	120	118,7
110	43	46,4	730	105	98,9	1350	120	120,2
120	44	45,2	740	106	99,2	1360	120	121,6
130	45	44,8	750	107	99,9	1370	120	122,4
140	46	43,5	760	108	102,2	1380	120	122,6
150	47	44,7	770	109	105,2	1390	120	122,2
160	48	46,3	780	110	108,4	1400	120	121,5
170	49	48,5	790	111	111,4	1410	120	120,8
180	50	50	800	112	113,8	1420	120	119,9
190	51	52	810	113	114,2	1430	120	119,1
200	52	55,1	820	114	113,5	1440	120	118,5
210	53	57	830	115	111,9	1450	120	118,2
220	54	56,5	840	116	110,1	1460	120	118,7
230	55	55,8	850	117	109,7	1470	120	120,3
240	56	55,8	860	118	110,4	1480	120	121,4
250	57	55,7	870	119	112,9	1490	120	122,1
260	58	55,7	880	120	115,8	1500	120	122,3
270	59	54,9	890	120	118,9	1510	120	122
280	60	55	900	120	121,8	1520	120	121,4
290	61	56,2	910	120	123,7	1530	120	120,8
300	62	58,9	920	120	124,1	1540	120	120,1
310	63	63	930	120	123,3	1550	120	119,4
320	64	66,4	940	120	121,8	1560	120	118,8
330	65	68,9	950	120	120,4	1570	120	118,4
340	66	70,1	960	120	118,5	1580	120	118,8
350	67	69,5	970	120	116,4	1590	120	119,7
360	68	69	980	120	115,5	1600	120	120,9
370	69	68	990	120	116,2	1610	120	121,6
380	70	66,7	1000	120	118,2	1620	120	121,8
390	71	65,4	1010	120	121,5	1630	120	121,5
400	72	65,5	1020	120	123,7	1640	120	121
410	73	67	1030	120	124,7	1650	120	120,4
420	74	69,5	1040	120	124,2	1660	120	119,8
430	75	73,6	1050	120	122,1	1670	120	119,2
440	76	77,2	1060	120	120,7	1680	120	118,6
450	77	78,9	1070	120	119	1690	120	119,1
460	78	81,2	1080	120	117,7	1700	120	119,8
470	79	81	1090	120	118,5	1710	120	121
480	80	80,1	1100	120	120,6	1720	120	121,8
490	81	79	1110	120	122,8	1730	120	121,9
500	82	77	1120	120	123,8	1740	120	121,6
510	83	77,1	1130	120	123,7	1750	120	121
520	84	77,4	1140	120	122,9	1760	120	120,4
530	85	79,1	1150	120	121,9	1770	120	119,8
540	86	82,9	1160	120	120,8	1780	120	119,3
550	87	86,4	1170	120	119,8	1790	120	118,7
560	88	89,7	1180	120	118,7	1800	120	118,5
570	89	91,8	1190	120	117,9	1810	120	118,9
580	90	92,4	1200	120	117,6	1820	120	119,7
590	91	91,9	1210	120	118,2	1830	120	120,7
600	92	90,6	1220	120	119,7	1840	120	121,5
610	93	89	1230	120	121,6	1850	120	121,9
620	94	87,8	1240	120	122,6	1860	120	121,8

в) Режим T = 160 °С, Кр= 1 °С, КI= 1300 с, Кd = 260 с

время, с	Зад.темп. °С	Эксп.темп.°С	время, с	Зад.темп. °С	Эксп.темп.°С	время, с	Зад.темп. °С	Эксп.темп.°С
10	33	32,6	910	123	122	1810	160	159,1
20	34	32,6	920	124	122,4	1820	160	159,1
30	35	32,6	930	125	123	1830	160	159,2
40	36	32,7	940	126	123,6	1840	160	159,6
50	37	33	950	127	124,3	1850	160	160
60	38	33,3	960	128	125,4	1860	160	160,6
70	39	33,7	970	129	126,4	1870	160	161
80	40	34,4	980	130	127,5	1880	160	161,5
90	41	35,3	990	131	128,6	1890	160	161,8
100	42	36	1000	132	129,8	1900	160	161,9
110	43	36,8	1010	133	131	1910	160	162
120	44	37,8	1020	134	132,2	1920	160	162
130	45	38,8	1030	135	133,5	1930	160	162
140	46	39,9	1040	136	134,7	1940	160	162
150	47	41	1050	137	136,1	1950	160	161,9
160	48	42,3	1060	138	137,7	1960	160	161,9
170	49	43,9	1070	139	139	1970	160	161,7
180	50	45	1080	140	140,3	1980	160	161,5
190	51	46,3	1090	141	141,4	1990	160	161,4
200	52	48	1100	142	142,5	2000	160	161,3
210	53	49,5	1110	143	143,3	2010	160	161,1
220	54	51	1120	144	143,9	2020	160	160,9
230	55	52,5	1130	145	144,6	2030	160	160,8
240	56	54,1	1140	146	145,1	2040	160	160,5
250	57	55,7	1150	147	145,6	2050	160	160,4
260	58	57,3	1160	148	146,2	2060	160	160,3
270	59	59	1170	149	147	2070	160	160
280	60	60,6	1180	150	147,8	2080	160	159,8
290	61	62,4	1190	151	148,8	2090	160	159,7
300	62	63,8	1200	152	149,7	2100	160	159,4
310	63	65,1	1210	153	150,8	2110	160	159,3
320	64	66,1	1220	154	152,1	2120	160	159,2
330	65	67,1	1230	155	153,2	2130	160	159,4
340	66	68	1240	156	154,4	2140	160	159,6
350	67	68,8	1250	157	155,6	2150	160	159,9
360	68	69,4	1260	158	156,7	2160	160	160,4
370	69	70,1	1270	159	157,9	2170	160	160,7
380	70	70,6	1280	160	159,1	2180	160	161
390	71	71,3	1290	160	160,2	2190	160	161,3
400	72	71,7	1300	160	161,4	2200	160	161,4
410	73	72,1	1310	160	162,8	2210	160	161,4
420	74	72,5	1320	160	163,8	2220	160	161,5
430	75	72,9	1330	160	164,6	2230	160	161,5
440	76	73,5	1340	160	165,2	2240	160	161,5
450	77	74,2	1350	160	165,8	2250	160	161,4
460	78	74,9	1360	160	166,3	2260	160	161,3
470	79	75,9	1370	160	166,6	2270	160	161,2
480	80	77	1380	160	166,9	2280	160	161,2
490	81	78	1390	160	167,1	2290	160	161,1
500	82	79,2	1400	160	167,4	2300	160	160,9
510	83	80,4	1410	160	167,5	2310	160	160,8
520	84	81,6	1420	160	167,6	2320	160	160,7
530	85	83	1430	160	167,7	2330	160	160,6
540	86	84,2	1440	160	167,6	2340	160	160,4
550	87	85,5	1450	160	167,6	2350	160	160,2
560	88	87	1460	160	167,5	2360	160	160
570	89	88,7	1470	160	167,4	2370	160	159,9
580	90	90,2	1480	160	167,3	2380	160	159,7
590	91	91,5	1490	160	167,1	2390	160	159,5
600	92	92,8	1500	160	167	2400	160	159,3
610	93	94	1510	160	166,8	2410	160	159,3
620	94	94,9	1520	160	166,6	2420	160	159,3
630	95	95,8	1530	160	166,4	2430	160	159,4
640	96	96,6	1540	160	166,2	2440	160	159,7
650	97	97,2	1550	160	166	2450	160	160
660	98	97,8	1560	160	165,7	2460	160	160,3
670	99	98,3	1570	160	165,4	2470	160	160,8
680	100	98,7	1580	160	165,1	2480	160	161,1
690	101	99,3	1590	160	164,8	2490	160	161,3
700	102	99,8	1600	160	164,6	2500	160	161,5
710	103	100,4	1610	160	164,3	2510	160	161,5
720	104	101,3	1620	160	164	2520	160	161,6
730	105	102,2	1630	160	163,7	2530	160	161,6
740	106	103,2	1640	160	163,5	2540	160	161,7
750	107	104,4	1650	160	163,2	2550	160	161,6
760	108	105,7	1660	160	162,9	2560	160	161,5
770	109	107	1670	160	162,6	2570	160	161,4
780	110	108,3	1680	160	162,3	2580	160	161,3
790	111	109,5	1690	160	162,1	2590	160	161,2
800	112	110,8	1700	160	161,8	2600	160	161
810	113	112,2	1710	160	161,6	2610	160	160,9
820	114	113,6	1720	160	161,2	2620	160	160,8
830	115	115	1730	160	161	2630	160	160,6
840	116	116,3	1740	160	160,7	2640	160	160,4
850	117	117,6	1750	160	160,5	2650	160	160,4
860	118	118,6	1760	160	160,2	2660	160	160,1
870	119	119,7	1770	160	159,9	2670	160	160
880	120	120,3	1780	160	159,7	2680	160	159,8
890	121	121	1790	160	159,4	2690	160	159,6
900	122	121,5	1800	160	159,2	2700	160	159,5

г) Режим T = 160 °С, Кр= 1 °С, КI= 1300 с, Кd = 65 с

время, с	Зад.темп. °С	Эксп.темп.°С	время, с	Зад.темп. °С	Эксп.темп.°С	время, с	Зад.темп. °С	Эксп.темп.°С
10	33	33	770	109	105,9	1530	160	161,9
20	34	33	780	110	109,1	1540	160	160,2
30	35	33,2	790	111	112,4	1550	160	158,8
40	36	34,4	800	112	115,5	1560	160	157,8
50	37	37,5	810	113	116,3	1570	160	158,1
60	38	40,6	820	114	115,9	1580	160	159,8
70	39	44	830	115	114,4	1590	160	163,1
80	40	46,3	840	116	112,7	1600	160	165,1
90	41	47,4	850	117	111,3	1610	160	166,4
100	42	47	860	118	111,7	1620	160	166,5
110	43	47	870	119	113,1	1630	160	164,6
120	44	46,1	880	120	116,2	1640	160	163,3
130	45	45,3	890	121	119,3	1650	160	162,1
140	46	44,5	900	122	122,5	1660	160	160,9
150	47	44	910	123	123	1670	160	159,7
160	48	44,8	920	124	127,1	1680	160	158,7
170	49	46,9	930	125	127,3	1690	160	158,4
180	50	50,1	940	126	126,3	1700	160	159,6
190	51	53,9	950	127	124,6	1710	160	162,2
200	52	57,2	960	128	123	1720	160	164,8
210	53	59,2	970	129	122,6	1730	160	166,3
220	54	59,8	980	130	123,5	1740	160	166,5
230	55	59,2	990	131	126,1	1750	160	166
240	56	58,3	1000	132	128,8	1760	160	165,2
250	57	57,2	1010	133	131,9	1770	160	164,1
260	58	55,9	1020	134	134,8	1780	160	163
270	59	55,1	1030	135	137,4	1790	160	162,1
280	60	55,8	1040	136	138,7	1800	160	160,9
290	61	57,4	1050	137	138,4	1810	160	160
300	62	60,5	1060	138	137	1820	160	159,3
310	63	64,8	1070	139	135,2	1830	160	158,7
320	64	68,4	1080	140	134	1840	160	159
330	65	70,6	1090	141	134,4	1850	160	161,2
340	66	71,4	1100	142	136,2	1860	160	163,8
350	67	71	1110	143	138,6	1870	160	165,7
360	68	70	1120	144	141,4	1880	160	166,3
370	69	68,6	1130	145	144,2	1890	160	166,2
380	70	67,2	1140	146	147,1	1900	160	165,5
390	71	66,5	1150	147	149,3	1910	160	164,6
400	72	67	1160	148	149,9	1920	160	163,6
410	73	69,5	1170	149	149,2	1930	160	162
420	74	72,5	1180	150	147,5	1940	160	161
430	75	76,2	1190	151	145,5	1950	160	160,2
440	76	79,7	1200	152	145,2	1960	160	159,6
450	77	82,1	1210	153	146,3	1970	160	159
460	78	82,8	1220	154	148,4	1980	160	158,9
470	79	82,1	1230	155	151	1990	160	160,4
480	80	82,2	1240	156	153,6	2000	160	163
490	81	79,3	1250	157	156,3	2010	160	165,1
500	82	77,9	1260	158	158,9	2020	160	166,2
510	83	77,6	1270	159	160,3	2030	160	166,4
520	84	78,8	1280	160	161,7	2040	160	165,9
530	85	81,3	1290	160	161,3	2050	160	165
540	86	84,7	1300	160	160,1	2060	160	164,1
550	87	88,3	1310	160	158	2070	160	163
560	88	91,6	1320	160	156,5	2080	160	162,2
570	89	93,6	1330	160	155,9	2090	160	161,3
580	90	94,8	1340	160	156,8	2100	160	160,7
590	91	93,4	1350	160	159,2	2110	160	160
600	92	92	1360	160	161,9	2120	160	159,3
610	93	90	1370	160	164,1	2130	160	159
620	94	88,9	1380	160	165	2140	160	159,5
630	95	89,2	1390	160	164,6	2150	160	161,4
640	96	90,8	1400	160	163,2	2160	160	163,8
650	97	93,5	1410	160	161,5	2170	160	165,3
660	98	96,7	1420	160	159,7	2180	160	166
670	99	100,1	1430	160	158	2190	160	165,8
680	100	103,2	1440	160	156,9	2200	160	165,8
690	101	104,8	1450	160	157,6	2210	160	165,1
700	102	104,9	1460	160	160,1	2220	160	164,3
710	103	103,9	1470	160	163	2230	160	163,3
720	104	102,3	1480	160	165,2	2240	160	162,2
730	105	100,7	1490	160	166	2250	160	161,6
740	106	100,1	1500	160	165,7	2260	160	161
750	107	101	1510	160	164,6	2270	160	160,3
760	108	103,1	1520	160	163,5

д) Режим T = 160 °С, Кр= 4 °С, КI= 1300 с, Кd = 130 с

время, с	Зад.темп. °С	Эксп.темп.°С	время, с	Зад.темп. °С	Эксп.темп.°С	время, с	Зад.темп. °С	Эксп.темп.°С
10	25	25	550	79	77,3	1090	133	128,2
20	26	25	560	80	77,4	1100	134	130,6
30	27	25,4	570	81	78,8	1110	135	132,8
40	28	26	580	82	81,9	1120	136	136,8
50	29	27,7	590	83	83,8	1130	137	138,9
60	30	30,1	600	84	84,9	1140	138	139,4
70	31	32,2	610	85	85,5	1150	139	138,5
80	32	33,4	620	86	87,4	1160	140	137,7
90	33	33,8	630	87	86,5	1170	141	137,2
100	34	33,8	640	88	85,5	1180	142	138
110	35	33,5	650	89	84,9	1190	143	140,7
120	36	34	660	90	86,7	1200	144	143,6
130	37	34,6	670	91	88,5	1210	145	144,9
140	38	36,8	680	92	91,7	1220	146	146,8
150	39	39,7	690	93	94,5	1230	147	148,6
160	40	42	700	94	95,8	1240	148	145,2
170	41	43	710	95	95,5	1250	149	144,6
180	42	43,1	720	96	94,6	1260	150	145,6
190	43	42,6	730	97	93,5	1270	151	148
200	44	42	740	98	93,8	1280	152	151,3
210	45	41,9	750	99	95,5	1290

Подобные документы

• Эксплуатация и ремонт электрооборудования промышленных предприятий и установок

  Назначение, виды и монтаж устройств защитного заземления. Ремонт обмоток электрических машин, бандажирование и балансировка роторов и якорей. Сборка и испытание электрических машин. Методы оценки увлажненности и сушки изоляции обмоток трансформатора.
  
  контрольная работа [623,8 K], добавлен 17.03.2015
  

• Ремонт электрических машин

  Разборка машин средней мощности. Ремонт статорных обмоток машин переменного тока. Обмотки многоскоростных асинхронных двигателей с короткозамкнутым ротором. Ремонт якорных и роторных обмоток. Ремонт обмоток возбуждения. Сушка и пропитка обмоток.
  
  учебное пособие [3,4 M], добавлен 30.03.2012
  

• Конструкция асинхронных машин

  Режимы работы и области применения асинхронных машин. Конструкции и обмотки асинхронных машин. Применение всыпных обмоток с мягкими катушками и обмотки с жесткими катушками. Отличительные черты короткозамкнутых и фазных обмоток роторов асинхронных машин.
  
  реферат [708,3 K], добавлен 19.09.2012
  

• Ремонт электродвигателей

  Общие сведения об электрических машинах. Неисправности, разборка, ремонт токособирательной системы электрических машин. Коллекторы. Контактные кольца. Щеткодержатели. Ремонт сердечников, валов и вентиляторов электрических машин. Сердечники. Вентиляторы.
  
  реферат [104,0 K], добавлен 10.11.2008
  

• Проектирование электрических машин

  Расчет обмотки статора, демпферной обмотки, магнитной цепи. Характеристика холостого хода. Векторная диаграмма для номинальной нагрузки. Индуктивное и активное сопротивление рассеяния пусковой обмотки. Характеристики синхронного двигателя машины.
  
  курсовая работа [407,0 K], добавлен 11.03.2013
  

• Исследование изоляции электрических установок

  Трехфазные электрические сети, критерии их классификации и разновидности, функциональные особенности. Описание лабораторного стенда и контрольно-измерительных приборов. Периодический контроль изоляции. Сопротивление изоляции электроустановок аппаратов.
  
  лабораторная работа [174,8 K], добавлен 19.03.2014
  

• Послеремонтные приемно-сдаточные испытания турбогенератора ТВФ-110-2

  Испытание изоляции обмотки статора генератора повышенным выпрямленным напряжением. Определение работоспособности промежуточного реле с катушкой из медного провода, выбор реле. Расчет намагничивающей и контрольной обмоток для испытания стали статора.
  
  курсовая работа [342,2 K], добавлен 30.11.2012
  

• Обслуживание и ремонт электрических двигателей (ремонт синхронного двигателя)

  Общие понятия и определение электрических машин. Основные типы и классификация электрических машин. Общая характеристика синхронного электрического двигателя и его назначение. Особенности испытаний синхронных двигателей. Ремонт синхронных двигателей.
  
  дипломная работа [602,2 K], добавлен 03.12.2008
  

• Классификация конфигурации электрических полей. Пробой твердой изоляции

  Формы электрических полей. Симметричная и несимметричная система электродов. Расчет максимальной напряженности кабеля. Виды и схема развития пробоя твердого диэлектрика. Характеристики твердой изоляции. Зависимость пробивного напряжения от температуры.
  
  контрольная работа [91,5 K], добавлен 28.04.2016
  

• Общее устройство электрических машин переменного тока

  Обмотки якорей машин переменного тока, их классификация. Однофазные, синусные и трехфазные обмотки. Шаблонная всыпная однослойная обмотка. Шаблонная цепная обмотка. Трехплоскостная обмотка "вразвалку". Концентрические, стержневые и двухслойные обмотки.
  
  презентация [2,0 M], добавлен 09.11.2013
  

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам