Проектирование аппарата охлаждения воздуха и разработка модернизации существующей тепловой схемы на Киришской ГРЭС

АБХМ бывают прямого и непрямого нагрева, одноступенчатые, двухступенчатые и трехступенчатые. В машинах прямого нагрева основой тепла способен являться газ либо иное горючее, сжигаемое напрямую в аппарате. В машинах непрямого нагрева применяется пар либо другой теплоноситель, с помощью которого тепло переносится от источника. В качестве источника способен выступать водонагреватель, либо, к примеру, применяться тепловая энергия, являющаяся второстепенным продуктом научно-технического процесса. Помимо этого, имеются комбинированные (смешанные) системы, в число каковых вступают АБХМ и когенераторные установки на природном газе, обеспечивающие выработку термической и электрической энергии; применение гибридных установок дает возможность улучшить нагрузку на систему энергоснабжения и гарантировать экономию энергетических ресурсов.

Имеются бромистолитиевые либо аммиачные АБХМ. В бромистолитиевых АБХМ в качестве хлад-агента применяется вода, а в качестве абсорбента - бромид лития LiBr. В аммиачных АБХМ в качестве хладагента применяется аммиак NH3, а в качестве абсорбента - вода. В нынешнее период максимальное распространение обрели бромистолитиевые АБХМ.

Элемент системы, поглощаемый абсорбентом в ходе абсорбции, носит название абсорбат. Поэтому, абсорбент - жидкая стадия, поглощающая абсорбат в ходе абсорбции.

4.1.1 Одноступенчатые абсорбционные холодильные машины

В одноступенчатых АБХМ («singleeffect», в литературе порой применяется слово «одноконтурные») хладагент постепенно передвигается через 4 ключевых элемента машины - испаритель, абсорбер, десорбер и конденсатор. Холодильный период одноступенчатой АБХМ весьма схож на холодильный период парокомпрессионной холодильной машины. Модель одноступенчатой АБХМ:Хладагент исчезает при снижении давления в испарителе. Данный процесс идет с поглощением теплоты. В отличие от парокомпрессионной холодильной машины, процедура снижения давления в испарителе совершается никак не за счет работы компрессора, а за счет большого поглощения (абсорбции) хладагента жидким абсорбентом в абсорбере. Далее абсорбент с поглощенным им хлад-агентом (бинарный раствор) поступает в десорбер. В десорбере бинарный состав разогревается за счет горения газа, паром и т. д., в следствии чего совершается распределение хладагента из абсорбента. Обедненный сорбент из десорбера возвращается в абсорбер. Хладагент действует под огромным давлением в конденсатор где переводится в жидкую фазу с выделением теплоты, а далее через расширительный вентиль поступает в испаритель, в последствии чего начинается новый цикл.

Перемена концентрации хлад-агента в абсорбере и десорбере сопровождается переменой температуры насыщения. С целью снижения издержек энергии при циркуляции абсорбента между аб-сорбером и десорбером вводится рекуперативный теплообменник.

Совершенная одноступенчатая АБХМ имела возможность бы гарантировать холодильный эффект, эквивалентный числу тепловой энергии, подведенной к генератору, однако из-за термодинамических издержек в настоящих аппаратах холодильный эффект постоянно будет ниже, Нежели расходы тепловой энергии.

В нынешнее время одноступенчатые АБХМ Нередко ставятся в тех зданиях, где есть легкодоступные источники сбросного тепла. Машины данного вида применяются в составе конструкций кондиционирования воздуха и в качестве источника охлажденной воды с целью разных научно-технических действий. Инструкционная производительность одноступенчатых АБХМ составляет, как правило, с 25 кВт до 5 МВт.

4.1.2 Двухступенчатые абсорбционные холодильные машины

Наиболее высочайшей отдачей по сравнению с одноступенчатыми выделяются двухступенчатые АБХМ. В данных аппаратах, в различие от одноступенчатых холодильных машин, применяется 2 конденсатора либо 2 абсорбера, сдля того чтобы гарантировать наиболее действенное выделение хладагента из абсорбента при минимальных расходах тепловой энергии.

Двухступенчатые АБХМ имеют все шансы быть различных конфигураций. Две ключевые конфигурации - системы с двойным конденсатором и системы с двойным абсорбером. Принцип их действия базируется на том, что охлаждающая способность холодильной машины находится в зависимости, прежде всего, от доли хладагента, который может быть перемещен в газовую фазу в испарителе, и, используя тепловую энергию, сбрасываемую от конденсатора либо возникающую на стадии абсорбции, допускается увеличить объем хладагента, десорбируемого из абсорбента.

В первоначальном десорбере (Десорбер 1) за счет нагрева от наружного источника возникают пары хладагента при Неполной десорбции хладагента из абсорбента, которые поступают в основной конденсатор (Теплообменник 1). Обедненная раствор абсорбента и хладагента поступает во второйдесорбер (Десорбер 2). Во втором десорбере совершается конечная десорбция хладагента за счет тепловой энергии, возникающей при конденсации хладагента в первом конденсаторе (Теплообменник 1). Далее хладагент и из главного конденсатора (Теплообменник 1) и из второго десорбера (Десорбер 2) поступает во второй конденсатор (Конденсатор 2), в котором и совершается конечный процесс конденсации.

В свою очередность, с целью десорбции паров хладагента из бинарного раствора в высокотемпературном десорбере (Десорбер 1) применяется тепловая энергия от наружного источника. Пары хладагента и из второго (Десорбер 2), и из первого (Десорбер 1) десорбера поступают в единый конденсатор (Теплообменник)

В качестве источника тепловой энергии в машинах данного вида имеет возможность применяться перегретый пар высочайшего давления или разные типы горючего топлива, чаще всего природный газ. Двухступенчатые АБХМ целесообразно использовать в тех случаях, когда цена электрической энергии высока сравнительно цены природного газа (или иного горючего). Кроме этого, двухступенчатые АБХМ имеют все шансы использоваться в случаях, если есть источник перегретого пара высочайшего давления. Они наиболее эффективны, однако при этом отличаются наиболее высокой ценой по сравнению с одноступенчатыми. Наиболее высокая цена двухступенчатых АБХМ обуславливается в том числе использованием наиболее дорогих веществ высочайшей коррозийной стойкости (из-за наиболее высочайших рабочих температур), с огромной площадью плоскости теплообменника, наиболее сложными режимами управления.

4.1.3 Трехступенчатые абсорбционные холодильные машины

Трехступенчатые АБХМ являются дальнейшим логичным формированием двухступенчатых АБХМ. В нынешний период данная методика находится на начальном этапе собственного становления.

Трехступенчатая АБХМ, равно как и двухступенчатая, может быть реализована разными методами, Количество возможных конфигураций здесь еще больше по сопоставлению с двухступенчатыми АБХМ. Простая трехступенчатая АБХМ представляет собою комбинацию двух отдельных одноступенчатых АБХМ, где тепловая энергия от первого контура используется в ином контуре. Высокотемпературный цикл гарантирует холодильный эффект за счет наружного источника тепловой энергии, однако в то же время сам предстает источником тепловой энергии для низкотемпературного цикла.

Системы с трехступенчатыми АБХМ настолько же эффективны, равно как и классические системы с гальваническими чиллерами. Тем не менее при этом стоимость подобных АБХМ будет больше, в следствие этого финансовая целесообразность их использования обязана формироваться индивидуально в зависимости от особенностей определенного объекта.

Гибридные системы располагают достоинствами равно как абсорбционных, так и компрессионных холодильных машин. В обычной гибридной установке холодильная машина с гальваническим приводом применяется в часы внепиковых нагрузок на систему электроснабжения. Нередко в данное время и цена на электрическую энергию могут быть ниже, что приводит к сокращению эксплуатационных расходов. В часы максимальной предельной перегрузки на систему электроснабжения используется главным образом АБХМ, а турбокомпрессорная холодильная машина включается согласно мере потребности, снабжая покрытие лишь Доли нагрузки на систему холодоснабжения. Особенность использования гибридных систем в определенном плане обусловливается характером нагрузки на систему холодоснабжения, отличительными чертами местных тарифов в электрическую энергию и газ (или другое горючее). Таким образом, целесообразно применение гибридных конструкций на больших индустриальных предприятиях, где обслуживание технического оборудования осуществляется высококвалифицированным обслуживающим персоналом, способным улучшить режимы работы оборудования для получения наибольшего финансового результата.



4.1.4 Эффективностьабсорбционных машин

Результативность абсорбционных холодильных машин характеризуется холодильным коэффициентом (coefficientofperformance, COP), определяемым равно как отношение холодопроизводительности установки к расходам тепловой энергии. Одноступенчатые АБХМ характеризуются величинами холодильного коэффициента, одинаковыми 0,6-0,8 (при предельно возможном 1,0). Потому как холодильный коэффициент установок данного типа всегда меньше единицы, одноступенчатые АБХМ разумно использовать в вариантах, когда есть вероятность утилизации тепловой энергии, к примеру, сбросная тепловая электроэнергия от электростанций, котлов и т. п.

Двухступенчатые АБХМ характеризуются величинами холодильного коэффициента, одинаковыми примерно 1,0 при максимально вероятном 2,0. Пока что не доступные для коммерческого применения прототипы трехступенчатых АБХМ характеризуются величинами холодильного коэффициента от 1,4 вплоть до 1, 6.

Эффективность классических компрессионных холодильных машин кроме того характеризуется холодильным коэффициентом, однако, потому как в них применяется электрическая энергия от источника централизованного электроснабжения, нужно принимать во внимание эффективность выработки электрической энергии и утраты ее при перевозке. Согласно данным причинам непосредственное сравнение эффективности компрессорных холодильных машин с электроприводом и производительности газовых АБХМ некорректно. Допускается сопоставить холодильный коэффициент с учетом потерь при выработке энергии и ее транспортировке.

Эффективность реальных холодильных машин существенно ниже производительности идеальной холодильной машины, во многом за счет сложных необратимых процессов, проходящих в рабочих жидкостях. Для хладагента АБХМ, кроме обыкновенных, предъявляется серия особых условий, обусловленных отличительными чертами реализации абсорбционного холодильного цикла. Из числа этих требований:

-высокая растворимость в абсорбенте при заданной рабочей температуре абсорбера;

-низкая растворимость в абсорбенте при заданной рабочей температуре десорбера;

-неспособность к химической реакции с абсорбентом во всем диапазоне рабочих температур.

4.1.5 Целесообразная область применения

Основное превосходство работающих на природном газе АБХМ - снижение эксплуатационных затрат за счет уменьшения потребления сравнительно дорогостоящей электрической энергии и стабилизация пиковых нагрузок на систему электроснабжения. Помимо этого, применение газовых систем охлаждения позволяет увеличить надежность систем климатизации, потому как в данном случае функциональность системы холодоснабжения меньше зависит от надежности 1-го-единственного источника электроснабжения, особенно в случае использования гибридных систем. Разумно также использование АБХМ в качестве резервного источника холодоснабжения.

Системы охлаждения, функционирующие на природном газе, в окончательном итоге гарантируют наиболее полное применение топливных ресурсов, чем сопоставимые системы охлаждения, потребляющие электрическую энергию. Классический процесс производства электрической энергии подразумевает при выработке и транспортировке потери приблизительно 65-75 % топливных ресурсов. В то же время в газоиспользующих системах пропадает лишь 5-10 % горючего. Переработка сбросной тепловой энергии еще более повышает эффективность АБХМ.

АБХМ имеют также ряд конструктивных преимуществ, которые не относятся к области эффективного использования топливно-энергетических ресурсов:

- экологическая безопасность за счет отказа от использования хладагентов на основе CFC (хлорфторуглерода) и HCFC (гидрохлорфторуглерода);

- пониженный шум при работе оборудования, отсутствие вибраций;

- отсутствие высокого давления в системе;

- отсутствие массивных движущихся частей;

- высокая надежность установок;

- низкая стоимость обслуживания.

В ходе сгорания газа в АБХМ возникнет некоторое число вредоносных выбросов, тем не менее крайне незначительное, потому как современные установки гарантируют довольно абсолютное горение. С другой стороны, данные выбросы возникают напрямую в участке функционирования установки, и этот фактор в отдельных вариантах способен быть опасным.

АБХМ непосредственного нагрева имеют все шансы применяться, помимо выработки охлажденной воды, и с целью извлечения горячей воды в том случае, если они оборудованы дополнительным теплообменником и контур горячей воды снабжен нужными приборами управления. В случае если концепция применяется аналогичным способом, то, как правило, общие приведенные затраты (в том числе капитальные затраты, траты на пусконаладку, эксплуатационные издержки), будут ниже, Нежели расходы при применении отдельных холодильной машины и бойлера.

Сравнительно высокие капитальные расходы ограничивают обширное распространение АБХМ. Невысокая эффективность одноступенчатых АБХМ ограничивает их конкурентоспособность, за исключением случаев применения доступной сбросной тепловой энергии. Даже применение двухступенчатых АБХМ экономически целесообразно не во всех ситуациях

Еще одно ограничение использования АБХМ сопряжено с сравнительно высочайшими расходами энергии в работу насосов. Эффективность водяного насоса конденсатора в совокупном случае представляется функцией потока холодоносителя. Технологические процессы охлаждения, отличающиеся наиболее невысоким холодильным коэффициентом, как правило требуют наиболее высокого потока холодоносителя по сравнению с технологиями, обеспечивающими более большой холодильный коэффициент, и, поэтому, большей производительности (размеров) циркуляционного насоса. Точно так же при применении абсорбционных холодильных машин из-за наибольшего объема холодоносителя необходимы градирни большего масштаба, Нежели при применении холодильных машин с электроприводом компрессоров.

4.1.6 Выбор и расчет АБХМ по холодильной мощности

Исходя из расчетной холодильной мощности 20134 кВТ, для Киришской ГРЭС выбран двухступенчатый абсорбционный чиллерна паре Lessar LUC-SW-1500 холодопроизводительностью 5274 кВТ в количестве четырех штук.

Особенности LessarLUC-SW-1500:

- в качестве источника тепловой энергии применяется водяной пар;

- экологически чистый хладагент -- вода;

- низкий уровень шума и вибрации;

- точное и оптимизированное управление с помощью микропроцессорного контроллера Siemens с сенсорным дисплеем;

- поддержание оптимальной производительности при частичной нагрузке;

-специальная конструкция основных элементов позволяет беспрепятственно производить обслуживание чиллера.

Технические характеристики чиллера приведены в таблице 4.1



Рисунок 4.1 - Lessar LUC-SW-1500

Таблица 4.1 - Технические характеристики Lessar LUC-SW-1500

Холодопроизводительность (кВт):	5274
Общая (кВТ)	10
Расход пара кг/ч	6600
Электропитание, ф/В/Гц	3 / 400 / 50
Сила тока, А	30.8
Температура на входе / на выходе, °С	12 / 7
Расход воды, мі/ч	907
Гидравлическое сопротивление, кПа	104
Подключение (вход / выход), мм	DN350
Температура на входе / на выходе, °С	32 / 37.5
Расход воды, мі/ч	1500
Гидравлическое сопротивление, кПа	164.8
Подключение (вход / выход), мм	DN450
Насос раствора LiBr, кВт	7.5
Насос хладагента, кВт	1.5
Вакуумный насос, кВт	0.75
Панель управления, кВт	0.2
Общая, кВт	10
Длина, мм	7360
Ширина, мм	3250
Высота, мм	3650
Транспортная, кг	38 900
Рабочая, кг	45 300
Расстояние для замены труб, мм	6700
Давление на входе, МПа	0.8
Расход пара, кг/ч	6600
Подключение (вход), мм	DN150
Диаметр патрубка конденсата, мм	DN80
Подключение клапана, мм	DN125

4.2 Подбор градирни

4.2.1 Градирни

Требуемая для охлаждения воды площадь, поверхности ее соприкосновения с атмосферой формируется в градирнях в оросительных приборах (оросителях), которые могут быть капельными, пленочными либо комбинированными. Существуют градирни без оросителей, в каковых над водосборными бассейнами внутри вышки ставятся высоконапорные разбрызгивающие сопла. Эти так называемые брызгальные градирни меньше эффективны, Нежели градирни с капельным либо пленочным оросителем, потому как область плоскости контакта воды с атмосферой в них сравнительно меньше. Ороситель зоветсяпоперечноточным, в случае если воздушное пространство проходит через него, горизонтально -- поперек стекающих книзу пленок либо обрушивающихся капель воды, и противоточным, в случае если воздух перемещается в нем кверху -- в навстречу стекающей воде. Водораспределительные и оросительные устройства градирен. Остужаемая вода распределяется над оросителем градирни согласно системе деревянных либо железобетонных лотков, в дне каковых есть дыры с вмонтированными в них трубочками (гидромеханическими насадками). Потоки воды, вытекающие из насадок, опускаются в разбрызгивающие тарелочки, создавая фонтаны брызг, орошающие размещенный ниже ороситель. Гидравлические насадки и тарелочки изготовляют из фарфора либо пластика. Их располагают над оросителем с таким расчетом, чтобы факелы брызг, создаваемых соседними тарелочками, перекрывали друг друга, что достигается при дистанции между ними 1--1,25м. Используют еще напорное водораспределительный агрегат из нержавеющих труб, к примеру асбестоцементных. В данном случае влага разбрызгивается над оросителем с помощью специализированных низконапорных сопел. Капельный ороситель состоит из большого Количества деревянных реек треугольного либо прямоугольного разреза, размещенных горизонтальными ярусами. При падении частиц воды с верхних реек на нижние возникают факелы мелких брызг, формирующие огромную поверхность соприкосновения с атмосферой.

Пленочный ороситель состоит с щитов, констатируемых в вертикальном положении либо под маленьким углом к вертикали. По плоскости щитов стекает вода, создавая пленку толщиной 0,3--0,5 мм. Щиты выполняют из единичных дощечек, располагаемых горизонтально на определенном расстоянии друг от друга. Используют и сплошные щиты из отлично смачивающихся материалов, к примеру асбестоцементные спрессованные листы толщиной 6--8 миллиметров. Для формирования сплошной пленки в нижней кромке щита изготовляют треугольные вырезы (фестоны), фиксирующие стекающую воду в отдельные струйки, которые как бы растягивают пленку точно по поверхности щита. При стекании пленкис щитов отдельными струями уменьшается противодействие проходу воздуха под оросителем.

Применяют кроме того оросители комбинированные капельно-пленочные.

При проектировании оросителя необходимо стремиться к сокращению сопротивления перемещению воздуха, так как это дает вероятность увеличить расход воздуха через градирню и, таким образом, ускорить охлаждение в ней воды. В этом смысле пленочный ороситель предпочтительнее капельного, так как он оказывает меньшее сопротивление перемещению воздуха, однако для его производства необходимо больший расход материалов.

Постоянный контакт с текущей горячей водой и мокрым воздухом приводит к стремительному износу древесных конструкций оросителей, поэтому срок их работы незначительный и необходимы частые починки.

В настоящее момент обширное распространение заполучили оросители градирен, исполняемые из плоских либо волнистых асбестоцементных листов с несущим каркасом из сборных железобетонных систем.

При эксплуатации градирен в зимнее период появляются проблемы в взаимосвязи с обледенением зон оросителей, находящихся вблизи воздуховходных окошек градирен. Оледенение способно послужить причиной к обрушению оросителя из-за добавочных нагрузок с образовавшегося льда. Во избежание обледенения сокращают приток воздуха в градирню в зимнее время, в целях чего перед воздуховходными окошками ставят подвесные либо поворотные щиты. Используют также обливание находящихся возле воздуховходных окон участков оросителя горячей водой, которая подводится согласно специальному трубопроводу, оснащенному разбрызгивающими соплами.

4.2.2 Открытые градирни

Открытые градирни бывают двух видов: брызгальные и капельные Их используют в системах водоснабжения с расходом оборотной воды от 15 вплоть до 500 м3/ч, дозволяющих временное нарушение научно-технического процесса единичных установок.

Первые предполагают собой незначительный брызгальный бассейн, огороженный со всех краев жалюзийными сетками, мешающими немалому выносу брызг воды за границы градирни; сетки выполняют из дощечек под углом 45-600 к горизонту. Уплотненность орошения для подобных градирен принимают от 1,5 вплоть до 3 м3/ч на 1 м2.

В капельной градирне в отличие от брызгальной существует ороситель из древесных реек.

Область использования открытых градирен обусловливается последующими подходящими критериями: плотность орошения 0,8-1,4 кг/(м2 с); разность температур теплой и охлажденной воды 5-10 С.

4.2.3 Башенные градирни

Вытяжные башни градирен предназначаются для образования естественной тяги за счет разности удельных весов наружного воз¬духа, поступающего в градирню, и горячего и увлажненного воздуха, выходящего из градирни.

Наиболее трудным компонентом башенной градирни является вытяжная вышка, которая функционирует в весьма тяжелых условиях, в следствии этого к материалом для ее производства предъявляются особые условия.

Башни больших градирен исполняются, как правило, в виде слоев гиперболической формы (рис. 2), которая более рациональна по обстоятельствам устойчивости и внутренней аэродинамики.

Допуская огромную плотность орошения, они имеют все шансы быть компактно расположены в площадке индустриального предприятия. Присутствие высочайших башен дает возможность размещать их на маленьких расстояниях от производственных корпусов и сооружений.

Область использования башенных градирен характеризуется последующими параметрами: разность температур теплой и охлажденной воды 5-15 0С; разница температуры холодной воды и температуры атмосферного воздуха согласно смоченному термометру 6-8 0С,т.е. меньше, чем у открытых градирен. Подобным способом, охлаждение воды на данных градирнях совершается до наиболее низких температур.

4.2.4 Вентиляторные градирни

Есть 2 ключевых вида вентиляторных градирен: башенные, оснащенные пропеллерами большой производительности с применением естественной тяги воздуха и секционные, состоящие из ряда типовых секций, каждая из которых обслуживается отдельным вентилятором.

В горловине башен одновентиляторных градирен (рисунок 4.2) над оросителем определяют крупные вентиляторы с диаметром лопастей от 10 вплоть до 18 м. Секционные вентиляторные градирни (рисунок 4.3) состоят из нескольких прямо-угольных стандартных секций, в которые воздушное пространство входит с одной края или с двух сторон. Любая секция снабжается отсасывающим либо нагнетательным вентилятором с лопастями диаметром до 10 м и электроприводом. Вентиляторы отсасывающего вида, что ставятся над оросителем, гарантируют наиболее равномерное распределение воздуха в оросителе и, пребывая в области горячего воздуха, никак не обмерзают в зимний период. Нагнетательные вентиляторы ставятся на входном отверстии градирни у основания. Вентиляторные градирни используют в системах оборотного водоснабжения, требующих стабильного и углубленного охлаждения воды, при необходимости подвижного регулирования температуры охлажденной воды, автоматизации для поддержания установленной температуры охлажденной воды либо охлаждаемого продукта, а кроме того при потребности сокращения размеров строительных работ.

Рисунок 4.2 - Башенная противоточная градирня: 1 - вытяжная башня; 2 -водоуловитель; 3 - водораспределительная система; 4 - оросительное устройство; 5 -воздухорегулирующее устройство; 6 - водосборный бассейн

Постройки вентиляторных градирен экономичнее башенных в 50-80 %. в сопоставлении с башенными градирнями они функционируют при наиболее невысоких напорах воды, тем не менее для привода вентиляторов нужен большой расход электричества, а сами вентиляторы и их приводы имеют необходимость в непрерывном уходе и ремонте.

Область использования вентиляторных градирен обусловливается последующими параметрами: перепад температуры воды вплоть до 25 0С и выше; разница температур охлажденной воды и температуры атмосферного воздуха по смоченному термометру 4-5 0С.

Приведенные сведения показывают на то, вентиляторные градирни имеют все шансы охлаждать воду вплоть до наиболее низких температур, Нежели башенные, и с целью свершения одного и того же результата охлаждения они требуют меньшей площади застройки согласно сравнению с другими охладителями воды.

Рисунок 4.3 - Одновентиляторная градирня: 1 - водоподводящая труба; 2 - водораспределительное устройство; 3 - капельно-пленочный ороситель; 4 - водосборный бассейн; 5 - электродвигатель вентилятора; 6 - гидромуфта; 7- редуктор; 8 - вертикальный вал вентилятора; 9 -лопасти вентилятора; 10 - вытяжная башня



Рисунок 4.4 - Вентиляторная шестисекционная градирня: 1 - водоподводящая труба; 2 - водораспределительное устройство; 3 - капельный ороситель; 4 - водосборный резервуар; 5 - вентилятор; 6 - электродвигатель вентилятора;7 - воздухонаправляющие козырьки; 8 -водоулавливающие жалюзи; 9 - направление потока воздуха; 10 - вытяжной диффузор

4.2.5 Сухие градирни

Сухие градирни представляют собой теплообменные сооружения, в которых теплопередающей поверхностью служат радиаторы из оребренных трубок. С целью формирования тяги подобные градирни могут быть оборудованы вентиляторами либо вытяжной башней (рисунок 4.6).

Передача тепла с нагретой среды, проходящей внутри трубок радиатора, атмосферному воздуху исполняется без прямого контакта через очень развитую поверхность ребер, имеющихся на трубках, за счет теплопроводности и конвекции. Для интенсификации процессов теплопередачи ребристые трубы имеют все шансы орошаться внешне водой.

Радиаторы изготовляются самых многообразных конструкций, основным образом, из стали либо алюминия.

Сухие градирни используются в случаях:

-когда нужно обладать закрытый, изолированный от контакта с атмосферным воздухом контур циркулирования воды в системе оборотного водоснабжения;

-высоких температур нагрева оборотной воды в теплообменных научно-технических аппаратах, никак не допускающих ее охлаждения в градирнях испарительного типа;

-отсутствия либо основательных затруднений в получении свежей воды на обновление безвозвратных потерь в оборотных циклах.

Сухие градирни не имеют обширного распространения в сравнении с испарительными градирнями из-за их высокой цены, маленькой производительности и колоссального расхода электроэнергии.

Одним из минусов конструкций воздушного охлаждения с сухими градирнями является зависимость их холодопроизводительности от температуры наружного воздуха, которая стремительно изменяется не только лишь в течение года, однако и в течение суток. Для устойчивой работы подобных градирен необходимо также обеспечивать устойчивую тепловую нагрузку, в особенности при холодном атмосферном воздухе.



Рисунок 4.5 - Сухие градирни: а-воздушно-конденсационная установка (ВКУ) с естественной тягой воздуха; 1-вытяжная башня; 2-охладительные дельты; 3-жалюзийная решетка; б-воздушный конденсатор с механической тягой воздуха; 1-паропровод; 2-трубопровод паровоздушной смеси; 3-охладительные дельты; 4-каркас секции; 5-трубопровод отвода конденсата; 6-вентилятор; 7-опорная конструкция

4.2.6 Гибридные градирни

Гибридная градирня - данное комбинированное сооружение, в котором соединены процессы тепломассообмена, свойственные испарительной и сухой градирне. Тяга воздуха имеет возможность создаваться вытяжной башней, вентилятором либо вместе башней и несколькими вентиляторами, рассредоточенными по периметру вышки в ее нижней части (рисунок 4.7).

Технологические и технико-финансовые характеристики гибридных градирен лучше в сравнении с сухими, однако уступают испарительным. Они обладают менее дорогостоящим теплообменным оснащением и охлаждающая способность их в меньшей мере зависит от изменения температуры воздуха. К достоинствам гибридных градирен допускается причислить ощутимое снижение безвозвратных потерь воды в сопоставлении с испарительными градирнями и возможность работы без видимого парового факела.

По охлаждающей способности гибридные градирни превосходят сухие, однако уступают испарительным градирням.

Гибридные градирни наиболее сложны при конструировании и постройке, требуют повышенного внимания и обслуживания при эксплуатации не только лишь самих градирен, но и системыводооборота в целом. При недостаточно высококачественной оборотной воде на стенах внутри труб радиаторов возникают солевые отложения, а оребрения труб загрязняются пылью поступающего воздуха, что приводит к внезапному возрастанию термического сопротивления.

Это порождает нарушение расчетных режимов работы сухой и испарительной частей, а кроме того аварийных ситуаций в зимний период.

В нашей стране гибридные градирни не обрели распространения из-за высоких требований при эксплуатации и огромной цены в сопоставлении и обыкновенными испарительными градирнями.



Рисунок 4.6 - Гибридная градирня фирмы «Бальке-Дюрр» (Германия) с комбинированной подачей воздуха: 1 - башня; 2 - сухие охлаждающие элементы; 3 - ороситель; 4,5 - вентиляторы сухой и мокрой частей; 6 - жалюзи; 7 - смешивающие элементы; 8 - водоуловитель; 9 - система распределения воды; 10,12 - подача нагретой воды в сухие охлаждающие элементы и наороситель; 11,13 - отвод охлажденной воды от сухой и мокрой частей; 14 - шумоглушители; 15 - сухой нагретый воздух; 16 - насыщенный нагретый воздух

4.2.7 Расчет и выбор градирни

Мощность для выбора градирни рассчитывается по формуле:

Qгр = Qx+Qт, (4.1)

Qгр = 52744+66004=47496 кВт.

Исходя из расчетной мощности 47496 кВТ, для Киришской ГРЭС выбрана Градирня мокрая открытая VXT мощностью 5894 кВТ в количестве девяти штук (с запасом мощности).

Основные характеристики приведены в таблице 7



Таблица 4.2 - Характеристики градирни VXT

Мощность, кВт:	5894
Температура воды на подачу в градирню, °C:	35
Температура воды из градирни, °C:	25
Температура мокрого термометра, °C:	21
Окр.среда-температура воздуха/влажность, °C/%:	27/55

Рисунок 4.7 - Схема градирни VXT

Преимущества:

-данное оборудование используется по всему миру, что говорит о его надежности;

-такие элементы как система привода, мотор и вентиляторы расположены в месте не доступном для влажного воздуха, поэтому исключена вероятность конденсации влаги на этих элементах;

-отсутствие подвижных частей снаружи конструкции позволяет избежать проблем даже при самых тяжёлых климатических условиях;

-гарантированный срок службы достигается за счет применения уникальной технологии Baltibond, которая устойчива к коррозии;

-малошумная работа;

-градирни VXT укомплектованы внутренними радиальными вентиляторами, обеспечивающими пониженный уровень шума;

-конструкция заборных и выпускных проёмов позволяет присоединить к ним воздуховоды, что позволяет размещать градирни VXT в помещениях;

-оборудование имеет более тихую заднюю сторону, а впуск воздуха расположен с другой стороны;

-изделие оснащено специально разработанными шумоглушителями;

-данное оборудование можно монтировать рядом со сплошными стенами;

-легкость монтажа;

-оборудование VXT обладает высокой производительностью и малым весом;

-серия VXT-C может быть поставлена в десятифутовых контейнерах;

-благодаря уникальной конструкции можно получить доступ к любым механизмам;

-в градирне применены пакеты листового наполнителя BACount, позволяющие обеспечить лёгкий осмотр и доступ для чистки, что в свою очередь избавляет от необходимости замены наполнителя.

4.3 Подбор воздухоохладителя

Воздухоохладители служат для понижения температуры воздуха, подаваемого на охлаждаемый объект. По конструкции они бывают сухие, мокрые и смешанного типа с орошением трубчатых змеевиков рассолом.

Размещают воздухоохладители в охлаждаемом помещении или вне его (во втором случае кожух покрывают теплоизоляцией). Различают воздухоохладители постаментные (напольные), устанавливаемые на полу камер или антресолей, и навесные, которые подвешиваются к потолку. Воздух продувается через воздухоохладитель осевым или центробежным вентилятором обычно поперек труб. Если вентилятор должен обеспечить циркуляцию воздуха только через воздухоохладитель, используют осевые вентиляторы, создающие небольшой напор. При наличии воздуховодов и фильтров применяют центробежные вентиляторы. Скопившийся на поверхностях труб воздухоохладителя иней оттаивают горячими парами хладагента или с помощью электронагревателей.

Воздухоохладитель (1) (рисунок 4.9, а) представляет собой аппарат, состоящий из специальной камеры с батареей, в которой кипит хладагент или прокачивается холодный рассол. Воздух всасывается из помещения через канал (5), прогоняется вентиляторами через воздухоохладитель, охлаждается и снова по каналам (2) поступает в помещение.

Если воздухоохладитель расположен в верхних этажах или на чердаке помещения, то холодный воздух проходит в стенах (4), а теплый по каналам, расположенным в потолке охлаждаемой камеры, поступает обратно в воздухоохладитель, как показано на рисунке 4.8.

Рисунок 4.8 -Принципиальная схема воздухоохладителя

Для данной холодильной мощности выбран воздухоохладитель FRM-1140/E холодопроизводительностью 21920 кВТ.



Рисунок 4.9 - Воздухоохладитель FRM-1140/E

Таблица 4.3-Характеристики воздухоохладителя FRM-1140/E

Габариты (a*b*c)	2860*360*550
Потребляемая электрическая мощность, кВт	17,5
Производительность вентиляторов, м3/час,/длина возд.струи	10440/16
Холодопроизводительность, R404a, кВт при Tc=0C (темп.в камере) ?t1=8K	21920
Кол-во вентиляторов / диаметр крыльчаток(мм)	4/400

4.4 Расчет экономического эффекта модернизации Киришской ГРЭС

Рассчитаем стоимость оборудования для системы охлаждения воздуха (СОВ) для ПГУ-800 на Киришской ГРЭС.

Стоимость АБХМ:

К1 = k1Qх = 300020000 = 60 млн. руб,

где k1 = 3000 руб/кВт - удельная стоимость отечественной АБХМ на 1 кВт холодопроизводительности;

Qх = 20000 кВт - установленная холодопроизводительность АБХМ Киришской ГРЭС.

Стоимость мокрой градирни:

К2 = k2Qгр = 50045000 = 22,5 млн. руб,

где k2 = 500 руб/кВт - удельная стоимость мокрой вентиляторной градирни на 1 кВт холодопроизводительности;

Qгр = 45000 кВт - установленная холодопроизводительность мокрой градирни на Киришской ГРЭС.

Стоимость аппарата охлаждения воздуха, включающего воздухоохладитель и осевой вентилятор:

К3 = k3Qх = 10007000 = 7,0 млн. руб,

где k3 = 1000 руб/кВт - удельная стоимость аппарата охлаждения воздуха на 1 кВт холодопроизводительности;

Qх = 7000 кВт - установленная холодопроизводительность аппарата охлаждения воздуха.

Суммарные капиталовложения в систему охлаждения воздуха на КиришскойГРЭС. составят:

К = К1 + К2 + К3 = 89,5 млн. руб.

Применение системы охлаждения воздуха холодильной мощностью 7000 кВт повышает мощность ПГУ-800 примерно на N = 60000 кВт. Кроме того, при работе СОВ повышается электрический КПД ГТУ. Поэтому эксплуатационные затраты на работу СОВ (расход электроэнергии на АБХМ, градирню, вентилятор) можно для простоты не учитывать. Поскольку АБХМ может работать на бросовой теплоте (отработавшие газы, пар и т.п.), то затраты на теплоту, потребляемую АБХМ, также не учитываем.

Рассчитаем выработку дополнительной электроэнергии за счет работы СОВ на Киришской ГРЭС. Работа СОВ предполагается в летние месяцы в дневное время. Количество электроэнергии, дополнительно полученной благодаря работе СОВ за три летних месяца составит:

Э = n730N = 37300,460000 = 52,5 млн. кВтч,

где n = 3 - число летних месяцев; 730 - число часов в месяце;

= 0,4 - коэффициент загрузки СОВ.

При стоимости отпуска электроэнергии с = 2 руб/ кВтч дополнительная прибыль составит:

П = Э с =52,52 = 105 млн. руб.

Поскольку прибыль, полученная за счет увеличения выработки электроэнергии (П = 105 млн. руб) превышает капитальные вложения в систему охлаждения воздуха (К = 89,5 млн. руб), то срок окупаемости системы охлаждения воздуха на Киришской ГРЭС составит менее трех летних месяцев. В холодное время года СОВ не будет использоваться, и поэтому не будет приносить прибыль. Поскольку срок службы АБХМ, градирни и аппарата охлаждения воздуха составляет не менее 20 лет, то в остальные годы в летний период времени система охлаждения воздуха будет приносить чистую прибыль.

Таким образом, предлагаемая система охлаждения воздуха для ПГУ-800 на Киришской ГРЭС является экономически эффективной с небольшим сроком окупаемости. Ежегодный экономический эффект составит более 100 млн. руб., срок окупаемости - менее трех летних месяца.



5. АВТОМАТИЗАЦИЯ

Современные энергетические ГТУ оснащаются автоматизированными системами управления основным и вспомогательным оборудованием. Их разработка базируется на микропроцессорной технике и сочетается с устройствами автоматического управления. Систему автоматического управления (САУ) выполняют электрогидравлической или электропневмогидравлической («сухой») в зависимости от разработок конкретных фирм. Автоматизированная система управления технологическим процессом ГТУ должна выполнять следующие функции[4]:

участвовать в регулировании частоты и мощности в энергосистеме в штатном и аварийном режимах;

проверять выполнение целого ряда предпусковых условий и, если они не выполняются, выдавать оператору соответствующую информацию;

осуществлять автоматический разворот вала ГТУ, зажигание топлива в КС, выход на холостой ход, синхронизацию с электрической сетью и выход на режим заданной нагрузки (режимы нормального или ускоренного пуска), регистрацию пусковых режимов;

обеспечивать автоматическое регулирование частоты вращения, ограничение начальной температуры газов перед газовой турбиной, стабилизацию режима заданной мощности, поддержание запаса устойчивости до границы помпажа компрессора на всех режимах;

осуществлять предупредительную и аварийную сигнализацию, защищать оборудование ГТУ в аварийных ситуациях;

обеспечивать нормальный останов и охлаждение ГТУ на предусмотренных режимах и аварийный останов с мгновенным отключением подачи топлива;

обеспечивать плавный переход с одного вида топлива на другой;

обеспечивать немедленное отключение ГТУ в случае: недопустимого превышения начальной температуры газов перед ГТ; повышения частоты вращения ротора сверх допустимого предела; недопустимого осевого сдвига, недопустимых относительных перемещений роторов компрессора и ГТ; недопустимого понижения давления масла в системе смазки или уровня масла в маслоблоке; недопустимого повышения температуры масла на сливе из любого подшипника или из любой колодки упорного подшипника; погасания факела в КС; возрастания вибрации подшипниковых опор выше допустимых значений; недопустимого понижения давления газообразного или жидкого топлива; возникновения помпажа компрессора или недопустимого приближения к границе помпажа;[4].

Автоматизированная система управления ГТУ выполняет ряд информационных задач, а также расчет технико-экономических показателей, диагностику технического состояния установки и др. Система автоматического управления должна иметь: степень нечувствительности регулятора частоты при любой нагрузке не более 0,2 °/о номинальной; нечувствительность регулятора температуры газов к изменению температуры менее чем на 10 °С. Система автоматического управления воздействует на устройства, которые регулируют: общий расход топлива; углы установки поворотных направляющих аппаратов на входе и в первых ступенях компрессора; положение антипомпажных клапанов; распределение топлива и воздуха в КС[4].

5.1 Система регулирования подачи газообразного топлива ГТУ

В соответствии с видом топлива, выбранным оператором, управляющий сигнал по топливу подается через делитель сигнала на систему подачи газообразного и жидкого топлива. Пуск может быть осуществлен на любом виде топлива. Для поддержания стабильного уровня нагрузки ГТУ переход с одного вида топлива на другой происходит после истечения соответствующего времени заполнения. Автоматизированный процесс продувки незадействованной топливной системы находится под постоянным наблюдением оператора. Переход с одного вида топлива на другой может быть запущен автоматически при нарушении подачи основного топлива (о чем оповещает предупредительный сигнал) и завершен без вмешательства оператора. Возврат к основному топливу осуществляется вручную. Схема двухступенчатой системы регулирования подачи газообразного (основного) топлива, в которой регулирование давления осуществляется в зависимости от частоты вращения и расхода в соответствии с управляющим сигналом по топливу, приведена на рисунке 5.1[4].

При регулировании обеспечивает стабильный коэффициент снижения нагрузки, достаточной для управления в условиях пуска и прогрева, и максимальный расход при выработке пиковой мощности в условиях минимальной температуры окружающей среды. Клапан, регулирующий частоту вращения в зависимости от давления, действует как независимый стопорный клапан. Он оборудован встроенным размыкающим реле с гидравлическим приводом, которое может закрывать клапан независимо от управляющих сигналов, подаваемых на него. И стопорный, и регулирующий клапаны это обратные клапаны с гидравлическим приводом, которые закрываются при потере сигнала по потоку либо по гидравлическому давлению. Распределение топлива между горелками в двухступенчатых КС осуществляется с помощью кольцевого коллектора[4]. Метрологическая карта средств автоматизации ГТУ и спецификация контурной схемы автоматизации ГТУ представлены в таблицах 5.1 и 5.2 соответственно.



Рисунок 5.1 - Система регулирования подачи газообразного топлива ГТУ (GeneralElectric): 1 - подача топлива; 2 - стопорный клапан; 3 -регулятор подачи топлива; 4 - регулирующий клапан; 5 - кольцевой коллектор; 6 - камера сгорания; 7 -- двухтопливный линейный дифференциальный преобразователь скорости; 8 - гидроцилиндр; 9 - клапан; 10 - гидравлическое реле; 11 - подача масла

5.2 Система регулирования подачи жидкого топлива ГТУ

Система регулирования подачи жидкого топлива схематично представлена на рисунке 5.2. В ней применяется топливный насос объемного действия, регулирование расхода топлива осуществляется двумя потоками: со стороны всоса насоса и циркуляцией части топлива. Необходимый коэффициент снижения нагрузки получается умножением сигнала топливной системы на сигнал, пропорциональный частоте вращения вала ГТ. Результирующий сигнал устанавливает долю рециркуляции для насоса либо регулирует открытие байпасного клапана таким образом, чтобы фактический расход топлива, измеренный через скорость делителя потока жидкого топлива, был равен расчетному значению[4].



Рисунок 5.2 - Система регулирования подачи жидкого топлива ГТУ (GeneralElectric): 1 -- фильтр; 2 -- стопорный клапан; 3 -- предохранительный клапан; 4 -- топливный насос; 5 -- клапан рециркуляции; б -- гидроцилиндр; 7-- подача масла; 8 -- индивидуальные запорные клапаны; 9 -- делитель потока топлива; 10 -- подача жидкого топлива; 11 -- топливные форсунки (обычно 10 шт.); 12 -- трехскоростной редуктор с двумя зубчатыми передача-ми; 13 -- усилитель сигналов

Таблица5.1 - Метрологическая карта средств автоматизации ГТУ

№ п/п	Наименование оборудования	Пределы измерений	Диапазон показания шкалы прибора	Длина шкалы	Цена деления прибора	Чувствительность прибора	Класс точности	Погрешность измерения
	Подача топлива	-	-	-	-	-	-	-
	Стопорный клапан	-	-	-	-	-	-	-
	Регулятор подачи топлива	-	-	-	-	-	-	-
	Регулирующий клапан	-	-	-	-	-	-	-
	Кольцевой коллектор	-	-	-	-	-	-	-
	Камера сгорания	-	-	-	-	-	-	-
	Двухтопливный линейный дифференциальный измеритель скорости	0.5 до 2,5 м/c	-	-	0,1 м/c	0,1 м/c	II	±0,1м/c
	Гидроцилиндр	-10 до 60 °C	-	-	0,1°C	0,1°C	II	±0,5°C
	Клапан	-	-	-	-	-	-	-
	Гидравлическое реле	-	-	-	-	-	-	-
	Подача масла	-	-	-	-	-	-	-

Таблица 5.2 - Спецификация контурной схемы автоматизации ГТУ

Позиция	Функция	Наименование	Кол-во
1	Подача топлива на ГТУ	Подача топлива	2
2	Пуск и остановка турбины	Стопорный клапан	2
3	Регулирует подачу топлива	Регулятор подачи топлива	1
4	Закрывается припотери связи по потоку	Регулирующий клапан	2
5	Распределение топлива между горелками	Кольцевой коллектор	2
6	Сжигание топлива	Камера сгорания	1
7	Измеряет скорость	Двухтопливный линейный дифференциальный измеритель скорости	1
8	Приводит в действие клапаны, задвижки	Гидроцилиндр	1
9	Регулирует частоту вращения	Клапан	1
10	Закрывает клапан независимо от сигналов	Гидравлическое реле	1
11	Подача масла на вал турбины	Подача масла	1



6. БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ

6.1 Анализ опасных и вредных производственных факторов при эксплуатации ПГУ-800

Во время работы на оператора (машиниста энергоблока) могут повлиять некоторые вредоносные и промышленные факторы:

- высокое давление и температура поверхностей нагрева;

- высокое напряжение в электрической сети;

- повышенные уровни шума и вибрации;

- повышенная подвижность воздуха.

Присутствие повышенных температур в рабочей зоне является причиной нарушений теплообмена человека с окружающей средой, выраженного в появлении общих или местных дискомфортных теплоощущений (слегка тепло, тепло, жарко).

Протяженное воздействие вибраций приводит к формированию вибрационной болезни.

Влияние шума вызывает временный спад слуховой чувствительности, адаптацию слуха - характерную защитную реакцию организма. Через некоторое времяпосле адаптации происходит утомление органа слуха - первичный симптом патологического процесса, постепенно прогрессирующего в тугоухость и полнейшую глухоту.

6.2 Меры по обеспечению безопасных и здоровых условий труда

Парогазовая установка состоит из двух газовых турбин, двух котлов-утилизаторов и одной паровой турбины, расположена в двух помещениях размером 78 мЧ67 мЧ33,5 м и 88 мЧ80 мЧ33,5 м.

Для защиты турбогенератора от чрезмерного повышения числа оборотов, турбина оснащеназащитой, которая немедленно прерывает подачу свежего пара в ЦВД турбины и пара после промышленного перегрева в ЦСД турбины при увеличении числа оборотов на 11-12% свыше номинального. Данная защита турбины от разгона исполняется двумя центробежными выключателями байкового типа.

Обратные клапаны монтируются на трубопроводах отборов турбины и рассчитаны для защиты турбины от разгона обратным потоком пара, который образуется в сосудах за счёт вскипания конденсата при резком понижении давления в них, а так же пара находящегося в объёмах трубопроводах и сосудов. [24]

Проектом рассчитано создание защитного заземления нетоковедущих частей технологического оборудования, которые могут проявиться под напряжением вследствие замыкания на корпус и еще по нескольким причинам; искусственного освещения (рабочего, аварийного, эвакуационного, охранного, сигнального), искусственной приточно-вытяжной вентиляции, противопожарной системы. С целью снизить воздействие опасных и вредных производственных факторов предложено использовать спецодежды, установить дистанционное управление процессами. Стационарные площадки оборудованы ограждениями. Производственные помещенияснабжены аптечными препаратами.

В целом условия труда на предприятии отвечают гигиеническим требованиям.

К обслуживанию парогазовой установки допускаются лица не моложе 18 лет, прошедшие специальное обучение, прослушавшие вводный инструктаж, не имеющие медицинских противопоказаний, получившие удостоверение с фотографией на право обслуживания парогазовых установок, работающих на природном газе.

Оператор обеспечен спецодеждой (костюм хлопчатобумажный), специальной обувью (ботинки кожаные) и средствами индивидуальной защиты (рукавицы комбинированные, очки защитные, каска защитная), обязуется пользоваться ими во время работы.

При вступлении на дежурство рабочий персонал обязан ознакомиться с записями в журнале, проверить полную исправность оборудования (всех установленных в котельной котлов, газового оборудования, исправность освещения и телефона).

Прием и сдача дежурства должны оформляться старшим оператором записью в сменном журнале с указанием результатов проверки котлов и относящегося к ним оборудования (манометров, предохранительных клапанов, питательных приборов, средств автоматизации и газового оборудования).

Не допускается приемка и сдача смены во время устранения аварии.

Работы повышенной опасности (монтаж, демонтаж, ремонт конструкций или технологического оборудования или их частей, узлов, деталей, рабочих органов, работа в зонах, над которыми происходит перемещение грузов грузоподъемными кранами) осуществляются исключительно при наличии наряда-допуска и после проведения целевого инструктажа на рабочем месте. Режим труда и отдыха составляется с учетом правил внутреннего трудового распорядка. Работа операторов сформирована в три смены по 8 часов.

6.3 Меры по обеспечению устойчивости работы ПГУ-800 в условияхчрезвычайных ситуаций на предприятии и причины их возникновения

Меры по обеспечению устойчивости работы ПГУ-800 в условияхчрезвычайных ситуаций на предприятии и причины их возникновения

1) разрушения сооружений, технических устройств или их элементов;

2) пожар;

3) по объектам котлонадзора: разрушения и повреждения (разрывы) котлов, сосудов, работающих под давлением, трубопроводов пара и горячей воды (их элементов);

4) по объектам газоснабжения:

взрывы газа в инженерных сооружениях в результате разрушения газопроводов, выхода из строя газового оборудования газораспределительных пунктов и газораспределительных установок;

остановку (перерыв) газоснабжения электростанции в результате аварии на объекте магистрального трубопроводного транспорта газов;

взрывы и пожары, связанные с эксплуатацией газового хозяйства, ГРЭС;

неконтролируемый выброс природного газа в атмосферу или в помещение электростанции в результате полного разрушения или частичного повреждения трубопроводов, их элементов и устройств, сопровождаемого одним из следующих событий или их сочетанием: взрывом или воспламенением газа; повреждением или разрушением других объектов; потерей 10 000 м3 газа и более;

5) природные катастрофы.

Факторами производственных аварий могут являться стихийные бедствия, дефекты, допущенные при конструировании и строительстве сооружений, недооценка на стадии проектирования особенностей объекта и районных условий, оплошности при монтаже технических систем, нарушения технологий изготовления и правил эксплуатации построек, автотранспорта, оснащения, машин, устройств. Производственные аварии имеют все шансы произойти в результате недочета трудовой и научно-технической выдержки, невыполнения правил техники сохранности, отсутствия подобающего наблюдения за состоянием зданий, построек, оборудования и т.д.