уравнение теплового баланса СМ2

выразим из уравнения теплового баланса СМ2 энтальпию основного конденсата после смесителя

составим и решим систему уравнений относительно расхода греющего пара в П7 и расхода основного конденсата через П7

выразим из второго уравнения системы

и подставим в первое уравнение:

отсюда

тогда

тогда энтальпия на выходе из смесителя СМ2 кДж/кг

Принятое значение при расчете П6

кДж/кг,

Расхождение составляет



3.3.2 Расчет регенеративного подогревателя низкого давления ПН-100

Цель расчета в определении приращения энтальпии на выходе из ПН-100.

В ПН-100 поступает пар из уплотнений с параметрами

кДж/кг,

.

Принимаем давление в ПН-100 МПа.

Тогда соответствующая температура насыщения греющего пара в ПН-100 определим по hs-диаграмме при

,

Энтальпия воды на линии насыщения при давлении в ПН-100 определим по hs-диаграмме при

кДж/кг.

Теплообменник ПН-100 не снабжен охладителем дренажа, поэтому энтальпия дренажа

,

кДж/кг.

Тогда приращение энтальпии основного конденсата в ПУ

3.3.3 Регенеративный подогреватель низкого давления П8 и смеситель СМ3

Цель расчета в определении относительного расхода греющего пара из седьмого отбора турбины в П8.

Параметры пара в седьмом отборе (на П8) рассчитаны ранее

,

,

.

Принимаем потери в трубопроводах

.

Тогда давление и соответствующая температура насыщения греющего пара в П8 Мпа

,

Температуру насыщения пара определим по hs-диаграмме при

.

Энтальпия воды на линии насыщения при давлении в П8 определим по hs-диаграмме при

.

Теплообменник П8 не снабжен охладителем дренажа, поэтому энтальпия дренажа

,

.

Принимаем недогрев до температуры насыщения в П8 равным

.

Тогда температура основного конденсата на выходе из П8

,

Принимаем давление основного конденсата за П8 равным МПа

,

Тогда энтальпия основного конденсата на выходе из П8 определим по hs-диаграмме при и

.

Принимаем предварительно энтальпию основного конденсата на входе в П8 (т.е. на выходе из ПС-50)

.

Составим уравнение теплового баланса П8

Запишем уравнение материального баланса СМ3

уравнение теплового баланса СМ3

,

Выразим из уравнения теплового баланса СМ3 энтальпию основного конденсата после смесителя

Составим и решим систему уравнений относительно расхода греющего пара в П8 и расхода основного конденсата через П8

,

Отсюда выразим и

,

.

Тогда энтальпия на выходе из смесителя СМ3 кДж/кг

Принятое значение при расчете П7

,

Расхождение составляет

3.3.4 Сальниковый подогреватель ПС-50

Цель расчета в определении энтальпии на выходе из ПС-50. В ПС-50 поступает пар из уплотнений

,

кДж/кг.

Принимаем давление в ПС-50

МПа.

Тогда соответствующая температура насыщения греющего пара в ПС-50 по hs-диаграмме при

;

Энтальпия воды на линии насыщения при давлении в ПС-50 по hs- диаграмме при

кДж/кг.

Теплообменник ПС-50 не снабжен охладителем дренажа, поэтому энтальпия дренажа

,

кДж/кг.

Тогда приращение энтальпии основного конденсата в ПС-50

, кДж/кг

3.4 Определение расходов пара

Рассчитаем конденсатор К и смеситель в баке конденсата.

Цель расчета в определении параметров и расходов основного конденсата на входе в конденсатные насосы первого подъема.

Давление в конденсаторе

,

МПа.

Энтальпия и температура воды на линии насыщения при данном давлении по hs диаграмме (при ) составит

, кДж/кг.

Составим уравнение теплового баланса для бака конденсата. В него направляется дренаж из П7, ПН-100 и ХОВ. Расход и энтальпия данных потоков

,

кДж/кг,

,

кДж/кг,

,

кДж/кг,

,

кДж/кг.

Из материального баланса бака конденсатора определим расход пара в конденсатор

,

.

Тогда энтальпия основного конденсата на выходе из бака конденсатора (на входе в КН1) кДж/кг

Энтальпия основного конденсата на выходе из ПС-50 кДж/кг

,

.

Ранее принятое значение при расчете П7

.

Расхождение составляет

3.4.1 Проверка правильности расчета

В данном пункте производится сравнение расходов пара в конденсатор, вычисленные, по материальным балансам в конденсатно-питательном тракте и в турбине.

Расход в конденсатор

Ранее найденное значение из баланса бака конденсата (смеситель на выходе из К) .

Расхождение составит

Вывод: При таком расхождении считаем, что расчет был проведен правильно.

Результаты расчета.

Относительные расходы пара в отборы

,

,

,

.

,

,

,

,

,

,

,

,

.

3.4.2 Коэффициенты недовыработки

Из результатов расчета процесса расширения имеем следующее:

Параметры промежуточного перегрева

,

кДж/кг,

,

.

По hs-диаграмме определяем параметры пара при и

кДж/кг.

Параметры пара на выхлопе из ЦНД

кПа,

,

.

По hs диаграмме определим температуру в точке с и (43 ⁰С) и при данной температуре определим

кДж/кг.

Срабатываемый теплоперепад кДж/кг

,

Коэффициенты недовыработки первый отбор:

второй отбор:

третий отбор:

четвертый отбор:

пятый отбор:

,

шестой отбор:

седьмой отбор:

где

где

Рассчитаем приведенный теплоперепад турбины кДж/кг

где

.

Рассчитаем расход пара в голову турбины. Для этого принимаем механический кпд (потери на трение в подшипниках) турбины

,

Принимаем потери в генераторе: ,

Номинальная мощность энергоблока: .

Тогда расход пара в голову турбины

или ,

.

Произведем расчет абсолютных расходов пара

В отборы ,

в ПСГ-1

в ПСГ-2

В конденсатор ,

.

На входе в котел и

3.5 Определение энергетических показателей энергоблока

Рассчитаем удельный расход пара на выработку одного кВт·час электроэнергии кг/кВт·час

Полный расход теплоты МДж/с

Расход теплоты на теплофикационную установку МДж/с

Расход теплоты на выработку электроэнергии МДж/с

Удельный расход теплоты на турбогенераторную установку кДж/кВт·час

.

Электрический кпд турбогенераторной установки

КПД теплофикационной установки равен

Рассчитаем удельный расход условного топлива.

Принимаем с определенной степенью точности коэффициент, учитывающий тепловые потери в трубопроводах от котла до ГПЗ

,

принимаем кпд котельного агрегата

.

Тогда удельный расход условного топлива на выработку электроэнергии кг/кВт·час

Удельный расход условного топлива на выработку тепловой энергии кг/кВт·час

КПД ТЭЦ по производству электроэнергии

.

КПД ТЭЦ по производству тепловой энергии

.

Полный КПД ТЭЦ

Полный КПД теплофикационной установки

Абсолютный электрический КПД для установки

Остальные режимы работы энергоблока рассчитываются аналогичным способом. Результаты расчета занесем в таблицу (Приложение А).



4. Проработка технических предложений по улучшению показателей работы вспомогательного оборудования и систем в условиях энергоблока

4.1 Подбор питательных насосов

По результатам расчета параметры питательного насоса при работе паротурбинной установки на мощности () составили

МПа, ,

.

Рассчитаем параметры насоса и сравним их с номинальными.

Примем производительность насосной установки равной расходу питательной воды:

Давление нагнетания насоса , Мпа

Где - давление в барабане котла (техническая характеристика котла En-670-140-545), ;

;

- запас давления на открытие предохранительного клапана, ;

- статическое давление, ;

Где - высота от оси насоса до уровня в барабане котла, м;

;

- плотность воды при средней температуре водяного столба (от насоса до котла) и среднем давлении 22,2 МПа; .

- потеря давления в напорном трубопроводе (на трение и местные сопротивления);

Давление всасывания насоса

Где - давление в деаэраторе, МПа ();

- статическое давление, МПа.

Где - высота от оси насоса до уровня в деаэраторе, м ();

- плотность воды при t=164?С и ()

- потери давления во всасывающем трубопроводе насоса (принимаем )

Полное давление насоса определяем по формуле:

Где - коэффициент запаса; (принимаем )

Определим потребный напор питательного насоса по формуле:

где - кавитационный запас, м;

Примем м.

м.

Мощность питательного насоса :

Где - производительность насоса, кг/с; (188,9 кг/с)

- плотность воды ()

- КПД насоса; ()

- КПД электродвигателя, ()

Номинальные параметры насоса ПЭ 580-185:

· производительность 580

· давление на входе 0,7

· давление на напоре 18,8

· мощность, потребляемая насосом 3590

· напор, м 2030

Сравнивая номинальные параметры питательного насоса с фактическими параметрами, видно, что одного насоса не достаточно для обеспечения котла необходимым количеством воды, при этом данный тип насоса обеспечивает требуемое давление (напор).

Для повышения производительности принимаем два питательных насоса ПЭ 580-185 установленных в сеть параллельно.

При параллельном соединении насосов складываются подачи насосов при соответствующих напорах.

4.2 Определение режимов работы питательных насосов

Как видно из расчетов предыдущего пункта выбранная схема питательной насосной установки на номинальном режиме обеспечивает подачу воды в количестве что больше требуемой подачи на 53%. При этом насос имеет еще небольшой запас по напору (). Таким образом, для достижения рабочей точки необходимо применять различные способы регулирования подачи. Рассмотрим эти способы применительно к нашей системе.

4.2.1 Дроссельное регулирование

При данном способе регулирование осуществляется дросселем, расположенным на напорной линии насоса.

По мере закрытия дросселя происходит увеличение сопротивления и соответствующее уменьшение подачи. Каждому положению дросселя соответствует новая характеристика сети.

В нашем случае, чтобы два параллельно установленных насоса обеспечивали подачу 755 м³/ч (первый режим работы блока 1) принята следующая схема:

Один насос работает с полностью открытой дроссельной заслонкой, при этом перекачивает 580 м³/ч воды. Используя характеристику насоса ПЭ-580-185, изображенную на рисунках 4.1 и 4.2 определим мощность и кпд насоса в рабочей точке.

Рисунок 4.1 - Характеристика насоса ПЭН - 580 - 185 (ГОСТ-22337-77)

Рисунок 4.2 - Характеристика насоса ПЭН - 580 - 185 (ГОСТ-22337-77)

Потребляемая мощность равна

,

КПД первого насоса составит

.

Тогда второй насос должен обеспечить подачу м³/ч воды.

При этом потребляемая мощность равна:

,

КПД второго насоса составит:

.

Тогда суммарная мощность равна

.

Подобным образом просчитаем характеристики двух насосов, работающих параллельно, для десяти расчетных режимов работы блока 1. Результаты занесем в таблицу 4.1.

Таблица 4.1 - Рабочие параметры насосной установки при различных режимах

№ реж.	, м3/ч	, м3/ч	, м3/ч	, кВт	, кВт	, кВт	,%	, %	, %
	т/ч	м3/ч
1	679,2	754,7	580,0	174,7	3600,0	2000,0	5600,0	81,3	50,7	71,3
2	623,9	693,2	580,0	113,2	3600,0	1765,0	5365,0	81,3	36,1	67,5
3	591,2	656,9	580,0	76,9	3600,0	1665,0	5265,0	81,3	26,5	65,5
4	589,5	655,0	580,0	75,0	3600,0	1663,0	5263,0	81,3	26,3	65,6
5	504,0	560,0	560,0	0,0	3531,0	0,0	3531,0	81,1	0,0	81,1
6	465,0	516,7	516,7	0,0	3380,0	0,0	3380,0	79,9	0,0	79,9
7	593,5	659,4	580,0	79,4	3600,0	1680,0	5280,0	81,3	28,0	66,1
8	522,5	580,6	580,0	0,6	3600,0	0,0	3600,0	81,3	0,0	81,3
9	437,9	486,6	486,6	0,0	3288,0	0,0	3288,0	79,7	0,0	79,7
10	630,4	700,4	580,0	120,4	3600,0	1800,0	5400,0	81,3	38,0	68,0

Как видно из таблицы такой способ регулирования режимов работы насосов простой, но неэкономичный, так как величина кпд второго зарегулированного насоса () достигает в лучшем случае 51% для первого режима.

4.2.2 Регулирование с применением частотно-регулируемого привода (ЧРП)

Этот способ основан на изменении частоты вращения насоса. При изменении частоты вращения , об/мин. напорные характеристики насоса представляют собой конгруэнтные кривые и рабочая точка, перемещаясь по характеристике сети, дает различные значения подачи .

При таком режиме регулирования кпд насосной установки незначительно отличается от оптимальной величины.

Для двух одинаковых насосов, работающих с различной частотой вращения и перекачивающих жидкость той же плотности, применимы законы подобия:

, , .

Эти уравнения позволяют пересчитать подачу, напор и мощность при новой частоте:

; (4.1)

; (4.2)

. (4.3)

Таким образом получаются характеристики насосов в зависимости от частоты вращения. Тогда необходимо подобрать частоту вращения обоих насосов так, чтобы они вместе обеспечивали требуемую подачу воды. При этом создаваемый напор насосами должен быть не меньше требуемого.

Предварительно зададимся значениями частот вращения:

(номинальный режим работы насоса);

;

;

.

Для частот , и произведем пересчет , и по формулам 4.1 - 4.3. А также произведем расчет коэффициента быстроходности () по формуле:

,

Этот коэффициент служит критерием подобия центробежных насосов. Он вычисляется для определения оптимального режима работы насоса (, где ).

Результаты расчетов занесем в таблицы 4.2 и 4.3.



Таблица 4.2 - Характеристики насосов с ЧРП (калиброчочные)

, м3/с	, м		, м3/с	, м		, м3/с	, м		, м3/с	, м
0,0	2352,0	0,0	0,0	1903,0	0,0	0,0	1501,5	0,0	0,0	1147,5	0,0
40,0	2350,5	3,4	36,0	1901,8	3,4	32,0	1500,5	3,4	27,9	1146,8	3,4
80,0	2350,0	4,8	72,0	1901,4	4,8	63,9	1500,2	4,8	55,9	1146,5	4,8
120,0	2348,0	5,9	107,9	1899,8	5,9	95,9	1498,9	5,9	83,8	1145,6	5,9
160,0	2340,0	6,8	143,9	1893,3	6,8	127,8	1493,8	6,8	111,8	1141,7	6,8
200,0	2331,0	7,7	179,9	1886,0	7,7	159,8	1488,1	7,7	139,7	1137,3	7,7
240,0	2321,0	8,4	215,9	1877,9	8,4	191,8	1481,7	8,4	167,6	1132,4	8,4
280,0	2306,0	9,2	251,9	1865,8	9,2	223,7	1472,1	9,2	195,6	1125,1	9,2
300,0	2300,0	9,5	269,8	1860,9	9,5	239,7	1468,3	9,5	209,5	1122,2	9,5
320,0	2287,0	9,8	287,8	1850,4	9,8	255,7	1460,0	9,8	223,5	1115,8	9,8
360,0	2258,0	10,5	323,8	1826,9	10,5	287,6	1441,5	10,5	251,5	1101,7	10,5
400,0	2228,0	11,2	359,8	1802,7	11,2	319,6	1422,3	11,2	279,4	1087,0	11,2
440,0	2193,0	11,9	395,8	1774,3	11,9	351,6	1400,0	11,9	307,3	1069,9	11,9
480,0	2154,0	12,6	431,8	1742,8	12,6	383,5	1375,1	12,6	335,3	1050,9	12,6
520,0	2111,0	13,3	467,7	1708,0	13,3	415,5	1347,6	13,3	363,2	1029,9	13,3
540,0	2085,0	13,7	485,7	1687,0	13,7	431,5	1331,0	13,7	377,2	1017,3	13,7
560,0	2055,0	14,1	503,7	1662,7	14,1	447,4	1311,9	14,1	391,2	1002,6	14,1
580,0	2030,0	14,5	521,7	1642,5	14,5	463,4	1295,9	14,5	405,1	990,4	14,5

Таблица 4.3 - Мощностные характеристики насосов с ЧРП

0,0	1500,0	0,0	1091,7	0,0	765,1	0,0	511,2
120,0	1810,0	107,9	1317,3	95,9	923,2	83,8	616,8
200,0	2080,0	179,9	1513,8	159,8	1061,0	139,7	708,8
280,0	2417,0	251,9	1759,0	223,7	1232,8	195,6	823,7
360,0	2762,0	323,8	2010,1	287,6	1408,8	251,5	941,3
480,0	3242,0	431,8	2359,5	383,5	1653,7	335,3	1104,8
540,0	3472,0	485,7	2526,9	431,5	1771,0	377,2	1183,2
580,0	3600,0	521,7	2620,0	463,4	1836,3	405,1	1226,8

По данным расчета построим рабочие характеристики.



Рисунок 4.3 - Характеристики насосов при различных частотах (с применением ЧПР)

Подберем рабочую частоту для обеспечения необходимой подачи воды в первом режиме. Исходя из того, что при параллельном соединении насосов подачи суммируются, то один насос должен обеспечить подачу м³/ч

При этом насос должен обеспечить потребный напор.

Из рисунка 4.3 по рабочим характеристикам примерно подбираем необходимую частоту вращения, которая составляет об/мин.

Пересчитаем характеристику насоса при этой частоте. Затем, складывая расходы при соответствующих напорах, строим совместную характеристику параллельно установленных насосов.



Таблица 4.4 - Характеристика насоса при об/мин

об/мин.
, м3/ч	, м		, м3/ч
0,0	1937,2	0,0	0,0
36,3	1935,9	3,4	72,6
72,6	1935,5	4,8	145,2
108,9	1933,9	5,9	217,8
145,2	1927,3	6,8	290,4
181,5	1919,9	7,7	363,0
217,8	1911,6	8,4	435,6
254,1	1899,3	9,2	508,2
272,3	1894,3	9,5	544,5
290,4	1883,6	9,8	580,8
326,7	1859,7	10,5	653,4
363,0	1835,0	11,2	726,0
399,3	1806,2	11,9	798,6
435,6	1774,1	12,6	871,2
471,9	1738,7	13,3	943,8
490,1	1717,3	13,7	980,1
508,2	1692,5	14,1	1016,4
526,4	1672,0	14,5	1052,7

Изобразим графически совместную характеристику двух насосов при . И на этом же графике изобразим рабочую характеристику трубопровода. Зная, что в точке с потребный напор равен м.

А при потери давления в напорном трубопроводе равны нулю: МПа, тогда потребный напор , м

Тогда характеристика трубопровода будет иметь вид:

,

отсюда , тогда:

Изобразим полученные характеристики графически

Рисунок 4.4 - рабочие характеристики параллельно установленных насосов при об/мин.

При этом потребляемая мощность насосов определяется из рисунка 4.3 и равна:, тогда для первого режима суммарная мощность насосов равна: кВт.

Подобным образом подбираем для остальных режимов работы.



Рисунок 4.5 - Рабочие характеристики насосных установок с использованием ЧРП

Результаты занесем в таблицу 4.5. КПД насоса найдем из рисунка 4.6.

Таблица 4.5 - Оптимальные режимы работы насосов с использованием ЧРП

№ реж.	DПВ, м3/ч	nопт, об/мин	Qопт, м3/ч	Qпар, м3/ч	Nопт, кВт	Nуст(ЧРП), кВт	ns	з1,%	з2, %	зоб, %
	т/ч	м3/ч
1	679,2	754,7	2702	379,5	759,0	2225	4450	11,5	77,0	77,0	77,0
2	623,9	693,2	2677	347,5	695,0	2075	4150	11,0	75,0	75,0	75,0
3	591,2	656,9	2663	329,0	658,0	1980	3960	10,65	74,0	74,0	74,0
4	589,5	655,0	2663	329,0	658,0	1980	3960	10,65	74,0	74,0	74,0
5	504,0	560,0	2812	562,0	562,0	3050	3050	14,8	81,0	-	81,0
6	465,0	516,7	2769	518,0	518,0	2800	2800	14,1	81,0	-	81,0
7	593,5	659,4	2664	330,0	660,0	1986	3972	10,67	74,0	74,0	74,0
8	522,5	580,6	2985	580,0	580,0	3600	3600	14,5	81,0	-	81,0
9	437,9	486,6	2745	490,0	490,0	2740	2740	13,6	80,5	-	80,5
10	630,4	700,4	2679	350,5	701,0	2080	4160	11,0	75,0	75,0	75,0



Рисунок 4.6 - зависимость КПД насоса от n_s

Сравним данные таблиц 4.1 и 4.5. Сравнительные характеристики представим в виде таблицы 4.6.

Таблица 4.6 - Сравнительная таблица режимов работы насосов

№ реж.	, м3/ч	, кВт	, кВт	, кВт	зоб, %	зоб (ЧРП), %
	т/ч	м3/ч
1	679,2	754,7	5600,0	4450	1150,0	71,3	77,0
2	623,9	693,2	5365,0	4150	1215,0	67,5	75,0
3	591,2	656,9	5265,0	3960	1305,0	65,5	74,0
4	589,5	655,0	5263,0	3960	1303,0	65,6	74,0
5	504,0	560,0	3531,0	3050	481,0	81,0	81,0
6	465,0	516,7	3380,0	2800	580,0	79,9	81,0
7	593,5	659,4	5280,0	3972	1308,0	66,1	74,0
8	522,5	580,6	3600,0	3600,0	0,0	81,0	81,0
9	437,9	486,6	3288,0	2740	548,0	79,7	80,5
10	630,4	700,4	5400,0	4160	1240,0	68,0	75,0



Посчитаем среднюю экономию электроэнергии при использовании ЧРП кВт.

В рамках данного дипломного проекта было проведено сравнение эффективности работы питательной насосной установки КТЭЦ-3 работающей при дроссельном регулировании и с применением ЧРП на различных режимах. При сравнении полученных данных расчетов по величине КПД питательных насосов было выявлено, что установка ЧРП повышает эффективность работы насосов (КПД обоих насосов при параллельном включении с ЧРП достиг минимум 74 %).

При этом снизилось энергопотребление насосной установки, а экономия электроэнергии составила в среднем для 10 режимов работы 913 кВт·ч.

По результатам расчетов видно, что эффективность применения ЧРП достигает хороших значений при установке на силовых двигателях большой мощности (свыше 1000 кВт).

Расчетным методом найдено, что окупаемость проекта по внедрению ЧРП составила 4 года, при нынешнем тарифе на электроэнергию на собственные нужды КТЭЦ-3.

В разделе экологичность и безопасность проекта рассмотрены вредные факторы влияющие на человека и окружающую среду, а также мероприятия по достижению безопасных условий труда.

Таким образом, в результате дипломного проектирования были выполнены основные задачи проекта.



Список использованных источников

1 Гуторов, В.Ф. Направления повышения эффективности работы теплофикационных турбин / В.Ф. Гуторов, Л.Л. Симою, Е.И. Эфрос и др. // Теплоэнергетика 2000. № 12. С. 29--34.

2 Шемпелев, А.Г. Разработка и исследование некоторых способов повышения эффективности конденсационных устройств теплофикационных турбин при малопаровых режимах работы: Автореф. дис. ... канд.техн наук. Екатеринбург, 1999.

3 Орлик, В.Г. Оптимизация работы концевых уплотнений паровых турбин / В.Г. Орлик, М.В. Бакурадзе, И.А. Носовицкий // Электрические станции. 1998. №10. С. 7-14.

4 Эфрос, Е.И. Свидетельство на ПМ №9016. Теплоэнергетическая установка/ Е.И. Эфрос, А.Г. Шемпелев, В.Ф. Гутуров // Открытия. Изобретения. 1999. №1.

5 Гуторов, В.Ф. Повышение экономичности тепофикационных турбин с двухпоточными ЦНД/ В.Ф. Гуторов, Л.Л. Симою, Е.И. Эфрос и др. // Теплоэнергетика 2000. № 11. С. 14--17.

6 Дейч, М.Е. Исследование и расчеты ступеней паровых турбин / М.Е. Дейч, Б.М. Трояновский. - М.: Машиностроение, 1964.

7 Симою, Л.Л. Влияние саблевидных лопаток на работу последней ступени паровой турбины / Л.Л.Симою, Н.Н. Гудков, М.С. Индурский и др. // Теплоэнергетика. 1998. №8. С. 37-41.

8 Эфрос, Е.И. Повышение эффективности эксплуатации современных теплофикационных турбин / Е.И. Эфрос, Л. Л. Симою, В.Ф.Гуторов и др. // Теплоэнергетика. 1999. № 8. С. 62--67.

9 Симою, Л.Л. Расчет переменных режимов ЧНД теплофикационных турбин / Л.Л.Симою, М.С. Индурский, Е.И. Эфрос // Теплоэнергетика 2000. №2. С. 16-20.

10 Шапиро, Г. А. Повышение эффективности работы ТЭЦ / Г.А. Шапиро. - М.: Энергоиздат, 1981. - 200 с., ил.

11 Кириллов, А. И. Зависимость профильных потерь турбинных решеток от угла атаки / Кириллов А. И. - Тр. ЛПИ. 1968, № 297, с. 18-21.

12 Самойлович, Г. С. Переменные и переходные режимы в паровых турбинах / Г.С. Самойлович, Б.М. Трояновский. -М.: Энергоиздат, 1982.- 496 с.

13 Зальф, Г. А. Тепловой расчет паровых турбин / Г.А. Зальф, В.В. Звягинцев. -М. - Л.: Машгиз, 1961. - 292 с.

14 Эфрос, Е. И. Автореферат на докторскую диссертацию / Е.И. Эфрос. 1990 г.

15 Трубилов, М.А. Паровые и газовые турбины: учебник для вузов/ М. А. Трубилов, Г. В. Арсеньев, В. В. Фролов и др.; Под ред. А. Г. Костюка, В. В. Фролова. - М.: Энергоатомиздат, 1985. - 352 с. ил.

16 Шкловер, Г.Г. Исследование и расчет конденсационных устройств паровых турбин / Г. Г. Шкловер, О.О. Мильман. - М.: Энергоатомиздат, 1985.- 240 с., ил.

17 Вукалович, М. П. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара / М.П. Вукалович. - М.: Энергия, 1969.- 500 с.

18 Берман, С. С. Теплообменные аппараты и конденсационные устройства / С.С. Берман. - М.: Машгиз, 1954, 427 с, ил.

19 Бененсон, Е. И. Теплофикационные паровые турбины / Под ред. Д. П. Бузина.- 2-е изд., перераб. и доп./ Е.И. Бененсон, Л.С. Иоффе. - М.: Энергоатомиздат, 1986. - 272 с.: ил.

20 Годовой отчет Хабаровской Теплоэлектроцентрали № 3. 1998 г.

21 ГОСТ 12.1.005--88. Санитарные требования к воздуху. Введ. 01. 01. 88. -М.: Изд-во стандартов, 1988.-53с.

22 ГОСТ 12.1.003-83. ССБТ. Шум. Введ. 01. 01. 83. -М.: Изд-во стандартов,1983.-57с.

23 ГОСТ 12.1.006-76. . Введ. 01. 01. 76. -М.: Изд-во стандартов.

24 ГОСТ 12.1.019-79. Электробезопасность. . Введ. 01. 01. 79. -М.: Изд-во стандартов.

25 Энергетические характеристики оборудования Амурской ТЭЦ-1.

26 Кирш, А.И. Перевод конденсационных турбин на теплофикационный режим /А.Н. Кирш. - Л.: Госэнергоиздат, 1959. 144 с. ил.

27 Смоленский, А.П. Паровые и газовые турбины. Учебник для техникумов / А. П. Смоленский. - М .: Машиностроение, 1977, 288, ил.

28 Трояновский, Б.М. Паровые и газовые турбины. Сборник задач: Учебное пособие для вузов/ Б. М. Трояновский, Г. С. Самойлович, А. И. Занин; Под ред. Б. М . Трояновского, Г. С. Самойловича. - 3-е изд., перераб. - М.: Энергоатомиздат, 1987. -240 с.: ил.

29 Неленин, Р.А. Автоматизация судовых энергетичесих установок: Справочное пособие/ Р. А. Неленин.: Л., Судостроение, 1975. 536 с.

30 Рыжкин, В. Я. Тепловые электрические станции / В.Я. Рыжкин. - М. Госэнергоиздат, 1974.

31 Черкасский, В. М. Насосы, вентиляторы, компрессоры. Учебник для теплоэнергетических специальностей вузов / В.М. Черкасский. - М., Энергия, 1977.

32 Гиршфельд, В.Я. Тепловые электрические станции. Учебник для учащихся техникумов / В.Я. Гиршфельд, Г.Н. Морозов. - М., Энергия, 1977.

Размещено на Allbest.ru