Усиление надёжности схемы электроснабжения ПС "Северная"

Реконструкция ПС "Северная", модернизация и замена устаревшего электрооборудования и автоматики. Установка вакуумных и электрогазовых выключателей. Схема электрической сети трансформаторной подстанции "Северная", работающей в автоматическом режиме.

Рубрика Физика и энергетика
Вид дипломная работа
Язык русский
Дата добавления 03.09.2010
Размер файла 1,0 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

В устройстве имеется возможность задать блокировку работы ступеней АЧР-I при превышении скорости изменения частоты выше значения уставки (защита от срабатывания АЧР при отключении ввода и подпитки секции от останавливающихся двигателей).

По линии связи можно в любой момент запросить текущее состояние устройства - что в данный момент сработало, считать и изменить уставки устройства, запросить текущие входные параметры - частоту и напряжения обоих входных каналов. Линия связи имеет два интерфейса - RS232C на передней панели устройства для непосредственного подключения к компьютеру и RS485 или токовая петля - для работы в составе локальной многоточечной сети связи на подстанции. Скорость передачи по линии связи задается установкой.

Для оперативной проверки непосредственно на объекте в устройстве предусмотрен встроенный цифровой генератор частоты с выходом на внешний эталонный частотомер. Генератор подключается к частотным входам устройства внутри схемы устройства в специальном тестовом режиме. С помощью тестового режима можно проверить все уставки по частоте устройства, время срабатывания ступеней, а также убедиться в правильности измерения частоты с помощью внешнего частотомера.

Устройство питается от сети постоянного или переменного оперативного тока напряжением 220 В. Предусмотрена возможность работы устройства с сигналами как постоянного, так и переменного тока. Устройство выполнено в стальном корпусе и имеет заднее присоединение. Рабочий температурный диапазон - от -20 до +55С.

Подключение устройства осуществляется с помощью клеммных соединителей, установленных на задней панели устройства. В качестве соединителей выходных реле и входных оптронов блока применены разъемные клеммные блоки, позволяющие сохранять проводной монтаж при замене устройства, а также выполнять его еще до установки устройства на панель.

10. Релейная защита понижающих трансформаторов

Согласно ПУЭ на трансформаторах должны быть предусмотрены следующие защиты:

Газовая;

Дифференциальная;

Максимальная токовая защита;

Защита от перегрузки;

Защита от понижения уровня масла.

10.1 Защита трансформаторов от многофазных коротких замыканий в обмотках и на выводах

Для защиты от повреждений в обмотках и на выводах должны быть предусмотрены следующие виды защит.

Продольная дифференциальная защита на трансформаторах, или токовая отсечка без выдержки времени, устанавливаемая со стороны питания и охватывающая часть обмотки трансформатора, если не предусматривается дифференциальная защита.

В данном случае предусмотрена продольная дифференциальная защита.

10.2 Продольная дифференциальная защита с реле типа ДЗТ-11

Первичные токи для всех обмоток защищаемого трансформатора, соответствующие его номинальной мощности:

Первичный номинальный ток со стороны ВН трансформатора,

(10.1)

(10.2)

Первичный номинальный ток со стороны НН трансформатора,

Выбор типа трансформатора тока, их коэффициенты трансформации и схемы соединений для всех сторон защищаемого трансформатора. Коэффициенты трансформации целесообразно выбирать такими, чтобы вторичные токи в плечах не превышали 5А.

Выбираем трансформатор тока с коэффициентом трансформации:

(10.3)

где - вторичный ток трансформатора тока.

для трансформатора тока, соединенных в треугольник.

принимаем

где для трансформаторов тока, соединенных в неполную звезду.

принимаем

Трансформаторы выбираем типа ТГФ-110-200/5 на высокой стороне, и на низкой стороне ТЛМ-10-1-1500/5.

Определение вторичных токов в плечах защиты:

(10.4)

Выбор основной стороны защищаемого трансформатора. За основную принимают сторону, которая соответствует наибольший из вторичных токов в плечах защиты.

Выбираем низкую сторону. Ток срабатывания защиты:

(10.5)

где коэффициент отстройки от броска намагничивающего тока.

Ток срабатывания реле:

(10.6)

Число витков обмоток защищаемого трансформатора.

Число витков обмоток основной стороны трансформатора

(10.6)

где А. витков - магнитодвижущая сила для срабатывания реле принимаем витков.

Число витков обмоток не основной стороны трансформатора

(10.7)

Принимаем витков.

Ток небаланса максимальный

(10.8)

где составляющая тока небаланса, обусловленная погрешностью

трансформатора тока;

составляющая тока небаланса, обусловленная регулированием

напряжения защищаемого трансформатора;

составляющая тока небаланса, обусловленная неточностью

установки на реле расчётных чисел витков для не основной

стороны.

(10.9)

(10.10)

где периодическая составляющая тока, проходящего через

трансформатор при расчётном внешнем КЗ, приведённого к

основной стороне;

коэффициент, учитывающий влияние на быстродействующие

защиты переходных процессов при КЗ, которые сопровождаются

прохождением апериодической составляющей в точке КЗ;

коэффициент однотипности ТА;

погрешность ТА;

половина регулировочного диапазона устройства РПН в о. е.

Выбор стороны, к трансформаторам тока которой присоединяется тормозная обмотка НТТ реле . Тормозную обмотку целесообразно присоединять: на двухобмоточных трансформаторах к ТА, установленным на стороне низшего напряжения.

Определение необходимого числа витков тормозной обмотки НТТ реле:

(10.11)

где число витков рабочей обмотки НТТ реле на стороне, к которой присоединена тормозная обмотка.

При этом учитывается принятое число витков, если рассматриваемая сторона является основной , расчётное число витков, если - не основной ;

ипервичный ток небаланса, и первичный тормозной ток при

внешнем КЗ, приведённый к одной ступени напряжения;

коэффициент отстройки;

тангенс угла наклона к углу оси абсцисс касательной, проведённой

из начала координат к характеристике срабатывания реле (тормозной), соответствующей минимальному торможению (кривые 2 рисунок 10.1), для реле ДЗТ - 11 применяется 0,75-0,8.

Рисунок 10.1. Тормозные характеристики реле ДЗТ - 11.

Принимаем витка.

Чувствительность защиты: (10.12)

защита чувствительна.

10.3 Максимальная токовая защита

МТЗ выполняем на реле РТ - 40. Ток срабатывания защиты:

(10.13)

где значение максимального рабочего тока в месте установки

защиты;

коэффициент, учитывающий увеличение тока в условиях самозапуска электродвигателей;

коэффициент отстройки;

коэффициент возврата.

Значение коэффициента чувствительности для МТЗ должно быть не менее 1,5 при КЗ в основной зоне и примерно 1,2 при КЗ в зоне резервирования.

Время срабатывания МТЗ трансформатора ():

(10.14)

где - ступень времени срабатывания;

- время срабатывания МТЗ фидера;

время срабатывания МТЗ секционного выключателя;

коэффициент самозапуска определяется по формуле:

(10.15)

Ток срабатывания реле:

где коэффициент схемы,

коэффициент трансформации (200/5)

Чувствительность защиты:

защита чувствительна.

10.4 Защита от перегрузки

Защита от перегрузки устанавливается в одном месте и действует на сигнал.

Ток срабатывания защиты:

(10.16)

где номинальный ток обмотки трансформатора с учётом регулирования

напряжения, на стороне которого установлено реле.

Время срабатывания защиты от перегрузки:

(10.17)

10.5 Газовая защита

Защита выполняется на реле РГЧЗ-66. Реагирует на газообразование внутри трансформатора, возникающего в ходе разложения масла или разрушения изоляции под действием повышений температуры.

При значительном повреждении, вызывающем бурное выделения газа, повышается давление внутри бака и создаётся перетёк масла в сторону расширителя, воздействующий на отключающий элемент. Последний срабатывает при повышении заданной скорости масла. При этом газ из бака трансформатора попадает в газовое реле и вызывает срабатывание сигнального элемента, а затем действия срабатывающего элемента.

Оба элемента газового реле могут также подействовать при снижении уровня масла ниже газового реле.

Сигнальный орган газовой защиты срабатывает, когда объём газа в реле достигает .

Чувствительность отключающего элемента, может изменяться в зависимости от скорости патока масла 0,6 м/сек - 1,2 м/сек.

Выдержка времени отключающего элемента составляет 0,1 - 0,15 сек при скорости патока масла, превышающей его уставку в 1,5 раза.

11. Экономическая часть

11.1 Определение ежегодных издержек на эксплуатацию подстанции 110/10 кВ

В экономической части дипломного проекта произведен расчет сметной стоимости на приобретение оборудования для монтажа на модернизируемой подстанции, определен баланс рабочего времени, численности эксплуатационного и ремонтного персонала, произведен расчет фонда заработной платы, стоимости материалов и, в конечном итоге, суммарные ежегодные издержки.

Капитальные затраты на приобретение оборудования определены по формуле:

(11.1)

где Куд - капиталовложения в единицу оборудования, т. руб;

n - количество единиц оборудования.

Результаты подсчета капитальных затрат приведены в таблице 11.1

Таблица 11.1 Результаты подсчета капитальных затрат на приобретение

оборудования для реконструкции.

Наименование оборудования

Количество, шт.

.

Выключатели ВГТ-110II-40/1000 У1

2

1 586 651

3 173 302

Разъединители РДЗ-110/1000-УХЛ1

6

93 000

558 000

ОПН-110У1

2

45 000

90 000

ТТ ТГФ-110 У1

2

1 018 045

2 036 090

НКФ-110-83У1

2

440 700

881 400

КРУ 10 кВ в комплекте: ТТ ТПОЛ-10, выключатель ВВ/TEL-10, счётчик эл. эн.

35

168 130

5 884 550

Итого:

12 623 342

Результаты подсчета капитальных затрат на оставшееся оборудование приведены в таблице 11.2

Таблица 11.2 Результаты подсчета капитальных затрат на оставшееся оборудование.

Наименование оборудования

Количество, шт

ТСН

2

94 500

189 000

Предохранители ПН2-350

2

123

246

Итого:

189 246

Стоимость всего оборудования подстанции при этом составляет 12 812 588 руб.

11.2 Баланс рабочего времени

Баланс рабочего времени на 2008год приведен в таблице 11.3

Таблица 11.3 Баланс рабочего времени.

№ п/п

Наименование статьи баланса

Значение

Примечание

Дни

Часы

1

Календарный фонд рабочего времени

366

8784

Расчет на 2008 год

2

Нерабочие дни, всего

В том числе:

праздничные

выходные

114

10

104

2736

240

2496

Подстанция работает в 2 смены

3

Номинальный фонд рабочего времени

252

6048

п.1-п.2

4

Неиспользуемое время:

основного и дополнительного отпуска

отпуска учащихся

невыходы по болезни

невыходы в связи с выполнением государственных обязанностей

внутрисменные потери

68,86

55

1,26

7,56

1,26

3,78

1652,6

0,5% от п.3

3% от п.3

0,5% от п.3

1,5% от п.3

5

Средняя продолжительность рабочего дня

12

6

Фd

183,14

2197,68

п.3-п.4

7

Кис. р. г.

0,727

п.6/п.3

11.3 Расчет численности эксплуатационного и ремонтного персонала

Трудоемкость текущих ремонтов определяется по формуле:

Где Ni - количество единиц i-го оборудования;

ЕРСi - единица ремонтной сложности i-ой единицы оборудования;

nТi - количество текущих ремонтов для i-ой единицы оборудования за год;

tТ - количество времени, приходящееся на одну ЕРС для текущего ремонта.

Трудоемкость текущих ремонтов:

(11.2)

На основании общей ремонтной сложности оборудования по объекту и нормы обслуживания в ЕРС, определяется число рабочих мест по формуле:

(11.3)

где ЕРС - суммарные единицы ремонтной сложности;

800 - норма обслуживания.

Расчет ЕРС приведен в таблице 11.4

Таблица 11.4 Расчет ЕРС.

Наименование

Кол-во, шт

ЕРС

ЕРС

Кол-во ремонтов на ед. оборудования

Трудоемкость

Трансформатор

2

42

84

1

100,8

Выключатель ВГТ

3

19,8

59,4

1

71,28

Разъединитель

6

2

12

1

33,6

ОПН

2

2

4

1

9,6

Тр. Напряжения

2

11,9

23,8

1

57,12

Ячейка ввода

35

11

385

1

290,4

Ячейка ТСН

2

15

30

1

36

Ячейка ТН

2

8,5

17

1

40,8

Шины (секции)

4

9

36

1

43,2

Силовые пункты, панели

4

3

12

10

144

Итого:

663,2

826,8

Явочная численность эксплуатационного персонала определяется:

(11.4)

где Nсм = 2 - число смен.

Списочная численность эксплуатационного персонала определяется по формуле:

(11.5)

где Кис. р. г. - коэффициент использования рабочего года.

Списочная численность ремонтного персонала определяется по формуле:

(11.6)

где трудоемкость - суммарная трудоемкость;

Фd - действительный фонд рабочего времени, ч;

Кп. н. = 1,1 - коэффициент переполнения норм.

11.4 Расчет годового фонда заработной платы рабочих и специалистов

Основная заработная плата для рабочих эксплуатационников и ремонтников определяется по формуле:

(11.7)

где Оклад = 3,5 т. руб. для эксплуатационников, соответствующий 2 разряду;

О1 клад = 3 т. руб. для ремонтников, соответствующий среднему разряду;

=2,9 - коэффициент удаленности для Дальнего Востока, учитывающий

премию;

Дополнительная заработная плата составляет 10% от основной:

Заработная плата специалистов определяется по формуле:

(11.8)

где Rитр = 3 - численность инженерно-технических работников;

д. п = 1,1 - коэффициент, учитывающий дополнительную заработную плату;

Оклад - должностной оклад по штатному расписанию руководителя, специалиста, служащего подстанции, расчет приводится в таблице 11.5

Таблица 11.5 Структура руководителей, специалистов, служащих.

№ п. п.

Должность

Количество

Должностной оклад, т. р.

1

Начальник подстанции

1

4,75

2

Мастер

2

4,55

Итого

13,85

11.5 Отчисления на социальные нужды

Величина на социальные нужды определяется по формуле:

(11.9)

где с. н. =30% - единый социальный налог;

ГФЗП - годовой фонд заработной платы, определяется:

(11.10)

11.6 Ремонтные отчисления

Величина ремонтных отчислений определяется по формуле:

(11.11)

где Нрем = 3% - норма отчисления в ремонтный фонд.

11.7 Амортизационные отчисления

Амортизационные отчисления рассчитываются по установленным нормам в процентах от первоначальной стоимости оборудования.

Величина амортизационных отчислений определяется по формуле:

(11.12)

где Нрен =3,3% - норма отчислений на реновацию;

11.8 Стоимость материалов

Величина затрат на материалы, расходуемые при текущем ремонте и обслуживании электротехнического оборудования и электрических сетей, определяется в процентах к основной заработной плате рабочих по ремонту и обслуживанию оборудования:

(11.13)

где м = 0,6 - доля затрат на материалы от основной заработной платы;

Прочие затраты.

Величина прочих затрат определяется по формуле:

(11.14)

где пр = 0,2 - доля прочих затрат от суммарных затрат на заработную плату, амортизационные отчисления и материалы;

(11.15)

11.9 Суммарные ежегодные издержки

Суммарные ежегодные издержки определяются по формуле:

(11.16)

Результаты расчетов затрат сводятся в таблицу 11.6

Таблица 11.6 Сводная таблица по затратам.

№ п/п.

Наименование

И, т. руб.

Доля затрат,%

1

Изп

226,2

14,2

2

Исн

223,703

14,02

3

Ирем

384,4

24,07

4

Ирен

402,88

25,24

5

Им

135,72

8,45

6

Ипр

223,824

14,02

Итого:

1596,727

100

11.10 Срок окупаемости

Так как доходы электроэнергии распределены по годам относительно равномерно то срок окупаемости рассчитывается по следующей формуле:

(11.18)

Срок окупаемости равен:

12. Охрана труда

Электрооборудование подстанции относится к III классу.

Электрооборудование класса защиты III не должно быть снабжено устройством для подсоединения к нулевому защитному проводнику. Однако электрооборудование может быть снабжено устройством для подсоединения к заземлению с функциональными цепями (отличными от защитных) только в случае, когда это требуется в соответствующем стандарте. В любом случае в электрооборудовании не должно предусматриваться подсоединение токопроводящих частей к заземлению.

12.1 Расчёт заземления

Согласно ПУЭ в электроустановках с большим током замыкания на землю, допускается выполнение заземлительных устройств с соблюдением требований предъявляемых к сопротивланию заземления, которое не должно превышать 0,5 Ом, а в электроустановках 6 - 35 кВ с изолированной нейтралью 10 Ом.

Все работы по подземной части заземляющего устройства должны выполняться одновременно со строительными работами нулевого цикла подстанции.

Все соединения элементов заземляющего устройства должны обеспечивать надёжный контакт и выполняться сваркой внахлёстку. Длину нахлёстки (длину сварных швов) следует выполнять равной шести диаметрам заземлителя.

Все металлические части подстанции, которые могут оказаться под напряжением вследствие нарушения изоляции, должны присоединяться к контуру заземления.

Горизонтальные заземлители прокладываются на глубине не менее 0,5 м.

Внешнюю ограду подстанции к заземляющему устройтству не присоединять. Длина вертикальных электродов принимается равной 5 м и расстояние между вертикальными электродами принимается равным 5 м. К металлической части ограды вертикальные электроды должны присоединяться на сварке.

К заземляющему устройству присоединяется грозозащитный трос воздушной ли-нии 110 кВ и всё устанавливаемое оборудование подстанции.

Горизонтальный заземлитель, находящийся за пределами ограды следует проло-жить на глубине не менее 0,5 м в соответствии с правилами ПУЭ.

a = 80,5 м -длина п/с.

b = 50,8 м - ширина п/с.

Периметр Рп, м, п/с определится по выражению:

, (12.1)

Периметр контура заземления PК, м, п/с определится:

(12.2)

где а/ - общая длина контура с установленными через каждые 5 метров вертикальными заземлителями;

b/ - общая ширина контура с установленными через каждые 5 метров вертикальными заземлителями.

Принимаются следующие значения необходимых параметров для дальнйшего расчета:

Удельное сопротивление грунта из глины (выбирается по таблице (8.1 /17/);

Сопротивление заземляющего устройства трансформатора:

Сопротивление естесственного заземлителя трансформатора:

Сопротвление металлической оболочки кабеля:

Коэффициент горизонтальной полосы:

Коэффициент вертикальной полосы:

Уголок принимается равным b = 5 см.

Сопротивление естесственного заземлителя определится по следующему выражению:

, (12.3)

Сопротивление искусственного заземлителя определится по следующему выражению:

, (12.4)

Удельное расчетное сопротивление горизонтальной полосы определится:

, (12.5)

Удельное расчетное сопротивление вертикальной полосы определится:

(12.6)

Сопротивление одного стержня определится по выражению:

(12.7)

где t = 3,2 м - глубина заложения.

Количество вертикальных стержней определится:

(12.8)

где = 0,41 - коэффициент использования вертикальных электродов,

характеризующий степень использования его поверхности из-

за экранирующего влияния соседних электродов.

Принимается целое число nВЕРТ = 73 шт.

Сопротивление заземляющей полосы определится по выражению:

(12.9)

где b = 0,05 м - ширина полосового заземлителя;

Окончательное сопротивление горизонтальной полосы в контуре определится:

(12.10)

где = 0,2 - коэффициент использования горизонтальных электродов, характеризующий степень использования его поверхности из-за экранирующего влияния соседних электродов.

Окончательное сопротивление вертикальных электродов определится:

, (12.11)

Количество вертикальных электродов по уточненному сопротивлению определится:

, (12.12)

т.к окончательно принимается число вертикальных электродов nВЕРТ = 66 шт.

Вывод: Сетка по территории идет в запас.

Сопротивление заземлителя определится по выражению:

, (12.13)

Данное значение сопротивления заземлителя соответствует ПУЭ.

Внутреннюю сеть заземления выполняют в виде магистралей заземления, проложенных во всех помещениях электроустановки. С заземлителями внутреннюю сеть соединяют в нескольких местах. Выполняют сеть заземления стальными полосами сечением не менее 24 мм2, при толщине не менее 3 мм. Все соединения заземляющих проводников между собой и с заземлителем выполняют сваркой.

Каждый заземляющий элемент установки присоединяют к заземлителю при помо-щи отдельного ответвления.

К кожухам электрооборудования заземляющие проводники присоединяют при по-мощи болтов или сварки.

Открыто проложенные заземляющие проводники окрашивают в фиолетовый цвет.

Для снижения напряжения прикосновения у рабочих мест может быть выполнена подсыпка щебня слоем толщиной 0,1- 0,2 м.

12.2 Расчёт молниезащиты

Главная понизительная подстанция 110/10 кВ защищается четырьмя стержневыми молниеотводами, установленными на концевых опорах. Защита изоляции электрооборудования 110 кВ, и 10 кВ подстанции от волн грозовых перенапряжений, набегающих с воздушных линий, обеспечиваются ограничителями перенапряжения типа ОПН-110У1 и вентильными разрядниками типа РВС-10У1, а также наличием грозозащитного троса воздушной линии 110 кВ по всей длине и на заходах.

Заход ВЛ 110 кВ на портал и приёмные устройства подстанции выполняется раздельно на одноцепных опорах.

Защита изоляции от обратных перекрытий осуществляется путём заземления опор.

Трос на приёмное устройство подстанции не заводится. Участки концевая опора - приёмное устройство защищаются двумя стержневыми молниеотводами, установленными на концевых опорах ВЛ 110 кВ и два отдельно стоящих молниеотвода защищают ЗРУ 10 кВ.

М1 -молниеотвод на концевой опоре воздушной линии 110 кВ с одной стороны.

М2 -молниеотвод на концевой опоре воздушной линии 110 кВ с другой стороны.

М3 -отдельно стоящий молниеотвод за силовым трансформатором возле ЗРУ с одной стороны.

М4 -отдельно стоящий молниеотвод за силовым трансформатором возле ЗРУ с другой стороны.

Расчетная высота молниеотводов М1 и М2 определится согласно выражению:

(12.14)

где hX = 11 м - высота концевой опоры, на которую ставится штырь;

hA = 8 м - высота штыря.

Верхняя граница зоны защиты представляет собой дугу окружности радиуса R, соединяющую вершины молниеотводов и точку, расположенную на перпендикуляре, восстановленном из середины расстояния между молниеотводами на высоте h0, которая определится исходя из выражения:

(12.15)

где a - расстояние между молниеотводами, м;

rX - радиус зоны защиты молниеотвода, м.

Радиус зоны защиты молниеотвода определится:

, (12.16)

,

Необходимо чтобы выполнялось условие: h0 > hX. Данное условие 15,7 м > 11 м - выполняется.

Значение h0 определится исходя из необходимой (требуемой) ширины зоны защиты bХ, которая, в свою очередь, определяется высотой защищаемого сооружения и его размерами в плоскости, перпендикулярной оси молниеотводов:

, (12.17)

Для отдельно стоящих молниеотводов расчет производится по аналогии с предыдущим.

Расчетная высота отдельно стоящих молниеотводов М3 и М4 определится:

Радиус зоны защиты молниеотвода определится:

,

Условие 23,3 м > 11 м - выполняется.

Условие защиты всей площади для молниеотводов высотой менее 30 м: т к. , то условие - выполняется.

Так как условие выполняется, то защищаемый объект полностью находится в зоне защиты молниеотводов.

12.3 Функции заземления

Заземление какой-либо части электрической установки - это преднамеренное соединение её с заземляющим устройством с целью сохранения на ней достаточно низкого потенциала и обеспечения нормальной работы системы или её элементов в выбранном режиме.

Различают три вида заземления: рабочее, защитное (для обеспечения безопасности людей) и заземление молниезащиты.

Рабочее заземление сети - это соединение с землёй некоторых точек сети (в данном случае нейтрали обмоток части силовых трансформаторов) со следующей целью: снижение уровня изоляции элементов электроустановки, эффективная защита сети разрядниками от атмосферных перенапряжений, снижение коммутационных перенапряжений, упрощение релейной защиты от однофазных коротких замыканий, возможность удержания повреждённой линии в работе и так далее.

Защитное заземление - это заземление всех металлических частей установки (корпуса, каркасы, приводы аппаратов, опорные и монтажные конструкции, ограждения и другие), которые нормально не находятся под напряжением, но могут оказаться под напряжением при повреждении изоляции. Защитное заземление выполняется для того, чтобы повысить безопасность эксплуатации, уменьшить вероятность поражения людей электрическим током в процессе эксплуатации электрических установок.

Заземление молниезащиты предназначено для отвода в землю тока молнии и атмосферных индуцированных перенапряжений от молниеотводов, защитных тросов и разрядников и для снижения потенциалов отдельных частей установки по отношению к земле.

По своему назначению заземления грозозащиты делятся на два типа:

заземления, входящие в комплекс защиты от прямого удара молнии и заноса высоких потенциалов;

заземления, входящие в комплекс защиты от вторичных проявлений молнии.

Для первой группы заземлений расчётным является импульсное сопротивление растеканию тока (импульсный режим); для второй группы, так же как и для рабочего и защитного заземлений, - сопротивление растеканию токов промышленной частоты (стационарный режим).

Рабочее и защитное заземления должны выполнять своё назначение в течение всего года, заземление грозозащиты - только в грозовой период.

Так как системы заземления различного назначения в пределах установки практически не могут быть выполнены изолированными друг от друга и должны иметь при замыкании на землю одинаковый потенциал, то все они объединяются между собой в общую систему заземления подстанции. При объединении уменьшаются суммарное сопротивление заземления и общие затраты на заземляющие устройства.

Однако заземление молниезащиты отдельно стоящих молниеотводов, тросов, ограничителей перенапряжения, находящихся за оградой объекта, желательно выполнять по возможности сосредоточенным и обособленным от станционных заземлений, чтобы предотвратить занос высоких потенциалов на общую систему заземления, на корпуса, каркасы и опорные конструкции оборудования.

Заземляющее устройство любого вида состоит из заземлителя, располагаемого в земле, и проводника, соединяющего заземляемый элемент установки с заземлителем. Заземлитель может состоять из одного или многих вертикальных и горизонтальных электродов и характеризуется сопротивлением, которое окружающая земля оказывает стекающему току. Сопротивление заземлителя определяется отношением потенциала заземлителя к стекающему с него току.

Сопротивление общей системы заземления подстанции должно удовлетворять требованиям к заземлению того электрооборудования, для которого необходимо наименьшее сопротивление заземляющего устройства.

Сопротивление импульсного заземлителя Ri, Ом, определится согласно выражению:

(12.18)

По кривым зависимости находится = 0,6 для

n=20 ч/год - грозовое число часов в году, IМ = 40 кА - ток разряда молнии.

Затем по формуле (14.18) находится Ri Ом, которое меньше, чем Ом.

12.4 Первая помощь пострадавшему от электрического тока

Оказывающий помощь должен знать признаки нарушения жизнедеятельности человека и уметь оказывать первую помощь пострадавшему.

Первая помощь пострадавшему от тока заключается в освобождении его от действия электрического тока, определении степени поражения и последовательности мероприятий по спасению пострадавшего, проведении мероприятий по спасению и поддержанию его жизненных функций, вызове медицинского работника или доставке пострадавшего в лечебное учреждение.

Освобождение пострадавшего от действия электрического тока может быть осуществлено или отключением тока, или отделением пострадавшего от токоведущих частей, или отделением пострадавшего от земли. Отключение тока может быть произведено ближайшим выключателем, снятием предохранителей, рассоединением штепсельного разъема, перерубанием или перекусыванием инструментом проводов с учетом имеющегося в них напряжения. Если пострадавший находится на высоте, то нужно принять меры против его падения при отключении тока. При искусственном освещении нужно быть готовым к отсутствию освещения при выключении тока.

Отделение пострадавшего от токоведущих частей можно производить отбрасыванием провода от пострадавшего или оттаскиванием пострадавшего от провода.

Отбрасывание провода можно производить любым предметом из непроводящего материала, рукой в диэлектрической перчатке или обмотанной тканью.

Оттаскивание пострадавшего можно производить за его сухую одежду, а если нет такой возможности, то освобождающий оттягивает пострадавшего руками, защищенными от электрического тока.

Отделить пострадавшего от земли можно, оттянув его ноги изолированным предметом или одеждой и положив под ноги изолирующий предмет.

Степень поражения и последовательность мероприятий по спасению пострадавшего определяют по состоянию сознания, цвету кожи и губ, характеру дыхания и пульса.

Если у пострадавшего отсутствует дыхание и пульс, то немедленно нужно приступить к его оживлению путем искусственного дыхания и наружного массажа сердца:

пострадавший дышит редко и судорожно, но у него прощупывается пульс - начать делать искусственное дыхание;

пострадавший в сознании с устойчивым дыханием и пульсом - нужно его уложить на одежду или другую подстилку, расстегнуть одежду, стесняющую дыхание, дать приток свежего воздуха, согреть при охлаждении и дать прохладу в жару;

пострадавший находится в бессознательном состоянии при наличии дыхания и пульса - наблюдать за его дыханием; в случае нарушения дыхания при западении языка выдвинуть нижнюю челюсть вперед и поддерживать ее в таком состоянии до прекращения выпадения языка.

Нельзя давать пострадавшему двигаться даже при нормальном состоянии.

Наиболее эффективным способом искусственного дыхания является способ “изо рта в рот" или “изо рта в нос".

При проведении искусственного дыхания нужно уложить пострадавшего на спину, расстегнуть стесняющую дыхание одежду, восстановить проходимость верхних дыхательных путей, которые могут быть закрыты запавшим языком, для чего:

встать на колени сбоку от пострадавшего, одну руку положить под шею пострадавшему, а ладонью другой руки нажимать на его лоб, запрокидывая голову, при этом корень языка поднимается и рот открывается, освобождая путь проходу воздуха, после этого под шею пострадавшему можно подложить валик из одежды или другой предмет;

наклониться к лицу пострадавшего, сделать глубокий вдох открытым ртом, охватить губами рот пострадавшего, закрыв его нос своей щекой или двумя пальцами руки, находящейся на его лбу, сделать выдох, вдувая воздух в его рот;

при поднятии грудной клетки пострадавшего, что говорит о входе воздуха, отвернуть лицо для вдоха, при этом интервал между искусственными вдохами должен составлять 5 с.

Если при вдувании воздуха грудная клетка не поднимается, что говорит о препятствии для вдоха воздуха, необходимо выдвинуть вперед нижнюю челюсть пострадавшего. Для этого пальцами обеих рук захватывается нижняя челюсть сзади за углы, большие пальцы упираются в край челюсти ниже рта, челюсть выдвигается вперед так, чтобы нижние зубы были впереди верхних.

Показателем эффективности искусственного дыхания, кроме подъема грудной клетки, является порозовение кожных покровов, появление сознания и дыхания у пострадавшего.

Искусственное дыхание “изо рта в нос" производится при невозможности открыть его рот при стиснутых зубах.

Наружный массаж сердца делается при проведении искусственного дыхания при отсутствии пульса, бледности кожных покровов.

После подготовительных мероприятий, приведенных выше, делается два вдувания воздуха по одному из указанных выше способов. Далее, оказывающий помощь приподнимается, кладет ладонь одной руки на нижнюю половину грудины, приподняв пальцы, ладонь второй руки кладет на первую и надавливает на руки, помогая весом своего тела, при этом руки должны быть выпрямлены. Надавливание должно производиться быстрыми толчками, так чтобы грудина смещалась на 4-5 см.

Продолжительность надавливания и интервал между надавливаниями по 0,5 с, количество надавливаний - 12-15 на каждые два вдувания.

Если помощь оказывают два человека, то вдувания и надавливания производятся попеременно, при этом на одно вдувание можно производить 5 надавливаний в том же темпе.

После восстановления сердечной деятельности массаж сердца прекращается, при слабом дыхании продолжается проведение искусственного дыхания до восстановления полного дыхания.

При неэффективности мероприятий по оживлению они прекращаются через 30 минут.

12.5 Пожарная защита в электроустановках

Пожары в э/установках, как свидетельствует статистика, от теплового проявления тока возникают при КЗ, токовых перегрузках, больших переходных сопротивлениях, касаниях токоведущих частей э/установок заземлённых конструкций (замыкания на землю).

Понятие "пожарная опасность электрических установок" включает в себя способность их при определённых условиях быть причиной зажигания (электрические дуги, искры, нагрев токоведущих элементов и т.п.) и способность их распространять горение (например, вдоль э/проводок и кабелей). Некоторые типы электроустановок характеризуются большой пожарной нагрузкой (например, силовые масляные трансформаторы, кабельные потоки и т.п.). Возникновение пожара является результатом нарушения или несоблюдения мероприятий, направленных на предотвращение пожаров от э/тока, или несовершенства этих мероприятий. Путей снижения пожарной опасности э/установок: правильный выбор и расчёт э/защиты, соответствующие исполнение и размещение э/установок, использование огнезащитных покрытий, внедрение высокоэффективных систем извещения о пожарах и загораниях и систем пожаротушения. Мероприятия по предотвращению пожаров от э/установок зависят от проектировщиков, монтажников и эксплуатационников.

12.6 Пожарная опасность электрических кабелей

Кабели прокладывают в виде пучков или кабельных потоков, сосредотачиваемых в кабельных сооружениях. Это повышает пожароопасность. Большие материальные потери. При пожаре на одной из станций (за рубежом) за 3 часа пришло в негодность свыше 11000силовых кабелей и кабелей цепей управления. Пожароопасность кабелей обусловлена их горючестью и способностью распространять горение. Горючесть кабелей зависит от пожароопасных свойств материалов, используемых в них, и от конструкции кабелей. Одной из возможных причин зажигания кабелей может быть ток утечки, возникающий при локальных повреждениях изоляции.

Заключение

В данном дипломном проекте проведены расчёты, направленные на возможность проведения модернизации подстанции "Северная", которые показали, что при сравнительно небольших капиталовложениях возможно увеличение передачи электрической энергии потребителям и повышение надёжности и безопасности в работе подстанции.

Данный результат, возможно, достигнуть путём замены коммутационной аппаратуры на более современные, надёжные.

Модернизация подстанции будет производиться за счет прибыли предприятия ОАО "Камчатскэнерго". Окупаемость вложенных средств не составит более полутора лет.

Для повышения прибыли в энергосистеме предлагается выполнение следующих мероприятий: сохранение и развитие единой инфраструктуры электроэнергетики, включающей в себя магистральные сети и диспетчерское управление; демонополизация рынка топлива для тепловых электростанций; создание нормативно-правовой базы реформирования отрасли, регулирующей ее функционирование в новых экономических условиях.

Список используемой литературы

1. Справочник по проектированию электрических систем. / Под редакцией С.С. Рокотяна и И.М. Шапиро. - М.: Энергия, 1971. - 248 с.;

2. Рожкова Л.Д., Козулин B.C. Электрооборудование станций и подстанций. - М.: Энергия, 1980. - 599 с.;

3. Справочник по проектированию электроснабжения/ Под редакцией Ю.Г. Барыбина, JI.E. Фёдорова, М.Г. Зименкова, А.Г. Смирнова. - М.: Энергоатомиздат, 1990. - 576 с.;

4. Heклeпaeв Б.Н. Электрическая часть электростанций и подстанций. - М.: Энергоатомиздат, 1986. - 640 с.;

5. Фоков К.И. Электрическая часть станций и подстанций. Методические указания на выполнение курсового проекта. Хабаровск: ДВГАПС 1996. - 37 с.;

6. Коновалова Л.Л., Рожкова Л.Д. Электроснабжение промышленных предприятий, и установок. - М.: Энергоатомиздат, 1989. - 528 с.;

7. Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Российской Федерации: РД 34.20.501-95/ Минтопэнерго РФ, РАО "ЕЭС России". - М.: СПО ОРГРЭС, 1996. - 160 с.;

8. Рекламно-информационные материалы заводов-изготовителей, 1999.;

9. Каменев В.Н. Чтение схем и чертежей электроустановок. - М.: Высшая школа, 1990. - 144 с.;

10. Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. Электрическая часть станций и подстанций. Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: Учебное пособие для вузов- 4-ое изд. перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1989.;

11. ГОСТ 12.1 004-76;

12. ГОСТ 13109-99.


Подобные документы

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.