Проект ТЭЦ с разработкой инвариантных САР
Проект ТЭЦ для города Минска. Выбор оборудования тепловой и электрической частей, топливного хозяйства и системы технического водоснабжения, водно-химического режима. Экономическое обоснование реконструкции электростанции. Разработка инвариантных САР.
| Рубрика | Физика и энергетика |
| Вид | дипломная работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 08.04.2014 |
| Размер файла | 1,8 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Охлаждение воды в градирне происходит за счет ее испарения, эта величина составляет 1.5 2 % от расхода воды через градирню. Основные расходы воды на технические нужды станции приведены ниже.
Таблица 6.1
Основные расходы воды на технические нужды станции
|
№ |
Потребители технической воды электростанции |
Расход циркводы на один блок |
||
|
% |
м3/ч |
|||
|
1 |
Конденсация пара в конденсаторах турбин. |
100 |
8000 |
|
|
2 |
Охлаждение водорода, воздуха, статора электрогенераторов и крупных электродвигателей. |
3 |
2400 |
|
|
3 |
Охлаждение подшипников вспомогательных механизмов. |
1 |
80 |
|
|
4 |
Охлаждение масла турбоагрегата и питательных насосов. |
2 |
160 |
|
|
5 |
Восполнение потерь и утечек пароводяного тракта электростанции и тепловых сетей. |
216,24 |
||
|
Всего |
8696,24 |
Проектируемая ТЭЦ располагается рядом с крупным населенным пунктом, потребляющим тепловую и электрическую энергию. Поэтому принимается наиболее рациональная в данном случае оборотная система технического водоснабжения. В качестве водоохладителя в оборотной системе будут использованы градирни. Охлаждение циркуляционной воды происходит в основном за счет ее частичного испарения и конвективного теплообмена с воздухом. Охлаждаемая вода в оросительном устройстве разбрызгивается, стекает по асбестоцементным плитам в виде пленки в бассейн, омываясь воздухом. За счет большой поверхности контакта водной пленки с воздухом пленочные градирни имеют меньшую удельную площадь при равной охлаждающей способности. Основной характеристикой градирни является плотность орошения - это отношение расхода циркулирующей воды к площади поперечного сечения оросителя:
,
где - плотность орошения , принимаем =8м3/(м2/ч).
Определив количество циркулирующей воды , и задавшись площадью орошения можно оценить общую площадь оросителя, необходимую для охлаждения данного количества воды:
м2.
Выбираем одну башенную градирню с площадью орошения 1600 м2.
Потери в градирнях: на испарение
Рисп м3/ч;
на унос Рун м3/ч;
на продувку Рпр м3/ч.
Исходя из потерь, рассчитывается количество добавочной воды в системе охлаждения:
Р доб= Р пр+Р ун+Р исп= 103,4+43,5+87=234 м3/ч.
Предусматриваются мероприятия для предотвращения механического, химического и биологического загрязнений конденсаторов, водозаборных сооружений и коммуникаций.
Конденсаторные трубки загрязняются илом и песком, в результате отложения накипи, а также обрастания микроорганизмами, что требует их периодической чистки механическим, химическим или физическим методами. Для борьбы с отложениями накипи на поверхности конденсаторных трубок применяют продувку циркуляционной системы, смягчение воды известкованием, обработку воды дымовыми газами, подкисление или фосфатирование воды.
Схема технического водоснабжения с градирнями предусматривает блочную насосную станцию. Охлажденная вода после градирни самотеком по железобетонным каналам поступает на всас циркуляционных насосов. Их установка обеспечивает работу насосов под заливом. Выбираем 2 циркуляционных насоса типа ОВ5-55 (подача 5200 м3/ч, напор 11 м) [5].
7. Воднохимический комплекс ТЭЦ
7.1 Проект ВПУ ТЭЦ
На проектируемой ТЭЦ установлена следующие энергетическое оборудование:
1 котел Е-500-130 и 1 турбина ПТ-80/100-130
В качестве источника водоснабжения для данной отопительной ТЭЦ является озеро со следующими показателями качества воды:
Таблица 7.1
Показатели качества воды
|
Значение |
||
|
Щелочность, мг-экв/кг |
2 |
|
|
Сухой остаток, мг/кг |
288 |
|
|
Жесткость общая, мг-экв/кг |
3.9 |
|
|
Жесткость карбонатная, мг-экв/кг |
2 |
Таблица 7.2
Пересчитаем показатели содержания ионов и окислов в мг-экв/кг.
|
Тип иона |
Содержание в мг/кг |
Эквивалент |
Содержание в мг-экв/кг |
|
|
Ca2+ |
54 |
20.0 |
2.7 |
|
|
Mg2+ |
14.4 |
12.0 |
1.2 |
|
|
Na2+ |
9.2 |
23 |
0.4 |
|
|
|
122 |
61.0 |
2 |
|
|
|
97.6 |
48.0 |
2 |
|
|
|
2 |
35.5 |
0.06 |
|
|
|
- |
60 |
- |
|
|
|
69 |
38.0 |
0.18 |
мг-экв/кг
По определяющему катиону вода кальциевая.
По определяющему аниону - гидрокарбонатная.
Обоснование метода и выбора схемы подготовки воды.
Выбор предочистки производится в зависимости от показателей качества исходной воды . Если Жк2мг-экв/кг , то коагуляцию проводят сернокислым алюминием Al2(SO4)3 . При Жк2мг-экв/кг - коагуляцию Fe SO4 совмещают с известкованием Ca(OH)2.
В данном случае Жк=2мг-экв/кг=2 используем коагуляцию Al2(SO4)3. Для подпитки теплосети применяются Na - катионитовые фильтры.
Полное описание технологических процессов по отдельным стадиям обработки воды.
При использовании в качестве коагулянта Al2(SO4)3·18H2O происходит его гидролиз
Al2(SO4)3 + 6H2O+ O2 =4Al (ОН) 3 + Н2 SO4
Образовавшийся гидрат окиси алюминия Al (ОН) 3 обладает свойством укреплять взвешенные в воде частицы коллоидных примесей и осождать их. Выделившуюся Н2 SO2 нейтрализуют находящимися в воде бикарбонатными солями, а при их отсутствии в воду необходимо дозировать щелочь.
Са(НСО3)2 + Н2 SO4 Са SO4+ 2Н2О+ 2СО2.
2NаОН + Н2 SO4 Nа2 SO4 + 2Н2О
После осветлителя вода поступает в БОВ , а затем окончательно очистка воды от примесей происходит на осветлительных фильтрах.
Nа - катионирование.
Обработка воды путем Nа - катионирования заключается в фильтровании ее через слой ионита, содержащего обменный катион Nа, который обменивается на содержащиеся в воде катионы Са и Мg.
Са(НСО3)2 + NаR СаR2 + 2NаНСО3
MgCl2 + NaR MgR2 + NaCl
CaSO4 + 2NaR CaR2 + Na2SO4
MgSiO3 + 2NaR MgR2 + Na2SiO3
Суммарная концентрация катионов постоянна, но массовая концентрация их возрастает. За счет этого несколько увеличено солесодержание воды.
Регенерация истощенного катионита осуществляется 8 - 10% раствором повареной соли:
CaR2 + 2NaCl 2NaR + CaCl2
MgR2 + 2NaCl 2NaR + MgCl2.
2. Водородкатионирование
При Н - катионировании воды обменными ионами служат катионы водорода. Фильтры загружены сильнокислотным катионом КУ - 2.
CaCl2 + 2HR CaR2 + 2HCl
MgSO4 + 2HR MgR2 + H2SO4
Ca(HCO3)2 + 2HR CaR2 + 2H2O + 2CO2
Mg(HCO3)2 + 2HR MgR2 + 2H2O +2CO2
Вода прошедшая Н - фильтр умягчена за счет удаления катионов жесткости, также как при натрийкатионировании, но в отличие от натрийкатионирования произошло изменение анионного состава за счет разложения в кислой среде бикатбонатов с выделанием СО2.
Н - катионировании самостоятельно применения не имеет. Его используют в комбинированных схемах умягчения с Nа - катионитными фильтрами, а также в схемах обессоливания.
Регенерацию проводят 1-1,5% раствором Н2SО4.
CaR2 + H2SO4 CaSO4 + 2HR
MgR2 + H2SO4 MgSO4 + 2HR
При использовании Н - катионирования в схемах обессоливания воды на Н - фильтре будут протекать реакции с натриевыми солями имеющимися в воде.
NaCl + HR NaR + HCl
Na2SO4 + 2HR 2NaR + H2SO4
При использовании Н - фильтров в схемах умягчения фильтр на регенерацию отключают по пропуску катионов жесткости Са и Мg, а в схемах обессоливания процесс ведут до пропуска катиона Na.
3.ОН - ионирование
ОН - фильтр всегда устанавливают после Н - фильтра. При ОН - ионированииобменным ионитом является ион ОН, который в процессе фильтрования воды ч/з слой ионита поглощает из нее анионита.
Анионитные фильтры 2 ступени загружены высокоосновным анионом АВ - 17 - 8. который поглощает анионы слабых кислот.
H2SiO3 + ROH R2SiO3 + 2H2O
H2CO3 + 2ROH R2CO3 + 2H2O
Регенерация слабо и сильноосновных анионитов осуществляется 4% раствором NaOH
RCl + NaOH ROH + NaCl
R2SO4 + 2NaOH 2ROH + Na2SO4
R2SiO3 + 2NaOH 2ROH + Na2SiO3.
Изменение показателей качества воды по отдельным стадиям обработки.
Предварительная обработка воды - коагуляция Al2(SO4)3 c известкованием.
Жесткость остаточная:
Жкост=1,2, мг-экв/кг;
Жнкост=Жнкисх+КAl
Принимаем КAl = 0,8 мг-экв/кг.
Жнкост=Жнкисх+ КAl =1,9 + 0,8= 2.7 мг-экв/кг;
Общая остаточная жесткость составит:
Жоост =Жкисх+Жнкисх=1.2+2.7=3.9 мг-экв/кг;
Щелочность остаточная:
Щост= Щисх - КAl
Щост=2-0.8 = 1.2 мг-экв/кг;
Концентрация SO42--ост= SO42--исх + КAl = 2 + 0,8 = 2,8 мг-экв/кг;
Концентрация SiO23ост= 0,75·SiO23исх = 0,75·0,18 = 0,135 мг-экв/кг;
Ионитная часть схемы ВПУ.
1. Первая ступень Н--катионирования (Н1).
В этом фильтре удаляются катионы Ca,Mg и Nа в количестве Ж+2,15Nа, мг-экв/кг, где Ж--общая остаточная жесткость после предочистки.
UН1=Ж+2,15Na = 3,9 + 2,15·0,4= 4,05 мг-экв/кг;
Кислотность воды равна
(SO42- + Cl- +NO3-)+ КAl = 2+ 0,06 + 0,8 = 2,86 мг-экв/кг.
2. Вторая ступень А--анионирования (А1).
В фильтре А удаляются анионы сильных кислот в количестве:
U А1 = (SO42- + Cl- +NO3- +NO2-)+ КAl = 2+ 0,06 + 0,8 = 2,86 мг-экв/кг.
Щелочность воды после фильтра А1 не выше 0,2 мг-экв/кг.
3. Декарбонизатор
Остаточная концентрация СОпосле декарбонизатора принимается 8 мг/кг или 8/44=0.18 мг-экв/кг
4. Вторая ступень Н--катионирования (Н2).
В фильтре Н2 удаляются катионы в количестве
UН2 = 0.2..0.3 мг-экв/кг.
Кислотность воды после Н2 не выше 0,05 мг-экв/кг.
5. Вторая ступень А--анионирования (А2).
U А2 = SiO32-ост + CO2ост = 0,135 + 0,18= 0,315 мг-экв/кг.
Качество обессоленной воды после А2 в схеме:
солесодержание - не более 0.2 мг/кг;
кремнесодержание - не более 0,04 мг/кг.
Определение производительности ВПУ для подпидки котлов.
При расчете производительности водоподготовительных установок для приготовления добавочной питательной воды для производственно-отопительной ТЭЦ учитывается, что при номинальной паропроизводительности устанавливаемых котлов внутристанционные потери пара и конденсата не должны превышать 2%:
Qвнутр = 0,02·УD·n = 0,02·500 = 10 т/ч.
Для котлов барабанного типа учитывается потеря с продувкой:
Qпр = р·УD·n = 0,006·500 = 3 т/ч.
На ТЭЦ с отбором пара на производство учитываются внешние потери по следующей формуле:
Qвнеш = 1,5·Dпротб·b = 1,5·200·0,15 = 45 т/ч.
Потери на мазутном хозяйстве:
Для котла Е-500-140 примем расход мазута B = 34.6 т/ч.
Qмаз. хоз. = 0,15·УB·n = 0,15·32= 5.2 т/ч.
Для электростанций с барабанными парогенераторами принимаем запас обессоленной воды Qзап = 25 т/ч.
Исходя из расчётов производительность ВПУ по основному циклу составит:
Qобес = Qвнутр+Qпр + Qвнеш + Qмаз. хоз. + Qзап = 10+ 3 + 45 +5,2 +25 =88.2 т/ч.
Потери в тепловых сетях нормируются в количестве 2% от расхода сетевой воды каждой турбины. Для турбины ПТ-80/100-130 примем расход сетевой воды Gсет = 2300 м3/ч. Производительность ВПУ для подпитки теплосети составит:
Qумт.с. = 0,02·УGсет·n = 0,02·2300 = 46 т/ч.
Расчет фильтра А2.
Необходимая площадь фильтрования:
м2,
Число установленных фильтров m = 3, одинакового диаметра.
Необходимая площадь фильтрования каждого фильтра:
м2.
По вычисленной площади определяем диаметр фильтра:
м,
и по справочным данным принимаем ближайший больший стандартный ФИПа-II-1,5-0,6(рабочее давление - 0,6МПа, диаметр фильтра 1500 мм, высота фильтрующей загрузки 1500 мм, расход воды при расчётной скорости фильтрования - 90 м3 /ч). Затем площадь фильтрования пересчитываем с учетом изменения диаметра:
м2.
Продолжительность фильтроцикла каждого фильтра для (m-1) фильтров, т.е. при одном резервном или ремонтном:
ч.
где Tu - полезная продолжительность фильтроцикла, ч
U - суммарное содержание катионов или анионов в воде,
поступающей на фильтр, мг-экв/л (г-экв/м3) ;
Q - производительность рассчитываемых фильтров, м3/ч;
h = 1,5 м - высота слоя ионита;
fсm - сечение фильтра, м2 (стандартного);
m - число установленных фильтров одинакового диаметра;
ер = 300 г-экв/м3 - рабочая обменная емкость ионита (табл П2.лит.1.).
Количество регенераций в сутки:
,
где t = 2 - продолжительность операций, связанных с регенерацией фильтров.
Объем ионитных материалов, загруженных в фильтры во влажном состоянии:
, м3;
, м3 .
Расход воды на собственные нужды рассчитываемой группы фильтров:
, м3/ч,
где Рu = 14,5 м3/м3 ионита - удельный расход воды на собственные нужды ионитных фильтров (табл.1.7. лит.1.).
Расход химических реагентов на регенерацию одного фильтра:
кг
или
, кг,
где b - удельный расход химреагентов, кг/м3 (табл.1.6. лит.1.);
с = 42% - содержание активно действующего вещества в техническом продукте.
Суточный расход химических реагентов на регенерацию группы одноименных фильтров:
кг,
кг.
Часовой расход воды, который должен быть подан на следующую рассчитываемую группу ионитных фильтров:
м3/ч.
Ионитные фильтры: H2 , А , H, Na рассчитаны по приведенной выше методике. Результат расчета представлен в таблице.
Таблица 7.3
Сводная таблица фильтров
|
Показатель и его размерность |
Обозначение |
А2 |
Н2 |
A1 |
Н1 |
Na |
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
|
|
Производительность,м3/ч |
Q |
88.2 |
89.3 |
91,5 |
98,93 |
46 |
|
|
Скорость фильтрования, м/с |
w |
20 |
20 |
20 |
20 |
15 |
|
|
Диаметр каждого фильтра,м |
|||||||
|
Необх. площадь фильтрования, м2 |
F |
4.41 |
4.5 |
4.6 |
4.95 |
3.1 |
|
|
Число фильтров, шт |
M |
3 |
3 |
3 |
3 |
3 |
|
|
Тип фильтра |
ФИПаII-1,5-0,6 |
ФИПаII-1,5-0,6 |
ФИП-I-1,5-0,6 |
ФИП-I-1,5-0,6 |
ФИП-I-1,5-0,6 |
||
|
Необх. площадь фильтрования каждого фильтра, м2 |
1.5 |
||||||
|
Высота фильтра |
H |
1,5 |
1,5 |
2,0 |
2,0 |
2,0 |
|
|
Содержание активно действующего вещества в техническом продукте |
C |
42 |
75 |
75 |
75 |
95 |
|
|
Суточный расход 100%-го реагента на одну регенерацию, кг |
199.5 |
199.5 |
409 |
456.7 |
1122.2 |
||
|
Суточный расход технического реагента на одну регенерацию, кг |
472.5 |
265.5 |
972.5 |
609 |
1181.4 |
||
|
Часовой расход воды, подаваемый на группу, м3/ч |
Qбр |
89.3 |
91.5 |
98.93 |
106.93 |
47.64 |
Расчёт предочистки
Производительность осветлительных фильтров:
=106.93+47.64=м3/час.
Необходимая площадь фильтрования:
м2,
где Q = 154.6 м3/ч -- производительность фильтра без учета расхода воды на собственные нужды;
= 8 м/ч -- скорость фильтрования.
Число установленных фильтров m = 4, одинакового диаметра.
Необходимая площадь фильтрования каждого фильтра:
м2.
По вычисленной площади определяем диаметр фильтра:
м,
и по справочным данным принимаем ближайший больший стандартный ФОВ-2,6-0.6 (П1). Затем площадь фильтрования пересчитываем с учетом изменения диаметра:
м2.
Расход воды на взрыхляющую промывку каждого осветлительного фильтра:
м3
где i- интенсивность взрыхления фильтра, 12 л/(с м2)
- продолжительность взрыхления.
Расход воды на отмывку осветлительного фильтра:
м3
Где - продолжительность отмывки(10мин)
м3/ч
Производительность брутто с учётом расхода воды на промывку осветлительных фильтров:
м3/ч.
Действительная скорость фильтрования во время выключения одного фильтра на промывку:
м/ч
Скорость фильтрования больше допустимой, поэтому требуется резервный фильтр.
Расчет осветлителей
Суммарная производительность осветлителей принимается равной 110 % расчетного расхода осветляемой воды, при этом устанавливается не менее двух осветлителей.
Емкость каждого из двух осветлителей определяется по формуле:
м3,
Где = 163,3 м3/ч - полная производительность всей установки;
= 1,0 ч - продолжительность пребывания воды в осветлителе.
По П4 выбирается ближайший по емкости серийный осветлитель ВТИ-160 (производительность 100 м3/ч, геометрический объём 76 м3 , диаметр 7000мм, высота 9900 мм).
Расход коагулянта Al2(SO4)3·18H2O в сутки:
кг/сут,
Где Gк - расход безводного 100 %-го коагулянта;
Эк = 57,02 - эквивалент безводного коагулянта;
КAl = 0,3 мг-экв/кг - доза коагулянта.
Расход технического коагулянта в сутки:
кг/сут,
Где с = 88.5 - процентное содержание коагулянта в техническом продукте.
Расход полиакриламида (ПАА) в сутки:
кг/сут,
Где dПАА = 1 мг/кг - доза полиакриламида.
Выбор декарбонизатора.
Так как в схеме ВПУ декарбонизатор расположен после фильтра Н2, то его выбор производим по расходу воды на этот фильтр - 91,5 м3/ч. Следовательно выбираем декарбонизатор: Q=100 м3/ч, d=1,46 м
Анализ результатов расчета ВПУ.
Таблица 7.4
Оборудование предочистки и ионообменной части
|
Наименование |
Тип |
Кол. |
Характеристики |
|
|
Осветлитель |
ВТИ-160 |
2 |
Производительность - 100 м3/ч Геометрический объем - 76 м3 Диаметр 7000 мм Высота - 9900 мм |
|
|
Осветлительный фильтр |
ФОВ-2,6-0,6 |
4 |
Рабочее давление - 0,6 мПа Диаметр - 2600мм Высота фильтрующей загрузки - 1000 мм Расход воды при расчетной скорости фильтрования - 50 м3/ч |
|
|
Н1 - фильтр |
ФИПа-1,5-0,6 |
3 |
Рабочее давление - 0,6 мПа Диаметр - 1500 мм Высота фильтрующей загрузки - 2000мм Расход воды при расчетной скорости фильтрования - 50 м3/ч |
|
|
Н2 - фильтр |
ФИПа-1,5-0,6 |
3 |
Рабочее давление - 0,6 мПа Диаметр - 1500 мм Высота фильтрующей загрузки - 1500 мм Расход воды при расчетной скорости фильтрования - 90 м3/ч |
|
|
А1 - фильтр |
ФИПа-1,5-0,6 |
3 |
Рабочее давление - 0,6 мПа Диаметр - 1500 мм Высота фильтрующей загрузки - 2000 мм Расход воды при расчетной скорости фильтрования - 50 м3/ч |
|
|
А2 - фильтр |
ФИПа-1,0-0,6 |
3 |
Рабочее давление - 0,6 мПа Диаметр - 1500 мм Высота фильтрующей загрузки - 1500 мм Расход воды при расчетной скорости фильтрования - 90 м3/ч |
|
|
Nа - фильтр |
ФИПа-1,5-0,6 |
3 |
Рабочее давление - 0,6 мПа Диаметр - 1500 мм Высота фильтрующей загрузки - 2000 мм Расход воды при расчетной скорости фильтрования - 50 м3/ч |
|
|
Декарбонизатор |
1 |
Q = 100 м3/ч, d = 1460 мм, f = 1,67 м2, Qвозд = 2500 м3/ч |
Таблица 7.5
Расход реагентов на ионитные фильтры в сутки
|
Реагент, кг |
Н1 |
Н2 |
А1 |
А2 |
Na |
|
|
H2SO4 |
609 |
265.5 |
-- |
-- |
-- |
|
|
NaOH |
-- |
-- |
972.5 |
472.5 |
-- |
|
|
NaCl |
-- |
-- |
-- |
-- |
1181.4 |
Общий суточный расход реагентов на регенерацию.
H2SO4 = 874.5 кг
NaOH = 1445 кг
NaCl = 1181.4 кг.
Таблица 7.6
Расход ионита на ВПУ
|
Ионит, м3 |
Н1 |
Н2 |
А1 |
А2 |
Na |
|
|
КУ-2 |
10.62 |
7.97 |
-- |
-- |
7,97 |
|
|
АН-31 |
-- |
-- |
10.62 |
-- |
-- |
|
|
АВ-17-8 |
-- |
-- |
-- |
7,97 |
-- |
Суммарное количество загруженного в фильтры анионита
АВ-17-8 = 7,97 м3.
Суммарное количество загруженного в фильтры анионита
АН-31 =10,62 м3.
Суммарное количество загруженного в фильтры катионита
КУ-2 = 26,56 м3
электростанция тепловой топливный водный
Таблица 7.7
Собственные нужды ВПУ
|
Н1 |
Н2 |
А1 |
А2 |
Na |
ОФ |
||
|
Расход воды м3/ч |
7,99 |
2,2 |
7,43 |
1,1 |
1,64 |
7,08 |
Компоновочные решения химического цеха
Учитывая часовой расход воды, который должен быть подан на следующую группу ионитных фильтров после Н1 - фильтра (< 400 м3/ч) выбираем параллельно-коллекторную компоновку.
При данной компоновке вода подается на обработку из общего коллектора к каждому фильтру данной ступени обработки. Фильтрат собирается также в общий коллектор и отводится на следующую ступень обработки. В параллельных схемах каждый отдельный фильтр автономен. Его состояние: работа, резерв, регенерация не определяет состояние ступеней обработки однородных фильтров. Группа фильтров обрабатывает воду непрерывно, в то время как отдельный фильтр - периодически. Число фильтров можно изменять в зависимости от производительности ВПУ. Схема хорошо адаптируется к изменениям по составу воду и производительности. Надежность схемы достаточно высокая. Экономична по количеству оборудования и расходу ионитов, по расходу реагентов на регенерацию фильтров, воды на собственные нужды.
7.2 Выбор и обоснование ВХР ТЭЦ
Водно-химический режим тепловых электрических станций должен обеспечивать работу теплосилового оборудования без повреждений и снижения экономичности, вызванных образованием: накипи, отложений на поверхностях нагрева; шлама в котлах, тракте питательной воды и в тепловых сетях; коррозии внутренних поверхностей теплоэнергетического оборудования и тепловых сетей; отложений в проточной части паровых турбин; отложений на поверхностях трубок конденсаторов турбин.
С целью обеспечения рационального водно-химического режима на тепловых электростанциях осуществляется нормирование качества пара и воды.
К основным мероприятиям по поддержанию нормируемых показателей водно-химического режима энергоблоков ТЭЦ относятся: предпусковые промывки оборудования; постоянная продувка котлов при установившихся режимах и усиленная продувка во время переходных режимов; фосфатирование котловой воды; проведение эксплуатационных промывок оборудования; консервация оборудования во время простев; герметизация баков питательной воды и её составляющих с целью предотвращения попадания кислорода в пароводяной цикл; обессоливание и обескремнивание добавочной воды; удаление свободной угольной кислоты из добавочной химически обработанной воды; обезжелезивание и обессоливание различных конденсатов; деаэрация турбинного конденсата и питательной воды; оснащение конденсаторов специальными дегазирующими устройствами с целью удаления кислорода из конденсата, обеспечение достаточной герметичности конденсаторов турбин со стороны охлаждающей воды и воздуха; постоянный вывод неконденсирующихся газов из паровых камер теплообменников; антикоррозийное покрытие оборудования и применение коррозионно-стойких материалов; введение в паровой цикл корректирующих химических реагентов, соответствующих данному водно-химическому режиму; автоматическая дозировка добавок, корректирующих водный режим. Нормы качества пара барабанных котлов с естественной циркуляцией установленных на ТЭЦ приведены в таблице ъ
Таблица 7.8
Нормы качества пара барабанных котлов
|
Нормируемый показатель |
Численное значение |
|
|
Содержание натрия (в пересчёте на Na), мкг/кг, не более |
5 |
|
|
Кремниевая кислота (в пересчёте на SiO2), мкг/кг |
25 |
|
|
Значение pH, не менее |
7,5 |
На котлах с естественной циркуляцией проводим фосфатирование котловой воды с подачей фосфатного раствора в барабаны котлов. Фосфатирование осуществляем по режиму чисто фосфатной щёлочности.
Избыток в котловой воде при данном режиме фосфатирования должен быть не менее 2 и не более 6 мг/кг по чистому отсеку, не более 30 мг/кг по солёному отсеку для котлов, работающих на жидком топливе и не более 50 мг/кг для котлов, работающих на других видах топлива.
Показатель рН (при 25 0С) продувочной воды при данном режиме фосфатирования в первой ступени испарения не ниже 9,3 и в продувочной воде солёных отсеков не выше 10,7.
Фосфатирование с подщелачиванием необходимо для того, чтобы создавать такие условия, при которых процессы кристаллизации и образования отложений в экранной системе котла имели бы минимальные скорости. Эта задача решается за счет перевода накипеобразующих солей в шламовую форму с последующим их выводом из контура циркуляции с продувкой.
Амминирование питательной воды проводится для связывания свободной углекислоты в целях предупреждения углекислотной коррозии и коррекции рН.
Гидразинная обработка питательной воды в сочетании с термической деаэрацией является радикальной мерой предупреждения кислородной коррозии металла питательного тракта, пассивации латуни трубной системы подогревателей, снижения содержания продуктов коррозии в пароводяном тракте ТЭС.
Нормы качества питательной воды барабанных котлов приведены в таблице
Таблица 7.9
Нормы качества питательной воды барабанных котлов
|
Нормируемый показатель |
Вид топлива |
||
|
Жидкое |
Газообразное |
||
|
1 |
2 |
3 |
|
|
Общая жёсткость, мкг-экв/кг, не более |
1 |
1 |
|
|
Соединения натрия (в пересчёте на Na), мкг-экв/кг, не более |
50 |
50 |
|
|
Соединения железа (в пересчёте на Fe), мкг/кг, не более |
20 |
20 |
|
|
Соединения меди (в пересчёте на Cu), мкг/кг, не более |
5 |
5 |
|
|
Вещества, экстрагируемые эфиром (мала и др.), мкг/кг, не более |
0,3 |
0,3 |
Качество воды для подпитки тепловых сетей нормируется по следующим показателям: растворённый кислород допустим в количестве не более 20 мкг/кг для сетевой воды и не более 50 мкг/кг для подпиточной воды; содержание веществ, экстрагируемых эфиром (масла и др.), составляет не более 1 мг/кг; взвешенных веществ должно быть не более 5 мг/кг; соединений железа в сетевой воде разрешается 0,5 мг/кг для закрытых систем. Предельное значение карбонатного индекса Ик (произведение общей щёлочности на кальциевую жёсткость воды) для сетевых подогревателей 2,5 (мг-экв/кг).
Предполагаемые значения рН сетевой воды для закрытых систем теплоснабжения 8,3-9,0. Присадка гидразина и других токсичных веществ в подпиточную и сетевую воду запрещается.
Использование для подпитки тепловых сетей продувочной воды паровых котлов не рекомендуется. Запрещается работа тепловых сетей на сырой, необработанной воде в связи с образованием кальциевых накипей.
Характеристика конденсатов и схемы их очистки
Конденсаты являются основной и наиболее ценной составной частью питательной воды котлов. Это связано, в первую очередь, с отсутствием в них солей, кремнекислоты и высокой температурой некоторых потоков.
На данной ТЭЦ присутствуют следующие виды конденсатов:
Турбинный конденсат
Поток чистый, t = (25-45), Возможно лишь содержание аммиака, СО2, следы О2, незначительное количество продуктов коррозии. При нарушении гидравлической плотности конденсаторных трубок в конденсате может резко возрасти солесодержание и жесткость.
Конденсат регенеративных подогревателей.
T = (50-100)и более. Данный поток более загрязнен, чем турбинный продуктами коррозии, однако солей жесткости здесь быть не может.
Конденсат пара сетевых подогревателей.
T=80и выше, коррозионно агрессивен из-за высокой температуры и содержания газов СО2 и О2, имеет высокое содержание продуктов коррозии. При нарушении плотности трубок сетевых подогревателей, возможно загрязнение конденсата солями.
Очистка замазученного конденсата
Наличие на ТЭЦ мазутного хозяйства обуславливает необходимость очистки замазученного конденсата. Схема состоит из отстойников с нефтеловушками, где конденсат предварительно отстаивается не менее трёх часов, и сорбционных фильтров, загруженных малозольным древесным углём марок БАУ или ДАК. Конструктивно сорбционные фильтры практически не отличаются от ионитных или механических. Высота загрузки - около двух метров, скорость фильтрования - 8 м/ч. В последнее время в качестве загрузки используют полукокс.
Очистка зажелезенного конденсата
Практически каждый поток конденсата содержит оксиды Fe, Cu, Zn и другие продукты коррозии конструкционных материалов. Для их удаления используем электромагнитные фильтры, способные работать при любой температуре конденсата.
8. ЭЛЕКТРИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ
8.1 Описание электрической схемы станции
На проектируемой ТЭЦ установлена турбина ПТ-80/100-130. Главная схема электрических соединений проектируемой станции строится по блочному принципу: генераторы соединяются в блоки с повышающими трансформаторами. Выдача мощности осуществляется на напряжении 115 кВ.
Для повышения надежности электроснабжения потребителей применяется комплектное распределительное устройство (КРУ) на отходящих линиях. Питание потребителей и собственных нужд осуществляется ответвлениями от блоков с установкой реакторов и понижающих трансформаторов.
К основному электрическому оборудованию электростанций относятся генераторы и трансформаторы. Количество агрегатов и их параметры выбираются в зависимости от типа, мощности и схемы станции, мощности энергосистемы и других условий.
Так как при установке мощных генераторов возрастает значение токов короткого замыкания, то целесообразно присоединение генераторов непосредственно к РУ ВН в виде блоков генератор-трансформатор.
Условия выбора генератора:
;
.
Исходя из этого выбираем на ТЭЦ генератор типа:
ТВФ-120-2УЗ с параметрами: Рном = 100МВт, cosц = 0.8, Sном = 125МВА, Uном = 10.5кВ, з=98.5%, x”d=0.214;
Число и мощность трансформаторов на электростанции зависит от их назначения, схемы включения генераторов, количества РУ и режимов энергопотребления на каждом из напряжений. Все трансформаторы выбираются трёхфазными.
Мощность двух обмоточного трансформатора, работающего в блоке с генератором, принимается равной или большей мощности генератора в МВА.
Таким образом для генератора, работающего в блоке с трансформатором выбираем трасформатор типа:
ТДЦ - 125000 / 110 с параметрами: Sном=125 МВА, Uвн=121 кВ, Uнн=10,5 кВ, Рх=120 кВт, Ркз=400 кВт, UкВН-НН=10,5 %, Iхх=0,55 %.
Мощность рабочих трансформаторов собственных нужд выбирается исходя из условия 8% потребления от мощности генератора. Рабочие трансформаторы собственных нужд блоков присоединяются к отпайкам от токопроводов генераторного напряжения. На блочной станции устанавливается один пускорезервный трансформатор собственных нужд
Таким образом,
.
Выбираем трансформатор собственных нужд типа:
ТДНС -10000/35 с параметрами: Sном=10 МВА, Uвн=10,5 кВ, Uнн=6.3 кВ, Рх=12 кВт, Ркз=60 кВт, Uк=8 %, Iхх=0,75 %.
Генератор ТВФ-120-2У3 имеет водородное форсированное охлаждение. Тип возбудителя ВТД-490-3000У3 (возбуждение от машинного возбудителя переменного тока повышенной частоты, соединенного непосредственно с валом генератора через отдельно стоящее выпрямительное устройство).
Система охлаждения генератора предназначена для отвода выделяемого в нем тепла с целью поддержания температуры меди обмоток, а также стали статора и ротора в допустимых пределах. При использовании изоляции класса В предельные допускаемые температуры зависят от системы охлаждения, давления охлаждающего газа и других причин и составляют для обмотки ротора 100-130°С, для обмотки статора 95-105°С и для активной стали 105°С.
Генератор ТВФ-120-2У3 имеет смешанную систему охлаждения: статор имеет косвенное, а ротор непосредственное водородное охлаждение. При косвенной системе охлаждения водород циркулирует в зазоре между ротором и статором, а также в вентиляционных каналах сердечника статора. При этом теплота, выделяемая в проводниках обмоток ротора и статора, поглощается охлаждающим газом лишь после того, как она пройдет через пазовую изоляцию и сталь ротора и статора. В непосредственной системе охлаждения охлаждающая среда непосредственно соприкасается с медью обмоток, благодаря чему основная часть тепла, выделяемого в меди, отводится непосредственно к охлаждающей среде, минуя изоляцию и сталь.
Блочные трансформаторы имеют систему охлаждения типа ДЦ: принудительная циркуляция воздуха и масла с ненаправленным потоком масла. У трансформаторов собственных нужд применяется система охлаждения типа Д: принудительная циркуляция воздуха и естественная циркуляция масла.
Сборные шины ОРУ 110 кВ выполнены из проводов марки АСО-500. Участок от выводов генератора до блочного трансформатора, от выводов генератора до РУСН 6,3 кВ выполнен токопроводом ТЭКП-10, от блочного трансформатора до ОРУ - проводами марки АСО-300.
8.2 Расчёт токов короткого замыкания
Определение расчётных токов короткого замыкания необходимо для выбора выключателей по коммутационной способности, проверки аппаратов и проводников на электродинамическую и термическую стойкость.
При проверке аппаратов и токопроводов на электродинамическую и термическую стойкость следует согласно ориентироваться на трёхфазное КЗ. Случай однофазного КЗ может быть исключён из рассмотрения, так как электродинамические силы при этом малы, поскольку расстояние от повреждённого проводника до проводника заземляющей системы велико.
Для выбора электрических аппаратов расчёт производят с допущениями, которые существенно упрощают вычисления, но дают на 10-15% завышенный результат.
Для расчёта трёхфазного тока КЗ составим расчетную схему, представленную на рисунке 8.1.
Рисунок 8.1 -- Расчетная схема
Параметры основных элементов схемы:
Генератор ТВФ-120-2У3 с параметрами: Рном = 100МВт, cosц = 0.8, Sном = 125МВА, Uном = 10.5кВ, з=98.5%, x”d=0.214;
Трансформатор ТДЦ-125000/110 с параметрами: Sном = 125МВА, Uвн = 121кВ, Uнн = 10.5кВ, Рх = 120кВт, Ркз = 400кВт, Uк = 10.5%;
Трансформатор ТДНС-10000, ;
По данной расчётной схеме составляем эквивалентную схему замещения, приведенную на рисунке 8.2.
Рисунок 8.2 -- Эквивалентная схема замещения
Определим сопротивления схемы замещения при базовой мощности Sб=1000 МВ•А:
Параметры системы:
Е1=1,
Параметры генераторов:
Параметры двухобмоточных трансформаторов:
Параметры линий электропередач:
Расчет токов КЗ в точке К1
После того как схема замещения составлена и определены сопротивления всех элементов, она преобразуется к наиболее простому виду. Преобразование схемы выполняется в направлении от источника питания к месту КЗ. Поэтому преобразование схемы выгодно вести так, чтобы аварийная ветвь по возможности была сохранена до конца преобразования или, в крайнем случае, участвовала в нем только на последних его этапах.
Упростим схему. Результирующее сопротивление цепи генератора Г1:
Заменим сопротивления системы одним эквивалентным сопротивлением:
Результирующая схема показана на рисунке 8.3.
Рисунок 8.3 -- Результирующая схема для расчета токов КЗ в точке К1
Начальное значение периодической составляющей тока КЗ определяется по формуле:
где Х*-- результирующее сопротивление ветви схемы; Iб- базовый ток:
Значения токов по ветвям:
генераторов Г1:
энергосистемы С:
Суммарный ток КЗ в точке К1:
Находим ударный ток:
Расчет токов КЗ в точке К2
Учитывая преобразования эквивалентной схемы, выполненные в пункте 8.2.1, расчет тока КЗ в точке К2 начинаем с преобразования схемы, приведенной на рисунке 8.4:
Рисунок 8.4 - Схема замещения для расчета тока КЗ в точке К2
После того как схема замещения составлена и определены сопротивления всех элементов, она преобразуется к наиболее простому виду.
Итоговая схема замещения представлена на рисунке 8.5.
Рисунок 8.5 -Результирующая схема для расчета тока КЗ в точке К2
Здесь
Токи по ветвям схемы при КЗ в точке К2 при Uб=10,5 кВ и
генератораГ1:
энергосистемы:
Суммарный ток при трехфазном КЗ в точке К2:
Находим ударный ток:
Расчет токов КЗ в точке К3
Учитывая преобразования эквивалентной схемы, выполненные в пункте 8.2.2, расчет тока КЗ в точке К3 начинаем с преобразования схемы, приведенной на рисунке 8.6.
Рисунок 8.6 - Схема замещения для расчета тока КЗ в точке К3
Генератор Г1 находится на значительной электрической удаленности от точки КЗ, поэтому для упрощения расчетов их целесообразно включить в состав ветви энергосистемы, соответственно скорректировав ее сопротивление. Итоговая схема замещения представлена на рисунке 8.7.
Рисунок 8.7-Результирующая схема для расчета тока КЗ в точке К3
Здесь
Токи по ветвям схемы при КЗ в точке К3 при Uб=6,3 кВ и
Находим ударный ток:
8.3 Выбор электрических аппаратов
Электрические аппараты выбираются по расчетным условиям нормального режима с последующей проверкой их работоспособности в аварийных режимах. При этом расчетные величины должны быть меньшими или равными номинальным. Все электрические аппараты выбираются по номинальному напряжению, роду установки (внутренняя, наружная) и конструктивному исполнению. По номинальному току выбираются те аппараты, по которым протекают рабочие токи: выключатели, разъединители и трансформаторы тока.
Кроме того, каждый аппарат в зависимости от его назначения дополнительно выбирается по ряду специфических параметров.
Наибольший рабочий ток определяется с учетом возможных длительных перегрузок основного оборудования.
Выбор выключателя и разъединителя
Выберем выключатель и разъединитель в цепи генератора ТВФ-120-2У3. Для подключения генератора выбирается комплектный шкаф с воздушным выключателем и разъединителями. Параметры выключателя определяются расчетом.
Определим расчётный ток продолжительного режима цепи, в которой устанавливается выключатель, по формуле 8.1:
где Pном, Uном, cosц- номинальные параметры генератора.
По справочнику выбираем выключатель типа МГУ-20-90 с параметрами =20 кВ; =9500 А; =90 кА; =300кА; 105 кА; =4c; =0,2, .
Время действия релейной защиты =0,01 с.
Расчетное время
Определим два значения периодической составляющей тока КЗ и два значения апериодической составляющей тока для момента времени ф=0,21 с, поскольку через выключатель может протекать ток КЗ от генератора Г1 Периодическая составляющая тока от генератора Г1 может быть определена по типовым кривым. Для этого предварительно определяется номинальный ток генератора:
Отношение начального значения периодической составляющей тока КЗ от генератора Г1 в точке К3 к номинальному току:
По данному отношению и времени ф=0,15 с определим с помощью типовых кривых отношение:
Таким образом, периодическая составляющая тока от генератора Г1 к моменту ф=0,21 с будет:
Апериодическая составляющая тока КЗ от генератора Г1 к моменту времени ф=0,21 с определяется из выражения 8.2:
Периодическая составляющая тока КЗ от энергосистемы и присоединенных к ней генератора Г2 принята неизменной во времени и равной:
Апериодическая составляющая тока КЗ от эквивалентного источника:
где Та=0,095 с соответствует kу=1,8, принятому для эквивалентного источника.
Суммарная периодическая составляющая в момент времени ф=0,21 с:
Суммарная апериодическая составляющая в момент времени ф=0,15с:
Проверим выбранный выключатель на отключающую способность:
В первую очередь произведем проверку на симметричный ток отключения по условию 8.3:
Затем проверим возможность отключения апериодической составляющей тока КЗ по условию 8.4:
где iаном--номинальное допускаемое значение апериодической составляющей в отключаемом токе для времени ф=0,01+0,14=0,21 с, определяется по формуле 8.5:
Условие 8.4 соблюдается
На электродинамическую стойкость выключатель проверяется по предельному сквозному току:
где Iпр.с--действующее значение предельного сквозного тока КЗ
iпр.с--амплитудное значение предельного сквозного тока КЗ
Условие 8.6 выполняется.
На термическую стойкость выключатель проверяется по тепловому импульсу:
где Iт=90 кА -- предельный ток термической стойкости,
tт=4 c -- длительность протекания тока термической стойкости,
Bк -- тепловой импульс по расчету:
Все расчетные и каталожные данные сведены в таблицу 8.1.
Таблица 8.1
Параметры выключателя МГУ-20-90
|
Расчетные данные |
Каталожные данные |
|
|
Uуст=10,5 кВ |
Uном=20 кВ |
|
|
Iмах=8,25 кА |
Iном=9,5 кА |
|
|
Iпф=52,6 кА |
||
|
iаф=65,28 кА |
iаном=152,7 кА |
|
|
Iпо=74,25 кА |
Iпр.с=105 кА |
|
|
iу=200,24 кА |
iпр.с=300 кА |
|
Выбор измерительных трансформаторов тока
Трансформаторы тока выбираются:
- по напряжению установки
,
- по току
,
Номинальный ток должен быть как можно ближе к рабочему току установки, так как недогрузка первичной обмотки приводит к увеличению погрешностей.
По справочнику выбираем трансформатор тока ТШЛ-20 с параметрами: =20кВ; =12000А; =5А.
Проверим выключатель по термической стойкости:
где - тепловой импульс по расчету;
- кратность термической стойкости по каталогу;
- время термической стойкости по каталогу.
Сравнение расчетных и каталожных данных приведено в табл. 8.4 .
Таблица 8.2
Расчетные и каталожные данные
|
Расчетные данные |
Каталожные данные |
|
|
= 10,5 кВ |
= 20 кВ |
|
|
=8,25 кА |
= 12 кА |
|
|
= 23324 кА2•с |
= 230400 кА2•с |
Выбор измерительных трансформаторов напряжения
Трансформаторы напряжения выбираются по напряжению установки:
Выбираем трансформатор напряжения типа ЗНОМ-20-66У3 с параметрами
8.4 Описание конструкции ЗРУ-110 кВ
Здание отличается легкостью, высокой степенью теплоизоляции и простотой монтажа. Средний срок службы здания-укрытия до 50 лет. Закрытое распредустройство обеспечивает возможность обслуживания и замены высоковольтного оборудования, не прибегая к дополнительным техническим средствам (внутри здания установлен мостовой электрический кран). Эксплуатационные работы можно вести в течение всего года. Есть возможность заезда автотранспорта внутрь здания.
Схема ЗРУ-110 кВ выполнена с двумя рабочими и одной обходной системами шин. Выдача электрической мощности производится по воздушным линиям электропередачи (ЛЭП) 110 кВ.
С учетом особенностей электроприемников (1-я, 2-я категории), схемы электроснабжения их (отсутствие резерва по сети), а также большого количества присоединении к сборным шинам для главного распределительного устройства ТЭЦ предусмотрена схема с двумя рабочими и одной обходной системами шин.
Под силовыми трансформаторами, масляными реакторами, баковыми выключателями предусматривается маслоприемник, укладывается слой гравия, и масло стекает в аварийных случаях в маслосборники.
10. Охрана окружающей среды
10.1 Выбросы оксидов серы
Массовый выброс SO2 и SO3 в атмосферу в пересчете на SO2 при наличии специальных сероулавливающих устройств рассчитывается по формуле:
где SP = 2.8 - содержание серы в топливе;
B- расход топлива
=0,02 - доля оксидов серы, связываемых летучей золой в котлах;
=0,0 - доля оксидов серы, улавливаемых в обессеривающей установке.
г/с.
10.2 Выбросы оксидов азота
В условиях высокотемпературного горения топлива азот воздуха становится реакционноспособным и, соединяясь с кислородом, образует оксиды. Кроме того, образование оксидов азота в процессах горения может происходить за счет разложения и окисления азото содержащих соединений, входящих в состав топлива. Всего азот с кислородом может образовывать шесть соединений: N2O, NO ,N2O3, NO2, N2O4, N2O5. Наиболее устойчивым оксидом является NO2, в который могут переходить и другие оксиды азота, поэтому установленные нормы ПДК даются для суммы всех оксидов в пересчете на NO2 . В дымовых газах котлоагрегатов оксиды азота обычно состоят на 95-99% из оксида азота, 1-5% составляет диоксид азота, доля других оксидов азота пренебрежимо мала.
Массовый выброс оксидов азота в атмосферу в пересчете на NO2 с дымовыми газами котла рассчитывается по формуле:
где k - коэффициент, характеризующий выход оксидов азота;
;
1 - коэффициент, учитывающий влияние на выход оксидов азота количества сжигаемого мазута;
1, r - коэффициенты, характеризующие эффективность воздействия рециркуляции газов, подаваемых в наружный канал горелок;
2 - коэффициент, учитывающий конструкцию горелок (прямоточные);
3 - коэффициент, учитывающий вид шлакоудаления;
1 - коэффициент, характеризующий снижение выбросов при двухступенчатом сжигании топлива.
При сжигании мазута
При сжигании газа
10.3. Выбросы оксидов ванадия
Массовый выброс оксидов ванадия в пересчете на пентаоксид ванадия вычисляем по формуле:
,
где - содержание оксидов ванадия в сжигаемом мазуте определяется по формуле:
г/с.
г/с.
10.4. Выбросы оксида углерода
Массовый выброс оксидов углерода в атмосферу с дымовыми газами котла вычисляем по формуле:
,
где ССО - выход оксида углерода при сжигании мазута, определяемый по формуле:
кг/т.
Тогда
г/с.
10.5 Расчет и выбор дымовой трубы
Высоту дымовой трубы выберем по условиям отвода газов и рассеивания содержания в них SO2, NO2, летучей золы и других вредных выбросов:
Подобные документы
Разработка водоподготовительной установки, подбор водно-химического режима и расчет системы технического водоснабжения ТЭЦ мощностью 360 МВт. Показатели исходной воды, стадии ее обработки. Схема ВПУ, выбор оборудования; способы очистки конденсатов.
курсовая работа [414,9 K], добавлен 23.12.2013Экономическое обоснование строительства ТЭЦ. Выбор и расчет тепловой схемы, котлоагрегата, основного и вспомогательного оборудования энергоустановки, топливного хозяйства и водоснабжения, электрической части. Разработка генерального плана станции.
дипломная работа [572,0 K], добавлен 02.09.2010Разработка водоподготовительной установки, подбор водно-химического режима и расчет системы технического водоснабжения электростанции мощностью 4800 МВт. Пересчет показателей качества исходной воды, выбор схемы ее обработки; подбор и компоновка насосов.
курсовая работа [154,6 K], добавлен 09.03.2012Параметры и тепловая схема блока электростанции. Определение энтальпии в отборах и суть процесса расширения пара. Расчёт схемы регенеративного подогрева питательной воды. Проектирование топливного хозяйства. Тепловой баланс сушильно-мельничной системы.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 31.01.2013Технико-экономическое обоснование ТЭЦ. Конструирование и расчет тепловой схемы выбранной турбины. Выбор оборудования станции. Генплан и компоновка главного корпуса. Разработка схем топливоподачи, пылеприготовления, золошлакоудаления, водоснабжения.
дипломная работа [440,5 K], добавлен 09.01.2015Технологическая схема электростанции. Показатели ее тепловой экономичности. Выбор начальных и конечных параметров пара. Регенеративный подогрев питательной воды. Системы технического водоснабжения. Тепловые схемы и генеральный план электростанции.
реферат [387,0 K], добавлен 21.02.2011Расчет основных технико-экономических показателей конденсационной электростанции. Описание тепловой схемы, выбор основного и вспомогательного оборудования. Требования к компоновке зданий и сооружений электростанции, разработка генерального плана.
курсовая работа [184,1 K], добавлен 26.02.2014Состав котельного оборудования. Состояние золоотвала, резервное топливообеспечение. Вопросы водоснабжения питьевой водой. Состояние теплофикационного оборудования Омской ТЭЦ-2. Расчет тепловой схемы энергетической газотурбинной установки электростанции.
курсовая работа [1,2 M], добавлен 03.05.2015Выбор оборудования и разработка вариантов схем выдачи энергии. Выбор и обоснование главной схемы электрических соединений. Расчет токов короткого замыкания для выбора аппаратов и токоведущих частей. Выбор токоведущих частей и типов релейной защиты.
курсовая работа [370,0 K], добавлен 18.04.2012Расчет тепловой схемы с водогрейными котлами, его технико-экономическое обоснование. Выбор основного и вспомогательного оборудования. Порядок водоподготовки. Расчет системы газоснабжения. Автоматизация технологического процесса заданной котельной.
дипломная работа [379,5 K], добавлен 24.07.2015
