Преобразовательные устройства

- сопротивление двигателя.

Для определения сопротивления двигателя воспользуемся формулой:

,

где - напряжение на выходе фильтра, ;

- потребляемая мощность из сети (). Тогда. Подставим значения в формулу и найдем L:

.

Из справочника [1, таблица П3.1.] выбираем дроссель ДФ-7.

Значение емкости конденсатора определяемое по следующей формуле будет равно:

где - коэффициент фильтрации, который определим по следующей формуле:

где .

Тогда:

.

Окончательно получим:

.

2.5 Выбор сглаживающего дросселя

Для уменьшения пульсаций тока и ограничения зоны прерывистых токов в главной цепи двигателя применяется дополнительный сглаживающий дроссель.

Основное назначение сглаживающего дросселя в составе электропривода - это повышение коэффициента мощности электропривода за счет снижения амплитуды высших гармоник, генератором которых является блок управления.

Выбор сглаживающего дросселя осуществляется в следующей последовательности:

1. определяем требуемую постоянную времени электрической цепи, исходя из условий ограничения зоны прерывистого тока:

,

где - постоянный коэффициент схемы выпрямления;

- для однофазной нулевой неуправляемой схемы;

- максимальное значение относительного граничного тока зоны прерывистого тока:

,

где I_гр.max - абсолютное наибольшее значение граничного тока, которое должно быть меньше тока холостого хода; его значение должно находиться в пределах ; для однофазных схем с целью уменьшения электромагнитной постоянной времени допускается I_гр.max=(0.1…0.8) I_н.;

I_Б - базовое значение тока,

где U_m - максимальное значение анодного напряжения;

R_П - активное сопротивление якорной цепи,

,

где R_Н - номинальное сопротивление схемы, R_Н=10 Ом,

R_тр. - приведенное ко вторичной обмотке активное сопротивление трансформатора, R_тр=0,68 Ом;

R_сп. - активное сопротивление силового преобразователя, учитывающее падение напряжения на вентилях и проводах,

,

где U_В - прямое падение напряжения на вентиле, U_В=3 В;

n - число вентилей, последовательно включенных, проводящих ток в один и тот же момент времени, n=1.

Рассчитываем :

,

R_тр=0,68 Ом, R_Н=10 Ом.

Исходя из полученных нами значений находим активное сопротивление R_П:

.

где - номинальное значение максимального обратного напряжения, прикладываемого к вентилю в конкретной схеме, ,

- коэффициент, учитывающий возможность повышения напряжения в сети, .

Исходя из полученных значений R_П и U_m рассчитываем базовое значение тока:

I_гр.max=(0.1…0.8) I_н. - для однофазных схем с целью уменьшения электромагнитной постоянной времени, тогда выбираем .

Находим :

.

Согласно полученным значениям и - для однофазной схемы находим требуемую постоянную времени:

2. определяем требуемую индуктивность якорной цепи и требуемую индуктивность сглаживающего дросселя:

,

,

,

где L_Н - номинальное значение индуктивности, L_Н=3 мГн;

- требуемая индуктивность;

- индуктивность трансформатора, ;

- индуктивное сопротивление фазы трансформатора, ;

- частота питающей сети.

Определяем :

3. из каталога [1, таблица П3.1.] выбираем дроссель по соотношениям:

Согласно данным из каталога [1, таблица П3.1.] получаем:



и выбираем дроссель типа ДФ-7-100мГн со следующими техническими данными:

1. - масса;

2. - потери мощности при .

4. найдем активное сопротивление дросселя:

,

определяем из выражения , т.е. =30Вт.

.

5. индуктивность якорной цепи:

,

6. находим активное сопротивление якорной цепи в режиме непрерывного тока:

где - коммутационное сопротивление, обусловленное углом перекрытия анодов,

,

 - пульсность схемы, - из-за двух работающих диодов;

- индуктивное сопротивление трансформатора,

Тогда:

7. активное сопротивление якорной цепи в режиме прерывистого тока:

исходя из условия:

8. действующее значение переменной составляющей тока нагрузки при номинальном моменте двигателя:

где - условная ЭДС холостого хода преобразователя (среднее значение выпрямленной ЭДС при ) ,

- коэффициент схемы, ;

- номинальное напряжение нагрузки, ;

;

- удельная относительная величина дополнительных потерь от переменной составляющей тока; определяется в зависимости от схемы выпрямления и степени снижения напряжения выпрямителя [1, страница 51, рисунок 3.12., график №2., зависимость ]. По графику определяем, что

- для несимметрично управляемых схем.

.

Проверяем выполнение условия

- условие выполняется.

9. коэффициент пульсаций тока:

где и - максимальные и минимальные значения пульсирующего тока нагрузки.

10. коэффициент формы тока нагрузки:

11. проверяем выполнение условия - условие выполняется.

12. коэффициент использования двигателя по току:



Из каталога [1, таблица П3.1.] окончательно выбираем дроссель типа ДФ-7-100мГн со следующими параметрами:

1. - требуемая номинальная индуктивность сглаживающего дросселя;

2. - требуемый номинальный ток сглаживающего дросселя;

3. - масса дросселя;

4. - потери мощности при нагреве.

3. Литературный обзор СУ СПП проектируемого ППЭЭ, требования к су проектируемого ППЭЭ

Система управления преобразовательным устройством предназначена для формирования и генерирования управляющих импульсов определенной формы и длительности, распределения их по фазам и изменения подачи на управляющие электроды вентилей преобразователя.

Вентильные преобразователи состоят их силовой части и системы управления (СУ). Силовая часть управляемого преобразователя, выполненная на управляемых вентилях (тиристорах, силовых транзисторах), может работать при подаче на управляющие электроды в определенные моменты времени импульсов, обеспечивающих включение данных вентилей

Функции СУ сводятся к двум задачам:

1. определение моментов времени, в которые должны быть включены те или иные конкретные вентили. Эти моменты времени задаются некоторым управляющим сигналом, который подается на вход СУ и определяет его работу, и в конечном счете задает значение выходных параметров преобразователя.

2. формирование управляющих импульсов, т.е. создание управляющих сигналов, передаваемых в нужные моменты времени на управляющие электроды тиристоров и имеющие достаточные амплитуды, мощность и длительность, а в некоторых случаях определенную форму кривой.

Работу широтно-импульсного преобразователя обеспечивает система управления (СУ) ШИП.

Основные требования предъявляемые к СИФУ:

1. высокое быстродействие;

2. высокая устойчивость к импульсным помехам;

3. линейность регулировочной характеристики (;

4. гальваническая развязка цепей управления и силовых цепей.

Широтно-импульсный преобразователь (ШИП) - это преобразователь нерегулируемого постоянного напряжения в регулируемое постоянное напряжение. Широтно-импульсный преобразователь (ШИП) постоянного напряжения преобразовывают постоянное напряжение в импульсное, среднее значение которого (т.е. его постоянную составляющую, выделяемую в нагрузке фильтрами) можно регулировать.

ШИП является последовательным, если управляемый вентиль и дроссель фильтра включены последовательно с нагрузкой. Характерной особенностью последовательных ШИП является невозможность получения напряжения на выходе выше напряжения источника питания.

Основные преимущества импульсных преобразователей:

1. высокий КПД, т.к. потери мощности на регулирующем элементе преобразователя незначительны по сравнению с потерями мощности при непрерывном управлении;

2. малую чувствительность к изменениям температуры окружающей среды, поскольку регулирующим фактором является время проводимости управляемого вентиля, а не внутреннее сопротивление регулирующего элемента, как при непрерывном регулировании;

3. малые габариты и массу;

4. постоянную готовность к работе.

Однако импульсным преобразователям присущи и недостатки:

1. импульсный режим работы регулирующего элемента приводит к необходимости устанавливать выходные и часто входные фильтры, что вызывает инерционность процесса регулирования в замкнутых системах;

2. высокие скорости включения и выключения тока в силовой цепи ШИП приводят к возникновению радиопомех.

Работа вентилей в ШИП имеет следующие особенности:

· ничем не ограниченные скорости нарастания (скачки) токов в вентилях;

· ничем не ограниченные скорости нарастания прямого напряжения на вентилях;

· отсутствия на управляемых вентилях обратного напряжения.

Широтно-импульсное регулирование выходного напряжения (тока) преобразователей на вентилях присуще следующим видам преобразователей:

· постоянного напряжения в постоянное;

· постоянного напряжения в переменное (автономным инверторам тока и напряжения);

· регуляторам переменного напряжения в переменное;

· непосредственным преобразователям частоты с циклическим управлением или с коэффициентом преобразования по напряжению больше единицы.

При широтно-импульсном регулировании постоянного или переменного напряжения надо изменять соотношение длительностей проводимости двух вентилей, сохраняя сумму этих двух длительностей неизменной, т.е. система управления должна обеспечить сдвиг фазы импульсов одной последовательности относительно импульсов другой последовательности с той же частотой следования.

Обычно используется вертикальный метод управления, где управляющий импульс формируется в результате сравнения на нелинейном элементе величин переменного (синусоидального, пилообразного, треугольного) и постоянного напряжения. В качестве нелинейного элемента обычно применяют транзистор.

Для определения вида передаточной характеристики преобразователя постоянного напряжения в постоянное необходимо учесть линейность регулировочных характеристик для однополярной и двухполярной модуляции. Так как зависимость относительной длительности импульсов управления от сигнала задания при вертикальном методе управления имеет линейный характер при пилообразном опорном напряжении и синусоидальный при гармонической форме опорного напряжения, то передаточная характеристика ШИП на идеальных элементах будет линейной при пилообразном опорном напряжении и синусоидальной - при гармоническом. Структура системы управления ШИП приведена на рисунке 10.

Рисунок 10 - Структурная схема управления ШИП

Система управления вентильным преобразователем в общем случае должна выполнять следующие требования:

1. включение преобразователя и выводе его на заданный режим работы;

2. стабилизацию заданного режима (напряжения, тока, мощности, частоты и т.д.);

3. выключение преобразователя;

4. регулирование режима в соответствии с заданием;

5. защиту преобразователя (аварийное выключение);

6. контроль работы преобразователя и при необходимости диагностика неисправностей.

Преимуществом асинхронной СУ по сравнению с синхронной является то, что при заметной несинусоидальности синхронизирующего напряжения сети качество работы синхронной СУ снижается.

4. Проектирование структурной и функциональной схем СИФУ

Спроектируем структурную схему управления. Она будет иметь вид представленный на рисунке 11.

Рисунок 11 - Структурная схема управления

На данной схеме приняты следующие обозначения:

МВ - мультивибротор, который вырабатывает последовательность импульсов заданной частоты для установки ГПН в исходное состояние (в 0);

ГПН - генератор пилообразного напряжения, формирующий пилообразное напряжение U_п, возвращаясь в исходное состояние в момент подачи импульсов U_синх.;

К - компаратор или ноль-орган, сравнивающий пилообразное U_п и напряжение управления U_у (формируется системой автоматического управления) и в момент их равенства меняет свое выходное состояние;

ОВ - одновибратор, вырабатывающий короткий импульс по фронту;

ВФ - выходной формирователь, служащий для формирования открывающих импульсов по мощности, необходимых для надежного включения транзисторов, и обеспечения потенциальной развязки системы управления преобразователем с силовым блоком.

Функциональная схема системы управления преобразователем представлена на рисунке 13.



Рисунок 13 - Функциональная схема системы управления

5. Выбор типов цифровых и аналоговых интегральных микросхем (ИМС)

В качестве мультивибратора будем использовать микросхему типа К155АГ3 [4] с номинальным напряжением питания 15В. Схема представлена на рисунке 14. Электрические параметры микросхемы К155АГ3 приведены в таблице 1.

Таблица 1 - электрические параметры микросхемы К155АГ3

Тип микросхемы	Номинальное напряжение - UНОМ, В	Напряжение питания - UИП, В	Ток потребления - IПОТ, мА	Рабочий диапазон температур,
К155АГ3	15	не более 18	не более 17	- 10 … +70

Рисунок 14 - Схема мультивибратора

Назначение входов и выходов микросхемы К155АГ3:

1. информационные выходы - 1; 2; 9; 10;

2. входы сброса - 3; 11;

3. внешние компоненты RS - 6; 7; 14; 15;

4. общий выход - 8;

5. вход +U_ПИТ - 16.

В качестве операционных усилителей используем микросхемы типа К140УД7 [4] с номинальным напряжением питания 15В. Типовая схема представлена на рисунке 15. Электрические параметры микросхемы К140УД7 приведены в таблице 2.

Таблица 2 - электрические параметры микросхемы К140УД7

Тип микросхемы	Номинальное напряжение - UНОМ, В	Напряжение питания - UИП, В	Ток потребления - IПОТ, мА	Выходной ток, IВЫХ, нА	Входное сопротивление, RВХ, мОм
К140УД7	15	не более 17	не более 36	400	0,4

Рисунок 15 - Схема усилителя

6. Проектирование принципиальной схемы и электрический расчет функциональных элементов СУ СПП

6.1 Расчет мультивибратора

Рисунок 16 - Схема мультивибратора

Цепочка R1-C1 определяет время между импульсами, а цепочка R3-C2 - время самого импульса:

, (19)

, (20)

. (21)

Зная частоту можно определить

,

.

Зададимся значениями С1=С2=1мкФ, тогда:

,

,

,

,.

Выбираем резисторы из [3]: R1 - МЛТ - 0,125 - 50010%;

R3 - МЛТ - 0,125-2505%;

R2 - МЛТ - 0,125-200кОм5%;

Выбираем конденсатор из [3]: C1, С2 - К10У-5-25-1 мкФ.

6.2 Расчет генератора пилообразного напряжения

Генератор пилообразного напряжения представлен на рисунке 17.

Рисунок 17 - Генератор пилообразного напряжения.

Принимаем U_{оп вх}= 5 В, U_пм=10 В.

Диаграммы работы ГПН представлены на рисунке 18.



Рисунок 18 - Временные диаграммы работы ГПН.

,

,

так как при t=t_раб, U_С3= U_пм., то получаем:

,

.

Зададимся С3= 0,1мкФ. Тогда:

кОм.

Принимаем R7= 1,7 кОм.

Примем R7=R5= 50 кОм. Тогда i₇= i₅:

мА.

мА.

кОм.

Рассчитаем мощности резисторов:



Выбираем из справочника [3]: С3 - К73-17-10В-0,1мкФ10%,

R5, R7 - МЛТ - 0,125-50кОм10%,

R6 - МЛТ - 0,125-25кОм10%.

Транзистор VT1 выбираем по условиям:

,

где к_зi= 1,21,5; к_зu=1,52,0.

Ток коллектора I_k равен току разряда конденсатора С3:

,

Считая, что разряд конденсатора С3 происходит при постоянном токе, имеем:

,

мА.

С учетом к_зi= 1,5; к_зu= 2 получаем:

мА,

В.

Из справочника [3] выбираем транзистор КТ817Б со следующими параметрами: U_{кэ max}= 45 В; I_{к max}= 8мА; = 25.

Ток базы транзистора VT3:

,

мА.

Тогда:

,

кОм.

Выбираем из справочника [3] выбираем: R4 - МЛТ - 2,5-30кОм10%.

6.3 Расчет компаратора

Компаратор представлен на рисунке 19.

Рисунок 19 - Схема компаратора

Диаграммы работы компаратора представлены на рисунке 20.

Рисунок 20 - Временные диаграммы работы компаратора

Компаратор осуществляет преобразование U_у в угол открывания .

Развертываемое напряжение определяем по формуле:

,

для момента времени, при котором произошло равенство напряжений, для входной цепи компаратора можно записать:

,

,

Принимаем R8=R9=R10, тогда:

,

При U_у=0 угол открывания =_нач, а U_п= - U_см.

При необходимо обеспечить скважность импульсов . В связи с этим в схеме введено :

, (22)

,

Из формулы (22) выразим и найдем :

,

,

.

Выбираем из справочника [3]: R8, R9 и R10 - МЛТ - 0,125-20кОм10%.

6.4 Расчет одновибратора

Одновибратор выполнен с использованием микросхемы К155ЛА8. Принципиальная схема приведена на рисунке 21.

Рисунок 21 - Принципиальная схема одновибратора

Длительность импульса

,

Принимаем , тогда .

Выбираем из справочника [3]:

;

.

6.5 Расчет выходного формирователя

Выходной формирователь выполнен на импульсном трансформаторе. Принципиальная схема представлена на рисунке 22.

Рисунок 22 - Схема выходного формирователя

Выходной формирователь помимо усиления по мощности импульсов управления осуществляет также потенциальную развязку силовой части преобразователя от СУ.

Из справочника [4] для выбранного транзистора находим следующие данные:

- отпирающее постоянное напряжение управления;

- отпирающий постоянный ток управления.

Определяем при снижении на 15% напряжения питания:

,

Находим при максимальном внутреннем сопротивлении, увеличение которого на 5% вызвано разбросом параметров и сопротивлений элементов:

,

.

Определяем номинальные значения величин по формулам

,

,

,

.

Номинальное внутреннее сопротивление источника определим по формуле

,

Находим и с учетом возможного повышения напряжения на 10% и уменьшения внутреннего сопротивления источника на 5%.

,

.

Выбираем импульсный трансформатор ТИП-18-1 и транзистор КТ504А:

- сопротивление обмоток ;

-

Диод VD1 предназначен для снятия перенапряжений на индуктивности трансформатора при выключении TV1. Выбираем диод Д106А (U_ОБР=30В) [7].

Диод VD2 блокирует протекание тока через вторичную обмотку трансформатора TV1 от силовой цепи. Выбираем диод КД202А (U_ОБР=50В, I_ПР=5А) [7].

Цепочка R17-C5 служит для повышения помехоустойчивости. Выбираем резистор МЛТ - 0,25Вт-100кОм [3] и конденсатор Н50-25В-0,1мкФ [3].

Резистор R15 служит для более быстрого сброса энергии индуктивности TV1. Выбираем МЛТ-0,25Вт-100кОм [3].

Резистор R13 служит для ограничения тока базы:

Выбираем из [3]: R13 - МЛТ - 0,125-12кОм; R14 - МЛТ - 0,125-30Ом10%.

7. Составление полной принципиальной схемы проектируемого преобразователя и перечня элементов в ней. Временные диаграммы работы СУ преобразователем и описание принципа ее действия

Мультивибратор формирует на своем выходе положительные импульсы, которые подаются на базу транзистора VT1 и открывают его. Во время открывания транзистора VT1 происходит сброс пилы на генераторе пилообразного напряжения.

Генератор пилообразного напряжения формирует на выходе пилообразное напряжение, которое подается на компаратор, где оно сравнивается с напряжением управления. В моменты времени, когда напряжение пилы больше напряжения управления компаратор формирует на своем выходе положительный сигнал. В моменты времени, когда напряжение пилы больше напряжения управления компаратор формирует на своем выходе положительный сигнал. В моменты времени, когда напряжение пилы меньше напряжения управления компаратор закрывается.

Входной формирователь обеспечивает гальваническую развязку системы управления и силовой схемы, а также усиливает сигнал с компаратора и защищает транзистор VT1 от перегрузок.

Полная принципиальная схема представлена на рисунке 24.



Рисунок 24 - Принципиальная схема управления

Таблица 3. Перечень элементов

Поз. обозначение	Наименование	Кол.	Примечание
	Конденсаторы
C1-С2	К10У-5-25-1 мкФ5%	2
С3	К73-17-10В-0,1мкФ10%	1
С4	МБМ -10-1мкФ	1
C5	Н50-25В-0,1мкФ	1
C6-C7	К40У - 9 - 0,7нФ 10%	2
С8-C9	К40У- 9 - 4,5мкФ10%	2
Сф	К40У - 5 - 150мкФ 10%	1
	Микросхемы
DА1, DA2	К140УД7	2
DD1	К155АГ3	1
DD2	K155ЛА8	1
	Трансформаторы
TV2	ТИП-18-1	1
	Диоды
VD1	КД202А	1
VD2	Д106А	1
VD3	Д112 - 25 - 5	1
VD4	Д112 - 25 - 5	1
VD5	Д112 - 10 - 5	1
VD6	Д112 - 10 - 5	1
	Транзисторы
VT1	КТ817Б	1
VT2	КТ504А	1
VT3	IGBT: SEMITRANS2	1
	Резисторы
R1	МЛТ - 0,125 - 36010%	4
R2	МЛТ - 0,125-125кОм5%	1
R3	МЛТ - 0,125-55%	1
R4	МЛТ - 2,5-30кОм10%	1
R5, R7	МЛТ - 0,125-2кОм10%	2
R6	МЛТ - 0,125-1кОм10%	1
R8 - R10	МЛТ - 0,125-20кОм10%	3
R11, R12	МЛТ - 0,125-390Ом	2
R13	МЛТ - 0,125-12кОм10%	3
R14	МЛТ - 0,125-30Ом10%	2
R15, R16	МЛТ - 0,125-100кОм10%	2
R17	МЛТ - 0,25-100кОм10%	1
R18, R19	ВС - 1Вт-40Ом5%	2
R20, R21	Р1 - 11 - 0,25 - 230Ом5%	2
	Дроссель
Lф	ДФ - 7 - 100мГн	1
Lдр	ДФ - 7 - 100мГн	1

8. Расчёт и построение внешней и регулировочной характеристик преобразователя

8.1 Внешняя характеристика выпрямителя

Внешней характеристикой выпрямителя называется зависимость выходного напряжения U от тока нагрузки I при постоянном значении скважности , то есть зависимость при .

На рисунке 25 показана схема замещения выпрямителя

Рисунок 25 - Схема замещения выпрямителя

Внешняя характеристика определяется следующим уравнением

,

где R_тр - активное сопротивление последовательно включенных элементов схемы, по которым протекает ток нагрузки в один и тот же момент времени, R_тр=0,68Ом.;

Rдр - сопротивление дросселя, ;

Rп - коммутационное сопротивление, определяемое по формуле

,

где Xтр - реактивное сопротивление трансформатора, .

.

Значение ЭДС определим по формуле:

,

В режиме непрерывного тока внешние характеристики выпрямителя представляют собой ряд параллельных прямых, наклоненных к оси тока.

Произведем расчет внешней характеристики выпрямителя в виде таблицы 4. для трех значений скважности.

Таблица 4

	г1= гmin=0,17	г2=0,55	г3= гmax=0,85
I, A	0	16	0	16	0	16
U, B	21,48	9,08	76,2	63,8	119,4	107

Вид внешней характеристики выпрямителя показан на рисунке 26.

Рисунок 26 - Вид внешней характеристики выпрямителя

8.2 Регулировочная характеристика выпрямителя

Регулировочная характеристика выпрямителя представляет собой зависимость выпрямленной ЭДС Е от скважности , то есть Е=f().

Для данной схемы, выражение для выпрямленной ЭДС имеет вид

,

Произведем расчет регулировочной характеристики выпрямителя в виде таблицы 5.

Таблица 5.

	0	0,17	0,85	1
E	0	24,48	122,4	144

Вид регулировочной характеристики выпрямителя показан на рисунке 27.

Рисунок 27 - Вид регулировочной характеристики выпрямителя

8.3 Регулировочная характеристика ШИП

Регулировочной характеристикой ШИП называется зависимость скважности от напряжения управления U_У, то есть _.

Данная зависимость выражается в формуле:

,

Расчет регулировочной характеристики ШИП произведем в виде таблицы 6.

Таблица 5.

	0	1.5	8.3	10
	1	0.85	0.17	0

Вид регулировочной характеристики ШИП показан на рисунке 28.

Рисунок 28 - Регулировочная характеристики ШИП

Заключение

В курсовом проекте был рассмотрен неуправляемый однофазный нулевой выпрямитель, работающий на последовательно подключенный ШИП и на активно-индуктивную нагрузку.

Для указанной схемы выпрямителя были произведены: расчет и выбор силовых элементов, расчет и выбор элементов пассивной защиты силовых приборов, проектирование структурной и функциональной схем системы управления преобразователем, проектирование принципиальных схем и расчет функциональных элементов системы управления, построены полная принципиальная схема, внешняя и регулировочная характеристики преобразователя.

В графической части приведены функциональная и полная принципиальная схемы проектируемого преобразователя, временные диаграммы работы, внешние и регулировочные характеристики.

Список использованных источников

1. Методическое пособие: Г.И. Гульков, Н.М. Улащик, 2005.

2. Силовые полупроводниковые приборы: Справочник/О.Г. Чебовский, Л.Г. Моисеев, Р.П. Недошивин. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1985. - 400 с., ил.

3. Резисторы. Конденсаторы. Трансформаторы. Дроссели. Коммутирующие устройства. РЭА: Справочник/Н.Н. Акимов, Е.П. Ващуков, В.А. Прохоренко, Ю.П. Ходоренок. - Мн. «Беларусь», 1994.

4. Цифровые интегральные микросхемы: Справочник/ М.И. Богданович, И.Н. Грель, В.А. Прохоренко, В.В. Шалимо. - Мн. «Беларусь», 1991.

5. Основы преобразовательной техники: /В.С. Руденко, В.И. Сенько, И.М. Чиженко. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: «Высшая школа», 1980.

6. Интегральная электроника в измерительных устройствах. /В.С. Гутников. - 2-е изд., перераб. и доп. - Л.: Энергоатомиздат. Ленингр. отд-ие, 1988.

7. Полупроводниковые приборы: /В.И. Галкин, А.Л. Булычев, В.А. Прохоренко. - 2-е изд., перераб. и доп. - Мн. «Беларусь», 1987.

8. Справочник по электрическим машинам: В 2 т. / Под общ. Ред. И.П. Копылова и Б.К. Клокова. Т. 1. - М.: Энергоатомиздат, 1988. - 456 с.: ил.

Размещено на Allbest.ru