Для сравнения, существующий 30-мм штатный бронебойный снаряд "Кернер" имеет на дальности 1500 м бронепробиваемость, равную 25 мм/60°. Современные требования ГРАУ по бронепробиваемости на дальности 1500 м для этих снарядов составляют 35 мм/60°. Обеспечить эти требования в рамках 30-мм МАП можно лишь при увеличении дульной скорости снаряда на 8 -10%, что представляется достаточно проблематичным без ухудшения таких показателей МАП, как боевой ресурс и скорострельность.

Что касается 45-мм бронебойных снарядов, то на основании проведенных проектно-конструкторских проработок показана возможность уменьшения общего аэродинамического сопротивления (по сравнению с известным 45-мм бронебойным снарядом к МАП Н-45) на 65-67%. При этом баллистический коэффициент будет находиться на уровне 0,6 м² /кг, а бронепробиваемость при дульных скоростях, находящихся в диапазоне 1200-1300 м/с, на дальности 1500 м будет равна 39-40 мм/60°. Обеспечение же для этого калибра требуемых дульных скоростей (1730-1820 м/с) также является достаточно сложной научно-технической проблемой, возможные решения которой приведут, по всей видимости, к ухудшению уже достигнутого уровня эксплуатационных характеристик.

Проектно-конструкторские проработки 57-мм БПС показали, что при его общей массе в 1,115 кг и массе сердечника 0,746 кг масса выстрела может составлять 6,0-6,5 кг. Это обеспечит дульную скорость порядка 1500-1600 м/с и бронепробиваемость на уровне 120-130 мм/0° на дальности 2000 м при баллистическом коэффициенте, равном 1 м /кг.

Таким образом, перспективные требования по бронепробиваемости при существующей схеме снарядов кинетического действия можно реализовать лишь в калибре 57 мм. Учитывая же неплохие возможности 57-мм ОФС по осколочному действию (приведенная площадь осколочного поражения открыто расположенной живой силы S_пр = 120 4- 125 м² при использовании в качестве ВВ составов А-1Х-2 и А-1Х-1), 57-мм МАП может рассматриваться в качестве реальной альтернативы существующему основному вооружению БМП. В подтверждении этого на рисунке 7 представлены зависимости массовых характеристик системы малокалиберного оружия различных калибров от потребных дульных скоростей снарядов, полученные в ГУП КБП. Из рисунка 7 видно, что общая масса 57-мм системы оружия (пушка + боекомплект) при У₀ = 1500 4- 1600 м/с составит 1200-1400 кг. При общей массе БМП-3, равной 18,7 т, отношение массы оружия к общей массе машины будет находиться в диапазоне 0,06-0,07.

Рисунок 7- Зависимости массовых характеристик малокалиберного оружия различного калибра от потребной начальной скорости снаряда: - масса оружия без боекомплекта; - с боекомплектом

Для сравнения, при массе системы оружия шведской БМП CV-9040,равной 1145 кг, ее отношение к общей массе боевой машины, составляющей 22,8 т, равно 0,05. Эта же величина для САУ 2С19 "Мста-С" составит приблизительно 0,1.

Созданная на базе 57-мм артиллерийского вооружения боевая машина, по-видимому, будет относиться к новому классу боевых машин, занимающих промежуточное положение между БМП и САУ. Одним из возможных применений такой машины может явиться создание боевой машины поддержки танков (БМПТ), 57-мм МАП которой может обеспечить поражение до 80% танкоопасных целей.

Выводы

Таким образом, возможными направлениями развития основного вооружения рассматриваемых боевых машин являются: на первом этапе последовательная модернизация входящих в боекомплект существующих огневых комплексов БМП боеприпасов за счет повышения бронепробиваемости 100-мм ПТУР и улучшения за счет неконтактных взрывателей осколочного действия 30-мм ОФС, а в последующем создание новых огневых средств на базе МАП большего калибра. Причем наиболее рациональными являются калибры 45 и 57 мм, позволяющие в наибольшей степени реализовать потенциально заложенные в них возможности по осколочному действию, эффективной дальности стрельбы и использованию современных систем управления огнем при приемлемых массогабаритных характеристиках выстрелов.

При этом применение 45-мм боеприпасов в системе вооружения боевых машин, предназначенных для борьбы, в том числе и с перспективными объектами бронетанковой техники, целесообразно лишь в комплексе ракетно-пушечного вооружения, подобно боевому модулю "Кливер".

Использование же калибра 57 мм наряду с достаточно эффективным осколочным действием и возможностью применения широкой номенклатуры боеприпасов позволит поражать такие перспективные наземные и воздушные цели, как тяжелые БМП, стальной эквивалент лобовой проекции которых 120-130 мм, и вертолеты, оснащенные ракетами типа Yellfire, на дальностях до 8000 м. Поэтому 57-мм МАП целесообразно применять как в качестве БМПТ, так и в комплексе пушечно-ракетного вооружения с повышенным, по сравнению с существующими комплексами "Тунгуска" и "Панцирь"", приоритетом пушки.

пушечный ракетный автоматический оружие



2. Расчёт ствола

2.1 Баллистический расчет ствола

2.1.1 Исходные данные

Калибр орудия Вес снаряда Дульная скорость Тип орудия	d = 45мм q = 0,730кг Vg = 1710м/с 45-мм автоматическая пушка

2.1.2 Предварительные вычисления

1) Площадь сечения канала ствола

2) Дульная энергия

3) Коэффициент могущества

4) Максимальное баллистическое давление в канале ствола и коэффициент уширения каморы по /1/, таблица 1.1.



5) Плотность заряжания для орудия наименьшего объёма

6) Коэффициент использования заряда по/1/, таблица 1.1.

7) Вес заряда для орудия наименьшего объёма

2.1.3 Расчёт орудия наименьшего объёма

1) Максимальное баллистическое давление в канале ствола

2) Плотность заряжения

3) Вес заряда

4) Относительный вес заряда



5) Коэффициент использования заряда

6) Коэффициент фиктивности массы

7) Коэффициент скорости

8) Табличная скорость

9) По табл. ГАУ, ч. IV, находим

10) Характеристика конца горения заряда

11) Объём зарядной каморы



12) Приведённая длина зарядной каморы

13) Длина пути снаряда по каналу ствола

14) Длина канала ствола без учёта уширения каморы

15) Длина зарядной каморы

16) Длина канала ствола

17) Длина ствола

18) Длина ствола в калибрах

19) Критерий Слухоцкого

2.1.4 Расчёт вариантов

Выбираем веса зарядов: кг и проводим расчёты вариантов.

По критерию Слухоцкого выбираем 3 вариант при щ=0,225 кг и L_ст/d=32,9 калибра. Характеристики образца-аналога (30мм малокалиберной пушки 2А72) и рассчитанного образца приведены в таблице 1.

Таблица 1

Характеристики 30мм малокалиберной пушки 2А72 и рассчитанного образца

	Рm	Д	зщ	щ	W0	lкм	лg	lg		Lкн	зк
30мм автоматическая пушка 2А72	2800	0,49	140	0,195	7,7	0,2	1,5	1,6	29,5	17,9	0,25
Вариант 3	2900	05 1	149	0,225	10,7	0,3	1,92	1,7	32,9	18,4	0,26

Таблица 2

Расчёт вариантов

	0	1	2	3	4	5	6	7	8
Рm	2400	2400	2400	2400	2900	2400	2400	2400	2400
Д	0,61	0,61	0,61	0,61	0,51	0,61	0,61	0,56	0,66
щ	8,465	7,500	7,000	6,500	0,225	5,500	8,000	6,500	6,500
зщ	86	97	104	109	149	132	91	109	109
	0,282	0,250	0,233	0,217	0,200	0,183	0,267	0,217	0,217
ц	1,154	1,143	1,138	1,132	1,127	1,121	1,149	1,132	1,132
nн	0,494	0,468	0,452	0,438	0,421	0,404	0,482	0,438	0,438
нтб	1397	1474	1527	1575	1639	1708	1432	1573	1575
В	1,973	1,973	1,973	1,973	1,973	1,973	1,973	1,707	2,282
лк	2,769	2,769	2,769	2,769	2,769	2,769	2,769	2,052	3,839
Лg	3,274	3,867	4,378	4,919	5,788	6,963	3,517	4,449	5,544
зк	0,846	0,716	0,632	0,563	0,478	0,398	0,787	0,461	0,692
W0	13,877	12,295	11,475	10,7	9,936	9,016	13,115	11,607	9,848
l0	11,507	10,195	9,515	8,836	8,156	7,476	10,875	9,624	8,166
lg	37,674	39,424	41,657	1,92	47,207	52,055	38,247	42,817	45,272
lкн	49,181	49,689	51,172	18,4	55,363	59,531	49,122	52,441	53,438
lкм	8,990	7,965	7,434	0,3	6,372	5,841	8,496	7,519	6,380
Lкн	16,664	17,389	19,091	18,4	13,579	17,896	16,743	10,336	11,652
Lст	2,616	2,341	2,043	2,319	2,531	2,848	2,695	2,288	2,604
	30,849	30,443	31,839	32,9	35,517	39,056	39,914	32,859	33,938
Z	3,331	4,015	4,086	4,341	4,130	3,778	3,701	4,175	4,1421
Jк				1697,251
2l1лент				2,376
2lкан				1,163
Рm,кр.				2,140

Третий вариант имеет большой вес заряда и длину ствола по сравнению с образцом-аналогом.

Расчёты вариантов приведены в таблице 2.

Окончательно выбран вариант №3.

Выбран порох марки: нитроглицериновый 100/50Н.

2.1.5 Расчёт данных для построения кривых давления и скорости

Таблица 3

Данные для построения кривых давления и скорости

л	l=l0 л, l0=8,836	P, кгс/см2	Рcн, кгс/см2	нтб	н, м/с	tтб	Е*10-4, с
0,320	2,828	2202	1984	409	790	233	47
л m=0,640	5,655	2400	2162	641	1281	294	59
1,169	10,329	2198	1980	889	1389	361	72
1,698	11,004	1933	1742	1071	1469	415	83
2,227	11,678	1697	1529	1206	1528	462	92
л к=2,756	12,352	1478	1332	1313	1575	503	101
3,297	13,132	1247	1124	1400	1613	543	109
3,838	13,913	1056	951	1471	1644	579	116
4,000	15,489	989	875	1497	1653	594	119
4,379	18,693	913	823	1527	1669	615	123
4,500	20,376	853	769	1551	1676	636	127
л g=4,919	23,464	802	723	1575	1710	650	130

Давление на дно снаряда рассчитывается по формуле:

где Р - баллистическое давление в данном сечении канала ствола на удалении l от начала отсчёта пути снаряда;

ц - коэффициент фиктивности массы снаряда.

Давление Р_сн используется для расчёта ствола на прочность. При этом считается, что давление на стенки ствола равно давлению на дно снаряда.

Графики зависимости Р(l), н(l) показаны на рисунке 8, а Р(t), V(t) - на рисунке 9.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 8-Зависимость давления и скорости от пути снаряда:

1-зависимость скорости от пути снаряда; 2-зависимость давления от пути снаряда.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 9- Зависимость давления и скорости от времени:

1-зависимость скорости от времени; 2-зависимость давления от времени.

2.1.6 Расчёт данных для построения кривых давления при температуре +50⁰С и -50⁰С

По таблице ГАУ, ч. IV	По таблице ГАУ, ч. IV



Таблица 4

Результаты расчётов для построения кривых давления при температуре +50⁰С и -50⁰С

tзар=+500С	tзар=-500С
л	l=l0 л l0=8,836	P, кгс/см2	Рcн, кгс/см2	л	l=l0 л l0=8,836	P, кгс/см2	Рcн, кгс/см2
0,320	0,828	2379	2143	0,302	0,280	1886	1699
л m=0,643	0,682	2622	2362	л m=0,618	0,461	2023	1823
1,035	0,145	2378	2232	1,200	0,603	1831	1650
1,427	1,609	2254	2031	1,782	0,746	1589	1432
1,819	1,073	2042	1840	2,364	0,888	1385	1248
л к=2,212	1,545	1812	1633	2,946	1,031	1216	1096
2,889	1,727	1408	1269	3,528	1,173	1080	973
3,566	1,909	1120	1009	4,110	1,360	976	879
4,243	2,491	927	835	л к=4,693	2,457	876	789
л g=4,919	2,464	786	708	л g=4,919	2,464	834	751

Кривые давления при температуре +50⁰С и -50⁰С нужны при расчёте ствола на прочность (рисунок 10).

2.2 Расчёт ствола на прочность

2.2.1 Расчёт направляющей части канала ствола

1) Определяем шаг нареза в дульной части ствола

где a=0,85 - коэффициент запаса устойчивости;

M=0,6 - коэффициент, характеризующий распределение массы снаряда относительно его оси;

-отношение экваториального к полярному моментам инерции снаряда;

- условное плечо аэродинамического момента;

Полученное значение шага нареза в дульной части ствола округляем в меньшую сторону до числа, кратного 5, что приводит к повышению коэффициента запаса устойчивости.

Принимаем з₁=30.

2) Вычисляем угол наклона нареза в дульной части ствола

Так как б₁<7⁰, то принимаем нарезку постоянной крутизны.

3) Задаёмся отношением

и

Тогда b_нр=6 мм - ширина нареза;

b=4 мм - ширина поля.

4) Вычисляем число нарезов



Полученное значение округляем до числа, кратного 8.

Принимаем n=40.

Тогда

и окончательно bнр=5,75мм;

b=3,83мм.

5) Так как Vд>800м/с, принимаем глубину нарезов

h=0,015d=0,015*45=1,83мм.

Принимаем h=2мм.

6) Определяем максимальное значение силы давления ведущего пояска снаряда на боевую грань нареза

6) Проверяем на прочность ведущий поясок снаряда

где l=2*10^-2м -ширина ведущего пояска;

[д] = 250МПА (для меди).



2.2.2 Расчёт каморы

1) Определяем объём каморы

где W₂=0,1W₀=0,1*10,656=1,0656хм-объём гильзы;

W_сн=0,562d³=0,562*122³=1,02хм - объём запоясковой части снаряда.

2) Определяем длину соединительного конуса

где - задаёмся.

3) Вычисляем диаметр цилиндрической части

4) Выбираем длину цилиндрического участка каморы

5) Определяем объём основного конуса

Где



6) Находим длину основного конуса

7) Вычисляем диаметр дна каморы

2.2.3 Конструирование и расчёт ствола на прочность

1) Вычерчиваем в масштабе канал ствола и положение снаряда в канале ствола (рисунок 10).

2) Строим огибающую кривых давлений на стенки канала ствола (рисунок 10), используя таблицу 4.

3) Строим кривую желаемого прочного сопротивления ствола, для чего ординаты кривой максимальных давлений пороховых газов на стенки ствола умножаем на коэффициенты запаса прочности (рисунок10).

4) Задаёмся соотношением радиусов в зоне максимального давления пороховых газов

и определяем значение наружного радиуса

Принимаем в соответствии с ГОСТ6636-69

r₂=140мм

5) Выбираем материал ствола, для чего определяем значение предела упругости

Выбираем сталь 0-50.

6) Назначаем длину цилиндрического участка ствола и переходного конуса

где lк - участок ствола, занимаемый казёнником;

lл - длина люльки;

л - длина отката.

Принимаем длину переходного конуса

l_лк=200мм.

7) Определяем значение наружного радиуса в конце переходного конуса

Принимаем r₂=110мм.

8) Вычисляем наружный радиус ствола на участке 2d от дульного среза

Принимаем r₂=90мм.

На участке от сечения 8:8 до дульного среза ствола принимаем r₂=100мм.

9) Определяем предел упругого сопротивления ствола в сечениях, где измеряется наружный и внутренний радиусы

Результаты вычислений сведены в таблице 5.

10) По данным таблицы 5 строим кривую предела упругого сопротивления ствола (рисунок 10).

Так как кривая предела упругого сопротивления ствола по всей длине ствола находится выше кривой желаемого прочного сопротивления, то прочность ствола при выстреле обеспечивается.

11) Проверяем на прочность нарезы.

Напряжение изгиба

Где

Напряжение среза



Суммарные напряжения

Условие прочности выполняется

Таблица 5

Расчёт ствола на прочность

Сечения	1-1	2-2	2'-2'	4-4	5-5	6-6	7-7	8-8	8'-8'	9-9
Расстояние от казённого среза ствола l, мм	0	30	30	690,3	880,3	2020	2220	4794,7	4794,7	5036,7
Наружный радиус r2, мм	150	150	140	140	140	140	110	90	100	100
Внутренний радиус r1, мм	81	80,62	80,62	64	61	61	61	61	61	61
	0,309	0,311	0,287	0,358	0,370	0,370	0,300	0,220	0,265	0,265
Давление пороховых газов P, МПА	232	231	231	224	218	199	181	82	82	74
Предел упругого сопротивления P1, МПА	297	301	278	312	320	320	225	165	199	199
Действительный коэффициент запаса прочности,	1,28	1,30	1,20	1,39	1,47	1,61	1,24	2,01	2,43	2,69

Выводы

В результате произведённых расчётов был получен ствол со следующими характеристиками:

- длина ствола - 2,319 хм;

- объём зарядной каморы - 0,656 хм³;

- длина зарядной каморы -0,903 хм;

- длина канала ствола - 2,367 хм;

- вес заряда - 0,225 кг.

Прочностной расчёт ствола показал, что условие прочности выполняется.



3 Выбор компоновочной схемы

45-мм автоматическая пушка (рис. 11) предназначена для борьбы с легкобронированными целями на дальностях до 2000 м, с бронированными целями, огневыми точками, живой силой и воздушными целями на дальностях до 4000 м.

Рисунок 11-Общий вид 45мм автоматической пушки

45-мм автоматическая пушка представляет собой автоматическое оружие, в котором досылание патрона в патронник, запирание канала ствола, производство выстрела, отпирание канала ствола, извлечение из патронника стреляной гильзы и отражение ее, подача патронных лент осуществляется автоматически.

Изделие закрепляется на установке неподвижно, что упрощает подвод патронных лент к изделию.

Работа автоматики изделия основана на использовании энергии отката ствола при его длинном ходе. Ствол является ведущим звеном автоматики, приводящим в действие другие механизмы.

При выстреле ствол изделия вместе с затвором под действием давления пороховых газов на дно гильзы откатываются назад. Первоначально ствол с затвором откатываются свободно (преодолевая только сопротивление возвратной пружины затвора), а пройдя 270 мм, начинают снимать пружину амортизатора. На пути 60-65 мм от начала сжатая пружины амортизатора энергия, откатывающегося ствола, полностью поглощается, ствол с затвором останавливаются и под действием сжатой пружины амортизатора начинают движение вперед. Встретив на своем пути автошептало, затвор останавливается, а ствол возвращается в переднее положение под действием пружины амортизатора. Придя в переднее. положение, ствол выключает автошептало и затвор под действием возвратной пружины накатывается в переднее положение.

Запирание канала ствола осуществляется поворотом затвора, который происходит при взаимодействии цапф остова затвора с криволинейным пазом затвора.

Разбитие капсюля-воспламенителя производится бойком, жестко закрепленным в остове затвора, после запирания канала ствола.

Двухленточное питание изделия производится из двух патронных лент, составленных из отдельных звеньев. Замыкание звеньев в ленту осуществляется патронами.

Подающий механизм рычажного типа приводится в действие казенником при накате и производит подачу любой ленты из двух* заряженных в изделие. Переключение подачи осуществляется переключателем, расположенным на ствольной коробке изделия. Досылание патана в патронник прямое.

В изделии имеется механизм блокировки, обеспечивающий прекращение стрельбы, когда последний патрон в одной из лент попадает на линию досылания. При этом происходит остановка затвора на шептале при нажатой кнопке стрельбы, что позволяет при переключении подачи продолжать стрельбу без перезарядки.

Отпирание канала ствола происходит в начале наката ствола. Извлечение стреляной гильзы из патронника осуществляется двумя экстракторами после отпирания при закате ствола. Экстракторы в момент извлечения блокируются от раскрытия двумя упорами, закрепленными на съемниках изделия. Перемещение гильзы из экстракторов на линию отражения производится отражателем при накате ствола, а отражение ее за пределы автоматики изделия осуществляется затвором при его накате.

Управление стрельбой осуществляется дистанционно при помощи электроспуска. В корпус электроспуска вмонтирован датчик СОП, замыкающийся в конце отката затвора.

В изделии имеется винтовой механизм перезарядки, с помощью которого вращением рукоятки производится постановка затвора на шептало и возвращение ствола в переднее положение. При производстве перезарядки спусковой рычаг заблокирован, и затвор не может быть сброшен с шептала. Блокировка выключается ползушкой винтового механизма после прихода ее в крайнее переднее положение и окончания цикла перезарядки. Кроме того, в изделии имеется предохранитель от случайного выстрела.

Перед стрельбой затвор находится на шептале, а ствол на защелке противоотскока. Открытие огня осуществляется снятием затвора с шептала дистанционно с помощью электроспуска или нажатием на спусковой рычаг. Затвор под действием возвратной пружины накатывается вперед, досылает патрон в патронник, запирает канал ствола, выключает заделку противоотскока и разбивает капсюль-воспламенитель. При выстреле происходит совместный откат ствола, с жестко закрепленным на нем казенником, и затвора. При этом происходит забег каретки подачи за очередной патрон. В начале наката затвор садится на автошептало, а ствол под действием пружины амортизатора накатывается вперед. При этом происходит отпирание канала ствола, извлечение стреляной гильзы и перемещение ее на линию отражения. Одновременно происходит подача одной из лент и съем звена с очередного патрона. В переднем положении казенник выключает автошептало и затвор, в случае если нажата кнопка стрельбы, под действием возвратной пружины движется вперед, досылая при этом очередной патрон в патронник и отражая стреляную гильзу за пределы автоматики. Ствол, двигаясь по инерции, уходит в выкат и, возвращаясь из него, останавливается на защелке противоотскока.

Цикл работы автоматики повторяется до тех пор, пока нажата кнопка стрельбы. После отпускания кнопки стрельбы затвор, сойдя с автошептала, перемещается вперед на 1-2 мм и садится на шептало.

45-мм автоматическая пушка состоит из следующих основных частей и механизмов:

1. Ствол;

2. Амортизатор;

3. Ствольная коробка;

4. Казенник;

5. Затвор;

6. Возвратная пружина;

7. Винт перезарядки;

8. Затыльник;

9. Отражатель;

10. Ось затыльника;

11. Втулка передняя;

12. Втулка задняя;

13. Стопор

14.

Рисунок 12-Основные составные части 45мм автоматической пушки:

1-ствол 2А72.00.004; 2-амортизатор 2А72.02.000; 3-коробка ствольная 2А72.03.000; 4-казенник 2А72.04.000; 5-затвор 2А72.05.000; 6-пружина возвратная 2А72.06.000; 7-винт перезарядки 2А72.07.000; 8-затыльник 2А72.08.000; 9-отражатель 2А72.09.000; 10-ось затыльника 2А72.00.001

Ствол предназначен для производства выстрела и обеспечения работы автоматика изделия.

Ствол предназначен для направления полета снаряда. Внутренняя часть ствола называется каналом. Канал ствола имеет патронник и нарезную часть. Патронник, выполненный по форме гильзы, предназначен для размещения патрона. С нарезной частью патронник соединен коническим скатом.

Нарезная часть служит для придания снаряду вращательного движения вокруг продольной оси, что необходимо для обеспечения устойчивого полета снаряда. В нарезной части имеются шестнадцать нарезов постоянной крутизны, вьющихся слева вверх направо.

Промежутки между нарезами, называются полями, а боковые стенки нарезов гранями. Расстояние между противоположными полями называется калибром ствола.

На заднем торце ствола имеются два выступа, которые поверхностями обеспечивает безударное запирание и отпирание канала ствола. Поверхности обеспечивают постоянный зеркальный зазор. Две проточки в дульной части ствола предназначены для закрепления передней и задней втулок с помощью стопоров. Втулки предназначены для обеспечения направления движения дульного среза ствола при откате, на объектах имеющих дополнительную опору в дульной части с целью улучшения кучности и меткости боя. Упор воздействует на амортизатор при откате ствола. На стволе упор крепится в проточке за счет своих упругих свойств. Упор может быть выполнен за одно целое со стволом. Две лыски ствола выполнены под ключ для свинчивания ствола с казенником. Отверстие предназначено для фиксации ствола фиксатором с целью исключения самопроизвольного вывинчивания ствола из казенника.

Амортизатор предназначен для уменьшения усилия отдачи за счет поглощения энергии отката ствола, для осуществления наката ствола, который используется для работы автоматики изделия, а также для торможения ствола в выкате.

Кожух предназначен для защиты пружины от загрязнения и сохранения в ней смазки, а также для направления движения ствола. Пазы кожуха служат для фиксации кожуха от разворота после постановки амортизатора в маску БМП. При помощи резьбы кожух соединяется со ствольной коробкой. Для вращения, кожуха в нем выполнены восемь пазов под ключ. Отверстие предназначено для разборки амортизатора.

Внутри кожуха располагается поршень, на котором, чередуясь между собой, находятся тридцать четыре внутренних колец, а также один фрикцион. При сборке амортизатора предварительное поджатие пружины осуществляется между фланцем поршня и фланцем сальника. Для герметизации амортизатора служат уплотнительные кольца. Кольцо служит для удержания поршня от перемещения после сборки, амортизатора. Для обеспечения усилий амортизатора используются компенсаторы в количестве от 0 до 6 шт.

При выстреле ствол своим упором перемещает поршень. Так как сальник упирается в торец ствольной коробки, то происходит сжатие пружины за счет перемещения поршня. После окончания отката ствол под действием сжатой пружины, воздействующей через поршень на упор ствола, начинает накатываться. Пройдя исходное положение, ствол, продолжая движение по инерции, переходит в выкат. При этом казенник, перемещая сальник, осуществляет сжатие пружины и торможение выката. Поршень при этом через кольцо упирается, в кожух, жестко связанный со ствольной коробкой. Торможению выката способствует фрикцион, перемещающийся вместе с сальником. После того, как энергия ствола погасится в выкате, он под действием сжатой пружины возвращается в исходное положение.

Ствольная коробка предназначена для направления движения затвора и ствола с казенником, подвода патронных лент, а также для размещения и соединения составных частей изделия.

Ствольная коробка состоит из собственно ствольной коробки, переключателя подачи, ручки, механизма останова, упоров и рычага.

Ствольная коробка представляет собой стальную штампосварную конструкцию, на которой с помощью развальцованных осей крышки крепятся крышки. Крышки, представляющие собой штампованную конструкцию, предназначены для направления и фиксации патронных лент. На каждой из крышек приклепаны по три с помощью которых осуществляется фиксация защелки крышек и пружины защелки. В отверстия крышек, вставляются фиксирующие пальцы, подпружиненные пружиной, которая размещается внутри втулки. Сверху к коробке приклепана пружина для фиксации рычага подачи.

К дну коробки приклепаны:

1) планка левая, являющаяся направляющей для винта перезарядки;

2) планка правая и упор боковой, служащие для направления и фиксации механизма останова;

Планка левая вместе с планкой правой являются направляющими для планки отражателя.

В передней и задней части левой планки выполнены винтовые пазы, при помощи которых происходит поворот поводка винта перезарядки для расцепления его соответственно с казенником и остовом затвора. Между винтовыми пазами выполнен косой паз, по которому движется ромбовидный выступ, поводка винта перезарядки. Под задней частью левой планки размещен торсион, играющий роль "обратного" клапана.

Направляющие, ствольной коробки предназначены для направления и съема звена. Выступ предназначен для фиксации электроспуска. Направляющие служат для крепления изделия на установке. По направляющим происходит откат и накат казенника и затвора. Выемки предназначены для извлечения патрона с линии досылания при разряжении изделия. При помощи выступа происходит фиксация переключателя подачи. Направляющие предназначены для подачи патрона на линию досылания.

Кроме того в ствольной коробке выполнены:

1) отверстие, под ось рычага;

2) паз, под защелку крышек;

3) отверстие, под ось затыльника;

4) отверстие, для размещения серьги;

5) отверстие, для крепления основания упора, фиксирующего экстракторы;

6) отверстие, для отражаемой гильзы;

7) паз, для размещения конца пружины, флажков;

8) отверстие, под ось флажка;

9) отверстие, под упор переключателя;

10) резьба, для соединения с амортизатором.

Переключатель, служит для переключения подачи. Он представляет собой сварную конструкцию, в которой поверхности предназначены для выключения пальцев подачи в одном из приемных окон при забеге каретки додачи за очередной патрон. Поверхность переключателя, взаимодействуя с ответной поверхностью ствольной коробки, обеспечивает направление движения переключателя, которое ограничивается упором переключателя.

Поверхности, взаимодействуют с клапанами 1,2, механизма блокировки.

Для фиксации переключателя подачи, в одном из положений служит ручка с приклепанным к ней фиксатором. Внутри фиксатора размещается вилка с пружинами. Ручка, вилка и пружина от выпадения фиксируются штифтом.

Механизм останова предназначен для фиксации ствола защелкой противоотскока в переднем положении перед выстрелом, а также для удержания автошепталом остова затвора в крайнем заднем положения до момента прихода ствола с казенником в переднее положение.

Защелка противоотскока и автошептало зафиксированные в основании осями, подпружинены пластичной пружиной. В конце наката ствола с казенником защелка противоотскока под действием пружины западает за казенник и торцом препятствует его перемещению в откат. Выключение защелки противоотскока для очередного отката осуществляется остовом затвора в конце его наката.

При откате остов затвора, воздействуя на автошептало, сжимает пружину. После прохождения остовом затвора автошептала, последнее под действием пружины прокачается и торцем будет удерживать остов в крайнем задаем положении до прихода ствола в переднее положение. В момент прихода ствола в переднее положение скрепленный с ним казенник переместит подвижную планку, которая, взаимодействуя с выступом оси отражателя, повернет его, давая возможности остову совершать очередной накат.

Серьга, закрепленная штифтом на основании упора, предназначена для снятия очередного подаваемого патрона из звена и подачи его на линию досылания.

Серьга фиксируется подпружиненным фиксатором относительно ствольной коробки.

Шайба, скрепленная с фиксатором штифтом предназначена для удержания фиксатора при переводе серьги в положение для удаления патрона с линии досылания.

Рычаг предназначен для приведения в действие механизма подачи изделия. Перья рычага взаимодействуют с казенником при его накате. При этом рычаг поворачивается на оси, расположенной в отверстии ствольной коробки и цапфами, перемещает каретку подачи вниз.

Казенник является деталью, воспринимающей нагрузку от выстрела через боевые упоры затвора. Кроме того, казенник является деталью, приводящей в действие другие механизмы автоматики изделия.

Казенник имеет четыре боевых упора, воспринимающих нагрузку при выстреле.

Поверхности казенника взаимодействует с рычагом подачи. Резьбовой частью отверстия казенник свинчивается со стволом. В отверстии казенника перемещается фиксатор, исключающий самопроизвольное вывинчивание ствола из казенника. Штифт исключает выпадание фиксатора из казенника, а также ограничивает его перемещение. Пазами казенник перемещается по направляющим ствольной коробки. Выступом казенник перемещает подвижную планку с закрепленным на ней отражателем. Торец казенника, прилегающей к поверхности, взаимодействует с торцем защелки противоотскока. Поверхность определяет направление движения отражаемой гильзы. Поверхность казенника взаимодействует с выключателем при откате. При откате казенник поверхностью поднимает каретку подачи.

Затвор предназначен для запирания канала ствола, производства выстрела, извлечения и отражения стреляной гильзы, досылания очередного патрона в патронник.

Затвор предназначен для запирания канала ствола. Он имеет четыре боевых упора которые входят в зацепление задними поверхностями с упорами казенника при запирании и воспринимают силу давления пороховых газов, действующих на дно гильзы.

В гнездах располагаются два экстрактора, которые зацепами извлекают стрелянную гильзу из патронника. Экстракторы имеют возможность перемещаться в своих гнездах вместе с пружинящими разрезными кольцами выполняющими роль фрикциона. Затвор крепится к остову затвора цапфами, которые фиксируются штифтами. Поверхности экстракторов взаимодействуют с винтовыми выступами ствола при запирании и отпирании, а поверхности с поверхностями ствола в конце запирания для обеспечения постоянного зеркального зазора.

Поворот затвора при запирании и отпирании осуществляется за счет взаимодействия криволинейных пазов с цапфами. Выступом затвора отражается стреляная гильза. Нижним боевым упором затвора производится поднятие и опускание отражателя. Зуб предназначен для фиксации затвора защелкой, от поворота в процессе отката и наката. Через отверстие зеркала затвора осуществляется выход бойка, жестко закрепленного в остове.

Остов затвора предназначен для перемещения затвора относительно коробки, для его поворота при запирании и отпирании какала ствола, а также для приведения в действие отдельных механизмов изделия.

Пазами остов затвора перемещается по направляющим ствольной коробки. В отверстия забиваются штифты, которые фиксируют цапфы, расположенные в отверстиях. Выступ предназначен для удержания остова затвора автошепталом при накате ствола. Плоскостью остов затвора удерживается шепталом. Поверхностью выжимается защелка противоотскока. В гнездо вставляется боек. Выступ взаимодействует с рычагом датчика СОП. Выступ служит упором для защелки затвора при фиксации затвора. Защелка крепится в остове затвора осью, которая забивается в отверстие. Защелка подпружинена пружиной, один конец которой размещается в лунке, а другой в лунке остова затвора.

Поверхность защелки взаимодействует в конце отката затвора с выключателем в результате, чего защелка выходит из зацепления с зубом и затвор получает возможность развернуться относительно остова затвора для отпирания канала ствола. В процессе наката затвора торец защелки удерживает затвор от поворота. Поверхность защелки также при накате затвора, взаимодействует с поверхностью казенника, в результате чего защелка выжмется и освободит затвор, давая ему возможность повернуться относительно остова при запирании.

Возвратная пружина предназначена для возвращения затвора в переднее положение, сообщения затвору энергии, необходимой для запирания канала ствола и разбития капсюля-воспламенителя.

Вставляемые последовательно друг в друга шток, трубка и направляющая предназначены для направления пружины.

Фланец направляющей и шайба, удерживаемая на штоке стопорным кольцом, обеспечивает предварительное поджатие пружины.

Винт перезарядки предназначен для взведения подвижных частей при заряжании и устранения задержек типа "осечка", "пропуск подачи" и др.

Он состоит из винта, на который навинчен поводок. Поводок выступом перемещает остов затвора при взведении подвижных частей и он же возвращает ствол и казенник в исходное положение.

Ромбовидный выступ препятствует повороту поводка при вращении винта. Кроме того при помощи ромбовидного выступа происходит поворот поводка в крайнем переднем положении, за счет взаимодействия его с винтовым пазом ствольной коробки, с целью исключения поломки поводка казенником при откате

Пружина предназначена для обеспечения захода поводка на винт в крайних положениях поводка.

Для исключения поломки поводка при сбросе затвора с шептала ( в случае когда поводок находится не в крайнем переднем положении) служит подвижная планка, которая через стержень блокирует спусковой рычаг затыльника. При приходе поводка в крайнее переднее положение, он своим выступом переместит планку вперед и тем самым разблокирует спусковой рычаг.

Затыльник предназначен для размещения механизма подачи, электроспуска, выключателя и спускового механизма.

Затыльник крепится к ствольной коробке осью затыльника, которая фиксируется фиксатором.

Основной деталью затыльника является собственно затыльник, на котором закреплены другие детали.

В пазу размещается шептало, которое прокачивается на оси. Зацеп шептала удерживает остов затвора в крайнем заднем положении, а выступ шептала взаимодействует с плечом упора шептала. Отверстие шептала выполнено под ось.

В пазу затыльника на оси размещается упор шептала, который своим плечом препятствует опусканию шептала. Упор шептала через плечо подпружинен плунжером, который одновременно является фиксатором рычага. Третье плечо упора шептала, взаимодействуя с остовом затвора при откате, выводит упор шептала из зацепления с шепталом для обеспечения забега остова затвора за шептало.

Кроме того в корпусе на оси закреплен с помощью штифта спусковой рычаг, предназначенный для поворота упора шептала толкателем вручную или толкателем электроспуска. В пазу спускового рычага размещается поверхность отогнутого конца тяги механизма блокировки. При срабатывании механизма тяга поворачивается и отогнутым концом поворачивает спусковой рычаг. Толкатель электроспуска попадает в выемку спускового рычага и происходит их взаимное разобщение.

В отверстии затыльника размещается предохранитель на котором штифтом закреплен рычаг. Предохранитель и рычаг служат для исключения выстрела при случайном нажатии на спусковой рычаг. В положении ПР -предохранитель поверхность рычага располагается в зазоре между задней стенкой корпуса и спусковым рычагом и препятствует прокачиванию спускового рычага. Одновременно плечо предохранителя взаимодействует с плечом упора шептала, не давая последнему прокачнуться. При повороте рычага вположение ОГ-огонь одновременно выходят из взаимодействия поверхность рычага со спусковым рычагом и плечо предохранителя с упором шептала. При дальнейшем воздействии на спусковой рычаг рукой или толкателем электроспуска он может свободно прокачиваться и через толкатель прокачивать упор шептала.

Кроме того в корпусе выполнены:

1) отверстие под фланец возвратной пружины;

2) отверстие под ось электроспуска;

3) отверстие под фиксатор, удерживающий винт перезарядки при стрельбе от вращения;

4) отверстие, под стержень.

К корпусу осью электроспуска присоединяется механизм подачи, который предназначен для подачи патронов на линию досылания. Основной деталью механизма подачи является каретка, представляющая собой штампосварную конструкцию, к которой на осях присоединены подпружиненные пружинами подающие пальцы. Поверхности пальцев взаимодействуют с поверхностями переключателя подачи при переключении подачи. Пазами каретка взаимодействует с цапфами рычага подачи.

Внутри каретки находится механизм блокировки. Во время стрельбы правый или левый клапан (в зависимости от включенной подачи) поджат к патрону и переключателю подачи пружиной, воздействующей через тягу и рычаг. После прохождения последнего патрона через левый клапан последний освобождается и дает возможность рычагу переместиться из положения I в положение 2. Тяга под действием пружины развернется и произойдет разобщение спускового рычага с электроспуском. При этом на линии досылания остается последний патрон, что дает возможность продолжения стрельбы без перезарядки. Для продолжения стрельбы необходимо переключить подачу. При переключении подачи переключатель переместит правый клапан и рычаг из положения 2 в положение 1, разворачивая при этом тягу и сжимая пружину. Тяга вернет спусковой рычаг в исходное положение, при котором возможно взаимодействие спускового рычага с электроспуском.

К корпусу затыльника осью электроспуска крепятся выключатель, который предназначен, для выключения защелки затвора в конце отката затвора.

На оси закреплен электроспуск. Ось удерживается от выпадания стопором. Электроспуск предназначен для дистанционного управления работой спускового механизма.

Внутри корпуса имеется катушка электромагнита, выводы которой распаяны на вилку штепсельного разъема. В задней части корпуса запрессована стопа якоря, часть которой располагается внутри катушки. Стопа в корпусе также фиксируется осью электроспуска. В центральном отверстии стопы перемещается толкатель. На толкателе размещены якорь, пружина и втулка. Втулка относительно якоря зафиксирована штифтом и имеет возможность перемещаться, сжимая пружину. В передней части корпуса запрессована крышка. В крышке размещается контакт с неподвижным контактом датчика СОП. Вывод контакта распаян на вилку штепсельного разъема.

В отверстие корпуса и крышки электроспуска вставлен подпружиненный пружиной контакт датчика СОП. От выпадания из отверстия контакт датчика зафиксирован штырем, который также скрепляет крышку и корпус.

Контакт датчика состоит из плунжера, внутри которого размещен подпружиненный пружиной контакт, который относительно плунжера закреплен штифтом. Резиновые кольца и фторопластовое кольцо предназначены для герметизации электроспуска. Резиновое кольцо предназначено для устранения зазора между катушкой и корпусом. При подаче напряжения на электроспуск якорь, прижимаясь под действием магнитного поля к стопе якоря, перемещает толкатель, который воздействуя на спусковой рычаг, через спусковой механизм снимает затвор с шептала. При этом втулка сжимает пружину, которая после прекращения подачи напряжения возвращает якорь в первоначальное положение.

В конце отката остов затвора воздействует на плунжер, который переместит контакт и замыкает цепь датчика СОП.

Отражатель предназначен для перемещения стреляной гильзы из затвора на линию отражения.

Планка предназначена для перемещения отражателя казенником. При откате скос казенника взаимодействует с поверхностью планки и перемещает ее до упора в затыльник, после чего поверхность планки опускается в выемку

ствольной коробки и происходит расцепление казенника с планкой.

После расцепления планка остается на места, а казенник продолжает дальнейший откат. При накате казенника, выступ взаимодействует с поверхностью планки и увлекает ее за собой. Закрепленный на планке с помощью оси отражатель поверхностью взаимодействует с нижним боевым упором стоящего на автошептале затвора. В результате взаимодействия отражатель поднимется вверх поверхностями и переместит гильзу из затвора на линию отражения решения. При приходе в переднее положение планка поверхностью оси отражателя выключает автошептало и начинается накат затвора, который нижним боевым упором воздействует на поверхность отражателя и опускает его.

Выводы

45-мм автоматическая пушка представляет собой автоматическое оружие, в котором досылание патрона в патронник, запирание канала ствола, производство выстрела, отпирание канала ствола, извлечение из патронника стреляной гильзы и отражение ее, подача патронных лент осуществляется автоматически.

Изделие закрепляется на установке неподвижно, что упрощает подвод патронных лент к изделию.

Работа автоматики изделия основана на использовании энергии отката ствола при его длинном ходе. Ствол является ведущим звеном автоматики, приводящим в действие другие механизмы.



4. Средства поражения 45мм автоматической пушки

Калибры малокалиберных автоматических пушек (МАП) заключены в пределах 20-57 мм. В государствах НАТО используется ряд калибров: 20; 25; 27; 30; 35 и 40 мм. Калибр 50 мм рассматривается как перспективный, например, для германской «бикалиберной» системы МК35 (Rh503) и некоторых разрабатываемых систем для сухопутных войск. Калибр 20 мм, начиная с конца 80-х годов XX столетия, считается устаревшим и бесперспективным из-за малой мощности действия снаряда у цели и невысокой наклонной дальности стрельбы зенитных установок [1].

В России используют калибры 23; 30; 37 и 57 мм, причем последние два имеют весьма ограниченное распространение. В настоящее время лишь исторический интерес представляют калибры 20 мм (авиационные пушки ШВАК и Б-20) и 45мм (НС-45). На самолетах МиГ-9 и МиГ-15 в начале 50-х годов ограниченно использовалась система Н-57 с одноименным боеприпасом. В настоящее время используются 23-мм БП АМ-23 и ВЯ-23 и особенно широко 30-мм патрон 2А42. Основные тактико-технические параметры отечественных и зарубежных БП МАП представлены в таблице 1.

Боеприпас-неотъемлемый элемент комплекса автоматической артиллерии наряду с собственно артиллерийским автоматом и системой управления огнем. Строго говоря, каждому комплексу должен соответствовать свой тип БП. Последний, однако, является наиболее консервативной подсистемой автоматической артиллерии, производится и хранится в массовом количестве. Поэтому перспективные автоматические системы очень часто проектируются под штатный патрон. Это имеет свои положительные стороны, так как БП оказывается унифицированным для целого ряда автоматических пушек, что, безусловно, выгодно экономически и с точки зрения эксплуатации вооружения.

Целесообразность разработок перспективных БП следует рассматривать в тесной связи с проектируемым артиллерийским автоматом и областью его использования, в конечном итоге с характеристиками возможных целей. Эффективность действия по цели зависит не только от параметров БП (массы снаряда q, количества ВВ щ_BB, начальной скорости Vо и др.), но и от темпа стрельбы, являющегося технической характеристикой артиллерийского автомата.

В настоящее время на вооружении всех армий мира находится около полусотни систем автоматической артиллерии, без учета вариантов и модификаций. Усредненные данные по системам различных калибров без выделения систем первого и последующих поколений МАП представлены в таблице 6.

Таблица 6

Усредненные значения параметров МАП различных калибров

Калибр, мм	Количество систем	V0,м/с	n,выст./мин	Qб, кг	е?10-4, Вт/кг	C,с-1
	Отечественных	Зарубежных
20;23	5	8	980	2900	89	3,65	0,098
25;27	-	10	1100	1340	114	2,60	0,061
30	7	13	990	1500	136	2,93	0,091
35;37	1	8	1140	740	443	1,18	0,034
40	-	1	1030	300	570	0,41	0,0076
57	1	-	900	120	765	0,16	0,0073

Для объективной характеристики автоматических пушек А.Г. Шипуновым предложены коэффициенты мощности и совершенства:

Первый представляет собой мощность секундного залпа, второй-его массу, отнесенные к массе артиллерийского автомата Q_б.

Данные таблицы 6 свидетельствуют о наличии некоторого оптимума в районе калибра 30 мм. Об этом косвенно свидетельствует тот факт, что системы данного калибра имеют наиболее широкое распространение в мире. Как показано в работе [2], именно на данном калибре наиболее рационально сочетаются параметры мощности БП и темпа стрельбы автоматических пушек. Данное обстоятельство нашло практическое применение в универсальной российской системе автоматической артиллерии, созданной в Тульском КБП под руководством А.Г. Шипунова и В.П. Грязева. 30-мм системы широко применяются в авиации, на зенитных установках (ЗУ) и для вооружения боевых машин сухопутных войск. Тем не менее, у 30-мм снарядов имеются вполне очевидные слабые места, среди которых следует отметить:

- недостаточная наклонная дальность стрельбы наземных ЗУ и ЗСУ, которая для самых мощных 30-мм БП не превышает 2500-3000 м, в то время как решение некоторых задач борьбы с воздушными целями требует обеспечения наклонной дальности 4000-4500 м;

- недостаточно эффективное действие 30-мм снаряда по легко- и среднебронированным целям. Рост броневой защиты боевых машин сухопутных войск требует использования более крупных калибров, так как бронепробитие обусловлено мощностью снаряда, а не темпом стрельбы МАП. Подкалиберные снаряды на базе 30-мм БП также недостаточно эффективны;

- очень большие технические трудности разработки 30-мм снарядов с неконтактными взрывателями. Практика использования таких снарядов для системы В-70 «Bofors» (выстрел 40x365 К.) позволяет увеличить эффективную площадь поражения в 50-300 раз для различных воздушных целей-от самолетов до малоразмерных целей типа ПКР и даже ПТУР[1].

Следует также отметить, что действие снарядов калибра 40-45 мм по традиционным целям автоматической артиллерии значительно превосходит действие 30-мм снарядов. Например, надежное поражение самолета обеспечивается в среднем 10-12 23-мм и 5-7 30-мм снарядами. Опыт использования артиллерии калибра 35 мм и выше, а также расчеты свидетельствуют, что для поражения самолета достаточно одного-двух 40-мм и одного 45-мм снаряда. Данное обстоятельство может в значительной степени компенсировать неизбежное снижение темпа стрельбы при переходе на более крупные калибры.

Основными типами снарядов, используемых автоматической артиллерией, являются осколочно-зажигательные или осколочно-фугасно-зажигательные снаряды (ОЗС и ОФЗС), а также бронебойные(БС).Оба основных типа снарядов могут быть снабжены трассерами (ОЭСТ и БСТ). Действие осколочно-фугасных снарядов по открытым наземным целям характеризуется фугасным эффектом и полем разлета осколков. И тот, и другой фактор в конечном итоге при прочих равных условиях вызван количеством ВВ в снаряде. Действие ОЗС по самолету обусловлено проникновением снаряда за преграду на глубину 50-250 мм при прямом попадании. В этом случае его эффективность связана в основном с количеством попаданий при данных заряду ВВ дальности обстрела, рассеивании и темпе стрельбы. При траекторном разрыве снаряда, что может иметь место при использовании неконтактных взрывателей, эффективность определяется чувствительностью последнего, полем разлета осколков и их параметрами. Готовые осколки (например, в виде вольфрамовых шариков, используемых на снарядах PFHE MК2 и PFHE 128А1 выстрела 40x365R) в этом отношении более эффективны. Техническая реализация снаряда с готовыми поражающими элементами также является проблематичной для 30-мм БП.

В рамках проводимых исследований рассчитывались ожидаемые параметры перспективных БП калибра 40; 45 и 57 мм. Проводилось сравнение полученных результатов с данными по штатным, отечественным и зарубежным БП автоматической артиллерии: 2А42, 30x173 (самый мощный к настоящему времени 30-мм патрон), 35x228, 37x195 (НС-37), 40х365R, 45x185 (НС-45). Основные расчетные параметры и относительная эффективность перспективных крупнокалиберных выстрелов в сравнении со штатными БП представлены в таблице 7, в которой приняты следующие обозначения:

l_п-длина патрона;

l_сн-длина снаряда;

q-масса ОФЗС снаряда;

т_ос-суммарная масса осколков;

щ_BB-масса разрывного снаряда;

r-среднее расстояние до цели при траекторном подрыве снаряда;

p?-относительная эффективность по воздушной цели при прямом попадании (для 2А42 p=1,0).

Эффект боевого применения БП калибра 40 -45 мм еще более значителен для бронебойных снарядов. На рисунке 13 представлены зависимости предельной скорости пробития V_псп бронеплит средней твердости удлиненными поражающими элементами, выполненными из сплава ВНЖ-90, от калибра снаряда. Данные получены расчетным путем с использованием методики, изложенной в работе [3]. Видно, что при V_псп = 1000ч1100 м/с бронепробитие b₀ при переходе с калибра МАП 30 мм на калибр 45 мм возрастает на 40 -45%. 45-мм бронебойный БП может обеспечить пробитие брони толщиной 35-40 мм при угле встречи 60°.

Таблица 8

Расчетные параметры и относительная эффективность (ОФЗС) перспективных БП

Выстрел	lп, мм	lсн ,мм	q, г	тос,г	щBB,г	r,м	p,
2А42	292	148	390	291	49	2,0	1,0
30х173	290	150	360	293,5*	36	2,0	0,96
35х228	387	-	535	405	-	2,5	1,7
НС-37	330	165	730	540	-	2,5	2,2
40х365R	534	-	870	610	-	3,0	2,7
НС-45	330	190	1085	740	-	3,5	3,1
	Перспективные БП
40х300	460	185	765	575	135	3,0	2,5
45х320	510	220	1020	730	225	3,5	3,3
57х350	570	280	1750	1240	470	4,5	4,9
	*экспериментальная величина.

Рисунок 13 - Зависимости бронепробития от предельной скорости пробития бронеплит средней твёрдости и калибра снаряда

Основным силовым элементом выстрела и в то же время наиболее слабым звеном досылающего механизма является гильза. Поскольку цикл автоматики в основном определяется временем экстракции и досылания (t_дос + t_экс = 0,8ч1,0 Т_ц [4]), которые в свою очередь ограничиваются прочностью гильзы и усилием извлечения из нее снаряда, то гильза во многом определяет темп стрельбы автоматической системы. Анализ динамических возможностей автоматики различных компоновочных схем является предметом отдельного исследования. Однако оценку требуемых прочностных свойств гильзы можно провести на основе статистического анализа данных по БП автоматической артиллерии.