Промышленное здание с несущими деревянными конструкциями

Проверка плиты на прочность и деформативность. Проектирование стропильной фермы. Статический расчет фермы. Конструктивный расчет верхнего дощатоклееного пояса. Требуемая площадь сечения. Конструирование узлов фермы. Конструктивные параметры колонны.

Рубрика Строительство и архитектура
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 23.03.2012
Размер файла 143,0 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

ТЕМА:

«Промышленное здание с несущими деревянными конструкциями»

1. Проектирование плиты покрытия

Продольные ребра панели выполняются из досок с поперечным сечением 70*144 мм (до острожки - 75*150 мм). Обшивки из водостойкой фанерытолщиной 8 мм марки ФСФ по ГОСТ 3916-69. Утеплитель - минераловатные плиты толщиной 100 мм с объемной массой 125 кг/см2. Пароизоляция из полиэтиленовой пленки толщиной 200 мк.

1.1 Сбор нагрузок

Наименование нагрузки

Нормативная интенсивность

Коэф.надёжности по нагрузке

Расчётная инетсивность

1

Фанера клееная березовая марки ФСФ толщиной 8 мм и более сорта В/ВВ (2*0,008*650)

0,104

1,1

0,114

2

Минераловатные плиты

0,05

1,3

0,065

толщина (см)

10

плотность (кН/м3)

0,5

3

Продольные и поперечные ребра каркаса (5*0,144*0,07*4,5+4*0,144*0,07*1,17)*500=119,3 кг

0,119

1,1

0,131

1,19кН

4

Кровля Шинглас

0,008

1,1

0,009

Итого: постоянная нагрузка

0,281

0,319

5

Снегвая нагрузка

1,26

1,4

1,8

Итого: полная нагрузка

1,541

2,119

Погонная нагрузка на каждое продольное ребро каркаса, при ширине плиты bп = 142,5 (см):

- нормативная:

- расчетная:

Максимальный изгибающий момент:

- нормативный:

- расчетный:

L = 450 (см) - длина плиты покрытия, равная шагу колонн (по заданию).

1.2 Проверка плиты на прочность

1.2.1 Приведенные геометрические характеристики поперечного сечения плиты покрытия

Приведенная площадь поперечного сечения

А = 2•142•0,8+5•7•14,4• = 787,2 (см2)

Момент инерции приведенного сечения:

Момент сопротивления приведенного сечения:

1.2.2 Проверка прочности нижней растянутой обшивки

к=0,6 - коэффициент для клееной фанеры, учитывающий снижение расчетного сопротивления в стыках фанеры

1.2.3 Проверка верхней сжатой обшивки на устойчивость

Отношение

тогда коэффициент продольного изгиба можно определить по формуле:

Устойчивость сжатой обшивки плиты проверяют по формуле:

1.2.4 Проверка верхней обшивки на местный изгиб сосредоточенной нагрузкой (вес монтажника со снаряжением 120 кг) как заделанную по концам балку шириной 100 см

W =100*0,82 / 6 = 10,7 (см3)

Нормальные напряжения при изгибе:

где 1,15 - коэффициент условий работы настила под кровлю

1,2 - коэффициент, учитывающий кратковременность местной нагрузки

1.2.5 Проверка скалывающих напряжений по клеевому шву в месте сопряжения обшивок с ребрами:

Поперечная сила равна опорной реакции

Статический момент сдвигающей части приведенного сечения

S = 142*0,8*0,5*16 = 908,8 (см3)

Напряжения скалывания определяются по формуле Журавского:

где 35 см - суммарная ширина продольных ребер каркаса.

1.3 Проверка плиты на деформативность

f =

Вывод: Условие обеспечения жесткости плиты выполняется

2. Проектирование стропильной фермы

Согласно заданию - ферма треугольной формы с расчетным пролетом: Lо = 14,8 (м), с высотой в средней части: hф = 2,138 (м). Геометрическая схема фермы показана на рисунке.

2.1 Сбор нагрузок

Согласно [2], статический расчет стропильной фермы принятой геометрии производится на действие постоянных и снеговой нагрузок. (приложенной по всему пролету и на его половине)

N

Вид нагрузки

Интенсивность нагрузки кН/м2

Интенсивность нагрузки кН/м

Нормативная

Коэф.

Расчётная

Нормативная

Расчётная

1

Покрытие gп

0,281

1,1

0,309

1,265

1,391

2

Собственный вес фермы gф

0,060

1,1

0,066

0,270

0,297

3

ИТОГО: Постоянная нагрузка

0,341

0,375

1,535

1,688

4

Снеговая нагрузка

1,26

1,4

1,8

5,670

8,100

5

ИТОГО: полная нагрузка

1,601

2,175

7,205

9,788

При определении погонной нагрузки учитывается, что шаг колонн Lк = 4,5 (м).

Собственный вес фермы:

k = 2,5 - коэффициент «собственного веса» фермы, зависящий от типа конструкции.

2.2 Статический расчет фермы

Статический расчет фермы

Стержень

От единичной нагрузки

Постоянная нагрузка 1,69

Снеговая нагрузка 9,788

Расчётное усилие

Слева

Справа

Пролёт

Слева

Справа

Пролёт

1-2

-14,58

-7,29

-21,87

-36,9

-142,71

-71,35

-214,06

-250,98

2-4

-14,58

-7,29

-21,87

-36,9

-142,71

-71,35

-214,06

-250,98

4-6

-14,58

-7,29

-21,87

-36,9

-142,71

-71,35

-214,06

-250,98

6-8

-14,58

-7,29

-21,87

-36,9

-142,71

-71,35

-214,06

-250,98

1-3

13,68

6,84

20,52

34,6

133,90

66,95

200,85

235,49

3-5

9,12

4,56

13,68

23,1

89,27

44,63

133,90

156,99

5-7

9,12

4,56

13,68

23,1

89,27

44,63

133,90

156,99

7-8

14,31

6,21

20,52

34,6

140,07

60,78

200,85

235,49

2-3

-2,60

-1,30

-3,90

-6,6

-25,45

-12,72

-38,17

-44,76

3-4

5,25

2,62

7,87

13,3

51,35

25,68

77,03

90,32

4-7

5,25

2,62

7,87

13,3

51,35

25,68

77,03

64,64

6-7

-2,60

-1,30

-3,90

-6,6

-25,45

-12,72

-38,17

-19,31

2.3 Конструктивный расчет верхнего дощатоклееного пояса

При изготовлении верхнего пояса фермы из ощатоклееных деревянных элементов, целесообразно использование неразрезной (двухпролетной) статической системы, в соответствии с чем геометрическая длина пояса равна 2*385,2=770,4 см.

При вычислении изгибающих моментов в панелях верхнего пояса, используем неразрезную двухпролетную схему с недеформируемой промежуточной опорой. В этом случае максимальная величина изгибающего момента от поперечной нагрузки проявляется в сечении над промежуточной опорой и имеет численные значения

Ммах=0,0979*385,22/8 = 1815,8кН*см

Таким образом, расчетные усилия в панелях верхнего пояса, равны

N = 250,98 кН, М=1815,8кН*см

Зададимся размерами поперечного сечения: b*h = 16*23,1 (см2), составленного из 7 досок толщиной 33 мм и шириной 160 мм (после острожки досок 50*175 мм)

Геометрические характеристики сечения:

А = b*h = 369,6 см2; W = bh2 / 6 =1422,96см3; I = bh3/ 12 = 16435,19 см4

S/I = 0,0649 см-1

Механические характеристики древесины:

сосна 2-го сорта; Rс = Rи = 1,5 (кН/см2); Е = 300 Rc = 450 (кН/см2)

Средства соединения: клеи по табл. 2 СНиП 11.25-80 для температурно-влажностных условий эксплуатации А1 и А2.

Для уменьшения величины изгибающего момента используем эксцентричное сопряжение элементов пояса; минимально допустимую высоту опорной диафрагмы определим из расчета на смятие:

Величина целесообразного эксцентриситета при двухпролетной неразрезной схеме определится из условия приблизительного равенства изгиающих моментов на крайних и промежуточных опорах:

= 0,6 - коэффициент деформационных приращений изгибающих моментов.

Высота опорной диафрагмы: hт h - 2e = 23,1- 2 * 6,58 = 9,94 (см)

Расчетная высота диафрагмы принята: hт = 10 (см), следовательно

Изгибающий момент от эксцентричного сжатия верхнего пояса:

Ме = N*e = 223,66*5,4 =1207,76 (кН*см)

Максимальное значение поперечной силы Q (над промежуточной опорой двухпролетной неразрезной панели верхнего пояса)

Q=0,625*9,79*3,852=23,57кН

Дальнейший расчет проведем в табличной форме.

Что определяется

Как определяется

Результат

1

2

3

4

1

Гибкость верхнего пояса в плоскости изгиба

46,16

2

Коэффициент продольного изгиба (для расчета устойчивости)

0,830

3

Критическая сила. Расчет на устойчивость.

459,9

4

«Эйлерова» критическая сила (для определения коэффициента )

4912,57

5

Коэффициент, учитывающий приращения моментов

0,968

6

Полный момент в сечении над промежуточной опорой, кН*см

1026,8

7

1-е предельное состояние. Прочность нормальных сечений, кН/см2

1,401<1,5

8

1-е предельное состояние. Прочность клеевых швов, кН

0,099<0,15

2.4 Расчет нижнего пояса фермы

Нижний пояс фермы выполнен из проката уголкового профиля по ГОСТ 8509 - 72, сталь марки ВСт3Пс6.1 по ГОСТ 1380 - 71*, согласно [3].

Так как разница в величине усилий в отдельных панелях нижнего пояса значительна, усилия определяются в каждом элементе по отдельности.

Элементы 1 - 3, 7 - 8. Расчетное усилие N = 235,49 (кН)

Требуемая площадь сечения:

n = 0,95 - коэффициендт надежности по назначению для II класса надежности [2, прил. 7*];

Ry = 23,5 (кН/см2) - расчетное сопротивление по пределу текучести [3];

с = 0,95 - коэффициент условий работы [3].

Принимаем 2-а уголка 56 х 5 с А = 2 * 5,41 = 10,82 (см2) > Атр = 10,02 (см2), i = 1,72 (см)

Гибкость элемента:

Элемент 3 - 7. Расчетное усилие N = 156,99 (кН)

Требуемая площадь сечения:

Принимаем 2-а уголка 63х5 с А = 2 * 6,13 = 12,26 (см2) > Атр = 6,68 (см2) i = 1,94 (см)

Гибкость элемента:

Меньший размер уголка не проходит по условию гибкости

2.5 Расчет элементов раскосной решетки

Элементы 2 - 3, 6 - 7. Расчетное усилие N = 44,76 (кН)

Используются деревянные элементы с поперечным сечением: bh = 10х16 (см) Размер h = 16 (см) принят из условия равности ширине сечения верхнего пояса фермы для упрощения узловых сопряжений. Размер в плоскости b = 10 (см) принят из условия размещения болтов d = 20 (мм) для закрепления стойки к панели верхнего пояса фермы, при этом: b 2S3 = 2 * 2,5d = 10 (см). Материал - сосна 3-го сорта.

Rс = 1,0 (кН/см2) - расчетное сопротивление сжатию [1, табл. 3].

При отсутствии изгибающих моментов, определяющим является расчет на устойчивость.

Определение гибкости элемента (в плоскости фермы):

lo = 106,9 (см) - геометрическая высота элементов 2 - 3 и 6 - 7.

imin = 0,289 (см) - радиус инерции по меньшей стороне b = 10 (см) элемента.

Коэффициент продольного изгиба:

Расчет устойчивости элемента принятого сечения:

Элементы 3 - 4, 4 - 7. Расчетное усилие N = 90,32 (кН).

В связи с большой величиной усилий растяжения эти элементы целесообразно изготавливать из двух арматурных стержней класса AI.

Требуемая площадь поперечного сечения:

n = 0,95 - коэффициент надежности по назначению для II класса надежности [2, прил. 7*];

Rs = 23,5 (кН/см2) - расчетное сопротивление растяжению;

с = 0,85 - коэффициент неравномерности распределения усилий между отдельными, совместно работающими, гибкими элементами (арматурными стержнями) по[3].

Требуемый диаметр стержней:

Принимаем 2 стержня 16 с As = 5,02 (см2) > Атр=3,84 (см2)

2.6 Расчет и конструирование узлов фермы

2.6.1 Опорный узел (узел 1)

Конструированию и расчету подлежат: опорная торцевая диафрагма, опорная пластина, ребра жесткости, сварные швы

Опорная торцевая диафрагма

Ширина опорной торцевой диафрагмы равна ширине верхнего пояса: bд = bn = 16 (см), высота диафрагмы: hд = 10 (см)

Толщина торцевой диафрагмы определяется из расчета отдельных ее участков на поперечный изгиб под действием равномерно распределенной нагрузки, величина которой на единичную ширину пластинки численно равна контактным напряжениям сжатия в верхнем поясе фермы:

Максимальный изгибающий момент на единичную полосу торцевой диафрагмы, как пластинки, опертой по трем сторонам (принято два ребра жесткости), с соотношением размеров bд /aд = 9/ 5 = 1,8, при котором численный коэф-нт = 0,094:

Mmax = a2 q = 0,094 * 52 * 1,49 = 3,50 (кН/см)

Требуемая толщина торцевой диафрагмы:

Принимаем толщину опорной диафрагмы: tд = 10 (мм).

Опорная пластина

Размеры опорной пластины в плане определяются из следующих геометрических и конструктивных представлений:

- ширина пластины bп (размер из плоскости) принимается с учетом необходимости фланцевых выступов (за габариты верхнего пояса) при размещении крепежных (по отношению колонне) болтов. Задавшись диаметром этих болтов d = 20 (мм) и, учитывая размеры стандартных шайб: bш = 4d, определяется ширина выступов: ba = 4d + 0,5d = 4 * 2 + 0,5 * 2 = 9 (см) и ширина опорной пластины: bn = bn + 2ba = 34 (см).

- длина опорной пластины и размеры ее отдельных участков определяются из геометрических построений с учетом центрирования всех несущих элементов узлового сопряжения и расчетным обеспечением прочности древесины в оголовке колонны при торцевом смятии под действием продольной силы в колонне.

Принята длина опорной пластины: ln = 15 (см).

Nк = (Lф / 2 + 0,3) q = (7,4 + 0,3)* 9,94 = 76,54 (кН) - опорная реакция стропильной фермы с учетом карнизов здания. Определение изгибающих моментов для полосы единичной ширины каждой из пластин на отдельных участках:

- участок 1: b / a = 9 / 5 = 1,8 = 0,13

- участок 2: b / a = 6 / 15 = 0,4 < 0,5 (изгибающий момент определяется из расчета консоли с расчетным вылетом: lк = 5 (см)

>0,520

На третьем участке контактные напряжения существенно меньше по величине и, поэтому, не учитываются при расчете пластины на поперечный изгиб. Необходимая толщина опорной пластины:

Принимаем толщину пластины tп=1 (см).

Ребра жесткости, фасонки

Определение геометрических размеров и формы боковых накладных фасонок (с учетом положения фиксирующих болтов по отношению к составляющим элементам).

Толщина ребер жесткости и фасонок принимается конструктивно: t = 0,5 (см).

Сварные швы

При принятой толщине фасонок и полок проката углового профиля определяется высота сварных швов: hш = 0,6 (см). Определение длины сварных швов:

- соединение уголков нижнего пояса при усилии: N = 235,49 (кН):

Длина сварных швов у обушка: lшо=0,7lш +2=0,7 * 15,57+2=12,90=13 (см);

у пера: lшт = 0,3*15,57+2=6,67=7 (см)

- соединение ребер жесткости с диафрагмой и опорной пластиной при

N = 250,98 (кН):

Длина сварных швов с каждой стороны каждого из ребер жесткости с одной стороны фасонок: lшi = (lш / 6) + 2 = (33,20/ 6) + 2 = 7,53=8 (см)

2.6.2 Промежуточный узел фермы по верхнему поясу

Конструкция промежуточного узла фермы по верхнему поясу показана на рисунке. Расчетные усилия: N = - 44,76 (кН) - для площадки смятия; скатная составляющая (для расчета болтов):

Т = N sin 15,89 = 44,76 * sin 16 = 12,35 (кН).

Расчет упора стойки

Усилие сжатия N = 44,76кН передаем на древесину верхнего пояса посредством «торцевого упора» (через опорную диафрагму). Угол смятия древесины верхнего пояса с = 74,11 (k = 0,58);

Определим расчетное сопротивление древесины смятию:

где 0,4 кН/см - расчетное сопротивление местному смятию под шайбами под углом 900 к волокнам древесины.

Необходимая площадь смятия:

Необходимая длина площадки смятия (при толщине 16 см)

Принимаем 1=7 см

Расчет болтов

Предварительно зададимся диаметром стержневых нагелей (болтов) 2,0 см. Расчетная несущая способность на один срез нагеля при действии усилия под углом с = 74,11 (k = 0,58):

- по условиям смятия:

Тсм = 0,5 bn d k = 0,5 * 16 * 2 * 0,58 = 9,28 (кН);

- по условия изгиба:

Требуемое количество нагельных болтов (ns = 2):

2.6.3 Коньковый узел фермы

Конструирование и расчет вкладыша

Толщина диафрагмы: tд = 1 (см), ребер жесткости: tp = 0,5 (см).

Расчет центрового болта

Усилие N3-4 = N4-7 = 250,98 (кН), ns = 2 - число срезов. Требуемый диаметр центрового болта:

Принимаем центровой болт 36.

Толщина крайних (рабочих) ребер вкладыша определяется из расчета болтового соединения на смятие под действием равнодействующей усилий в элементах 3 - 4 и 4 - 5:

N = 2 N3-6 sin 30 = 2 * 250,98* 0,5 = 250,98 (кН)

Толщина крайних ребер вкладыша: tр = 0,9 (см), промежуточных: t = 0,5 (см).

Конструирование и расчет фасонок

Толщина фасонок, примыкающих к узлу растянутых раскосов 3 - 6 и 3 - 8 определяется из расчета на смятие отверстий для центрового болта d = 36 (мм) под действием усилия: N3-4 = 90,32 (кН) = N4-7 = 90,32 (кН):

Принята толщина фасонок: tф = 0,5 (см). Ширина фасонок определяется из расчета на растяжение с учетом ослабления отверстием под центровой болт, диаметром 2,0 (см):

По конструктивным соображениям (из условия обеспечения требуемых расстояний от болта до краев металлических пластин): bф > 2 * 1,5d = 2 * 1,5 * 2,0 = 6 (см), т.е. bф = 6 (см).

Расчет сварных швов

Длину сварных швов, объединяющих торцевые диафрагмы с ребрами, принимаем равной 7 см с каждой стороны ребра (по аналогии с опорным узлом 1).

Длина сварных швов (два шва на каждой фасонке) при соединении арматурных стержней и фасонок элементов раскосной решетки:

Принята длина швов: lш = 5 (см).

2.6.4 Промежуточный узел по нижнему поясу

Конструкция узла показана на рисунке.

Расчет торцевого опирания стойки 2 - 3:

Расчетное усилие: N = 44,76 (кН). Определение напряжения смятия (при размерах опорной пластины в плане: bl = 10х15):

Изгибающие моменты в опорной пластине определим с учетом того, что часть ее располагается частично на полках уголков нижнего пояса. Ширина свободного, неподкрепленного полками, участка определяется размером: а = bn - 2by = 16- 2 * 6 =4 (см).

Принимая одно ребро жесткости получается, что «глубина» участка b = 4 (см), b / a = 4 / 5 = 0,8 = 0,112

Mmax = см a2 = 0,112 * 0,27 * 52 = 0,756 (кНсм)

Требуемая толщина опорной пластины:

Конструктивно принимаем толщину опорной пластины: tn = 0,6 (см), толщина дополнительного ребра жесткости: tр = 0,5 (см), его высота: hр = 5 (см).

3. Проектирование колонны

Колонны проектируемого сооружения в статическом плане являются составной частью его рамного поперечника, и, поэтому, усилия в колонне определяются лишь в результате расчета статически неопределимой конструктивной системы.

3.1 Сбор нагрузок

Интенсивность вертикальных нагрузок от массы покрытия конструкций и фермы определяются, используя данные полученные в предыдущих пунктах. Данные по сбору на нагрузок на колонну.

N

Наименование нагрузки

Интенсивность кН/м

Грузовая ширина, м

Интенсивность кН

Нормативная

Расчётная

Нормативная

Расчётная

1

Собственный вес покрытия

1,535

1,688

7,80

11,97

13,17

2

Собственный вес колонны

1,31

1,437

3

ИТОГО: Постоянная нагрузка

13,277

14,605

4

Снеговая нагрузка:

5,67

8,10

7,8

44,23

63,18

Предварительно задаемся размерами колонны исходя из предельной гибкости:

л=м*l/r=120;

Нормативная масса колонны, длиной: Нк = 5 (м) и поперечным сечением: bкhк = 16х29,7 (см) и ориентировочно составляет: Рк = 1,31 (кН) (с учетом веса «оголовка» и «башмака»)

= 500 (кг/м3) - удельный вес древесины.

Грузовая ширина - с учетом карнизных участков покрытия: L / 2 + 0,3 = 15 / 2 + 0,3 = 7,8 (м)

Определение ветровой нагрузки по [2, форм. 6]: wi = f що k ci lк

f = 1,4 - коэффициент надежности по ветровой нагрузке [2, п. 6. 11];

що = 0,23 (кН/м2) - нормативный скоростной напор ветра для г. Москва по [2, табл. 5, прил. 5];

k = 0,65 - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте;

сi - аэродинамический коэффициент [2, прил. 4];

lк = 5 (м) - шаг колонн (по заданию).

Данные о величине ветровых нагрузок сведены в таблицу:

Нагрузка

Нормативная интенсивность

Коэф. С

Коэф. K

Коэф. гf

Расчётная интенсивность

кН/м2

кН/м

Наветренное давление

0,23

1,794

0,8

0,65

1,4

1,306

Подветренное давление

0,13

1,863

0,6

0,65

1,4

1,017

Учитывая приблизительное равенство коэффициентов се1 и се2 по покрытию, влиянием горизонтальных составляющих ветровой нагрузки пренебрегаем.

3.2 Определение изгибающих моментов в колоннах рамного поперечника

Нормальная жесткость ригеля EIр принимается бесконечно большой. Определение значений неизвестных усилий, приложенных в направлениях продольной оси ригеля от ветрового давления:

Максимальный изгибающий момент в опорном сечении колонны от ветрового давления на уровне обреза фундаментов:

3.3 Расчетные сочетания нагрузок

Возможные сочетания воздействующих на колонну постоянных и временных нагрузок.

1. Постоянная и одна временная (коэффициент сочетания нагрузок: с = 1):

а) постоянная + снеговая:

Nа = Nmax = 14,61 + 63,18 = 77,79 (кН); Ма = 0

б) постоянная + ветровая:

Nа = 14,61 (кН); Ма = Mmax = 1497,43 (кНсм)

2. Постоянная + снеговая + ветровая (коэффициент сочетания нагрузок: с = 0,9):

Nа = 14,61 + 63,18 * 0,9 = 71,47 (кН); Ма = 1497,43* 0,9 = 1347,43 (кНсм)

3.4 Конструктивные параметры колонны

деревянный стропильный ферма здание

Конструктивный расчет производится в форме проверки принятого сечения. Достаточны радиус инерции поперечного сечения:

z = 2,2 - коэффициент приведения длины в плоскости изгиба;

пр = 120 - ограничение предельной гибкости сжатых и сжато-изгибаемых элементов.

Требуемая высота поперечного сечения колонны:

Принимаем высоту сечения колонны: hк = 29,7 см (из 9-ти досок толщиной 3,3 см, получаемых после острожки заготовок толщиной 4 см) и шириной 16 см (после острожки заготовок 17,5 см).

Геометрические характеристики сечения:

А = b*h = 475,2 см2; W = bh2 / 6 =2352,24см3; I = bh3/ 12 = 34930,76 см4

S/I = 0,0505 см-1

Механические характеристики древесины:

сосна 2-го сорта; Rс = Rи = 1,5 (кН/см2); Е = 300 Rc = 450 (кН/см2)

Средства соединения: клеи по табл. 2 СНиП 11.25-80 для температурно-влажностных условий эксплуатации А1 и А2.

Список литературы

1. СНиП II-25-80 «Деревянные конструкции» - М.: Стойиздат, 1982.

2. СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия» - М.: Изд. ЦНИТА, 1985.

3. СНиП II-23-81 «Металлические конструкции» - М.: Стойиздат, 1982.

4. Методические указания к курсовому проекту по конструкциям из дерева и пластмасс «Несущие деревянные конструкции с соединениями на нагельных коннекторах» - Киров: ВГУ, 2000 г.

5. Пособие по проектированию деревянных конструкций (к СниП II-25-80) - М.: Стройиздат, 1986.

6. «Конструкции из дерева и пластмасс» - М.: Стройиздат, 1986.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Геометрические характеристики фермы. Данные для подбора сечения рабочего настила механических мастерских. Расчет неразрезного прогона. Статический расчет фермы. Подбор элементов сечения. Конструирование узловых соединений. Особенности расчета колонны.

    курсовая работа [1,9 M], добавлен 02.12.2014

  • Конструктивное решение промышленного здания. Расчет стропильной фермы, критерии ее выбора, сбор нагрузок и статический расчет. Подбор сечений стержней фермы. Конструирование и расчет узлов ферм. Расчетные характеристики сварного углового шва металла.

    контрольная работа [451,9 K], добавлен 28.03.2011

  • Геометрические параметры: расчетный пролет фермы, высота здания, строительный подъем, длина верхнего пояса по скату, длина раскосов и стойки. Расчет ограждающих конструкций покрытий. Определение усилий в элементах фермы. Конструирование и расчет узлов.

    курсовая работа [493,3 K], добавлен 02.06.2012

  • Компоновка конструктивной схемы каркаса. Поперечная и продольная система. Расчетная схема рамы: снеговая и ветровая нагрузка. Определение расчетных внутренних усилий. Расчет узлов и конструирование стропильной фермы. Стыка верхней части колонны с нижней.

    курсовая работа [1,6 M], добавлен 13.05.2014

  • Расчет и конструирование железобетонной колонны, промежуточной распорки, сечений элементов фермы, растянутого раскоса, стоек, фундамента под среднюю колонну. Проектирование стропильной сегментной фермы, определение нагрузок и усилий в элементах фермы.

    курсовая работа [841,9 K], добавлен 05.06.2012

  • Определение нагрузок, действующих на покрытие. Геометрическая схема фермы и расчет усилий в стержнях. Вычисление верхнего и нижнего поясов на прочность, трещиностойкость, раскрытие трещин. Расчет поперечной рамы одноэтажного производственного здания.

    дипломная работа [606,1 K], добавлен 28.12.2015

  • Определение нагрузок на поперечную раму. Подбор сечения нижней части колонны и элементов фермы. Методика подбора сечений для сжатых стержней. Расчет фермы, раздельной базы сквозной колонны и сварных швов прикрепления раскосов и стоек к поясам фермы.

    курсовая работа [217,4 K], добавлен 25.03.2013

  • Определение геометрических характеристик фермы. Расчет рабочего настила. Расчет неразрезного прогона. Элементы сечения фермы. Конструирование и расчет узловых соединений. Опорный и коньковый узел. Конструктивный расчет стойки. Расчет анкерных болтов.

    курсовая работа [2,2 M], добавлен 14.06.2011

  • Рассмотрение технологических требований к стальной ферме покрытия. Определение расчетной нагрузки. Статический расчет плоской фермы. Унификация и расчет стержней. Конструирование монтажных стыков; выявление деформативности проектированного покрытия.

    курсовая работа [698,1 K], добавлен 02.06.2014

  • Определение общих размеров фермы. Методика определения параметров обрешетки. Собственный вес стропильной фермы с прогонами. Подбор сечений элементов. Конструирование узлов фермы. Момент сопротивления сечения шайбы, порядок определения ее толщины.

    контрольная работа [614,2 K], добавлен 19.01.2014

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.