Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

• Введение
• 1. Выбор системы водоотведения и схемы трассировки
• 2. Проектирование бытовой сети водоотведения
• 3. Расчетные расходы
• 4. Определение расчетных расходов сточных вод для отдельных участков сети
• 5. Гидравлический расчет и высотное проектирование водоотводящей сети
• 6. Составление спецификации колодцев сети водоотведения водоотведения
• 7. Расчет головной насосной станции
• 8. Определение степени очистки сточных вод
• 9. Механическая очистка сточных вод
• 10. Расчет решеток
• 11. Расчет песколовок
• 12. Расчет первичных отстойников
• 13. Расчет аэротенков
• 14. Вторичные отстойники
• 15. Иловые площадки
• 16. Расчет хлораторных и контактных резервуаров
• 17. Компоновка сооружений на территории, отведенной под строительство ОСК
• Список литературы
• водоотведение сточный очистка хлораторный


Введение

Канализация -- составная часть системы водоснабжения и водоотведения, предназначенная для удаления твёрдых и жидких продуктов жизнедеятельности человека, хозяйственно-бытовых и дождевых сточных вод с целью их очистки от загрязнений и дальнейшей эксплуатации или возвращения в водоём. Необходимый элемент современного городского и сельского хозяйства. Нарушение его работы может ухудшить санитарно-эпидемиологическую ситуацию в местности.

Объектом канализации являются жилые кварталы города, машиностроительный завод, завод пищевой промышленности, коммунально-бытовые и общественные организации города.

Каждый город и промышленное предприятие имеют комплекс подземных самотечных трубопроводов, очистных и других сооружений, с помощью которых осуществляется отвод использованных и отработавших вод, очистка и обеззараживание их, а также обработка и обезвреживание образующихся при этом осадков с одновременной утилизацией ценных веществ. Такие комплексы называются системами водоотведения, или водоотведением.

Сточные воды образуются при использовании природной или водопроводной воды для бытовых целей и технологических процессов промышленных предприятий. К сточным водам относятся также атмосферные осадки - дождевые и талые воды, выпадающие на территориях городов, населенных мест и промышленных предприятий. Сточными водами являются также подземные воды, извлекаемые из шахт на поверхность земли при разработке рудных и нерудных полезных ископаемых. Сточные воды содержат в своем составе органические загрязнения, которые способны загнивать и служить средой для развития различных микроорганизмов, в том числе и патогенных. Такие воды являются источником различных заболеваний и распространения эпидемий. Сточные воды могут содержать в своем составе и минеральные загрязнения, вредные и токсические вещества. Все сточные воды способны нарушить санитарно-эпидемиологическое благополучие населения городов и промышленных предприятий. Они являются источником загрязнения окружающей природной среды.

Системы водоотведения устраняют все негативные последствия от воздействия сточных вод на окружающую природную среду. После очистки сточные воды обычно сбрасываются в водоемы. Наиболее совершенными системами водоотведения являются такие, которые обеспечивают очистку и подготовку воды такого качества, при котором возможен возврат воды для повторного использования в промышленности или сельском хозяйстве. Такие системы называются бессточными или замкнутыми.



1. Выбор системы водоотведения и схемы трассировки

Выбор системы водоотведения населенного пункта зависит от местных условий, рельефа местных грунтовых условий, расположения водоемов и их мощности, численности населения и плотности, от степени благоустройства зданий, а также необходимой очистки.

Водоотведение населенных пунктов следует предусматривать по системам: общесплавной, раздельно-полной или неполной, полураздельной, а также комбинированной.

При общесплавной системе водоотведения все виды сточных вод отводят на очистные сооружения или в водоем по единой водоотводящей сети.

При полной раздельной системе устанавливают не менее двух сетей. Бытовые сточные воды отводятся на очистные сооружения, а дождевые - прямо в водоем. При неполной раздельной системе дождевые сточные воды отводятся прямо в водоем открыто полоткам, кюветам, канавам.

При полураздельной системе в местах пересечения самостоятельных водоотводящих коллекторов для отвода различных видов сточных вод водосбросные камеры, позволяющие перепускать наиболее загрязненные дождевые воды при малых расходах в бытовую сеть, а при ливнях сбрасывать сравнительно чистые дождевые воды в водоем.

В данном курсовом проекте принимаем общесплавную систему водоотведения.

Трассировка и расчет водоотводящих сетей является одним из важнейших этапов проектирования водоотведения населенных мест. Водоотводящие сети населенных мест проектируются как правило самотечными, только в случае большого заглубления устраиваются насосные станции перекачки.

Перекачку сточных вод предусматривают в случае нецелесообразности их самотечного транспортирования при заложении сети на большой глубине, неудовлетворительных грунтовых условий и т.д., а также при отсутствии возможности самотечной подачи сточных вод на очистные сооружения.

При трассировке водоотводящих сетей следует по возможности избегать пересечений (или сводить к минимуму их число) с водными протоками, железнодорожными путями и всякого рода подземными сооружениями, так как устройство этих пересечений сложно, связано с затратой больших средств и вызывает затруднения в эксплуатации.

2. Проектирование бытовой сети водоотведения

Проектирование сети ведется в следующей последовательности:

1. Определяют бассейны водоотведения и выбирают место очистных сооружений. Границы отдельных бассейнов. Как правило, соответствуют линиям водоразделов. При плоском рельефе местности сначала устанавливается наиболее целесообразная максимальная глубина заложения главного коллектора, исходя из гидравлических условий местности, границы бассейнов водоотведения устанавливают из условий возможности большого охвата территории самотечной сетью.

2. Намечают трассу главного коллектора и коллекторов бассейнов водоотведения, отводной коллектор на очистные сооружения. Главный коллектор и отводной коллектор трассируют по тальвегам, берегам рек, чтобы присоединять коллекторы бассейнов водоотведения без излишнего заглубления главного коллектора. При плоском рельефе трассировать коллекторы бассейнов надо ближе к середине бассейнов, присоединяя их к главному, чтобы расход был наибольший. Чем больше расход, тем больше диаметр, и тем меньше уклон требуется для создания самоочищающей скорости.

3. Выявляют районы, для которых требуется станция перекачки, намечают ориентировочно место расположения.

Трассируют уличную сеть. Трассировка уличных сетей осуществляется по трем схемам: по объемлющей, по пониженной стороне квартала, черезквартальной. Трассировка по объемлющей схеме принимается при плоском рельефе, уклон поверхности земли до 0,005-0,007 и больших кварталах. По пониженной стороне квартала при выраженном рельефе с падением поверхности земли к одной или двум граням квартала, уклон 0,008 и больше. Прием начертания сети по черезквартальной схеме возможен для отдельных микрорайонов города, застраиваемых комплексно и для небольших поселков, когда заранее точно известно, какие здания и в каких кварталах расположены. В данном курсовом проекте принимаем объемлющую схему, так как перепады в высотах рельефа не большие. Смотри схему трассировки населенного пункта. При объемлющей схеме весь квартал разбивается на части при помощи биссектрис углов. При трассировке по пониженной стороне квартала сточная жидкость поступает со всей площади и надобность в делении квартала отпадает. При сложном рельефе и различных размерах квартала возможна трассировка по обеим схемам.

3. Расчетные расходы

Удельное водоотведение. Размеры сооружений систем водоотведения определяются по расчетным расходам, вычисление которых связано с удельным водоотведением. Удельное водоотведение бытовых вод от населенного пункта - среднесуточный (за год) расход воды, л/сут, отводимый от одного человека, пользующегося системой водоотведения. Оно зависит от степени благоустройства зданий, под которой подразумевается степень оборудования зданий санитарно-техническими устройствами (холодным и горячим водоснабжением, ваннами, и т.д.). Чем выше степень благоустройства, тем выше удельное водоотведение. Удельное водоотведение зависит от климатических условий: в южных районах с более теплым климатом оно выше, чем в северных.

Удельное водоотведение устанавливают на основании изучения опыта работы действующих систем водоотведения. Анализ работы систем водоснабжения и водоотведения показывает, что часть потребляемой воды не попадает в систему водоотведения. В то же время в систему водоотведения поступает некоторое количество воды из нецентрализованных систем водоснабжения. В частности, в систему водоотведения поступает некоторое количество дождевых вод через сооружения на водоотводящих сетях. Возможна инфильтрация подземных вод в водоотводящую сеть через трубопроводы, их стыковые соединения и подземные части сооружений на водоотводящей сети. В ряде случаев в систему водоотведения сбрасываются сточные воды, образующиеся после использования воды, получаемой из местных подземных источников водоснабжения, имеющихся на промышленных предприятиях.

Таким образом, потери воды из систем водоснабжения восполняются поступлением воды в системы водоотведения из других источников. Опыт показывает, что обычно удельное водоотведение практически равно удельному водопотреблению.

В районах, не оборудованных сплавными системами, удельное водоотведение рекомендуется принимать равным 25 л/сут. на одного жителя вследствие сброса сточных вод сливными станциями и коммунально-бытовыми предприятиями (бани, прачечные и др.).

В данном курсовом проекте удельное водоотведение на одного жителя равно 285 л/сут.

Определение расчетных расходов от промышленного предприятия

Для расчета определяем число работающих, которые пользуются душем- это составляет 70% от общего числа работающих в смену. В холодном и горячем цехах работает равное количество работающих в одну смену. Следовательно, число работающих в одну смену делим пополам.



Таблица 1

Число смен	Число работающих в смену	Число работающих пользующихся душем	Холодный цех 50%	Горячий цех 50%
I	128	136	64	64
II	100	84	50	50
III	88	49	44	44

Общее количество сточных вод, которые могут поступить с промышленного предприятия составит:

где - бытовые сточные воды, поступающие от промышленного предприятия;

-душевые сточные воды, поступающие от промышленного предприятия;

-производственные сточные воды, поступающие от промышленного предприятия;

Определение производственных сточных вод

Общее количество производственных сточных вод составит:

где - количество выпускаемой продукции соответственно в сутки, в смены ( производительность хлебокомбината равна 73 т/сут);

-удельное водоотведение производственных вод, равное 3,75 м³ на 1 тонну выпускаемой продукции.



Режим поступления производственных сточных вод по сменам составит:

I смена-50%

II смена- 30%

III смена- 20%

Следовательно, количество производственных сточных вод в смену составит:

Максимальный часовой расход в смену

где K-коэффициент часовой неравномерности, принимаем равным 1,5;

-продолжительность смены, 8 часов;

Определение максимальных секундных расходов в смену от производства



Определение бытовых сточных вод от предприятия

Расход бытовых сточных вод определяют в зависимости от количества работающих в холодных и горячих цехах.

где - удельное водоотведение на одного работающего на бытовые нужды для холодных и горячих цехов, принимаем 25 л/см и 45 л/см соответственно;

- количество работающих в одну смену в холодных и горячих цехах.

Максимальные часовые бытовые расходы в смену

где , -коэффициенты часовой неравномерности при удельном водоотведении соответственно 25 и 45 л/см на одного работающего, принимаем и ;

Определение максимального секундного расхода в смену от бытовых нужд

Определение душевых расходов

Душевые расходы определяются по количеству душевых сеток установленных в цехах.

Расход на одну душевую сетку принимается 500 л/ч. Продолжительность работы душа в смену с наибольшим количеством работающих первой смены равна 45 минутам.

где - количество душевых сеток установленных в цехе;

- максимальное число рабочих, пользующихся душем в смену;

- количество людей, приходящихся на 1 душевую сетку, принимается по СНиП 2.04.03-85 в зависимости от группы производственных процессов (принимаем равное 5);



Расчетный секундный расход для всех смен принимается одинаковым и составляет:

Распределение расходов производственных сточных вод по часам суток

Расходы производственных сточных вод от промышленного предприятия распределяется по часам суток с учетом продолжительности и начала работы каждой смены. Наибольшие расходы соответствующему коэффициенту неравномерности приходятся на первый и последний час работы.

где -режим поступления сточных вод по сменам, %;

-коэффициент часовой неравномерности, принимаем равный 1,5 по данным.

Оставшийся расход равномерно распределяется между остальными часами работы:

где - максимально часовой расход производственных сточных вод, %;

-режим поступления сточных вод по сменам, %;

Распределение бытовых расходов предприятия по часам суток

Бытовые расходы от предприятия внутри каждой смены распределяется таким образом - в первый час работы каждой смены принимается расход соответствующий коэффициенту неравномерности равного 1, в обеденный перерыв равного 1,5, а в последний час работы 3. В остальные часы расход распределяется равномерно.

где -режим поступления сточных вод по сменам, %;

-коэффициент часовой неравномерности;



Распределение душевых расходов предприятия по часам суток

Душевые расходы каждой смены поступают в канализацию в течение 45 минут после каждой смены. При трех сменной работе и восьмичасовом рабочем дне, душевой расход предыдущей смены совпадает с первым часом работы следующей смены.

Определение расчетных бытовых сточных вод от населенного пункта

Для расчета потребуется сумма площадей, с которых будет осуществляться сбор сточных вод. Поэтому составляем ведомость площадей.

Ведомость площадей



Таблица 2

Номер площади	Площадь, F, га	Номер площади	Площадь, F, га
1а	1,75	8а	2,25
1б	1	8б	2,6
1в	1,75	8в	2,25
1г	1	8г	2,6
2а	1,75	9а	2,19
2б	1	9б	1,925
2в	1,75	9в	2,19
2г	1	9г	1,925
3а	1,9	10а	2,25
3б	2,53	10б	2,25
3в	1,9	10в	2,25
3г	2,53	10г	2,25
4а	1,93	11а	2,25
4б	1,93	11б	1
4в	1,93	11в	2,25
4г	1,93	11г	1
5а	1,93	12а	2,25
5б	2,28	12б	1
5в	1,93	12в	2,25
5г	2,28	12г	1
6а	2	13а	2,28
6б	1	13б	2,28
7а	2	14а	2,53
7б	1	14б	1,86
7в	2	14в	2,53
7г	1	14г	1,86
		15а	2,6
		15б	2,25
		15в	2,6
		15г	2,25
		итого	110,95

Средней суточный расход бытовых сточных вод от населенного пункта:



где - количество населения;

- удельное водоотведение бытовых вод;

где - площадь жилых кварталов, принимается по ведомости площадей и равняется 110,95 га;

- плотность населения, принимается равной 255 чел/га по исходным данным;

Максимальный суточный расход бытовых сточных вод от населенного пункта:

где - коэффициент суточной неравномерности, принимаем равным 1,1;

Средний часовой расход бытовых сточных вод от населенного пункта:

Средний секундный расход бытовых сточных вод от населенного пункта:

Максимальный секундный расход бытовых сточных вод от населенного пункта:

Расход сточных вод с единицы площади застройки - модуль стока:

Суммарные расходы сточных вод в отдельные часы суток определяют путем составления суммарной таблицы притока сточных вод, форма которой представлена в таблице 4.

Таблица 3 Сводная ведомость суммарных расходов сточных вод от населенного пункта и промышленного предприятия

№

Наимен. предпи-ятия

Смены

Число рабочих

Бытовые расходы

Душевые расходы

Производств. расходы

Гор

Хол

Все

1

Маслосыркомбинат

1

2

2

3

3

?



Таблица 4 Суммарная таблица притока сточных вод от населенного пункта и промышленного предприятия

	часы суток	бытовые воды от города	воды от промышленного пред-я №1	Суточный расход
			бытовые	душевые	производственные
		%	м3	%	м3	%	м3	%	м3	%	м3
III	0-1	1,55	124,98	2,5	0,28		7	3,75	10,27	1,7	142,53
	1-2	1,55	124,98	1,5	0,17			2,08	5,69	1,56	130,84
	2-3	1,55	124,98	1,5	0,17			2,08	5,69	1,56	130,84
	3-4	1,55	124,98	3,75	0,41			2,08	5,69	1,57	131,08
	4-5	1,55	124,98	1,5	0,17			2,08	5,69	1,56	130,84
	5-6	4,35	350,75	1,5	0,17			2,08	5,69	4,26	356,61
	6-7	5,95	479,76	1,5	0,17			2,08	5,69	5,8	485,62
	7-8	5,8	467,67	6,25	0,69			3,75	10,27	5,72	478,63
I	8-9	6,7	540,24	6,25	0,69		6,2	9,38	25,68	6,84	572,81
	9-10	6,7	540,24	3,75	0,41			5,21	14,26	6,63	554,91
	10-11	6,7	540,24	3,75	0,41			5,21	14,26	6,63	554,91
	11-12	4,8	387,03	9,38	1,04			5,21	14,26	4,8	402,33
	12-13	3,95	318,5	3,75	0,41			5,21	14,26	3,98	333,17
	13-14	5,55	447,5	3,75	0,41			5,21	14,26	5,52	462,17
	14-15	6,05	487,82	3,75	0,41			5,21	14,26	6	502,49
	15-16	6,05	487,82	15,63	1,73			9,38	25,68	6,16	515,23
II	16-17	5,6	451,54	3,75	0,41		9	5,63	15,41	5,69	476,36
	17-18	5,6	451,54	2,25	0,25			3,12	8,54	5,5	460,33
	18-19	4,3	346,72	2,25	0,25			3,12	8,54	4,25	355,51
	19-20	4,35	350,75	5,63	0,62			3,12	8,54	4,3	359,91
	20-21	4,35	350,75	2,25	0,25			3,12	8,54	4,3	359,54
	21-22	2,35	189,49	2,25	0,25			3,12	8,54	2,37	198,28
	22-23	1,55	124,98	2,25	0,25			3,12	8,54	1,6	133,77
	23-24	1,55	124,98	9,38	1,04			5,63	15,41	1,7	141,43
	итого	100	8063,22	100	11,06		22,2	100	273,75	100	8370,23

4. Определение расчетных расходов сточных вод для отдельных участков сети

Размеры и параметры работы самотечных трубопроводов определяется на основании расчетных расходов сточных вод, рельефа местности и других условий проектирования. Известны два метода определения расчетных расходов сточных вод: по тяготеющим площадям и по удельному расходу на единицу длины трубопровода. Первый из этих методов широко применяется в инженерной практике, второй - реже, преимущественно при расчете сети с использованием ЭВМ.

При определении расчетного расхода сточных вод по тяготеющим площадям используются понятия транзитного, бокового, попутного и сосредоточенного расходов.

Транзитный расход q_тр - расход на предшествующем расчетном участке; боковой расход q_бок - расход, поступающий с боковых веток; попутный расход q_н - расход, поступающий с прилагающего квартала. При определении расчетного расхода общий коэффициент неравномерности может быть введен только на общий средний расход. Вначале определяются средние расходы по формуле:

где - площадь кварталов, га.

- модуль стока, л/(с•га).

Сосредоточенный расход q_соср - расход от промышленного предприятия. Его определяют, как сумму расчетных расходов бытовых, душевых и производственных сточных вод от промышленного предприятия. Различают транзитный и местный сосредоточенные расходы. Местный сосредоточенный расход - расход от промышленного предприятия, расположенного на прилагающем квартале или его части его (при объемлющей схеме трассировки); транзитный расход - расход от промышленного предприятия, расположенного в кварталах, прилагающих к вышележащим участкам сети.

Таким образом, расчетный расход сточных вод на отдельном участке сети находится по формуле:



Расчеты по вычислению расходов осуществляется по определенной форме (табл. 5). Предварительно на схеме сети нумеруются кварталы и определяется их площадь, га. В графу 2 вписывается номера кварталов, создающих боковой и попутный расходы на расчетном участке, а в графу 3 - вычисленные суммы их площадей в га. Транзитный расход в графе 6 равен среднему расходу в графе 7 на предыдущем участке.

В графу 7 записываем q_mid - сумму средних бокового, попутного и транзитного расходов; в графу 9 записываем q_max.s - максимальный расход бытовых вод на расчетном участке. Местный сосредоточенный расход на всех последующих участках становится транзитным. Расчетный расход в графе 12 вычисляется как сумма расходов в графах 9-11.

Определение расчетных расходов начинают с диктующих точек - начальных, низкорасположенных и наиболее удаленных точек на схеме сети.

Таблица 5 Определение расчетных расходов для отдельных участков сети

№ расчетных участков	боковой и попутный расходы	qтр, л/с	qmid.s, л/с	Kgen.max	qmax.s, л/с	Сосредоточенный расход, л/с	расчетный расход, qр, л/с
	№ кварталов	F, га	q0, л/(с•га)	qбок+qп, л/с					местный	транзитный
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
1-2	1а	1,75	0,84	1,47	-	1,47	2,5	3,68	-	-	3,68
2-3	6а	2	0,84	1,68	1,47	3,15	2,5	7,88	-	-	7,88
3-4	11а	2,25	0,84	1,89	3,15	5,04	2,5	12,6	-	-	12,6
4-5	11г	1	0,84	0,84	5,04	5,88	2,43	14,29	-	-	14,29
6-7	1б	1	0,84	0,84	-	0,84	2,5	2,1	-	-	2,1
7-8	1в,2а	3,5	0,84	2,94	0,84	3,78	2,5	9,45	-	-	9,45
9-8	1г,6б	2	0,84	1,68	-	1,68	2,5	4,2	-	-	4,2
8-10	6в,7а	4	0,84	3,36	5,46	8,82	2,19	19,32	-	-	19,32
11-10	11б,6г	2	0,84	1,68	-	1,68	2,5	4,2	-	-	4,2
10-5	11в,12а	4,5	0,84	3,78	10,5	14,28	2,08	29,7	-	-	29,7
5-18	12г	1	0,84	0,84	20,16	21	1,9	39,9	-	-	39,9
12-13	2б	1	0,84	0,84	-	0,84	2,5	2,1	-	-	2,1
13-14	3а,2в	3,65	0,84	3,1	0,84	3,9	2,5	9,77	-	-	9,77
15-14	2г,7б	2	0,84	1,68	-	1,68	2,5	4,2	-	-	4,2
14-16	7в,8а	4,25	0,84	3,57	5,58	9,15	2,17	19,86	-	-	19,86
17-16	7г,12б	2	0,84	1,68	-	1,68	2,5	4,2	-	-	4,2
16-18	12в	2,25	0,84	1,89	10,83	12,72	2,03	25,8	-	-	25,8
18-25	-	-	-	-	33,72	33,72	1,8	60,7	3,55	-	64,25
19-20	3б	2,53	0,84	2,13	-	2,13	2,5	5,31	-	-	5,31
20-21	3в,4а	3,83	0,84	3,22	2,13	5,35	2,47	13,22	-	-	13,22
22-21	3г,8б	5,13	0,84	4,3	-	4,3	2,5	10,77	-	-	10,77
21-23	8в,9а	4,44	0,84	3,73	9,65	13,38	2,03	27,16	-	-	27,16
24-23	8г,13а	4,88	0,84	4,1	-	4,1	2,5	10,24	-	-	10,24
23-25	13б,14а	4,81	0,84	4,04	17,48	21,52	1,89	40,67	-	-	40,67
25-32	14г	1,86	0,84	1,56	55,24	56,8	1,7	96,56	-	3,55	100,11
26-27	4б	1,93	0,84	1,62	-	1,62	2,5	4,05	-	-	4,05
27-28	4в,5а	3,86	0,84	3,24	1,62	4,86	2,5	12,16	-	-	12,16
29-28	9б,4г	3,86	0,84	3,24	-	3,24	2,5	8,1	-	-	8,1
28-30	9в,10а	4,44	0,84	3,73	81	11,83	2,06	24,37	-	-	24,37
31-30	9г,14б	3,79	0,84	3,18	-	3,18	2,5	7,95	-	-	7,95
30-32	14в,15а	5,13	0,84	4,3	15,01	19,31	1,9	36,69	-	-	36,69
32-39	15г	2,25	0,84	1,89	76,11	78	1,64	127,92	-	3,55	131,47
33-34	5б	2,28	0,84	1,92	-	1,92	2,5	4,79	-	-	4,79
34-35	5в	1,93	0,84	1,62	1,92	3,54	2,5	8,85	-	-	8,85
36-35	5г,10б	4,53	0,84	3,8	-	3,8	2,5	9,5	-	-	9,5
35-37	10в	2,25	0,84	1,89	7,34	9,23	2,17	20,03	-	-	20,03
38-37	10г,15б	4,5	0,84	3,78	-	3,78	2,5	9,45	-	-	9,45
37-39	15в	2,6	0,84	2,18	13,01	15,2	2	30,38	-	-	30,38
39-ОС	-	-	-	-	93,19	93,19	1,61	150,04	3,55	-	153,59

5. Гидравлический расчет и высотное проектирование водоотводящей сети

Важнейший этап проектирования водоотводящей сети - гидравлический расчет трубопроводов, в итоге которого строится продольный профиль трубопроводов. Продольный профиль - это вертикальный разрез - развертка верхнего слоя земли с запроектированным трубопроводом в направлении движения воды (рис. 1). На продольном профиле приводятся следующие дополнительные данные: отметки планировки земли, род покрытий (асфальт, булыжная мостовая, земля и т.д.), углы поворотов трубопроводов и др. На профиле показываются все смотровые колодцы и другие проектируемые сооружения, все подземные сооружения.

Гидравлический расчет трубопроводов начинают с диктующей точки - начальных, низко расположенных и наиболее удаленных точек по схеме сети. При построении продольного профиля от диктующих точек заглубление трубопровода получается наибольшим. Таким образом, обеспечивается присоединение всех боковых веток трубопроводов к проектируемому коллектору. Участок трубопровода от диктующей точки до коллектора принято назвать диктующей веткой.

Гидравлический расчет трубопроводов производится с использованием различных таблиц, к числу которых относится таблицы А.А.Лукиных и Н.А.Лукиных ( Таблицы для гидравлического расчета канализационных сетей и дюкеров по формуле академика Н.Н.Павловского. - М.: Стройиздат, 1987) и Н.Ф.Федорова и Л.Е.Волкова ( Гидравлический расчет канализационных сетей. - Л.: Стройиздат, 1968). Исходными данными для расчета являются: расчетный расход сточных вод, уклон поверхности земли, геологические, гидрогеологические и другие данные.

Гидравлический расчет сети состоит в подборе диаметров труб и уклонов, при которых сохранялись бы расчетные скорости при соответствующих наполнениях.

При проектировании канализационной сети необходимо соблюдать следующие условия:

1. Определять диаметры и уклоны трубопроводов из условия, чтобы скорости сточной жидкости при расчетных расходах были больше самоочищающейся скорости и не превосходили наиболее допустимую (для металлических труб - 8 м/с, для неметаллических - 4 м/с).

2. При уклоне поверхности земли, большем минимального уклона проектируемого трубопровода, уклон его принимать равным уклону поверхности земли.

3. При уклоне поверхности, меньшем минимального уклона проектируемого трубопровода, его уклон принимать равным минимальному уклону.

4. Соединение труб одинакового диаметра в колодцах при равном расчетном наполнении рекомендуется выполнять по уровню воды, соединение трубопроводов разных диаметров следует предусматривать по шелыгам труб. При соединении труб по шелыгам необходимо сверять отметку воды с предыдущей отметкой, чтобы она не была выше, чем на предыдущем участке, что недопустимо, так как приведет к подпору и выпадению осадка на дно колодца. В таких случаях соединяют "по воде",

5. Расчетные скорости в коллекторе должны возрастать по течению, а в боковом присоединении не должны превышать скорости в основном коллекторе. При скорости большей 1,5 м/с, допускается снижение скорости по течению на 15-20%. При переходе от крутого рельефа к спокойному рельефу допускается убывание скорости, но не ниже расчетных для данного диаметра.

При заполнении таблицы 6 начинаем с главного коллектора и переходим к притокам, ведя расчет главного коллектора все время параллельно с подходящими притоками. Если отметка притока в точке присоединения к главному коллектору, ниже, то эту точку в следующем участке уже надо начинать с отметки этого притока.

В ходе расчета необходимо следить, чтобы глубины заложения в конечных точках участков не превышали величины 5,5-6 м. Если по заданию уровень стояния грунтовых вод высокий, то в этих точках необходимо запроектировать насосную станцию подкачки, так как строительство в водонасыщенных грунтах технически сложно и нецелесообразно экономически.

6. Составление спецификации колодцев сети водоотведения водоотведения

Подборку осуществляют для всех колодцев водоотводящей сети.

1. Колодец 4

Марка колодца КСП-10:

Диаметр колодца

Объем основных конструкций 1,24

Глубина лотка мм

Расход материалов:

Кольцо стеновое КЦ-10-9 - 2 шт.

Плита днища КЦД-10 - 1 шт.

Плита перекрытия КЦП-1-10-1 - 1 шт.

Сборные железобетонные элементы:

1) Плита опорная КЦО-1 - 1 шт.

2) Кольца стеновые КЦ-7-3 - 1 шт.

2. Колодец 18

Марка колодца КСУ 1-126:

;

Объем основных конструкций 3,03 .

Глубина лотка

Расход материалов:

Кольцо стеновое КЦ-15-6 - 2 шт.

Плита днища КЦД-15 - 1 шт.

Плита перекрытия КЦП-1-15-1 - 1 шт.

Сборные железобетонные элементы:

1) Плита опорная КЦО-1 - 1 шт.

2) Кольца стеновые КЦ-7-3 - 2 шт.

3) Кирпичная кладка 1-2 ряда

3. Колодец 5

Марка колодца КСУ 1-41:

;

Объем основных конструкций 1,4

Глубина лотка

Расход материалов:

Кольцо стеновое КЦ-15-6 - 2 шт.

Плита днища КЦД-15 - 1 шт.

Плита перекрытия КЦП-3-15-1 - 1 шт.

Сборные железобетонные элементы:

1) Плита опорная КЦО-1 - 1 шт.

2) Кольца стеновые КЦ-7-3 - 2 шт.

3) Кирпичная кладка 2-3 ряда

4. Колодец 25

Марка колодца КСУ 1-106:

;

Объем основных конструкций 3,03

Глубина лотка

Расход материалов:

Кольцо стеновое КЦ-15-6 - 2 шт.

Плита днища КЦД-15 - 1 шт.

Плита перекрытия КЦП-3-15-1 - 1 шт.

Сборные железобетонные элементы:

1) Плита опорная КЦО-1 - 1 шт.

2) Кольца стеновые КЦ-7-3 - 1 шт.

3) Кирпичная кладка 2 ряда

5. Колодец 32

Марка колодца КСУ 1-106:

;

Объем основных конструкций 3,03

Глубина лотка

Расход материалов:

Кольцо стеновое КЦ-15-6 - 2 шт.

Плита днища КЦД-15 - 1 шт.

Плита перекрытия КЦП-3-15-1 - 1 шт.

Сборные железобетонные элементы:

1) Плита опорная КЦО-1 - 1 шт.

2) Кольца стеновые КЦ-7-9 - 1 шт.

3) Кирпичная кладка 3 ряда

Таблица 6 Гидравлический расчет коллектора

№ участка	длина, L, м	расч-й расход, q, л/с	диаметр, D, мм	уклон, i	скорость, V, м/с	наполнение	падение, h=l•i, м	отметки по расчетным участкам, м	глубина заложения лотка трубы, м
						H/D	H, м		повер-ти земли	повер-ти воды	лотка трубы	в начале	в конце
									в начале	в конце	в начале	в конце	в начале	в конце
1-2	285	3,68	200	0,005	0,54	0,3	0,06	1,43	160,5	159,3	158,66	157,24	158,6	157,18	1,9	2,13
2-3	315	7,88	200	0,005	0,66	0,45	0,09	1,58	159,3	158,1	157,27	156,29	157,18	156,2	2,13	1,9
3-4	360	12,6	200	0,005	0,72	0,55	0,11	1,8	158,1	157,1	156,31	154,51	156,2	154,4	1,9	2,7
4-5	230	14,29	200	0,005	0,74	0,6	0,12	1,15	157,1	156,3	154,52	153,37	154,4	153,25	2,7	3,05
6-7	210	2,1	200	0,005	0,43	0,2	0,04	1,05	160,5	159,8	158,64	157,59	158,6	157,55	1,9	2,25
7-8	300	9,45	200	0,005	0,66	0,45	0,09	1,5	159,8	158,4	157,64	156,14	157,55	156,05	2,25	2,35
9-8	215	4,2	200	0,005	0,54	0,3	0,06	1,08	159,1	158,4	157,26	156,18	157,2	156,12	1,9	2,28
8-10	315	19,32	250	0,005	0,8	0,5	0,13	1,58	158,4	157,3	156,13	154,55	156,0	154,42	2,3	2,28
11-10	210	4,2	200	0,005	0,54	0,3	0,06	1,05	158,0	157,3	156,08	155,03	156,02	154,97	1,98	2,33
10-5	365	29,7	300	0,0045	0,86	0,5	0,15	1,64	157,3	156,3	154,52	152,88	154,37	152,73	2,93	3,57
5-18	235	39,9	350	0,0035	0,84	0,5	0,18	0,82	156,3	155,5	152,86	152,04	152,68	151,86	3,62	3,64
12-13	215	2,1	200	0,005	0,43	0,2	0,04	1,08	159,7	158,8	157,84	156,76	157,8	156,72	1,9	2,08
13-14	305	9,77	200	0,005	0,66	0,45	0,09	1,53	158,8	157,5	156,81	155,28	156,72	155,19	2,08	2,31
15-14	215	4,2	200	0,005	0,54	0,3	0,06	1,08	158,3	157,5	156,46	155,38	156,4	155,32	1,9	2,18
14-16	310	19,86	250	0,005	0,8	0,5	0,13	1,55	157,5	156,4	155,27	153,72	155,14	153,59	2,36	2,81
17-16	210	4,2	200	0,005	0,54	0,3	0,06	1,05	157,2	156,4	155,36	154,31	155,3	154,25	1,9	1,95
16-18	365	25,8	300	0,0045	0,82	0,45	0,14	1,64	156,4	155,5	153,68	152,04	153,54	151,9	2,86	3,6
18-25	355	64,25	400	0,0045	1,04	0,5	0,2	1,6	155,5	154,3	152,1	150,41	151,81	150,05	3,69	4,09
19-20	335	5,31	200	0,005	0,58	0,35	0,07	1,68	158,7	157,3	156,87	155,19	156,8	155,12	1,9	2,18
20-21	305	13,22	200	0,005	0,72	0,55	0,11	1,53	157,3	156,3	155,23	153,7	155,12	153,59	2,18	2,71
22-21	340	10,77	200	0,005	0,69	0,5	0,1	1,7	157,5	156,3	155,7	154,0	155,6	153,9	1,9	2,4
21-23	315	27,16	300	0,005	0,87	0,45	0,14	1,58	156,3	155,3	153,63	152,05	153,49	151,91	2,81	3,39
24-23	340	10,24	200	0,005	0,69	0,5	0,1	1,7	156,4	155,3	154,6	152,9	154,5	152,8	1,9	2,5
23-25	370	40,67	350	0,005	0,96	0,45	0,16	1,85	155,3	154,3	152,02	150,17	151,86	150,19	3,44	4,29
25-32	300	100,11	400	0,0045	1,15	0,65	0,26	1,35	154,3	153,0	150,47	149,12	150,21	148,86	4,09	4,14
26-27	275	4,05	200	0,005	0,54	0,3	0,06	1,38	157,2	156,4	155,36	153,98	155,3	153,92	1,9	2,48
27-28	310	12,16	200	0,005	0,72	0,55	0,11	1,55	156,4	155,4	154,03	152,48	153,92	152,37	2,48	3,03
29-28	275	8,1	200	0,005	0,66	0,45	0,09	1,38	156,3	155,4	154,49	153,11	154,4	153,02	1,9	2,38
28-30	310	24,37	300	0,0045	0,82	0,45	0,14	1,4	155,4	154,4	152,41	151,01	152,27	150,87	3,13	3,53
31-30	280	7,95	200	0,005	0,58	0,35	0,07	1,4	155,2	154,4	153,37	151,97	153,3	151,9	1,9	2,5
30-32	365	36,69	350	0,004	0,86	0,45	0,16	1,46	154,4	153,0	151,03	149,57	150,87	149,41	3,53	3,59
32-39	320	131,47	400	0,004	1,1	0,9	0,36	1,28	153,0	152	149,22	147,94	148,86	147,58	4,14	4,42
33-34	300	4,79	200	0,005	0,58	0,35	0,07	1,5	156,3	155,4	154,47	152,97	154,4	152,9	1,9	2,5
34-35	310	8,85	200	0,005	0,66	0,45	0,09	1,55	155,4	154,4	152,99	151,44	152,9	151,35	2,5	3,05
36-35	300	9,5	200	0,005	0,66	0,45	0,09	1,5	155,3	154,4	153,49	151,99	153,4	151,9	1,9	2,5
35-37	315	20,03	250	0,005	0,8	0,5	0,13	1,58	154,4	153,5	151,43	149,85	151,3	149,72	3,1	3,78
38-37	300	9,45	200	0,005	0,66	0,45	0,09	1,5	154,3	153,5	152,49	150,99	152,4	150,9	1,9	2,6
37-39	360	30,38	300	0,0045	0,86	0,5	0,1	1,62	153,5	152,0	149,77	148,15	149,67	148,05	3,83	3,95
39-ОС	200	153,59	550	0,0014	0,82	0,75	0,41	0,28	152,0	151,0	147,84	147,56	147,43	147,15	4,57	3,85

7. Расчет головной насосной станции

Расчет главной насосной станции производится в соответствии с пп. 5.1- 5.26 СНиП 2.04.03-85 на максимальный часовой приток по таблице 4 притока сточных вод по часам суток на главную насосную станцию.

К насосу как правило, надлежит предусматривать самостоятельный всасывающий трубопровод. Число напорных трубопроводов от насосной станции первой категории необходимо принимать не менее двух с устройством в случае необходимости между ними переключений, расстояния между которыми следует определять из условия обеспечения при аварии на одном из них 100 %-го расчетного расхода, при этом следует предусматривать использование резервных насосов.

Определяем диаметр напорного трубопровода:

где максимальный часовой приток сточных вод, принимается с таблицы 4, равным ;

Скорость движения воды в трубопроводе необходимо принимать в пределах 1,2 - 2,5 м/с.

Так как в схеме используется два напорных трубопровода, то расход делим на 2 и получаем расход на один трубопровод 0,08 м³/с.

Тогда диаметр:



Принимаем диаметр трубопровода .

Проверяем скорость движения сточной жидкости по двум трубопроводам:

Проверяем скорость движения сточной жидкости по одному трубопроводу:

Потери напора в напорном водоводе определяется по формуле:

где L- длина напорного водовода, принимаем 50 м;

1,1- коэффициент, учитывающий местные сопротивления;

-сопротивление водовода на участке водоводов при одновременной их работе;

- то же, при работе одного водовода.

где =14,2 при d= 300 мм;

Потребный напор насоса определяем по формуле:

где -отметка горизонта высоких вод водоемов, м (равный 143);

-свободный напор на излив на выпуске, равный 1 м;

-потери напора в коммуникациях очистной станции, принимается 5,5 м;

-сумма потерь напора в сооружениях очистной станции, принимается в зависимости от выбранного состава сооружений по очистке воды, принимаем 5,5 м;

- свободный напор на излив в приемную камеру очистной станции, равный 1 м;

- потери напора внутри насосной станции, принимается равным 3 м;

Отметка среднего уровня воды в резервуаре насосной станции определяется по следующей формуле:

где -отметка подводящего коллектора, 147,15 м;

По расходу и напору подбираем марку насосов и мощность электродвигателя.

Принимаем 2 насоса (в соответствии таблицы 21 СНиП2.04.03-85): 1- рабочий; 2- резервный; марки СМ 250-200-400б/6, мощность - 45 кВт, габаритные размеры 26557201150, масса - 1770 кг, подача - 150-560 м³/ч, напор - 20-135 м.

8. Определение степени очистки сточных вод

Исходные данные

Водоток рыбохозяйственный I категории. Расстояние от водовыпуска сточных вод до контрольного створа по форватору l=500 м; то же, по прямой l=450 м.

Расчетный минимальный среднемесячный расход воды 95 %-й обеспеченности водотока для зимы =20 м³/с, лета = 25 м³/с.

Средняя скорость течения воды в водотоке зимой =0,2 м/с, летом =0,3 м/с.

Концентрация взвешенных веществ в водотоке зимой =2 мг/л, летом =3 мг/л.

БПК_полн в водотоке зимой =1,9 мг/л, летом =2,9 мг/л,

Средняя глубина реки зимой =1,5 м, летом =1,8 м,

Содержание растворенного кислорода в речной воде зимой =7,1 мг/л, летом =7,5 мг/л,

Температура воды в реке зимой =0,5 ⁰С , летом =20 ⁰С.



Рис. 2. Ситуационный план ОСК и расчетных створов

А- место выпуска сточных вод в водоем;

Б- первый расчетный створ;

В- второй расчетный створ.

1. Концентрация загрязнений сточной жидкости по:

- взвешенным веществам:

где - суточное количество сточных вод, поступающих на очистку, принимаем 8370,23 м³/сут;

- расход сточных вод предприятия, принимаем 307,01 м³/сут;

- норма загрязнений на 1-го человека по взвешенным веществам, принимается равной 65 г/(чел.•сут);

- норма загрязнений по взвешенным веществам для предприятия, равна 300 мг/л;

- число жителей, 28292 чел.



- БПК_полн:

где - норма загрязнений на 1-го человека по БПК_полн, принимается равной 75 г/(чел.•сут);

- норма загрязнений по БПК_полн для предприятия, равна 300 мг/л;

2. Приведенное количество жителей по:

- взвешенным веществам:

- БПК_полн:

С целью повышения коэффициента смешения принимаем рассеивающий выпуск, тогда коэффициент смешения может быть принят 0,8 - 0,95.

3. Коэффициент смешения по кислородному балансу (для зимнего периода):



где - расстояние до расчетного створа, равное 2-х суточному прохождению воды водоема от места выпуска, определяется по формуле:

где - время прохождения до расчетного створа, равное 2 суток;

Определяем значение коэффициента по таблице в зависимости от

принимаем

Тогда коэффициент смешения по кислородному балансу:

4. Кратность разбавления:



5. Допустимые загрязнения сточной жидкости при сбросе их в водоем по взвешенным веществам:

где - предельно допустимое увеличение взвешенных веществ в водоеме после смешения со сточной жидкостью, принимается

- концентрация взвешенных веществ в водотоке, зимой =2 мг/л, летом =3 мг/л.

6. Допустимые загрязнения сточной жидкости при сбросе их в водоем по БПК_полн:

где - время перемещения сточной жидкости от места выпуска до расчетного створа:

при t 0,25 сут. величина принимается равной 1.

- предельно допустимое значение БПК_полн, зависит от категории водоема, принимается 3 мг/л;

- БПК_полн в водотоке зимой =1,9 мг/л, летом =2,9 мг/л.

7. Допустимые загрязнения по БПК_полн по кислородному балансу (для зимнего периода без учета реаэрации):

где - предельно допустимая концентрация растворенного кислорода в водоеме для зимнего периода, принимаем 6 мг/л (принимается );

8. Максимальное допустимое значение температуры ст. вод при сбросе их в водоем:

где - предельно допустимое увеличение температуры воды в водоеме, принимаем



9. Эффект очистки сточной жидкости по взвешенным веществам:

10. Эффект очистки сточной жидкости по БПК_полн:

9. Механическая очистка сточных вод

Сооружения механической очистки сточных вод предназначены для задержания нерастворенных примесей. К ним относятся решетки, песколовки, отстойники.

Решетки предназначены для задержания крупных загрязнений.

Песколовки служат для улавливания примесей минерального происхождения, главным образом песка.

Отстойники предназначены для задержания оседающих и плавающих примесей.

Биологическая очистка сточных вод основана на жизнедеятельности микроорганизмов, которые окисляют растворенные и нерастворенные органические соединения, являющиеся для микроорганизмов источником питания. Биологическая очистка может протекать в естественных условиях на полях фильтрации и биологических прудах, а также в искусственных условиях в биофильтрах и аэротенках. Биологическую очистку производим в аэротенке с регенерацией активного ила.

Аэротенк представляет собой резервуар, в котором находится смесь активного ила и очищаемой сточной воды. Активный ил представляет собой биоценоз микроорганизмов - минерализаторов, способных сорбировать на своей поверхности и окислять в присутствии кислорода воздуха органические вещества сточной воды. Из аэротенка иловая смесь (сточная вода и активный ил) поступает во вторичный отстойник, где активный ил осаждается, и основная его масса возвращается в аэротенк.

Типоразмеры приемных камер очистных сооружений на два трубопровода выбираем по табл.15/2/.

Пропускная способность - 182 л/с. Диаметр трубопровода - ; марка приемной камеры ПК2 - 2 - 30б; размеры камеры () .

10. Расчет решеток

Решетки предназначены для задержания крупных загрязнений в сточной жидкости. Они состоят из наклонно установленных параллельных металлических стержней укрепленных на металлической раме. Наклон решетки к горизонту составляет 60⁰-70⁰.

Решетки по способу очистки подразделяются на механические и ручные. При количестве отбросов менее 0,1 м³/сут устанавливают решетки с ручной очисткой.

Решетки выполняют со стержнями расположенными на расстоянии 16 мм друг от друга.

Резервные решетки устанавливают в зависимости от расчетного числа рабочих агрегатов. При числе рабочих решеток до 3 включительно принимают 1 резервную, при числе рабочих решеток более 3 - 2 резервных.

Выбор типоразмера решетки - дробилки (из табл.17/2/) устанавливается по среднесуточной пропускной способности 8370,14 Берем ближайшее большее, тогда максимальный расход сточных вод 0,194 ; марка решетки - дробилки РД - 400; суммарная площадь щелей в барабане 0,119 . Число решеток - дробилок: рабочих - 2; резервных - 1; общее - 3. Скорость движения жидкости в щелях 0,815 м/с.

Техническая характеристика решеток - дробилок марки РД из табл.16/2/. Размеры: . Барабан: наружный диаметр , ширина щелей 10 мм, частота вращения 30 об/мин., масса 665 кг.

Количество задержанных отбросов:

По объему при влажности отбросов равной 80%:

где приведенное число жителей по концентрации взвешенных веществ, 29710 чел;

норма отбросов в л/год.чел, зависит от величины прозоров, принимается 8 л/год.чел.

По сухому веществу:

где влажность отбросов снимаемых с решеток, принимается 80%;

объемный вес отбросов, равный 750 кг/м³ = 0,75 т при влажности 80 %;



По объему при влажности отбросов 94,5 - 95%:

где влажность осадка первичных отстойников для случая, когда дробленые отбросы сбрасываются перед решетками, принимаем 95%;

Масса отбросов, отправленных в дробилку:

где коэффициент часовой неравномерности поступления отбросов в дробилку, принимается согласно п.5.13 равным 2.

11. Расчет песколовок

Песколовки устанавливают на очистных сооружениях для задерживания минеральных частиц крупностью 0,2-0,25 мм, при пропускной способности ОЧС более 100 м³.

Число песколовок или отделений песколовок принимается не менее двух, причем все песколовки или отделения должны быть рабочими.

Песколовки должны быть рассчитаны на такую скорость движения воды при которой выпадают только наиболее тяжелые минеральные загрязнения, скорость принимается от 0,15 до 0,3 м/с.

Подбираем песколовку по производительности очистных сооружений, принимаем горизонтальные песколовки с круговым движение воды по типовому проекту.

Движение воды осуществляется по кольцевому лотку, при этом песок выпадает в осадок и через щебень в лотке попадает в конусную часть, откуда периодически откачивается гидроэлеватором.

Таблица 7 Основные характеристики песколовки

Пропускная способность	Основные размеры, мм
м3/сут	л/с	d, мм	Расстояния м/д песколовками	Ширина	Расст-е м/д осью песколовки и осью камеры переключения
7000-10000	133-182	4000	6500	Кольцевого желоба: 800 Подводящих и отводящих лотков: 600 Лотков песколовки для выпуска и впуска воды: 350	7500

Объем задержанного песка, м³/сут:

12. Расчет первичных отстойников

Канализационные отстойники применяют как основное сооружения механической очистки сточной воды, при концентрации взвешенных веществ боле 150 мг/л.

В данном курсовом проекте используются радиальные отстойники. В соответствии с п.6.58 минимальное число рабочих первичных отстойников принимается 2.

Радиальный отстойник представляет собой не глубокий круглый резервуар. Вода в отстойник поступает по центральной трубе снизу вверх. Осветленная вода сливается в круговой лоток, выпавший на дно осадок, сгребается скребками к центру, которые укреплены на подвижной ферме и поступают в приямок, из которого осадок удаляется плунжерными насосами.

Определение производительности отстойника, м³/ч:

где коэффициент использования объема отстойника, принимается 0,45, в соответствии с таб. 31;

диаметр принятого отстойника, м;

диаметр пускного устройства отстойника, принимается по типовому проекту, равен 1,2 м;

гидравлическая крупность задержанных частиц, мм/с;

турбулентная составляющая, принимается согласно табл.32, принимается 0 мм/с.

Определение гидравлической крупности задержанных частиц, мм/с:

где глубина проточной части отстойника, принимается 3,4 м;

слой воды в лабораторном цилиндре, при котором получены значения эффекта осветления, принимается 0,5 м;

показатель степени, зависящий от агломерации взвеси в процессе осаждения, принимается 0,27;

продолжительность отстаивания сточной жидкости, принимается 2070 с.



Определение необходимого количество отстойников:

где - производительность отстойника, м³/ч;

Фактическая нагрузка на отстойник:

Сухое вещество сырого осадка, т/сут:

где концентрация загрязнений сточной жидкости по взвешенным веществам до отстойников, принимается 230,71 мг/л;

концентрация загрязнений сточной жидкости по взвешенным веществам после отстойников, рассчитывается по следующей формуле:

где фактический эффект осветления, %;

Выводим фактическую гидравлическую крупность из формулы производительности отстойника:



Из этого следует, что фактическая гидравлическая крупность равняется следующему выражению:

Выражаем фактическое время отстаивания из формулы фактической гидравлической крупности:

Получаем выражения для определения фактического времени отстаивания сточной жидкости:

По таблице 30 СНиП 2.04.03-85 принимаем в зависимости от фактического времени отстаивания фактический эффект осветления: ;

Объем сырого осадка, м³/сут:



где плотность осадка, принимается 1 г/см³;

влажность сырого осадка принимается 93,5 %.

Общая глубина отстойника, м:

где высота борта отстойника над поверхностью воды, принимается 0,3м, в соответствии с п.6.69;

высота нейтрального слоя, принимается 0,3м, в соответствии с п.6.69;

принимается 0 м, в соответствии с п.6.69;

высота слоя осадка:

Принимаем в данном проекте 3 радиальных отстойника диаметром 18 по типовому проекту № 902-2-84/75.

13. Расчет аэротенков

Аэротенки - это резервуар, в котором медленно движется смесь активного ила и очищаемой сточной жидкости. Для лучшего перемешивания и непрерывного контакта подается сжатый воздух с помощью специальных приспособлений, так же воздух подается и для нормальной жизнедеятельности активного ила.

Активный ил представляет собой биоценоз микроорганизмов-манерализаторов способных сорбировать на своей поверхности, и окислять в присутствии кислорода воздуха органические вещества сточной жидкости.

Продолжительность окисления органических веществ, ч:

где концентрация загрязнений сточной жидкости по БПК_полн до аэротенков, принимается 264,51 мг/л;

концентрация загрязнений сточной жидкости по БПК_полн после полной биологической очистки, принимается 15 мг/л;

средняя температура сточной воды за зимней период, принимается 12⁰С;

зольность ила в аэротенке в относительных единицах, принимается 0,3, в соответствии с табл.40;

удельная скорость окисления, мг БПК_полн на 1 г беззольного вещества ила в час, определяется по формуле:

где максимальная скорость окисления, принимается 85 мг•БПК_полн/(г•ч), в соответствии с табл.40;

концентрация растворенного кислорода в аэротенке, принимается 2 мг/л, в соответствии с п.6.157;

константа, характеризующая свойства органических загрязнений, принимается 33 мгБПК_полн/л, в соответствии с табл.40;

константа, характеризующая влияние кислорода на процессы окисления, принимается 0,625 мгO₂/л, в соответствии с табл.40;

коэффициент ингибирования процессами распада активного ила, принимается 0,07 л/г, в соответствии с табл.40;

доза активного ила в аэротенке, желательно принимать в пределах от 1,5 до 5 г/л, для предварительных расчетов принимаем 6,7 г/л;

степень рециркуляции активного ила, должен удовлетворять условию п.6.145 (должна быть не менее 0,3);

где иловый индекс, который в зависимости от суточной нагрузки определяется по табл.41;

Определение суточной нагрузки:

Следовательно, .

Поскольку расчетное значение меньше рекомендуемого в п.6.145, в дальнейших расчетах принимаем степень рециркуляции .

доза ила в регенераторе, определяется по формуле:



Определяем фактическую скорость окисления:

Продолжительность обработки аэрации, ч:

Продолжительность регенерации, ч:

Объем аэротенка, м³:

где расчетный расход сточной жидкости, принимаем средний суточный расход деленный на 24ч, тогда ;

Вместимость регенератора, м³:



Определение прироста активного ила, мг/л:

где концентрация взвешенных веществ в сточной воде поступающих в аэротенк после первичных отстойников:

коэффициент прироста активного ила, принимается согласно п.6.148, для городских сточных вод 0,3;

Определение количества избыточного активного ила, мг/л:

где концентрация активного ила, выносимого из вторичных отстойников, принимаем не менее 10 мг/л, в соответствии с п.6.161;

Определение сухого вещества избыточного активного ила, т/сут:

Определение объема неуплотненного избыточного активного ила, м³/сут:



где влажность активного неуплотненного ила, принимается 99,6% для активного ила, поступающего из вторичных отстойников в аэротенк концентрацией 4 г/л.

14. Вторичные отстойники

Используются те же отстойники, а именно радиальные отстойники. По конструкции они ничем не отличаются от первичных. Количество вторичных отстойников принимается не менее 3-х, притом все они рабочие.

Объем иловой камеры принимается равной объему выпадающего осадка для вторичных отстойников после аэротенков не более 2-х часов.

Продолжительность отстаивания во вторичных отстойниках сточной жидкости после аэротенков составляет 1,5 часа.

Определение гидравлической нагрузки после аэротенков, м³/(м²•ч):

где коэффициент использования объема зоны отстаивания, принимается для радиальных отстойников 0,4, в соответствии с п.6.161;

принимаем не менее 10 мг/л, в соответствии с п.6.161;

принимаем 2 мг/л, в соответствии с п.6.161;

глубина проточной части отстойника, примем 3,4 м;



Определение требуемого количества отстойников:

где расчетный объем необходимо увеличить в 1,2 - 1,3 раза, в соответствии с п.6.58;

площадь одного отстойника, м³, определяется по формуле:

Принимаем в данном проекте минимальное число радиальных вторичных отстойников 3-и диаметром 18 по типовому проекту № 902-2-84/75.

Определение строительной глубины, м:

15. Иловые площадки

Иловые площадки служат для обезвоживания осадков сточных вод н естественных условиях. Осадок на иловых площадках подсушиваемся до влажности 75 %. Объем, осадка уменьшается в 3-8 раз. Осадок наливается периодически на карты слоями по 0,25м. Подсушенный до властности 75 % осадок легко грузится в транспортные средства и относится к месту использования. Ширина карт обычно составляет 10-40 м. Отношение ширины карты к длине . Оградительные валики на 0,3 м выше рабочего уровня на плановых площадках.

Расчет ведем для иловых площадок на естественном основании с глубоким залеганием уровня грунтовых вод.