Расчет 5-этажного жилого дома

Размещено на http://www.allbest.ru/

Оглавление

• 1. Архитектурно-строительный раздел 5
• 1.1 Общие данные 5
• 1.2 Объемно-планировочные решения 5
• 1.3 Конструктивные решения 7
• 1.4 Климатические условия района строительства 8
• 1.5 Инженерно-геологические изыскания 9
• 1.6 Генплан и благоустройство 9
• 1.7 Санитарно - техническое и инженерное оборудование 10
• 1.8 Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций 10
• 1.8.1 Теплотехнический расчёт наружных стен 11
• 1.8.2 Теплотехнический расчёт кровли 15
• 2. Расчетно-конструктивный раздел 18
• 2.1 Расчет сборной преднапряженной железобетонной многопустной плиты перекрытия 18
• 2.1.1 Расчетные характеристики материалов 18
• 2.1.2 Определение нагрузок 19
• 2.1.3 Определение расчетных усилий 21
• 2.1.4 Установление размеров поперечного сечения плиты 22
• 2.1.5 Назначение величины предварительных напряжений в напрягаемой арматуре 24
• 2.1.6 Определение площади напрягаемой арматуры 26
• 2.1.7 Определение геометрических характеристик сечения плиты 28
• 2.1.8 Определение потерь предварительного напряжения 29
• 2.1.9 Проверка прочности сечения плиты в стадии эксплуатации 37
• 2.1.10 Проверка прочности сечения плиты в стадии изготовления 39
• 2.1.11 Подбор монтажных петел 41
• 2.1.12 Проверка прочности плиты на действие поперечной силы в стадии эксплуатации 42
• 2.1.12.1 Проверка размеров поперечного сечения плиты 42
• 2.1.12.2 Проверка необходимости постановки поперечной арматуры 43
• 2.1.13 Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси 44
• 2.1.14 Расчет деформаций плиты 45
• 2.2 Расчет стропильной системы 52
• 2.2.1 Расчет стропильной ноги 52
• 2.2.2 Расчет обрешетки 54
• 2.2.3 Расчёт узла опирания нарожников на диагональную стропильную ногу 56
• 3. Основания и фундаменты 59
• 3.1 Исходные данные и оценка инженерно-геологических условий площадки строительства 59
• 3.2 Выбор типа и конструкции фундамента. Назначение глубины заложения фундамента 63
• 3.3 Определение размеров подошвы фундаментов 64
• 3.4 Проверка напряжений в основании фундамента 69
• 3.5 Расчёт осадки фундамента 72
• 4. Организационный раздел 75
• 4.1 Календарное планирование 75
• 4.1.1 Общие сведения 75
• 4.1.2 Составление ведомости потребности в материально-технических ресурсах 79
• 4.1.3 Составление карточки-определителя продолжительности выполнения работ 102
• 4.1.4 Разработка детального календарного плана строительства объекта 105
• 4.1.5 Построение графика движения трудовых ресурсов 107
• 4.1.6 Построение графика завоза и расхода строительных конструкции, изделий и материалов 108
• 4.1.7 Построение графика работы строительных машин и механизмов 108
• 4.1.8 Определение технико-экономических показателей календарного плана 109
• 4.2 Строительный генеральный план 110
• 4.2.1 Общие сведения 110
• 4.2.2 Проектирование размещения монтажных кранов на строительной площадке 110
• 4.2.3 Проектирование складского хозяйства и временных дорог 113
• 4.2.4 Проектирование и размещение на строительной 117
• 4.2.5 Технико-экономические показатели строительного генерального плана 122
• 4.3 Раздел технологии строительного производства 123
• 4.3.1 Технологическая карта на кладку многослойной кирпичной стены 123
• 4.3.1.1 Область применения 123
• 4.3.1.2 Организация и технология производства работ 129
• 4.3.1.4 Техника безопасности, охрана труда и окружающей среды 137
• 4.3.2 Технологическая карта на монтаж плит перекрытия 141
• 4.3.2.1 Область применения 141
• 4.3.2.2 Организация и технология производства работ 141
• 4.3.2.3 Контроль качества и приемки выполненных работ 149
• 4.3.2.4 Техника безопасности, охрана труда и окружающей среды 150
• 4.3.3 Технологическая карта на устройство кровли из металлочерепицы 152
• 4.3.3.1 Область применения 152
• 4.3.3.2 Организация и технология производства работ 154
• 4.3.3.3 Контроль качества и приемка выполненных работ 162
• 4.3.3.4 Техника безопасности, охрана труда и окружающей среды 164
• 5. Экономический раздел 167
• 5.1 Общие сведения 167
• 5.2 Составление сметной документации 167
• 5.2.1 Локальная смета на общестроительные работы 167
• 5.2.2 Объектная смета 172
• 5.2.3 Сводный сметный расчет стоимости строительства 172
• 5.3 Расчет стоимости строительства в текущих ценах (апрель 2013 г.) 181
• 6. Охрана труда и техника безопасности, охрана окружающей среды 185
• 6.1 Охрана труда и техника безопасности на стройплощадке 185
• 6.2 Требования по охране труда при выполнении работ по возведению каменной кладки 188
• 6.3 Пожарная безопасность на стройплощадке 192
• 7. Энергосбережение 193
• 7.1 Общие данные 193
• 7.2 Экономия электрической энергии. 193
• Список литературы 199


1. Архитектурно-строительный раздел

1.1 Общие данные

Пятиэтажный жилой дом со встроено-пристроенным помещением на первом этаже и последним мансардным этажом запроектирован по улице Космонавтов в г. Солигорске на отведенном участке, не нарушая красных линий застройки. Главный фасад ориентирован на улицу Космонавтов. Данный объем жилого дома органично вписывается в застройку квартала.

За относительную отметку 0,000 принят уровень чистого пола 1-го этажа здания. Степень огнестойкости здания- II. Класс здания по степени ответственности II. Коэффициент надежности по назначению здания - 0,95.

Класс здания по функциональной пожарной опасности - Ф1.3 согласно СНБ 2.02.01-98 "Пожарно-техническая классификация зданий, строительных конструкций и материалов".

1.2 Объемно-планировочные решения

Здание жилого дома запроектировано из двух 5-этажных блок - секций. Дом в плане имеет размеры 39,5х16,5м. 28-квартирный жилой дом запроектирован двухподъездным. В уровне первого этажа расположены три квартиры, имеющие небольшие земельные участки с парковочными местами и индивидуальные выходы на улицу. Также на первом этаже располагается кафе на 30 мест с просторной террасой. Последний этаж - мансардный, вмещает четыре квартиры различной планировки. Второй, третий, четвертый этажи - одно-, двух-, трехкомнатные квартиры. Плиты покрытия опираются на несущие продольные стены, что дает возможность трансформации и изменения планировочных параметров квартир по желанию заказчика.

Фасады запроектированы в традиционном стиле-оштукатурены и окрашены в белый, бежевый (RAL 1002) и тёмно-коричневые(RAL 8011) цвета. Для отделки цоколя используется искусственный камень темно-коричневого цвета. В подвальной части дома запроектировано техническое подполье для прокладки инженерных сетей.

Здание оборудовано тепло-, водо-, газоснабжением, канализацией, вентиляцией, радио, телевидением, домофоном, телефоном и пожарной сигнализацией согласно технических условий соответствующих служб.

Основные строительные показатели по жилому дому:

Площадь застройки - 559,06м².

Общая площадь - 1770,2м².

Жилая площадь - 821,1м².

Строительный объем: - общий 8728,3м³,

- надземная часть - 7442,24м³,

- подземная часть -1286,06м³.

Окна и балконные двери жилой части здания деревянные с двойным стеклопакетом. Наружные двери - защитные с усиленной коробкой.

Окна, витражи встроенного помещения общественного назначения -ПВХ с одинарным стеклопакетом. Входные двери - стеклянные, внутренние - деревянные.

Внутренняя отделка стен и перегородок - в зависимости от назначения помещения - керамическая плитка, акриловая, вододисперсионная, масляная покраска, оклейка обоями. В коридорах, лестничных клетках- штукатурка с покраской.

Потолки -вододисперсионная покраска, известковая побелка, подвесные и натяжные.

В квартирах полы с подогревом. В качестве материала используется керамическая плитка, ламинат, паркет. В кафе полы из керамической плитки.

По желанию квартиросъемщиков могут быть применены любые другие виды внутренней отделки. В этом случае стоимость внутренней отделки вплоть до устройства внутриквартирных перегородок корректируется конкретным проектным решением.

1.3 Конструктивные решения

Здание имеет пять этажей. Последний этаж - мансардный. Фундамент ленточный железобетонный из сборных блоков. Между фундаментом и крыльцами обязательно предусмотреть устройство деформационного шва 30мм.

С конструктивной точки зрения продольные стены - несущие с опиранием плит по двум сторонам. Диск перекрытия придает устойчивость и жесткость зданию.

Перегородки в здании различного типа. Межквартирные перегородки толщиной 200мм, внутриквартирные - 100мм, перегородки в санузлах из керамического кирпича.

Для сообщения между этажами предусмотрены лестничные марши с лестничными площадками.

Крыша двухскатная, утепленная минеральной ватой Superrok. Кровельное покрытие выполнено из металлочерепицы «Монтеррей».

Водосток наружный организованный. По периметру здания произведено устройство отмостки шириной 800мм.

Строительные конструкции:

Фундаменты - сборные железобетонные ленточные по серии Б 1.01.99.

Стены техподполья - из блоков по серии Б1.016.1-1.

Стены наружные - кирпич эффективный керамический СТБ 1160-99 с облицовкой лицевым керамическим СТБ 1160-99 с утеплителем из пенополистерольных плит ГОСТ 15588-86 (облегченная кирпичная кладка).

Стены внутренние - кирпич керамический СТБ 1160-99.

Перекрытия -сборные железобетонные многопустотные плиты.

Покрытие -железобетонные многопустотные плиты.

Лестницы -сборные железобетонные марши серия 1.151.1-6 вып.1, сборные площадки серия 1.152.1-8 вып.1.

Санузлы -из керамического полнотелого кирпича СТБ 1160-99.

Лоджии -сборные железобетонные многопустотные плиты по серии Б1.041.1-1.2000.

Ограждение лоджий - блоки ячеистого бетона.

Перемычки -сборные железобетонные серия Б1.038.1-1 вып.1-5.

Перегородки -толщиной 200 из блоков ячеистого бетона, толщиной 100-из блоков из ячеистого бетона, кирпичные толщиной 120мм -из керамического полнотелого кирпича.

1.4 Климатические условия района строительства

Климатические данные о пункте строительства собираются с целью полного учета природно-климатических условий района строительства, оказывающих влияние на решение генерального плана участка, объемно-планировочное и конструктивное решение здания, выбор строительных материалов. Все необходимые данные выбраны из ТКП 45-2.04-43-2006 "Строительная теплотехника". Результаты сведены в таблицу.

Таблица 1.1 Климатические данные.

Пункт строите льства	Наиболее холодные сутки обеспеченностью 0,98, ?С	Наиболее холодные сутки обеспеченностью 0,92, ?С	Наиболее холодная пятидневка обеспеченностью 0,92, ?С	Влажностная зона
Солигорск	-33	-28	-24	Нормальная

Принятые нормативные нагрузки:

скоростной напор ветра - 0.23 кПа (I ветровой район);

снеговая нагрузка - 0,8кПа (I снеговой район).



1.5 Инженерно-геологические изыскания

На площадке строительства следующие типы грунтов:

супесь текучая непросадочная w_l=22%, w_p=17%, I_p=5%, I_l=3, е=0,862, S_r=0,995;

глина тугопластичная непросадочная =13,2;с=35,7 кПа; Е=11,2 МПа;

суглинок мягкопластичный непросадочный =17,8; с=19,7 кПа; Е=11,7 МПа;

песок гравелистый плотный насыщенный водой =41,0; с=1,34 кПа; Е=43,4 Мпа.

Подземные воды вскрыты на абсолютной отметке 132,0.

1.6 Генплан и благоустройство

Проектируемый жилой дом расположен в г. Солигорске, Минской области.

Благоустройство территории заключается в устройстве проездов с асфальтобетонным покрытием, пешеходных дорожек с плиточным и асфальтобетонным покрытием, установке малых форм архитектуры, устройстве площадок отдыха и хозяйственных площадок. Мусорные контейнеры, которые предусматривались ранее на группу домов, расположены на существующей площадке.

Проектом генплана предусмотрено благоустройство и озеленение прилегающей территории, посадка кустарников и деревьев, создание партерного газона.

Проектом предусматривается придомовая парковочная площадка на 27парковочных мест, также на огражденной территории имеется 3 места для автомобилей и со стороны главного фасада 10 машиномест для кафе, расположенного в уровне первого этажа жилого дома.

Максимально сохраняются существующие насаждения, не попадающие под пятно застройки и проезды.

Технико-экономические показатели генплана:

Площадь застройки - 0,17 га;

Коэффициент застройки - 0,33;

Коэффициент озеленения - 0,018.

1.7 Санитарно - техническое и инженерное оборудование

Водопровод - хозяйственно-питьевой от наружной водопроводной сети, расчетный напор у основания стояков - 15 м водяного столба.

Канализация - хозяйственно-бытовая в городскую сеть.

Вентиляция - приточно-вытяжная с естественным побуждением. В кафе предусмотрено кондиционирование воздуха сплит-системами LG “SkyAir”.

Горячее водоснабжение - централизованное от наружной сети.

Отопление - централизованное от наружной сети.

Электроснабжение - от внешних источников питания (трансформаторная подстанция), напряжением 380/220В.

Освещение - лампы дневного света, лампы накаливания, естественное.

1.8 Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций

Ограждающие конструкции совместно с системами отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха должны обеспечивать нормируемые параметры микроклимата помещений при оптимальном энергопотреблении.

Наружные ограждающие конструкции должны иметь сопротивление теплопередаче Rт, равное экономически целесообразному Rт.эк, определённому исходя из условия обеспечения наименьших приведенных затрат, но не менее требуемого сопротивления теплопередаче Rт.тр по санитарно-гигиеническим условиям и не менее нормативного Rт.норм, установленного ТКП 45-2.04-43-2006 (02250).

1.8.1 Теплотехнический расчёт наружных стен

Требуется рассчитать сопротивление теплопередачи наружной стены жилого дома.

строительство архитектурный жилой дом

Рис. 1.1 Конструкция наружной стены

Стена трёхслойная.

Наружный слой - кирпич керамический лицевой

(=1600 кг/м³, t=120мм).

Средний слой - пенополистерольные плиты

(=50кг/м³).

Внутренний слой - кирпич керамический эффективный(=1400 кг/м³, t=250мм).

Место строительства - г. Солигорск.

Требуется определить необходимую толщину утеплителя.

Расчет вертикальной ограждающей конструкции:

По таблице 5.5[1] выбираем расчетный перепад между температурой наружного воздуха и температурой внутренней поверхности - по поз. 1 для наружных стен Дt_В = 6 °С.

Коэффициент учета положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху выбирается по таблице 5.3 [1], по поз. 1 получаем: для наружных стен п = 1.

Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности выбирается по таблице 5.4 [1], по поз. 1 получаем: для стен, полов, гладких потолков, потолков с отношением высоты ребер hк расстоянию а между гранями соседних

ребер б_В= 8,7 Вт/(м² •°С).

Расчетную температуру в жилых зданиях определяем по таблице 4.1 [1], для жилых зданий получаем: для внутренних помещений t_В = 18 °С.

Расчетную влажность в помещениях определяем также по таблице 4.1 [1], для жилых зданий получаем: ц = 55%.

Условия эксплуатации ограждений определяются по таблице 4.2 [1] по требуемой температуре и относительной влажности внутреннего воздуха: режим помещений - нормальный, условия эксплуатации наружных стен - Б.

Средняя температура наружного воздуха за отопительный период t_н.оти продолжительность отопительного периода z_отподбирается по таблице 4.4 [1] для среднесуточной температуры отопительного периода 8 °С:

t_н.от= -1,6 °С,

z_от= 202 сут.



Определяем требуемое сопротивление теплопередаче R_Т,трпо формуле:

Тепловая инерция ограждающей конструкции D принимается по таблице 5.2 [1]: Пусть D = 4,0…7,0 следовательно, в качестве t_Нберется средняя температура наиболее холодных трёх суток:

для города t_Н=-24 °С.

Тогда требуемое сопротивление теплопередаче R_Т,тр равно:

Нормативное сопротивление теплопередаче R_т.норм определяется по таблице 5.1 [1]:

для наружных стен из штучных материалов R_т.норм =3,2 (м •°С)/Вт.

Сопротивление теплопередаче Rт определяется как максимальное значение из R_Т,тр и R_т.норм . Принимаю R_т = R_т.норм = 3,2 (м •°С)/Вт.

Исходя из формулы определяем толщину блока :

где коэффициент теплоотдачи наружной поверхности б_нвыбирается по таблице 5.7 [1], по поз. 1 получаем: для наружных стен, перекрытий, покрытий над проездами б_н = 23,0 Вт/(м²•°С). Выражаем отсюда:



получаем t_ут=Х= 0,129 м = 129 мм, принимаем t_ут=130 мм.

Тепловая инерция ограждающей конструкции D определяется по формуле (3) пункта 5.7 [1]:

D= R₁s₁+ R₂s₂+...+ R_ns_n,

где термическое сопротивление слоя ограждающей конструкции R_iопределяется по формуле:

где коэффициенты теплопроводности материала этого слоя л, определяются по таблице А.1 приложения А [1], учитывая условия эксплуатации, получаем:

?кирпич керамический лицевой л = 0,78 Вт/(м °С)

?плиты пенополистерольные л = 0,052 Вт/(м °С)

?кирпич керамический эффективный л = 0,69 Вт/(м °С)

R1 (кирпич керамический лицевой) = 0,12/0,78 =0,1538(м² °С)/Вт

R2 (плиты пенополистерольные) = 0,140/0,052 = 2,692(м² °С)/Вт

R3 (кирпич керамический эффективный) = 0,25/0,69=0,3623(м² °С)/Вт

Расчетные коэффициенты теплоусвоения материала слоев ограждающей конструкции S_i, принимаются по приложению А, учитывая условия эксплуатации, получаем:

Кирпич керамический лицевой S1 =8,48 Вт/(м² °С)

Плиты пенополистерольные S1 =0,55 Вт/(м² °С)

Кирпич керамический эффективный S1 =7,58 Вт/(м² °С)

D = 0,1538?8,48 + 2,692?0,55 + 0,3623?7,58 = 5,53

Так как полученная D совпала с изначально принятой, то расчет слоя утеплителя ограждающей конструкции выполнен верно.

Принимаем t_ут =130 мм.

1.8.2 Теплотехнический расчёт кровли

Расчетные значения коэффициентов теплопроводности л и теплоусвоения S материалов принимаем по таблице А.1 приложения А [1]для условий эксплуатации ограждений «Б». В связи с тем, что последний этаж мансардный, стропильную систему необходимо выполнить утепленной. В качестве утеплителя применяемSuperrock общей толщиной 210мм и Paroc толщиной 10мм и Нормативное сопротивление теплопередаче для чердачных перекрытий согласно таблице 5.1 ИЗМЕНЕНИЕ № 3 ТКП 45-2.04-43-2006 (02250) дата введения 2011 05 01 равно 6,0 м2•^ОС/Вт.

Определим полное сопротивление теплопередаче R₀:

где б_н - коэффициент теплопередачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий, принимаемый по таблице 5.7[1], б_н = 23 Вт/(м•^ОС);

б_в - коэффициент теплопередачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, б_в = 8,7 Вт/(м•^ОС) (таблица 5.4[1]);

R_i - термическое сопротивление слоев многослойной ограждающей конструкции:

где д - толщина слоя, м;

л - коэффициент теплопроводности, Вт/(м•^ОС).

Определим полное сопротивление теплопередаче R₀ кровли, по формуле (1), а отдельных слоёв по формуле (2):

R₁ = = 0,072 м²•^ОС/Вт;

R₂ = = 1,43 м²•^ОС/Вт;

R₃ = = 4,57 м²•^ОС/Вт;

R₄ = = 0,23 м²•^ОС/Вт.

Посчитаем тепловую инерцию:

т.к. тепловая инерция находится до 4, то наружная температура будет равна:

Рассчитаем требуемое термическое сопротивление:



где t_в - расчётная температура внутреннего воздуха °С, принимается по таблице 4.1 [1]: t_в =18°С.

t_н - расчётная зимняя температура наружного воздуха, принимается по таблице 4.3 [1] с учётом тепловой инерции ограждающей конструкции.

n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху, принимаемы по таблице 5.3 [1]: n=1.

б_в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/( м²•^ОС) принимаемый по таблице 5.4 [1]

?t_в - расчётный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, ⁰С применяемый по таблице 5.5[1]: ?t_в = 4°С

.



2. Расчетно-конструктивный раздел

2.1 Расчет сборной преднапряженной железобетонной многопустной плиты перекрытия

Плита армируется напрягаемой на упоры арматурой S800; полки панели армируются сварными сетками из проволоки S500. Бетон панели . Средняя относительная влажность воздуха >40%. Коэффициент надежности гn=0,95. Класс по условиям эксплуатации ХС1. Марка бетонной смеси по удобоукладываемости П1. Бетон подвергнут тепловой обработке.

2.1.1 Расчетные характеристики материалов

Бетон.

Для конструирования плиты применяем бетон тяжелый класса С²⁰/₂₅:

нормативное сопротивление бетона f_ck= 20 МПа;

?гарантированная прочность бетона

?средняя прочность бетона f_cm = 28 МПа;

?средняя прочность бетона при осевом растяжении f_ctm = 2.2 МПа;

?нормативное сопротивление бетона осевому растяжению f_ctk,0.05 = 1.5 МПа;

?расчетное сопротивление бетона сжатию

?расчетное сопротивление бетона осевому растяжению

?модуль упругости бетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении

Арматура.

Продольная напрягаемая арматура класса S800 с механическим натяжением на упоры форм:

?нормативное сопротивление арматуры

?расчетное сопротивление арматуры

Для ненапрягаемой арматуры S500:

?нормативное сопротивление арматуры

?расчетное сопротивление арматуры

?расчетное сопротивление поперечной арматуры

?модуль упругости арматуры

2.1.2 Определение нагрузок

Сбор нагрузок на 1 м.п. плиты перекрытия (ширина плиты 1,5 м)Таблица 2.1

№	Вид нагрузки	Нормати-вное значение, кН/м2	n	Расчет-ное значение при f=1, кН/м	f	Расчет-ное значение при f>1, кН/м
1	2	3	4	5	6	7
Постоянные нагрузки
1	Паркет,	0,2025	0,95	0,192	1,35	0,26
2	Клей,	0,054	0,95	0,0513	1,35	0,0693
3	Стяжка цементно-песчаная,	1,32	0,95	1,254	1,35	1,693
4	Ж/б пустотная плита,	4,5	0,95	4,275	1,35	5,77
Итого постоянная:			5,77	1,35	7,79
Временные нагрузки
	Полезная: 2,0·1,5	3	0,95	2,85	1,5	4,275
Итого временная:		-	2,85		4,275



При расчёте плиты по предельным состояниям первой группы составим следующие сочетания нагрузок:

?первое основное сочетание:

?второе основное сочетание:

Для дальнейших расчётов плиты по предельным состояниям первой группы принимаем наиболее неблагоприятное сочетание:

При расчёте плиты по предельным состояниям второй группы составляем следующие сочетания нагрузок:

-нормативное (редкое) сочетание:

?частое сочетание:

?практически постоянное сочетание:



2.1.3 Определение расчетных усилий

Рисунок 2.1 К определению расчетного пролета плиты

Расчетный пролет плиты перекрытия:

Расчетными сечениями при расчете плиты являются сечения I-I и II-II со следующими координатами сечений, приведенными в таблице 2.4.1.

Координаты расчетных сечений Таблица 2.2

№ п/п	Место расположения сечения	Расстояние от торца плиты до сечения (мм)	Расстояние от опоры до сечения (мм)
I-I	По грани опоры	60	0
II-II	Опасное сечение 0,5·6160=3080 мм	3140	3080

Изгибающие моменты и поперечные силы в сечениях плиты определены при действии всех расчетных нагрузок. Значения М и V приведены в таблице 2.3. При этом :



Где: х - расстояние то опоры до сечения по расчетной схеме плиты.

Расчетные значения усилий в сечении

Таблица 2.3

№ сечения		х (м)	Значения М (кН·м) при нагрузках	Значения V (кН) при нагрузках
			Расчетные при	Расчетные при	Расчетные при	Расчетные при
I-I	0,0	0	0,0	0,0	26,55	30,58
II-II	0,5	3080	40,88	47,1	0	0

Расченые усилия в плите:

2.1.4 Установление размеров поперечного сечения плиты

В расчете поперечное сечение пустотной панели приводим к эквивалентному двутавровому сечению. Заменяем площадь круглых пустот равновеликими по площади квадратными со стороной:

Высота полки:

Рисунок 2.2 Расчетное сечение плиты

Приведенная толщина ребер:

где - ширина эквивалентного сечения,

n- количество пустот (при b=1.5 м, n= 7шт);



Рабочая высота сечения:

где h - высота панели,

c- толщина защитного слоя, c=30 мм;

Проверяем отношение , следовательно в расчет вводится ширина плиты мм.

2.1.5 Назначение величины предварительных напряжений в напрягаемой арматуре

Величину предварительного напряжения в арматуре назначают в соответствии с требованиями п.9.2.1 [2]:

Для стержневой арматуры

При механическом способе натяжения арматуры:

Тогда:



Принимаем

Для определения и при предварительном подборе арматуры рекомендуется принимать ориентировочно суммарную величину потерь предварительного напряжения до их расчета в пределах . Тогда установившиеся напряжения в напрягаемой арматуре:

Определяем

Граничная относительная высота сжатой зоны сечения :

Для стержневой напрягаемой арматуры S800:



Тогда граничная относительная высота сжатой зоны сечения равна:

Величину коэффициента , учитывающего упругопластическую работу высокопрочной арматуры по билинейной диаграмме деформирования при деформациях, превышающих определяют по формуле:

где з=1.15 для арматуры S800.

На стадии предварительного подбора напрягаемой арматуры предполагают, что нейтральная ось проходит по нижней грани полки эквивалентного сечения, т.е. .

Тогда

Принимаем

2.1.6Определение площади напрягаемой арматуры

Расчет следует выполнять по эквивалентному сечению по рис. 2.2. Предварительный подбор площади сечения напрягаемой арматуры выполняем по методу предельных усилий в предположении прямоугольной эпюры напряжений в сжатой части сечения. Продольную ненапрягаемую арматуру, установленную в верхней полке (в сжатом бетоне) не учитываем. Расчет ведем с использованием табличных коэффициентов. Коэффициент б, учитывающий длительное действие нагрузки, неблагоприятный способ ее приложения и т.д. принимаем равным 1,0.

Определяем положение нейтральной оси при расчете таврового сечения:

Поскольку 127.9 кНм >сечение рассчитываем как прямоугольное с

Относительная высота сжатой зоны:

Требуемая площадь напрягаемой арматуры:



Принимаем 4O12 S800, тогда общая площадь напрягаемой арматуры A_p=452 мм². Должно выполняться условие:

2.1.7 Определение геометрических характеристик сечения плиты

Рабочая высота сечения:

Площадь бетонного сечения:

Момент инерции бетонного сечения относительно его центра тяжести:

Расстояние от верхней грани до центра тяжести бетонного сечения:



Момент сопротивления бетонного сечения:

Расстояние от точки приложения равнодействующей усилия предварительного обжатия до центра тяжести сечения:

2.1.8 Определение потерь предварительного напряжения

Определяем технологические потери (первые потери):

- потери от релаксации напряжений арматуры при механическом способе натяжения для стержневой арматуры:

Тогда

- потери от температурного перепада, определяемого как разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона. Для бетона класса С²⁰/₂₅:

где ДТ - разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны прогрева), воспринимающих усилие натяжения, °С. При отсутствии точных данных допускается принимать ДТ=65 °С.



- потери от деформации анкеров, расположенных в зоне натяжных устройств, при натяжении на упоры:

Смещение стержней в инвентарных зажимах:

l = 6280+1000 = 7280 мм;

где: l - длина напрягаемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров стенда или формы), мм;

Тогда

- потери от деформации стальной формы ДP_f=0 т.к. натяжение выполняется на упоры стенда.

- потери, вызванные трением арматуры о стенки каналов и об огибающие приспособления равны нулю, т.к. натяжение на упоры с прямолинейным расположением арматуры по длине плиты ДP_м(x)=0.

Усилие предварительного напряжения с учетом потерь, проявившихся к моменту передачи обжатия на бетон, (до снятия с упоров):

где



- потери, вызванные упругой деформацией бетона, следует определять для элементов с натяжением напрягаемой арматуры на упоры:

где

Суммарные технологические потери усилия предварительного напряжения:

Усилие обжатия:

Усилие предварительного обжатия P_m,0 к моменту времени t = t₀, действующее непосредственно после передачи усилия предварительного обжатия на конструкцию (при натяжении на упоры) или после завершения натяжения (при натяжении на бетон), должно быть не более:

Указанное условие выполняется поскольку:



Определяем эксплуатационные потери (вторые потери).

Эксплуатационные (реологические) потери вычисляем для времени t=100 суток.

Реологические потери, вызванные ползучестью и усадкой бетона, а также длительной релаксацией напряжений в арматуре:

где

- ожидаемые относительные деформации усадки для возраста бетона t=100 суток.

Влажностная составляющая усадки, вызванная испарением (удалением) влаги из структуры бетона:

Предельное значение усадки бетона принимается по интерполяции при бетоне С²⁰/₂₅ и относительной влажности помещения при эксплуатации RH = 75%:

Периметр поперечного сечения (приведенного сечения) плиты равен:



Приведенный размер сечения равен:

Тогда функция развития усадки бетона во времени (в возрасте t=100 суток при окончании влажного хранения бетона в возрасте t_s=7 суток) равна:

Тогда влажностная составляющая усадки, вызванная испарением (удалением) влаги из структуры бетона, равна:

Предельное значение части усадки, обусловленной процессами твердения бетона:

Функция развития во времени усадки бетона, обусловленной процессами твердения бетона:



Тогда часть усадки, обусловленная процессами твердения бетона равна:

Полная величина относительных деформаций усадки:

Значение коэффициента ползучести за период времени 100 суток для класса C²⁰/₂₅ и приведенном размере сечения h₀=66.4 мм определяем по номограммам. При относительной влажности RH = 50 % по графику находим Ф(100,7)=3.3. При относительной влажности RH = 80 % по графику находим Ф(100,7)=2.4. По интерполяции между полученными значениями находим значение коэффициента ползучести при относительной влажности RH = 75 % Ф(100,7)=2.55.

Ду_pr- изменение напряжений в напрягаемой арматуре вследствие длительной релаксации арматуры при действии практически постоянной расчетной нагрузки за период времени t ?100 суток. Значений Ду_pr принимается по табл. 9.2 и 9.3 в зависимости от начального уровня напряжений в арматуре у_0,max/f_pk в момент времени t₀ (при обжатии) с учетом технологических потерь в зависимости от уровня напряженийу_pg,0 в напрягаемой арматуре при t ?100 суток и в зависимости от релаксационного класса арматуры.



Приращение напряжений в предварительно напряженной арматуре от действия практически постоянной нагрузки, включая только собственный вес конструкции:

Приращение напряжений в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия практически постоянной нагрузки, включая только собственный вес конструкции:

Тогда полные напряжения в напрягаемой арматуре равны:

В соответствии с таблицами 9.2 и 9.3 при для арматуры O12 S800, имеющей релаксационный класс 3, максимальные потери от релаксации напряжений в арматуре составляют 1.47% от величины



т.е.

Вычисленные ранее потери предварительного напряжения равны:

Поскольку уже учтенные потери начальных напряжений от релаксации превышают полученную выше величину при вычислении принимаем равным 0.

Определяем начальные напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия (с учетом технологических потерь при t=t₀):

Поскольку приращение напряжений в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия практически постоянной нагрузки, включая только собственный вес конструкции оказалось больше начальных напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия величину при вычислении не учитываем.

Тогда реологические потери, вызванные ползучестью и усадкой бетона, а также длительной релаксацией напряжений в арматуре:



Окончательно значение усилия предварительного обжатия в момент времени t?100 суток (с учетом всех потерь) составило:

Проверяем условия ограничения величины предварительных напряжений в арматуре:

2.1.9 Проверка прочности сечения плиты в стадии эксплуатации

Поскольку плита имеет симметричное относительно вертикальной оси сечение и арматура сосредоточена у наиболее растянутой грани проверку прочности сечения, нормального к продольной оси плиты, допускается выполнять по методу предельных усилий.

Усилие предварительного обжатия с учетом всех потерь , напряжения

Определение положения нейтральной оси в элементе таврового сечения из условия:



т.о. нейтральная ось проходит в полке.

Находим высоту сжатой зоны:

Определяем граничную высоту сжатой зоны:

Условие выполняется.

Далее находим величину изгибающего момента, воспринимаемого сечением:

Прочность сечения в стадии эксплуатации обеспечена.



2.1.10 Проверка прочности сечения плиты в стадии изготовления

Проверку прочности сечения плиты в стадии изготовления необходимо выполнить в сечении, в котором возникает при подъеме из опалубки максимальный по величине изгибающий момент, растягивающий верхние волокна. При этом следует учитывать коэффициент динамичности, равный 1,4. Величина коэффициента учитывающего влияние длительности действия нагрузки на прочность бетона следует принимать равным 1.

Максимальный изгибающий момент при принятом размещении монтажных петель возникает в сечении, расположенном в месте установки первой от торца плиты монтажной петли на расстояние а=500 мм.

Расчет прочности сечения в стадии изготовления с учетом изгибающего момента от собственного веса выполняют как внецентренно сжатого элемента.

Усилие предварительного обжатия с учетом коэффициента безопасности для усилия предварительного обжатия , учитывающего его неблагоприятный эффект при проверке прочности в стадии обжатия.

Передаточную прочность бетона принимаем равной

Тогда расчетное сопротивление бетона при передаче на него усилия обжатия составляет:



Принимаем, что при достижении бетоном в сжатой части сечения расчетного сопротивления при сжатииснижение напряжений в предварительно напряженной арматуре составляет.

По конструктивным требованиям устанавливаем в верхней части плиты арматуру 8O6S500 cA_s=226мм².

Усилие предварительного обжатия в расчете прочности внецентренно сжатого сечения следует рассматривать как внешнюю силу:

Определяем равнодействующую всех усилий действующих в сечении и эксцентриситет ее приложения относительно центра тяжести бетонного сечения:

Определяем граничную относительную высоту сжатой части сечения:

Определяем высоту сжатой части сечения:



Нейтральная ось проходит в полке, т.к.

Условие

выполняется.

Прочность сечения следует проверять из условия:

где

Следовательно, прочность плиты в стадии изготовления при ее подъеме из опалубки после передачи усилия обжатия на бетон в сечении по первой монтажной петле обеспечена.

2.1.11 Подбор монтажных петел

Расчетная нагрузка от собственного веса плиты:

Усилие на одну петлю, при условии передачи нагрузки от плиты на 2 петли:



Определяем площадь поперечного сечения одной петли из арматуры S240

Принимаем петлю 14 S240 cA_s1=154 мм²

2.1.12 Проверка прочности плиты на действие поперечной силы в стадии эксплуатации

2.1.12.1 Проверка размеров поперечного сечения плиты

Исходя из условия обеспечение прочности балки по наклонной полосе между наклонными трещинами:

Минимальный процент армирования поперечной арматурой для бетона С²⁰/₂₅ и поперечной арматурой класса S500 принимаем:

от площади бетонного сечения.

Тогда

Тогда

Таким образом, размеры поперечного сечения даже при конструктивном поперечном армировании обеспечивают прочность плиты по наклонной полосе между наклонными трещинами.

2.1.12.2 Проверка необходимости постановки поперечной арматуры

Должно выполняться условие:

Определяем расчетную поперечную силу , воспринимаемую плитой без поперечного армирования:

но не менее

где:



Принимаем k=2

Поскольку, то поперечная арматура устанавливается конструктивно.

На приопорном участке длиной 1/4Lустанавливаем 4 каркаса 2O5S500A_s2=156 мм² с шагом s=h/2=22/2=11 см, принимаем s=10 см.

2.1.13 Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси

Расчет по образованию трещин выполняется исходя из условно упругой модели сечения по упрощенной методике.

Проверка по образованию трещин производится по условию:

Расчетный изгибающий момент:



В расчет следует вводить нижний предел значения усилия предварительного напряжения:

Расстояние от центра тяжести бетонного сечения до верхней ядровой точки:

Поскольку условие выполняется, то трещиностойкость сечения обеспечена. Расчет ширины раскрытия трещин не выполняем.

2.1.14 Расчет деформаций плиты

При использовании упрощенного метода расчета, прогибы предварительно напряженных конструкций допускается рассчитывать, исходя из принципа суперпозиции, т.е. суммируя прогибы от внешних нагрузок и предварительного обжатия:

где - прогиб от внешних нагрузок;

- прогиб от предварительного обжатия (выгиб).

Максимальный прогиб в середине пролета:



где - мгновенный прогиб от полной нагрузки;

- мгновенный прогиб от практически постоянного сочетания нагрузок;

- длительно действующий прогиб от практически постоянного сочетания нагрузок.

Мгновенный прогиб от полной нагрузки, мнгновенный прогиб от практически постоянного сочетания нагрузок, длительно действующий прогиб от практически постоянного сочетания нагрузок и прогиб от предварительного обжатия (выгиб) определяются при жесткости сечения:

где - эффективный модуль упругости бетона;

- при действии кратковременной нагрузки;

- при действии длительной нагрузки;

- соответственно момент инерции сечения с трещиной и без трещины;

- для железобетонных элементов без трещин;

Прогиб при мгновенном действии полной нагрузки.

Изгибающий момент в расчетном сечении при действии полной нагрузки:



Вычисляем момент инерции сечения без трещины I_I:



Определяем жесткость сечения при мгновенном действии полной нагрузки:

Определяем мгновенный прогиб от полной нагрузки:

Прогиб при мгновенном действии практически постоянного сочетания нагрузок.

Изгибающий момент в расчетном сечении при действии практически постоянного сочетания нагрузок:

Определяем жесткость сечения при мгновенном действии практически постоянного сочетания нагрузок:

Определяем мгновенный прогиб от практически постоянного сочетания нагрузок:



Прогиб при длительном действии практически постоянного сочетания нагрузок.

Изгибающий момент в расчетном сечении при действии практически постоянного сочетания нагрузок:

Определяем эффективный модуль деформаций:

Вычисляем момент инерции сечения без трещины I_I:

Определяем жесткость сечения при длительном действии практически постоянного сочетания нагрузок:

Определяем прогиб при длительном действии практически постоянного сочетания нагрузок:

Тогда прогиб в середине пролета от внешней нагрузки равен:



Прогиб от предварительного обжатия (выгиб).

Прогиб середины плиты от предварительного обжатия определяется по формуле:

Принимаемое при расчете усилие обжатие влияет благоприятно и поэтому принимается по сниженному значению усилия обжатия:

Жесткость сечения принимается при условии учета длительности действия нагрузки:

Тогда

Полный прогиб середины плиты.

Полный прогиб середины плиты от внешней нагрузки и предварительного обжатия равен:



2.2 Расчет стропильной системы

2.2.1 Расчет стропильной ноги

Исходные данные: влажность воздуха внутри помещения от 65 до 75%; ширина здания 14 м; пролёт стропильных ног 5.4 м; утепленная кровля на деревянном каркасе с плоскими гипсокартонными обшивками размерами 1,5x3 м; материал конструкций - сосна 2-го сорта, район строительства - Солигорск.

Рисунок 2.3 - Расчетная схема.

Определение нагрузок

Нагрузки, кН/м² (кПа)

Таблица 2.4

Наименование нагрузки	Нормативная величина	Коэффициент перегрузки	Расчетная величина
1. Постоянная от собственного веса:
покрытия и утеплителя	0,442	1,3	0,575
Итого постоянная	0,442		0,575
2. Снеговая для Солигорска (I район) р0 - 80 кг/м2 с= 1, т.к. б= 14°	0,8	1,5	1,2
Итого полная	1,242		1,775



Вычисляем нагрузку, приходящуюся на 1 погонный метр горизонтальной проекции стропильной ноги. Т.к. угол наклона кровли равен 35^о то постоянную нагрузку вычисленную на 1 м² поверхности кровли , делим на cos 35^o ,приводя её к нагрузке на 1 м² плана покрытия.

Расчетная постоянная нагрузка . Погонная расчетная постоянная нагрузка

.

Максимальный изгибающий момент

Требуемый момент сопротивления сечения стропильной ноги из условия прочности при R_u=130 кгс/см²;

Высота сечения стропильной ноги:

Принимаем доски сечением 8х21 см с F=168 см²

момент сопротивления

;

момент инерции

.

Жесткость стропильной ноги проверяем по формуле:

Следовательно, жесткость стропильной ноги обеспечена.

2.2.2 Расчет обрешетки

Исходные данные: влажность воздуха внутри помещения от 65 до 75%; ширина здания 14 м; шаг стропильных ног 1.3 м; утепленная кровля на деревянном каркасе с плоскими гипсокартонными обшивками размерами 1,5x3 м; расстояние между осями брусков 300 мм, нормативный снеговой покров 80 кг/м² материал конструкций - сосна 2-го сорта, район строительства - Солигорск.

Обрешётку проектируем из брусков 50х50 мм. Определяем погонную равномерно распределённую нагрузку на один брусок.

Нагрузки, кН/м² (кПа)

Таблица 2.5

Наименование нагрузки	Нормативная величина	Коэффициент перегрузки	Расчетная величина
1. Постоянная от собственного веса:
покрытия	0,04	1,3	0,052
брусок 50х50х500кг	0,013	1,3	0,0169
Итого постоянная	0,053		0,069
2. Снеговая для Тихиничей (I район) р0 - 80 кг/м2 80*0.3*1.3*0.819=	0,26	1,5	0,39
Итого полная	0,313		0,459

Обрешётку рассматриваем как двухпролётную неразрезную балку с пролётом L=B=130 мм.

Наибольший изгибающий момент равен:

а) для сочетания нагрузок(собственный вес и снег)монтажная нагрузка

б) для сочетания нагрузок(собственный вес и монтажная нагрузка)

Более не выгодный для расчёта прочности бруска -второй случай нагружения.

Так как плоскость действия нагрузки не совпадает с главными плоскостями сечения бруска, то брусок рассчитываем на косой изгиб.

Составляющие изгибающего момента относительно главных осей бруска равны:

Моменты сопротивления и инерции сечения следующие:



Наибольшее напряжение:

При расчёте по второму случаю нагружения проверка прогиба бруска не требуется.

2.2.3 Расчёт узла опирания нарожников на диагональную стропильную ногу



Рисунок 2.4 - Узел опирания нарожников на диагональную ногу.

При выполнении стропильной системы из брусков и досок врубку нарожников в диагональную стропильную ногу рекомендовать нельзя. Целесообразно в этом случае к низу диагональной стропильной ноги прибить брусок, на который и опирают нарожники.

Опорный брусок должен быть рассчитан на опорную реакцию нарожника которая, определяется по формуле[6]:

где l_нар- длина нарожника.

Прикрепление опорного бруска к диагональной стропильной ноге осуществляется гвоздями, количество которых на один нарожник определяется из условия:

,

где T- расчётная несущая способность одного гвоздя на один шов соединения определяется в соответствии с нормами из условий:

Принимаем гвозди диаметром 4 мм, длиной 120мм,опорный брусок принимаем 60х60х500мм.

где а-толщина опорного бруска;

d-диаметр гвоздя, см;

L_ud- длина гвоздя, см.

Несущая способность обеспечена.



3.Основания и фундаменты

3.1 Исходные данные и оценка инженерно-геологических условий площадки строительства

Таблица 3.1- Исходные данные.

№ слоя	Мощность слоя, м	Глубина подошвы слоя, м	Отметка подошвы слоя, м	Отметка уровня подземных вод, м	Наименование грунта по типу	Плот-ность , г/см3	Плотность частиц S, г/см3	Влажность w	Предел теку-чести wl, %	Предел плас-тичности wP, %	Коэффициент фильтрации kf, см/с
1	0,8	0,8	134,2	132,0	Культурный слой	1,35	-	-	-	-	-
2	3,0	3,8	131,2		Супесь	1,90	2,68	0,32	22	17	110-4
3	4,0	7,8	127,2		Глина	1,90	2,72	0,38	48	28	410-8
4	5,0	12,8	122,2		Суглинок	1,92	2,70	0,25	28	17	210-7
5	4,0	16,8	118,2		Песок гравелистый	2,08	2,65	0,19	0	0	210-2

Отметка поверхности природного рельефа NL = 135,0 м; нормативная глубина промерзания грунта d_fn = 1,0 м.

Оценка инженерно-геологичеких условий площадки начинаем с изучения напластования грунтов.

Для количественной оценки прочностных и деформационных свойств грунтов площадки строительства вычисляются производные характеристики их физических свойств, к которым относятся:

а) для песчаных грунтов - коэффициент пористости и степень влажности;

б) для пылевато-глинистых грунтов - число пластичности, показатель текучести, коэффициент пористости и степень влажности.

Коэффициент пористости определяется по формуле

.

Для наших грунтов получаем:

; ;

; .

Степень влажности грунта определяется по формуле

.

Получаем:

; ;

;

Следовательно, грунт слоя № 5 является песком гравелистым, плотным, насыщенным водой, а глинистые грунты слоёв № 2, 3 ,4 являются непросадочными.

Тип пылевато-глинистых грунтов устанавливается по числу пластичности, определяемому по формуле

.



Для слоёв № 2, 3, 4 получаем:

%; %; %.

Показатель текучести пылевато-глинистых грунтов определяем по формуле

Для слоёв № 2, 3, 4 получаем:

; ; .

Таким образом, грунт слоя № 2 является супесью текучей, слоя № 3 - глиной тугопластичной, слоя № 4 - суглинком мягкопластичным.

В целях наглядного представления строительных свойств грунтов площадки строительства их классификационные показатели сводим в табл.3. 2.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Номер слоя	Из исходных данных	Вычисляемые характеристики	Наименование грунта по СТБ 943-2007	Из таблиц СНиП 2.02.01-83
	Плотность частиц s, г/см3	Плотность , г/см3	Влажность w	Граница текучести wl, %	Граница раскатывания wp, %	Число пластичности Ip, %	Показатель текучести Il	Коэффициент пористости е	Степень влажности Sr		Угол внутреннего трения , град.	Удельное сцепление с, кПа	Модуль деформации Е, МПа	Условное расчётное сопротивление Rо, кПа
2	2,68	1,90	0,32	22	17	5	3	0,862	0,995	Супесь текучая непросадочная	-	-	-	-
3	2,72	1,90	0,38	48	28	20	0,5	0,976	1	Глина тугопластичная непросадочная	13,2	35,7	11,2	206
4	2,70	1,92	0,25	28	17	11	0,73	0,758	0,891	Суглинок мягкопластичный непросадочный	17,8	19,7	11,7	184
5	2,65	2,08	0,19	-	-	-	-	0,516	0,976	Песок гравелистыйпрочный насыщенный водой	41,0	1,34	43,4	600

Таблица 3.2 - Характеристики физико-механических свойств грунтов строительной площадки.

Размещено на http://www.allbest.ru/

3.2 Выбор типа и конструкции фундамента. Назначение глубины заложения фундамента

Для заданного жилого дома устраиваем ленточный фундамент из сборных элементов, глубина заложения которого зависит от:

инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки;

глубины промерзания грунта;

конструктивных особенностей подземной части здания.

Рассмотрим влияние каждого из этих факторов по отдельности.

Анализируя физико-механические свойства грунтов площадки строительства (табл. 3.2.) видим, что 1-й и 2-й слои грунта не могут быть использованы в качестве основания фундамента. Исходя из этого, глубина заложения фундамента должна отвечать условию d 3,8 м.

Расчётная глубина сезонного промерзания грунта d_f у фундамента определяется по формуле

.

Принимаем температуру в подвале 15 С, следовательно, k_h = 0,5 (табл. 5.3 [7]). Получаем:

м.

В соответствии с табл. 5.4 [7] должно выполняться условие dd_f.

В заданном жилом доме предусмотрен подвал с отметкой пола - 2,8 м. В таком случае отметка подошвы фундамента принимается ниже отметки пола подвала на 0,4м. Зная, что абсолютная отметка пола первого этажа равна 136,42 м, а поверхности планировки - 135 м, получаем соотношение d 1,78 м.