Строительство путепровода, расчет основных параметров

Разработка вариантов путепровода. Расчет пролетного строения по программе "Molly". Расчет по прочности объединения железобетона и стали гибкими упорами. Технология строительства сооружения. Составление сметно-финансового расчета на постройку путепровода.

Рубрика Строительство и архитектура
Вид дипломная работа
Язык русский
Дата добавления 16.03.2013
Размер файла 4,5 M

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Глава 1. Разработка вариантов путепровода

1.1 Общие данные

Дипломный проект строительства путепровода разработан на основании задания на дипломный проект, выданного в ЗАО “Институт Стройпроект”.

Проектные решения разработаны с учетом следующих основных нормативных документов:

СНиП 2.05.03-84* "Мосты и трубы";

СНиП 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные конструкции";

СНиП 2.01.07-85 "Нагрузки и воздействия",

СНиП 2.02.03-85 "Свайные фундаменты";

СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений»;

СНиП 2.05.02-85 "Автомобильные дороги";

СНиП 3.01.01-85 "Организация строительного производства";

Конструкции путепровода запроектированы под временную вертикальную нагрузку А11 и НК-80.

Система высот - Балтийская.

1.2 Инженерно - геологические и гидрогеологические условия района строительства

Проектируемая транспортная развязка располагается в пределах Приневской равнины в нежилой зоне на угодьях совхоза "Ручьи".

В геологическом строении района строительства принимают участие техногенные отложения (насыпные грунты) почвенно-растительный слой, отложения Балтийского ледникового озера, ледниковые отложения Лужской и Московской морены и флювиогляциальные отложения московского горизонта.

Техногенные отложения представлены, в основном, песками гравелистыми и дресвяным грунтом (с крупнообломочным материалом: обломками кирпича древесины, щебня гранита и известняка, металлолома) с примесью органических веществ, а также супесями перекопанными с обломками кирпича, древесины и металлоломом до 25% и супесями щебенистыми (с крупнообломочным материалом обломками кирпича, древесины, щебнем гранита а известняка, металлоломом). Мощность техногенных отложений 0.6-3.6 м. Техногенные отложения неоднородны по составу, неравномерно уплотнены, неотсортированы. Древесный грунт и песка гравелистые относятся к непучинистым грунтам, супеси пылеватые - к сильнопучинистым грунтам.

Почвенно-растительный слой супесь гумусированная. Мощность почвенного слоя 0.2-0.5 м, абсолютные отметки подошвы слоя 13.1-19.8 м.

Отложения Балтийского ледникового озера распространены по всей территории, представлены: до глубины 1.7-6.0 м (абсолютные отметки 12.8-18 м) песками мелкими и пылеватыми плотного сложения, влажными и насыщенными водой, под которыми залегает толща позднеледниковых супесей пылеватых с гнездами и прослоями пылеватого песка, мягкопластичной и очень мягкопластичной консистенции.

Ледниковые отложения представлены, двумя горизонтами морены: лужским и московским.

Лужская морена представлена супесями и суглинками пылеватыми серыми с гравием и галькой до 10%, тугопластичной и мягкопластичной консистенции и супесями пылеватыми с гравием и галькой до 10-15% полутвердой консистенции. Подошва лужской морены располагается на глубине 13-20 м (абсолютные отметки 6,1 -минус 6.6 м).

Отложения московского горизонта в верхней зоне представлены флювиогляциальными осадками. Это пески средней крупности, пески крупные и гравелистые, гравийно-галечниковые грунты плотные водонасыщенные.

Грунтовые воды со свободной поверхностью приурочены к почвенно-растительному слою, техногенными и позднеледниковым отложениям.

Максимальное положение уровня грунтовых вод предполагается: в южной части трассы - на глубине 0.3 - 0.6 м (абсолютные отметки 14.3 - 16.7 м) в остальной частях - на глубине 1.2-2.8 м (абсолютные отметки 13.1 - 19.7м).

По результатам химических анализов грунтовые воды со свободной поверхностью относятся к сульфатно - и гидрокарбонатно - калиево - натриевому типу и обладает слабой степени выщелачивающей. общекислотной и углекислой агрессивностью по отношению к бетону нормальной плотности.

1.3 Общая характеристика путепровода

1.3.1 Общие положения

Настоящим проектом предусматривается сооружение путепровода на пересечении продолжения Индустриального проспекта с двумя существующими главными жел.-дор. путями на перегоне Пискаревка - Ржевка, одним подъездным путем к промышленному парку, Волго-Донским проспектом, продолжением Бокситогорской улицы.

1.3.2 Варианты путепровода

Вариант 1.

По данному варианту предусматривается строительство путепровода со сталежелезобетонным неразрезным пролетным строением по схеме 4x27+3x33+42+3x33+4x27.

Длина среднего пролета определилась исходя из необходимости пропуска существующих и перспективных ж/д путей и остановочной платформы.

Схема путепровода определилась исходя из необходимости пропуска под путепроводом существующих и перспективных улиц и проездов.

Общая длина путепровода без подпорных стен - 471.5 м.

Фундаменты на свайном основании. Опоры из монолитного железобетона.

Опорные части и деформационные швы - "Maurer"

Вариант 2

По данному варианту предусматривается строительство путепровода со сталежелезобетонным неразрезным пролетным строением по схеме 11x42.

Общая длина путепровода без подпорных стен - 477.5 м.

Фундаменты на свайном основании. Опоры из монолитного железобетона.

Опорные части и деформационные швы - "Maurer"

По данному варианту предполагается перенос оси проезда с Шафировского пр. на КАД

Вариант 3

По данному варианту предусматривается строительство путепровода со сталежелезобетонными разреными пролетными строениями по схеме 11x42.

Общая длина путепровода без подпорных стен - 484.4 м.

Фундаменты на свайном основании. Опоры из монолитного железобетона.

Опорные части и деформационные швы - "Maurer".

Вариант 4

По данному варианту предусматривается строительство путепровода по схеме 2х25.5+2х28+2x33+33+42+33+2x33+2x28+2x25.5

В пролетах 7-10 предусматривается железобетонное неразрезное пролетное строение 33+42+33 индивидуальной проектировки исходя из необходимости пропуска в среднем пролете существующих и перспективных ж/д путей и остановочной платформы.

В пролетах 1-7 и 10-16 предусматривается устройство температурно-неразрезных пролетных строений из типовых ж/б балок длиной 25,5, 28 и 33м.

Общая длина путепровода без подпорных стен - 470.1 м.

Фундаменты на свайном основании. Опоры из монолитного железобетона.

1.3.3 Сравнение вариантов путепровода

Объемы работ и определение стоимостей конструктивных элементов по каждому варианту приведены в таблице 1.1.

Стоимости вариантов путепровода даны в ценах 1984 г.

Из таблицы 1.1. видим, что самым дешевым является вариант 2.

Таблица 1.1

№ п/п/

Наименование

Ед. изм.

Вариант 1

Вариант 2

Вариант 3

Вариант 4

Кол.

Един. Стоимость, руб.

Всего, руб.

Кол.

Един. Стоимость, руб.

Всего, руб.

Кол.

Един. Стоимость, руб.

Всего, руб.

Кол.

Един. Стоимость, руб.

Всего, руб.

1

Длина путепровода

м

471,50

 

 

477,50

 

 

484,40

 

 

471,40

 

 

2

Опоры выше обреза фундамента

м3

3 700

140,0

518 000

3 000

140,0

420 000

2 850

140,0

399 000

3 900

140,0

546 000

3

Ростверки

м3

6 450

140,0

903 000

6 300

140,0

882 000

6 500

140,0

910 000

6 700

140,0

938 000

4

Сваи

м3

4 400

380,0

1 672 000

3 800

380,0

1 444 000

4 000

380,0

1 520 000

4 700

380,0

1 786 000

5

Прол. Строения ж/б

м3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

8 000

440,0

3 520 000

6

Прол. Стр металл.

т

2 150

1 000,0

2 150 000

2 250

1 000,0

2 250 000

3 200

1 000,0

3 200 000

 

 

 

7

Ж/б плита

м3

3 040

370,0

1 124 800

3 100

370,0

1 147 000

4 550

370,0

1 683 500

 

 

 

8

Опорные части Maurer

шт.

192

1 604,0

307 968

144

1 604,0

230 969

288

1 604,0

461 952

 

 

 

9

Опорные части РОЧ

шт.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

96

105,3

10 109

9

Шаровые оп.части

шт.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

32

1 604,0

51 328

10

Деформационные швы Maurer D80

пог.м

 

 

 

 

 

 

347

632,7

219 243

 

 

 

11

Деформационные швы Maurer D160

пог.м

 

 

 

 

 

 

 

 

 

125

1 231,9

153 987

12

Деформационные швы Maurer D240

пог.м

31,5

1 640,8

51 685

31,5

1 640,8

51 685

 

 

 

 

 

 

13

Деформационные швы Maurer D320

пог.м

31,5

2 906,9

91 567

31,5

2 906,9

91 566

 

 

 

 

 

 

14

Барьерное ограждение одностороннее

пог.м

940

53,8

50 572

950

53,8

51 129

970

53,8

52 186

940

53,8

50 572

15

Барьерное ограждение двустороннее

пог.м

470

65,2

30 644

480

65,2

31 281

485

65,2

31 622

470

65,2

30 644

16

Перильное ограждение

пог.м

940

54,6

51 324

950

54,6

51 907

970

54,6

52 962

940

54,6

51 324

17

Подпорные стенки

м2

258

480

123 763

270

480

129 519

245

480

117 527

250

480

119 925

Стоимость путепровода

руб.

 

 

7 075 323

 

 

6 781 057

 

 

8 647 992

 

 

7 257 888

Сравнение вариантов по экологическим показателям представлены в таблице 1.2.

Таблица 1.2.

Материалы

Ед. изм.

Ед. расц.,

Руб.

Варианты

1

2

3

4

Арматура

(отходы-2%)

т

400

9.6

8.6

8.6

11.4

3840

3440

3440

4560

Бетонная смесь (отходы-1%)

м3

140

160

125

145

190

22400

17500

20300

26600

Металл (отходы-3%)

т

1000

64.5

67.5

96.0

-

64500

67500

96000

-

Значение показателя, тыс. руб.

90.74

88.44

119.74

31.16

(в таблице 1.2. в числите - указан объем, в знаменателе - стоимость отходов производства)

Из таблицы 1.2. видно, что наилучшими экологическими качествами обладает вариант 4, не уступают ему по экологическим показателям и варианты 1,2.

Помимо стоимостных и экологических показателей, необходимо отметить следующее:

- применение балок разной высоты (вариант 4) , приводит к ухудшению внешнего вида сооружения;

- большее количество деформационных швов (варианты 3,4) ухудшает условия движения транспорта, увеличивает эксплуатационные расходы;

- применение ж/б балок (вариант 4) нерационально с точки зрения долговечности сооружения;

- металлические пролетные строения по массе меньше, чем железобетонные, благодаря этому значительно упрощается транспортировка и монтаж конструкций пролетных строений и сокращается сроки их строительства (варианты 1,2,3);

- неразрезные системы являются наиболее сложными в изготовлении, нежели разрезные, но неразрезность системы приводит к экономии металла, что компенсирует сложность изготовления (варианты 1,2).

Учитывая технологичность выполнения строительно-монтажных работ, эстетичный внешний вид, надежность и долговечность конструкции, а также экологические показатели, рекомендуется устройство путепровода со сталежелезобетонным неразрезным пролетным строением (варианты 1,2).

Незначительное увеличение стоимости строительства путепровода по варианту 1, а так же то, что в варианте 2 требуется перенос оси проезда (с Шафировского пр. на КАД), рекомендуется устройство путепровода по варианту 1.

1.4 Краткая характеристика принятого варианта путепровода

Путепровод располагается:

- в плане: на участке от оп.1 до оп.15 - на прямой;

на участке от оп.15 до оп.16 - на кривой радиусом 300 м

- в профиле: на вертикальной выпуклой кривой радиуса 4000 м

Угол пересечения оси путепровода с ж/д путями - 90

Длина путепровода (без подпорных стенок)

471.5 м

Схема путепровода

4х27+3х33+42+3х33+4х27

Ширина путепровода

31.44

Ширина проезжей части

26.5

Тротуары

2х1.5

Поперечные профили на путепроводе приняты под 6 полос движения. Ширина полосы движения принята 3.75 м, ширина полосы безопасности - 1 м, как для общегородской улицы регулируемого движения.

Устои массивные из монолитного железобетона со сплошной стенкой, индивидуальной проектировки. Фундаменты на основании из забивных свай диам. 600 мм с монолитной плитой ростверка. В теле устоев распологаются служебные помещения.

Промежуточные опоры из монолитного железобетона - стоечного типа, по 5 стоек на опоре, объединенных ригелем, индивидуальной проектировки. Фундаменты на свайном основании из забивных свай диам. 600 мм с монолитной плитой ростверка.

Пролетные строения - сталежелезобетонные, индивидуальной проектировки с монолитной железобетонной плитой проезжей части.

Опорные части - сферические, фирмы "Maurer".

Деформационные швы устраиваются на крайних опорах:

На опоре № 1 "Maurer" D 320 и на опоре №16 - "Maurer" D 240.

Гидроизоляция - оклеечная, из мостопласта, защитный слой - из армированного бетон толщиной 60 мм.

Для отвода воды пролетное строение имеет двусторонний поперечный уклон.

В мостовом полотне предусматривается закрытый дренаж с выпуском воды в дренажные трубки из нержавеющей стали. Над пересекаемыми железнодорожными путями и проезжеми частями автодорог дренажные трубки не устанавливаются.

Водоотводные трубки устанавливаются в районе опор (кроме 8-й и 9-й), с выпуском воды в водосточные трубы и далее - в ливневую канализацию

На путепроводе устанавливается мостовое барьерное ограждение типа “Трансбарьер” высотой 0,75 м.

Тротуары предусмотрены в повышенном уровне. Перильное ограждение металлическое применительно к конструкциям “Трансбарьер”.

Перильное и барьерное ограждение - оцинкованные.

Для защиты металлоконструкций пролетных строений применяется покрытия фирмы “Йотун”. Для защиты бетонных поверхностей опор применяется кремнийорганическое покрытия «Силтек-2».

Покрытие проезжей части - асфальтобетонное двухслойное толщиной 110 мм. Покрытие тротуаров - асфальтобетонное, толщиной 40 мм.

Сопряжение путепровода с насыпью осуществляется посредством монолитных переходных плит длиной 8 м в пределах проезжей части и тротуарных плит длиной 2м.

Подпорные стены индивидуальной проектировки из монолитного железобетона на свайном основании из железобетонных свай диам. 600 мм. Длина подпорной стенки №1 -145 м., подпорной стенки №2-150м, подпорной стенки №3-170м.

В пределах подпорных стен устанавливается дорожное барьерное ограждение типа “Трансбарьер” высотой 0,75 м.

Перильное ограждение металлическое применительно к конструкциям “Трансбарьер”.

путепровод пролетный железобетон строительство

Глава 2. Расчет пролетного строения

2.1 Расчет КПУ

Расчет ведется согласно 5.19* - 5.24* СниП 2.05.03-84*.

Определение КПУ:

КПУ определяем по методу внецентренного сжатия:

,

где n - число главных балок;

аi - расстояние между осями пар симметричных балок;

a1 - расстояние между крайними балками;

При расчете конструкции рассматриваем два случая воздействия нагрузки АК (рис.1) и колесную нагрузку НК80 (рис.2).

Расчет пролетного строения производится с помощью программы “MOLLY”, по методу конечных элементов.

Случай А: если напряжение в бетоне ,

напряжение в расчетной продольной арматуре ,

то должны выполнятся условия: напряжение стального верхнего пояса -

напряжение стального нижнего пояса - .

Случай Б: если напряжение в бетоне

напряжение в расчетной продольной арматуре ,

то должны выполнятся условия: напряжение стального верхнего пояса -

напряжение стального нижнего пояса - .

Случай В: если напряжение в бетоне ,

напряжение в расчетной продольной арматуре ,

то должны выполнятся условия: напряжение стального верхнего пояса -

напряжение стального нижнего пояса - .

Случай Г: если напряжение в бетоне ,

то должны выполнятся условия: напряжение стального верхнего пояса -

напряжение стального нижнего пояса - .

Случай Д: если напряжение в бетоне ,

то должны выполнятся условия: напряжение стального верхнего пояса -

напряжение стального нижнего пояса - ,

напряжение в прод. арм-ре железобетона.

- расчетное сопротивление стальной конструкции,

- коэф-т условия работы стальной конструкции,

- коэф-т условий работы верхнего стального пояса (опред. согласно п.5.19, 5.21 СНиП 2.05.03-84*),

- расч. сопрот. соотв-но бетона сжатию, ненапрягаемой продольной арматуры,

-коэф-т условия работы бетона и арматуры соответственно.

2.2 Исходные данные для расчета пролетного строения по программе “MOLLY

ПРОГРАММА << MOLLY >>

РАСЧЕТ СТАЛЕЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ

АВТОДОРОЖНЫХ МОСТОВ

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

ДАТА РАСЧЕТА - 28 апреля 2004 Г.

СХЕМА ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ - 27.0 27.0 27.0 27.0 33.0 33.0

ВРЕМЕННАЯ НАГРУЗКА - AK+ТРОТУАРЫ

ЖЕЛЕЗОБЕТОННАЯ ПЛИТА - МОНОЛИТНАЯ

МОНТАЖ ПЛИТ - ПО СТАДИЯМ

ВЕС АВТОМОБИЛЯ - .00 (ТС)

ВЕС МОНТАЖНОГО КРАНА - .00 (ТС)

ШАГ ПОПЕРЕЧНЫХ СВЯЗЕЙ - 3.00 (M)

ПЛОЩАДЬ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ ПЛИТЫ - 5720. (СМ2)

РАССТОЯНИЕ ОТ ВЕРТИКАЛА ДО Ц.Т. ПЛИТЫ - 12.6 (СМ)

РАССТОЯНИЕ ОТ ВЕРХА ПЛИТЫ ДО Ц.Т. ПЛИТЫ - 11.0 (СМ)

ТОЛЩИНА ДОРОЖНОЙ ОДЕЖДЫ - 17.6 (СМ)

РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ БЕТОНА СЖАТИЮ - 180. (КГС/СМ2)

РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛ. БЕТОНА РАСТЯЖЕНИЮ- 12. (КГС/СМ2)

ОТНОШЕНИЕ МОДУЛЯ УПРУГ. СТАЛИ К БЕТОНУ - 5.68

ПРЕДЕЛЬНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ПОЛЗУЧЕСТИ - 2.98

РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ АРМАТУРЫ - 3550. (КГС/СМ2)

ДИАМЕТР АРМАТУРЫ - 1.60 (CM)

ТИП АРМАТУРЫ (1-КРУГЛАЯ, 2-ПЕРИОДИЧ.) - 2

РАССТОЯНИЕ ОТ ВЕРТИКАЛА ДО Ц.Т. АРМ-РЫ - 11.60 (CM)

РАССТОЯНИЕ ОТ ВЕРТИКАЛА ДО ВЕРХН. РЯДА - 17.60 (CM)

НОРМАТИВНАЯ НАГРУЗКА ОТ ВЕСА МЕТАЛЛА - .10 (TC/M)

НОРМАТИВНАЯ НАГРУЗКА ОТ ВЕСА Ж.Б. ПЛИТЫ - 1.43 (TC/M)

ПОСТОЯННАЯ НАГРУЗКА 2-ОЙ СТАДИИ - 1.07 (TC/M)

КОЭФФИЦИЕНТ ПЕРЕГР. ДЛЯ НАГР. 2-ОЙ СТАДИИ - 1.60

РАСЧЕТНАЯ НАГРУЗКА ОТ ВЕСА ОПАЛУБКИ .19 (ТС/М)

КЛАСС НАГРУЗКИ АК - 11.00

КПУ РАСПРЕДЕЛЕННОЙ НАГРУЗКИ - .49

КПУ ТЕЛЕЖКИ - .65

КПУ НАГРУЗКИ НА ТРОТУАРАХ - .30

2.3 Результаты расчета пролетного строения по программе “MOLLY

В результате расчета задались сечением пролетного строения, удовлетворящее условиям. Основные размеры пролетного строения представлены на чертежах.

Значение опорных реакций от временных нагрузок, полученных по программе “MOLLY”:

Опоры

1

2

3

4

5

6

7

8

Расч. знач.

343.2

526.8

534.0

524.4

566.4

586.8

628.8

674.4

Значение опорных реакций от постоянных нагрузок, полученных по программе “MOLLY”:

Опоры

1

2

3

4

5

6

7

8

Норм. знач.

355.2

1059.6

889.0

914.4

987.6

1344

1420

1496.4

Расч. знач.

454.8

1326.0

1084.8

1131.6

1220.4

1663.2

1810

1956.1

2.4 Расчет по прочности объединения железобетона и стали гибкими упорами

Материал упоров - низколегированная сталь марки 09Г2.

Сдвигающее усилие Sh приходящееся на один гибкий упор должно отвечать следующим условиям прочности:

для упоров в виде круглых стержней при l/d>4.2 -

где Rb=180 кг/см2 - сопротивление бетона В35 осевому сжатию;

l=16 см - длина упора;

d=1.4 см - диаметр упора.

l/d=11.43>4.2 - условие выполняется,

Кроме того, для гибких упоров в виде круглых стержней должно быть выполнено условие:

,

где Ry=2200 кг/см2 - расчетное сопротивление материала упоров,

m=1 - коэффициент условий работы.

Погонное сдвигающее усилие

Пролет 42м:

0

3.7

4.5

7.5

10.5

13.5

16.5

19.5

22.5

28.5

31.5

34.5

37.5

38.3

42

Тип сечения

4

4

5

6

6

6

6

6

6

6

6

6

6

5

4

Момент инерции объед. сечения, I

0.8

0.8

0.7

0.6

0.6

0.6

0.6

0.6

0.6

0.6

0.6

0.6

0.6

0.7

0.8

Статический момент объед. сеч., S

0.39

0.39

0.36

0.33

0.33

0.33

0.33

0.33

0.33

0.33

0.33

0.33

0.33

0.36

0.39

Перерезывающее усилие, Q

158

146.7

135.4

129.8

118.5

107.2

95.9

84.6

95.9

107.2

118.5

129.8

135.4

146.7

158

Погонное сдвигающее усилие, q

77

71.5

69.6

71.4

65.2

59

52.7

46.5

52.7

59

65.2

71.4

69.6

71.5

77

Кол-во упоров(теоретич.)

29

27

26

27

25

22

20

18

20

22

25

27

26

27

29

Шаг упоров

100

100

100

100

100

120

120

140

120

120

100

100

100

100

100

Принятое кол-во упоров (в одном ряду

30

30

30

30

30

24

24

21

24

24

30

30

30

30

300

Кол-во рядов

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

3

2.5 Расчет стыков пролетного строения

Расчет по площади:

Высота стенки h=1480 мм

№ ряда

ai, см

zi, см

T

n

Принимаемое

кол-во болтов

1

7

67

20.8

1.0

2

2

8

59

22.9

1.1

2

3

8

51

22.1

1.03

2

4

8

43

21.2

1.0

1

5

8

35

20.4

0.95

2

6

8

27

19.5

0.91

1

7

8

19

18.7

0.87

2

8

8

11

17.9

0.84

1

9

8

3

17.0

0.79

2

10

8

-5

17.2

0.8

1

11

8

-13

18.1

0.85

2

12

8

-21

18.9

0.88

1

13

8

-29

19.8

0.93

2

14

8

-37

20.6

0.96

2

15

12

-45

32.1

1.5

2

16

9

-57

25.5

1.19

2

17

8

-66

23.6

1.1

2

где а - высота расчетного участка стенки;

- толщина стенки, ;

;

;

z - расстояние от оси стыка до рассматриваемого ряда болтов;

- высота стенки, .

Число n высокопрочных болтов в соед. опред. по формуле:

;

где Т - усилие приходящиеся на один ряд болтов,

m - коэф. условия работы, m=1.0;

- число контактов в соед., ;

- расчетное усилие на один болтоконтакт, ,

где - коэф. трения, ;

- коэф. надежности, =1.2

Р - усилие натяжения высокопрочного болта,

;

- площадь сечения стержня;

=0.95 - коэф. условий работы высокопрочных болтов,

.

Высота стенки h=1680 мм

№ ряда

ai, см

zi, см

T

n

Принимаемое

кол-во болтов

1

8

76

23.7

1.1

2

2

8

68

23.0

1.07

2

3

8

60

22.3

1.04

2

4

8

52

21.5

1.0

2

5

8

44

20.8

0.97

1

6

8

36

20.0

0.94

2

7

8

28

19.3

0.9

1

8

8

20

18.6

0.87

2

9

8

12

17.8

0.83

1

10

11

1

23.1

1.08

2

11

8

-7

17.4

0.81

1

12

8

-15

18.1

0.85

2

13

8

-23

18.8

0.88

1

14

8

-31

19.6

0.91

2

15

8

-39

20.3

0.95

2

16

8

-47

21.1

0.98

2

17

12

-59

33.2

1.55

2

18

9

-68

25.9

1.2

2

19

8

-76

23.7

1.11

2

Высота стенки h=1880 мм

№ ряда

ai, см

zi, см

T

n

Принимаемое

кол-во болтов

1

8

86

23.8

1.1

2

2

8

78

23.2

1.08

2

3

8

70

22.5

1.05

2

4

8

62

21.8

1.02

2

5

8

54

21.2

1.0

1

6

8

46

20.5

0.96

2

7

8

38

19.8

0.93

1

8

8

30

19.2

0.90

2

9

8

22

18.5

0.86

1

10

8

14

17.9

0.8

2

11

8

6

17.2

0.84

1

12

8

-2

16.9

0.88

2

13

8

-10

17.5

0.79

1

14

8

-18

18.2

0.85

2

15

8

-26

18.9

0.88

1

16

8

-34

19.5

0.91

2

17

8

-42

20.2

0.94

1

18

8

-50

20.8

0.97

2

19

8

-58

21.5

1.0

2

20

12

-70

33.7

1.6

2

21

8

-78

23.2

1.08

2

22

8

-86

23.8

1.11

2

Расчет болтов по усилиям:

Разместив болты в накладке, проверяем прочность болтового соединения по условию:

,

где - усилие на болт;

;

где Q - поперечная сила;

n - кол-во рядов;

k - кол-во болтов в ряду;

;

где Mр -момент, приходящийся на один болт;

;

где М - расчетный момент в сечении;

Wn - момент сопротивления болтового поля;

;

Должно выполнятся условие:

Высота стенки Н=1480 мм.

n

k

ai

zi

zi2

Qp

W

Mp

Tmi

T

1

2

7

67

4489

0,24

16,32

8,52

8,52

8,52

2

2

8

59

3481

0,24

16,32

8,52

7,5

7,5

3

2

8

51

2601

0,24

16,32

8,52

6,49

6,49

4

1

8

43

1849

0,47

8,16

17,05

5,47

5,49

5

2

8

35

1225

0,24

16,32

8,52

4,45

4,46

6

1

8

27

729

0,47

8,16

17,05

3,43

3,46

7

2

8

19

361

0,24

16,32

8,52

2,42

2,43

8

1

8

11

121

0,47

8,16

17,05

1,4

1,48

9

2

8

3

9

0,24

16,32

8,52

0,38

0,45

10

1

8

-5

25

0,47

8,16

17,05

-0,64

0,79

11

2

8

-13

169

0,24

16,32

8,52

-1,65

1,67

12

1

8

-21

441

0,47

8,16

17,05

-2,67

2,71

13

2

8

-29

841

0,24

16,32

8,52

-3,69

3,7

14

2

8

-37

1369

0,24

16,32

8,52

-4,71

4,72

15

2

12

-45

2025

0,24

16,32

8,52

-5,72

5,73

16

2

9

-57

3249

0,24

16,32

8,52

-7,25

7,25

17

2

8

-66

4356

0,24

16,32

8,52

-8,39

8,39

27340

Высота стенки Н=1680 мм

n

k

ai

zi

Zi2

Qp

W

Mp

Tmi

T

1

2

7

67

4489

0,45

16,32

12,26

12,26

12,27

2

2

8

59

3481

0,45

16,32

12,26

10,8

10,81

3

2

8

51

2601

0,45

16,32

12,26

9,33

9,34

4

1

8

43

1849

0,91

8,16

24,52

7,87

7,92

5

2

8

35

1225

0,45

16,32

12,26

6,4

6,42

6

1

8

27

729

0,91

8,16

24,52

4,94

5,02

7

2

8

19

361

0,45

16,32

12,26

3,48

3,51

8

1

8

11

121

0,91

8,16

24,52

2,01

2,21

9

2

8

3

9

0,45

16,32

12,26

0,55

0,71

10

1

8

-5

25

0,91

8,16

24,52

-0,91

1,29

11

2

8

-13

169

0,45

16,32

12,26

-2,38

2,42

12

1

8

-21

441

0,91

8,16

24,52

-3,84

3,95

13

2

8

-29

841

0,45

16,32

12,26

-5,31

5,33

14

2

8

-37

1369

0,45

16,32

12,26

-6,77

6,78

15

2

12

-45

2025

0,45

16,32

12,26

-8,23

8,24

16

2

9

-57

3249

0,45

16,32

12,26

-10,43

10,44

17

2

8

-66

4356

0,45

16,32

12,26

-12,08

12,09

27340

Высота стенки Н=1880 мм

n

k

ai

zi

Zi2

Qp

W

Mp

Tmi

T

1

2

7

67

4489

0,46

16,32

12,61

12,61

12,62

2

2

8

59

3481

0,46

16,32

12,61

11,1

11,11

3

2

8

51

2601

0,46

16,32

12,61

9,6

9,61

4

1

8

43

1849

0,91

8,16

25,22

8,09

8,14

5

2

8

35

1225

0,46

16,32

12,61

6,59

6,61

6

1

8

27

729

0,91

8,16

25,22

5,08

5,16

7

2

8

19

361

0,46

16,32

12,61

3,58

3,61

8

1

8

11

121

0,91

8,16

25,22

2,07

2,26

9

2

8

3

9

0,46

16,32

12,61

0,56

0,72

10

1

8

-5

25

0,91

8,16

25,22

-0,94

1,31

11

2

8

-13

169

0,46

16,32

12,61

-2,45

2,49

12

1

8

-21

441

0,91

8,16

25,22

-3,95

4,05

13

2

8

-29

841

0,46

16,32

12,61

-5,46

5,48

14

2

8

-37

1369

0,46

16,32

12,61

-6,96

6,98

15

2

12

-45

2025

0,46

16,32

12,61

-8,47

8,48

16

2

9

-57

3249

0,46

16,32

12,61

-10,73

10,74

17

2

8

-66

4356

0,46

16,32

12,61

-12,42

12,43

 

27340

 

 

 

 

Глава 3. Расчет промежуточной опоры №9

3.1 Общие данные

Промежуточная опора рассчитывается на действие постоянных и временных нагрузок:

-Вертикальных от веса пролетного строения.

-Вертикальных от веса временных нагрузок А11 (в расчет вводится схема загружения, дающая максимальные опорные реакции).

-Горизонтальных продольных и поперечных нагрузок от трения в опорных частях и торможения, от полной ветровой нагрузки.

-Горизонтальной поперечной нагрузки от ударов.

Геологические условия приведены в таблице 3.1.1.

  • Таблица 3.1.1.
    • инж.
    • геол

    эл.

    Наименование грунта

    Коэффициент

    пористости

    е

    Показатель текучести

    IL

    Угол внутреннего трения град

    Удельное сцепление Кпа СН

    Геологич.

    индекс

    0

    Пески пылеватые мелкие

    -

    -

    -

    -

    tgIV

    2

    Пески мелкие, средней плотности, влажные

    0.65

    -

    32

    2

    LgIIIb

    4

    Супеси пылеватые, пластичные

    0.585

    0.15

    23

    15

    LgIIIb

    5

    Супеси пылеватые, пластичные

    0.607

    0.64

    17

    9

    LgIIIb

    7

    Суглинки пылеватые, ленточные и слоистые, мягкопластичные

    0.951

    0.88

    10

    10

    LgIIIb

    8

    Супеси пылеватые с гравием пластичные

    0.418

    0.21

    24

    18

    gIIIlz

    9

    Супеси пылеватые с гравием твердые

    0.288

    -0.52

    30

    60

    gIIIlz

    11

    Пески средней крупности, плотные, насыщенные водой

    0.45

    -

    40

    3

    fIII

    В качестве несущих грунтов основания рекомендуются - супеси пылеватые с гравием пластичные(№9), пески средней крупности, плотные, насыщенные водой(№11).

    Рассматриваем два варианта фундамента опор (Рис. 3):

    В первом варианте рассматривается опора на свайном фундаменте в виде 39 круглых типовых свай d=0.6м и длиной 18м, объединенных железобетонным ростверком.

    Во втором варианте рассматривается опора на свайном фундаменте в виде 54 типовых призматических свай 40х40см и длиной 18м, объединенных железобетонным ростверком.

    Сравнение объемных показателей(по всей длине путепровода) и технологических аспектов сооружения опор позволяет рекомендовать к реализации вариант фундамента с круглыми сваями, обладающей наименьшей материалоемкостью и требующий меньше времени и трудоемкости при его сооружении.

    3.2 Сбор нагрузок

    3.2.1 Постоянные нагрузки

    1) Вес пролетного строения

    № п.п.

    Наименование

    Нормативная нагрузка, т

    Коэф-т надежности

    Расчетная нагрузка,

    т

    1.

    Вес металла +вес ж.б. плиты

    947.2

    1.1

    1041.9

    2.

    Вес гидроизоляции

    10.6

    1.3

    13.78

    3.

    Вес защитного слоя

    252.6

    1.3

    328.4

    4.

    Вес асфальтобетона

    286.0

    2.0

    572.0

    Всего

    1496.4

    1956.1

    2) Нагрузка от собственного веса опоры

    №п.п.

    Наименование

    Объем V, м3

    Кол-во

    Нормативная нагрузка P

    1.

    Ригель

    68.2

    1

    170.5

    2.

    Cтойка

    10.2

    2

    118.5

    9.0

    3

    Нагрузка от собственного веса стоек и ригеля Рн,т

    289.0

    3.

    Ростверк

    236.0

    1

    590.0

    Общий вес

    879.0

    Объемный вес ж.б g=2.5 т/м3

    Расчетное значение нагрузки от собств. веса опоры - 1.1x879=966.9т

    3) Нагрузка от веса грунта на обрезах фундамента

    Gгр=

    - удельный вес насыпного грунта

    Gгр=1.8x0.28x110.54=55.7т

    3.2.2 Временные нагрузки

    1) Нагрузка от торможения (определяется согласно п.2.20*, 2.22, 2.23 СНиП 2.05.03-84*)

    0.8К<Pторм<2.5K

    8.8<Pторм<27.5

    Нормативная нагрузка от торможения:

    К=11 т - класс нагрузки АК.

    =456м - длина линии влияния.

    S1=1 - коэффициент полосности для тележек

    S1=0.6 - коэффициент полосности для равномерно распределенной нагрузки

    Расчетная нагрузка от торможения (коэф. надежности - 1.2): Pторм=60.5x1.2=72.6 т

    2) Нагрузка от трения в опорных частях(определяется согласно п.2.28* СНиП 2.05.03-84*)

    - для 1-ой группы опор(схема 4х27+3х33+42)

    - для 2-ой группы опор(схема 3х33+4х27)

    где - вертикальная составляющая при действии рассматриваемых нагрузок с коэффициентом надежности по нагрузке f=1.

    Нормативная температура воздуха в холодное время суток - 26о

    (средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки, обеспеченностью 0.92)

    Среднее давление в опорных частях

    Коэффициент трения при температуре наиболее холодной пятидневки

    -10о и выше

    -26о

    -50о

    max

    max

    max

    max

    max

    max

    100

    0.085

    0.03

    0.099

    0.036

    0.12

    0.045

    200

    0.05

    0.015

    0.06

    0.021

    0.075

    0.03

    300

    0.035

    0.01

    0.045

    0.014

    0.06

    0.02

    97

    0.1

    0.036

    103

    0.098

    0.036

    Максимальные и минимальные коэффициенты трения в подвижных опорных частях для групп опор:

    для 1-ой группы опор

    z- число опор в группе, z=8

    для 2-ой группы опор

    z- число опор в группе, z=7

    Принимаем ,

    Расчетное сопротивление от трения в подвижных опорных частях(коэф. надежности - 1.0):

    3) Ветровая нагрузка (определяется согласно п. 2.24* СНиП 2.05.03-84*)

    Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки на пролетное строение:

    ,

    где - нормативное значение ветрового давления для II ветрового района;

    - коэффициент для местности (тип В);

    - аэродинамический коэф. лобового сопротивления для пролетного строения с плоскими главными балками.

    Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки на пролетное строение:

    ,

    где >0.3, принимаем

    - коэф. динамичности для балочных неразрезных пролетных строений,

    - длина пролета моста ()

    Нормативная величина полной ветровой нагрузки на пролетное строение:

    Нормативная величина полной ветровой нагрузки на опору.

    Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки на опору:

    - аэродинамический коэф. лобового сопротивления для железобетонной опоры прямоугольного сечения.

    Нормативное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки на опору:

    ,

    где >0.3, принимаем

    - коэф. динамичности,

    - высота опоры

    Нормативная величина полной ветровой нагрузки на опору:

    Нормативная поперечная сила на одну опору и пролетное строение от полной ветровой нагрузки

    F1=99.38 м2 - площадь рабочей ветровой поверхности пролетного строения

    F2=11.70 м2 - площадь рабочей ветровой поверхности опоры

    Высота пролетного строения: 2.65

    Длина пролета: 37.5

    Высота опоры: 7.8

    Ширина опоры: 1.5

    Нормативная продольная сила на одну опору и пролетное строение от полной ветровой нагрузки

    Нормативная продольная сила от ветровой нагрузки принимается для пролетных строений со сплошными балками в размере 20% полной нормативной поперечной силы от ветровой нагрузки.

    F3=79.4 м2 - площадь рабочей ветровой поверхности опоры

    Расчетные силы(коэф. надежности - 1.4): Вдоль моста Поперек моста

    Пр.стр. - 1.47 Пр. стр. - 7.35

    Опора - 7.0 Опора - 1.04

    4) Горизонтальная поперечная нагрузка от ударов (определяется согласно п. 2.19* СНиП 2.05.03-84*)

    Горизонтальная поперечная нагрузка от ударов автомобильной нагрузки в виде сосредоточенной силы, равной 0.6К=6.6 тс, приложенной в уровне верха покрытия проезжей части.

    Расчетное знач. нагрузки от ударов - Fу =6.6х1.2=7.92 тс

    Схема сбора нагрузок для расчета промежуточной опоры №9 - рис. 4.

    3.3 Сочетание нагрузок вдоль и поперек моста

    Нагрузки собираем вдоль и поперек по подошве и по обрезу фундамента.

    Расчетные сочетания нагрузок вдоль моста для опоры 9 (по подошве фундамента)

     

    норм

    плечо по подошве ф-та

    гf>1

    гf<1

    расч. >1

    расч. <1

    сх.1 (7)

    сх.2 (7+(11 и 12))

    сх.3 (7+(12 и s))

    сх.4 (11+(7 и 12))

    сх.5 (s)

    сх.6 (s+7+12)

    N

    H

    N

    H

    M

    N

    H

    M

    коэф. сочет.

    N

    H

    M

    коэф. сочет.

    N

    H

    M

    коэф. сочет.

    N

    H

    M

    коэф. сочет.

    N

    H

    M

    коэф. сочет.

    N

    H

    M

    коэф. сочет.

    N

    H

    M

    пост. верт.

    G1

    Вес пролетного строения

    1496,4

     

     

     

    0,9

    1956,1

     

     

    1347

     

     

     

    1956,1

     

     

     

    1956,1

     

     

     

    1956,1

     

     

     

    1956,1

     

     

     

    1347

     

     

     

    1956,1

     

     

    G2

    Вес элементов опоры

    934,7

     

     

    1,1

    0,9

    1028

     

     

    841

     

     

     

    1028

     

     

     

    1028

     

     

     

    1028

     

     

     

    1028

     

     

     

    841

     

     

     

    1028

     

     

    врем. верт.

    7

    Временная нагрузка на пр. стр.

    500,0

     

     

     

     

    675,0

     

     

     

     

     

    1

    675

     

     

    0,8

    540

     

     

    0,8

    540

     

     

    0,8

    540

     

     

     

     

     

     

    0,7

    473

     

     

    Врем. гориз.

    11

    Торможение

     

    60,5

    10,1

    1,2

     

     

    72,6

    733,26

     

     

     

     

     

     

     

    0,7

     

    51

    513

     

     

     

     

    0,8

     

    58

    587

     

     

     

     

     

     

     

     

    12

    Ветровая на пролет вдоль моста

     

    1,1

    11,6

    1,4

     

     

    1,54

    17,9

     

     

     

     

     

     

     

    0,25

     

    0,4

    4,5

    0,25

     

    0,4

    4,5

    0,25

     

    0,4

    4,5

     

     

     

     

    0,25

     

    0,4

    4,5

    12

    Ветровая на опору вдоль моста

     

    5,0

    7,6

    1,4

     

     

    7

    53,2

     

     

     

     

     

     

     

    0,25

     

    1,8

    13,3

    0,25

     

    1,8

    13,3

    0,25

     

    1,8

    13,3

     

     

     

     

    0,25

     

    1,8

    13,3

    s

    Тренние в опорных частях

     

    286,0

    10,1

    1

     

     

    286

    2888,6

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

    0,7

     

    200,2

    2022,02

     

     

     

     

    1

     

    286

    2888,6

    0,8

     

    228,8

    2310,88

    Итого

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

    3659

     

     

     

    3524

    53,2

    530,8

     

    3524

    202,4

    2040

     

    3524

    60,2

    604,8

     

    2188

    286

    2889

     

    3457

    231

    2329

    Расчетные сочетания нагрузок вдоль моста для опоры 9 (по обрезу фундамента)

     

    норм

    плечо по подошве ф-та

    гf>1

    гf<1

    расч. >1

    расч. <1

    сх.1 (7)

    сх.2 (7+(11 и 12))

    сх.3 (7+(12 и s))

    сх.4 (11+(7 и 12))

    сх.5 (s)

    сх.6 (s+7+12)

    N

    H

    N

    H

    M

    N

    H

    M

    коэф. сочет.

    N

    H

    M

    коэф. сочет.

    N

    H

    M

    коэф. сочет.

    N

    H

    M

    коэф. сочет.

    N

    H

    M

    коэф. сочет.

    N

    H

    M

    коэф. сочет.

    N

    H

    M

    пост. верт.

    G1

    Вес пролетного строения

    1496,4

     

     

     

    0,9

    1956,1

     

     

    1347

     

     

     

    1956,1

     

     

     

    1956,1

     

     

     

    1956,1

     

     

     

    1956,1

     

     

     

    1347

     

     

     

    1956,1

     

     

    G2

    Вес элементов опоры

    289,0

     

     

    1,1

    0,9

    318

     

     

    260

     

     

     

    318

     

     

     

    318

     

     

     

    318

     

     

     

    318

     

     

     

    260

     

     

     

    318

     

     

    врем. верт.

    7

    Временная нагрузка на пр. стр.

    500,0

     

     

     

     

    675,0

     

     

     

     

     

    1

    675

     

     

    0,8

    540

     

     

    0,8

    540

     

     

    0,8

    540

     

     

     

     

     

     

    0,7

    473

     

     

    Врем. гориз.

    11

    Торможение

     

    60,5

    8,1

    1,2

     

     

    72,6

    588,06

     

     

     

     

     

     

     

    0,7

     

    51

    412

     

     

     

     

    0,8

     

    58

    470

     

     

     

     

     

     

     

     

    12

    Ветровая на пролет вдоль моста

     

    1,1

    9,6

    1,4

     

     

    1,54

    14,8

     

     

     

     

     

     

     

    0,25

     

    0,4

    3,7

    0,25

     

    0,4

    3,7

    0,25

     

    0,4

    3,7

     

     

     

     

    0,25

     

    0,4

    3,7

    12

    Ветровая на опору вдоль моста

     

    5,0

    5,6

    1,4

     

     

    7

    39,2

     

     

     

     

     

     

     

    0,25

     

    1,8

    9,8

    0,25

     

    1,8

    9,8

    0,25

     

    1,8

    9,8

     

     

     

     

    0,25

     

    1,8

    9,8

    s

    Тренние в опорных частях

     

    286,0

    8,1

    1

     

     

    286

    2316,6

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

    0,7

     

    200,2

    1621,62

     

     

     

     

    1

     

    286

    2316,6

    0,8

     

    228,8

    1853,28

    Итого

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

     

    2949

     

     

     

    2814

    53,2

    425,5

     

    2814

    202,4

    1635

     

    2814

    60,2

    483,5

     

    1607

    286

    2317

     

    2747

    231

    1867

    3.4 Расчет тела опоры

    3.4.1 Общие данные

    Расчет железобетонных опор выполняется по устойчивости, прочности и трещиностойкости (по 5 сх. сочетания нагрузок).

    Для расчета по прочности и устойчивости изгибающий момент и продольная сила равны 463.4 тм и 321.4 т соответственно.

    Для расчета по трещиностойкости изгибающий момент и продольная сила равны 463.4тм и 357т соответственно.

    Эксцентриситет рассчитывается по формуле:

    - для расчета по прочности и устойчивости

    - для расчета по трещиностойкости

    Для расчета железобетонных сечений стойки воспользуемся программой “BETON”

    Пояснение к программе “BETON”:

    B, H - параметры сечения;

    L0x - свободная длина в плоскости изгиба;

    L0y - свободная длина в плоскости, перпендикулярной плоскости изгиба;

    K - коэффициент, учитывающий расположение сечения по длине элемента;

    N - полное расчетное продольное усилие для расчетов по прочности и устойчивости;

    ec- эксцентриситет силы N относительно центра тяжести бетонного сечения;

    N1 - расчетное продольное усилие от постоянной нагрузки;

    ec1 - эксцентриситет силы N1 относительно центра тяжести бетоннго сечения;

    Ntr - полное расчетное продольное усилие для расчета по трещиностойкости;

    ectr - эксцентриситет силы Ntr относительно центра тяжести бетона.

    Исходные данные для расчета стойки - рис. 5

    3.4.2 Исходные данные и результаты расчета крайней стойки

    ГипроСТРОЙМОСТ Ленинградский отдел

    BETON v 1.0

    Расчет бетонных и железобетонных сечений на прочность,устойчивость и трещиностойкость согласно требованиям СНиП 2.05.03-84

    Конструкция Железобетонная сжатая

    Сечение Прямоугольное B : 130.0 см. H : 150.0 см.

    Продольные параметры: L0x= 7.0 см. L0y= 7.0 см. K = 1.0

    Нагрузки :

    N : 321.4 Т. ec: 144.0 см.

    Nl: 321.4 Т. ecl: 0.0 см.

    Ntr: 357.0 Т. ectr: 130.0 см.

    Статич. определимость: Да

    Бетон B35

    Арматура A-III

    Сжатое армирование рядов:7 площадь 98.2кв.см.

    ряд 1: 8 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 7.0 см.

    ряд 2: 2 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 20.0 см.

    ряд 3: 2 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 33.0 см.

    ряд 4: 2 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 41.0 см.

    ряд 5: 2 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 51.0 см.

    ряд 6: 2 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 63.0 см.

    ряд 7: 2 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 75.0 см.

    Растян. армирование рядов:7 площадь 98.2кв.см.

    ряд 1: 8 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 7.0 см.

    ряд 2: 2 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 20.0 см.

    ряд 3: 2 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 33.0 см.

    ряд 4: 2 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 41.0 см.

    ряд 5: 2 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 51.0 см.

    ряд 6: 2 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 63.0 см.

    ряд 7: 2 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 75.0 см.

    *** Результаты расчета ***

    -- В плоскости момента --

    EC/R= 5.5 устойчивость пpовеpять не тpебуется

    Расчет по прочности

    В соответствии с п 3.42 СНИП расчетное сопротивление

    7 pяда pастянутой аpматуpы уменьшено на 20.9 %

    6 pяда pастянутой аpматуpы уменьшено на 16.0 %

    5 pяда pастянутой аpматуpы уменьшено на 11.0 %

    4 pяда pастянутой аpматуpы уменьшено на 6.9 %

    3 pяда pастянутой аpматуpы уменьшено на 3.6 %

    N*e0 (= 604.0 т*м) < Mmax (= 680.0 т*м)

    Пpочность сечения обеспечена

    Высота сжатой зоны= 27.8 см.

    -- Из плоскости момента --

    Пpочность и устойчивость обеспечены :

    N (= 321.40 тн.) < NMAX (= 4207.04 тн.)

    -- Расчет по тpещиностойкости --

    Максимальные сжимающие напpяжения в бетоне не пpевышают допустимые.

    SIGMA max (= 136.7 кг/кв.см) < RB,mc2(= 170.0 кг/кв.см)

    Тpещиностойкость по обpазованию пpодольных тpещин обеспечена

    Высота сжатой зоны : 56.0 см.

    Шиpина pаскpытия ноpмальных тpещин pавна 0.03729 см.

    3.4.2 Исходные данные и результаты расчета средней стойки

    ГипроСТРОЙМОСТ Ленинградский отдел

    BETON v 1.0

    Расчет бетонных и железобетонных сечений на прочность, устойчивость и трещиностойкость согласно требованиям СНиП 2.05.03-84

    Конструкция Железобетонная сжатая

    Сечение Прямоугольное B : 110.0 см. H : 150.0 см.

    Продольные параметры : L0x= 7.0 см. L0y= 7.0 см. K = 1.0

    Нагрузки :

    N : 321.4 Т. ec: 144.0 см.

    Nl: 321.4 Т. ecl: 0.0 см.

    Ntr: 357.0 Т. ectr: 130.0 см.

    Статич. определимость: Да

    Бетон B35

    Арматура A-III

    Сжатое армирование рядов:5 площадь 83.4кв.см.

    ряд 1: 9 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 7.0 см.

    ряд 2: 2 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 30.0 см.

    ряд 3: 2 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 37.5 см.

    ряд 4: 2 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 53.0 см.

    ряд 5: 2 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 68.5 см.

    Растян. армирование рядов:5 площадь 83.4кв.см.

    ряд 1: 9 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 7.0 см.

    ряд 2: 2 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 30.0 см.

    ряд 3: 2 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 37.5 см.

    ряд 4: 2 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 53.0 см.

    ряд 5: 2 стержней диаметром 2.5 см., глубина заложения 68.5 см.

    *** Результаты расчета ***

    -- В плоскости момента --

    EC/R= 5.4 устойчивость пpовеpять не тpебуется

    Расчет по прочности

    В соответствии с п 3.42 СНИП расчетное сопротивление

    5 pяда pастянутой аpматуpы уменьшено на 18.8 %

    4 pяда pастянутой аpматуpы уменьшено на 12.3 %

    3 pяда pастянутой аpматуpы уменьшено на 5.8 %

    2 pяда pастянутой аpматуpы уменьшено на 2.6 %

    N*e0 (= 620.5 т*м) < Mmax (= 655.1 т*м)

    Пpочность сечения обеспечена

    Высота сжатой зоны= 30.6 см.

    -- Из плоскости момента --

    Пpочность и устойчивость обеспечены :

    N (= 321.40 тн.) < NMAX (= 3562.48 тн.)

    -- Расчет по тpещиностойкости --

    Максимальные сжимающие напpяжения в бетоне не пpевышают допустимые.

    SIGMA max (= 151.8 кг/кв.см) < RB,mc2(= 170.0 кг/кв.см)

    Тpещиностойкость по обpазованию пpодольных тpещин обеспечена

    Высота сжатой зоны : 57.3 см.

    Шиpина pаскpытия ноpмальных тpещин pавна 0.03838 см.

    3.5 Расчет свайного ростверка

    3.5.1 Определение сил и моментов, действующих по подошве фундамента вдоль моста

    Расчет свайного ростверка производим по программе “Rostverk”.

    В расчет вводим следующие схемы сочетания нагрузок - 2, 3, 5, 6.

    Пояснение к программе “ROSTVERK”:

    сh - количество схем загружения;

    n - кол-во групп свай в ростверке;

    mp - коэф-т пропорциональности грунта;

    h - толщина слоя грунта;

    Е - модуль упругости материала;

    h(k) - глубина погружения свай;

    d(k) - диаметр погружаемой сваи;

    f(k), j(k) - параметру поперечного сечения сваи;

    a0p(k) - показатель нескального грунта под нижнем концом сваи;

    psip(k) - признак нескального грунта под нижнем концом сваи;

    v(k) - признак опирания сваи на грунт;

    kf(k) - коэф-т формы;

    f(k), w(k) - углы наклона сваи;

    M, H, P - нагрузки.

    IBM PC Гипростроймост Ленинградский отдел

    Программа расчета свайного ростверка

    Наименование обьекта :opora9

    Исходные данные

    3.5.2 Определение сил и моментов, действующих по подошве фундамента поперек моста

    IBM PC Гипростроймост Ленинградский отдел

    Программа расчета свайного ростверка

    3.5.3 Расчет несущей способности сваи

    По графику 1 определяем несущую способность сваи по материалу.

    Усилие Nmax в наиболее нагруженной свае должно быть меньше нагрузки Р, допускаемой на сваю,

    ,

    Несущая способность сваи опред. по формуле:

    ,

    где - коэффициент условий работы сваи;

    - коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи;

    - коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности;

    - коэффициент надежности;

    R=464 т - расчетное сопротивление под нижним концом сваи;

    U=1.88 м - периметр поперечного сечения;

    A=0.28 м2 - площадь сваи;

    - расчетное сопротивление i-ого слоя грунта по боковой поверхности сваи;

    - толщина i-ого слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью.

    № п.п

    Наименование

    грунта

    № инж.-

    геол.

    эл.

    Отм. кровли

    Мощ

    ность слоя, hi

    Ср. глубина слоя

    Показ. тек. (тип песка)

    fi

    1.

    Пески

    2

    18.58

    3.29

    1.645

    Мелкий

    2.75

    9.05

    2.

    Супесь пылеватая

    4

    15.29

    0.34

    3.46

    0.15

    5.03

    10.76

    3.

    Суглинки пылеватые

    5

    14.95

    6.73

    6.995

    0.64

    1.51

    20.92

    4.

    Суглинки

    7

    8.22

    5.43

    13.075

    0.88

    0.70

    24.72

    5.

    Супеси

    8

    2.79

    0.93

    16.255

    0.21

    7.16

    31.38

    6.

    Супеси

    9

    1.86

    2.35

    17.405

    -0.52

    7.54

    49.10

    7.

    Пески

    11

    -0.49

    1.21

    17.675

    средний

    7.85

    58.60

    8.

    Пески

    11

    -1.70

    средний

    Максимальная расчетная нагрузка на голову сваи составила:

    Nmax=Nв +Nп+Nс.в.,

    где Nв ,Nп - нагрузка на голову сваи вдоль и поперек соответственно;

    Nс.в.=- собственный вес сваи.

    Nmax=141.1+0.6+14.04=155.7т

    Nmax=155.7<171.5 т - условие выполняется.

    Принимаем 39 свай диаметром 0.6 м и длиной 18 м.

    Сваи типовые (Серия 3.501.1-124): длина секции 6м, 12м, тип сваи CKML.60.3-б.

    Глава 4. Технология строительства сооружения

    4.1 Организация строительных площадок, временных проездов

    Обеспечение основными строительными материалами.

    Подготовка территории строительства моста осуществляется силами подрядной строительной организации и заключается в выносе существующих коммуникаций, линий связи и энергоснабжения, устройству строительных площадок, временных проездов и съездов.

    Для обеспечения выполнения всех видов строительно-монтажных работ по сооружению мостового перехода в непосредственной близости от сооружаемых объектов организуются строительные площадки.

    Для сооружения транспортной развязки предполагается устройство двух строительных площадок, одна со стороны существующей в настоящее время части Индустриального проспекта, а другая со стороны Шафировского проспекта.

    Для устройства стройплощадок производится планировка территории, отсыпка песчано-гравийной смеси и укладка ж.б. плит. Стройплощадки предназначены для приёма строительных материалов и конструкций, необходимых для сооружения опор и монтажа пролётных строений, сооружения подходов и перекладки инженерных коммуникаций. Также там размещаются служебно-бытовые и складские помещения, объекты энергетического назначения, площадки для стоянки машин и механизмов, площадки для складирования материалов и конструкций. Стройплощадки оборудуются противопожарными щитами со стандартным набором средств пожаротушения.

    Движение автотранспорта будет осуществляться по внутриплощадочным проездам, которые сооружаются из железобетонных дорожных плит по слою щебёночной подготовки.

    Помимо строительных площадок проектом организации строительства предусматриваются технологические площадки для сооружения опор и для монтажа блоков пролётных строений.

    Обеспечение материалами для дорожных работ предполагается производить с карьеров Ленинградской области и асфальтобетонных заводов Санкт-Петербурга.

    Обеспечение бетонной смесью предполагается производить с бетонных заводов Санкт-Петербурга.

    Обеспечение сборными железобетонными конструкциями предполагается производить с предприятий стройиндустрии, расположенных в Санкт-Петербурге.

    Поставки металлоконструкций будут производиться с заводов мостовых металлоконструкций.

    4.2 Этапность и продолжительность строительства

    Строительство путепровода начинается с сооружения опор №1, 16. Затем ведутся работы по сооружению промежуточных опор №2-15. После этого производится монтаж пролетного строения и одновременно начинаются работы по сооружению подпорных стен. После монтажа пролётного строения производится бетонирование плиты проезжей части и устройство мостового полотна.

    4.3 Технология производства работ

    4.3.1 Технологическая последовательность сооружения опор

    Сооружение свайного основания опор производится при помощи сваебойного агрегата JUNTTAN, устанавливаемого на технологических площадках, выложенных ж/б плитами по щебеночной подготовке. Сооружение фундаментов промежуточных опор ведется в котлованах с креплением стенок металлическим шпунтом. Подача бетона при бетонировании опор осуществляется при помощи бетононасоса. Бетонирование стоек опор осуществляется в деревометаллической опалубке многоразового использования. Для бетонирования ригеля используются подмости из инвентарных металлических конструкций. Технология сооружения подпорных стен аналогична технологии сооружения опор.

    4.3.2 Технологическая последовательность сооружения пролетного строения

    Поступающие на строительную площадки блоки пролетных строений укрупняются на площадке для укрупнительной сборки при помощи кранов г/п 25 т. Монтаж блоков пролетных строений ведется двумя самоходными кранами г/п 75 т при помощи временных опор из инвентарных металлоконструкций, а монтаж блоков пролетных строений пролета 8 - 9 осуществляется при помощи ж.д. крана ЕДК - 1000, г/п 125 т. Бетонирование плиты проезжей части производится при помощи бетононасосов.

    4.3.3 Устройство проезжей части

    После окончания сооружения пролётного строения производится устройство проезжей части моста, установка перильного и барьерного ограждения.

    4.4 Проектирование производственной базы строительства

    4.4.1 Расчет в потребности рабочей силы

    Максимальное число рабочих, занятых на стройплощадке - 210 чел.(по графику движ. рабочей силы).

    Общее количество работников на строительстве (с учетом ИТР):

    A1=1,10Aраб =1.10210=231 чел.

    4.4.2 Расчет потребности в строительных материалах

    Расчет потребности в строительных материалах и конструкциях производится на основании ведомости объемов работ путепровода.

    Бетонные работы

    Типы конструкций

    Обычный железобетон

    Элементы моста

    Сборная

    Монолитная

    Фундаменты

    Опоры выше обреза фундамента

    Тело устоя

    Подпорные стенки

    Плита проезжей части

    Итого, м3

    6438

    1589

    2100

    2830

    3040

    15997

    2. Свайнные работы (со всех опор) 4376 м3 ж.б.

    3. Щебень 400 м3

    4. Опалубочные работы (опоры/устои/подп. ст.) 5075/1546/4030 м2

    5. Арматурные работы - 30кг/м3 480 т

    6. Расход лесоматериала:

    А). Пиленый лес:

    - на опалубочные работы - 1600 м3 (0.15 м3 - на 1 м2 поверхности опор)

    Б). Круглы лес:

    - Из расчета на 1 м3 пиленого леса 1.5 м3 круглого леса - 2400 м3

    7. Масса металла на пролетное строение - 2150 т.

    4.4.3 Определение потребности строительства в машинах и механизмах

    Наименование

    Марка

    Количество

    Ж. д. кран

    ЕДК-1000

    1

    Гусеничный кран

    РДК-25

    2

    Кран на спец шасси груз. 75 т

    NK-750-YS-L

    2

    Автобетоносмеситель

    СБ-92

    4

    Бетононасос

    БН-40

    2

    Бульдозер

    ДТ-75

    4

    Автокран

    КС-4561

    6

    Копровая установка

    Junttan PM - 23JHD

    2

    Экскаватор

    ЭО-3311Г

    2

    Шпунтовыдергиватель

    МШ-2М

    2

    Тягач седельный

    КрАЗ-5444

    2

    Тележка балковозная

    2

    Асфальтоукладчик

    ДС-195

    1

    Каток пневмоколесный

    ДУ-100

    1

    Компрессор

    ВП-20/8М

    2

    Автосамосвал 15 т

    КАМАЗ 65115

    6

    Автомашина бортовая 6 т

    Зил-433360

    4

    Вибропогружатель

    2

    4.4.4 Проектирование снабжения строительства водой, паром, сжатым воздухом и электроэнергией

    Строительство большого моста в современных условиях связано с большим потреблением электроэнергии, пара, сжатого воздуха и воды.

    Временное водоснабжение. На строительной площадке вода требуется для технических целей, пожаротушения, а также для санитарно-бытовых нужд. Расчетный секундный расход воды на производственные нужды Qпр определяется по формуле:

    где Qсм - расход воды на производственные нужды за одну смену в сутки, л;


Подобные документы

  • Характеристика геологических условий места строения путепровода. Описание свойств стоечных опор. Определение нагрузок и приведение их к обрезу фундамента. Конструирование и расчет фундамента мелкого заложения, свайного фундамента; технология общих работ.

    курсовая работа [1,3 M], добавлен 30.06.2015

  • Методы расчёта дорожно-транспортных сооружений. Временные нагрузки путепровода от подвижного состава. Расчёт плиты проезжей части. Определение геометрических характеристик сечения. Расчёт главной балки: определение усилий, прочности и трещиностойкости.

    курсовая работа [2,5 M], добавлен 20.05.2015

  • Основные задачи при проектировании железобетонного балочного пролетного строения. Применение метода вариантного проектирования. Анализ эксплуатационных и технических показателей. Эскизное проектирование, расчет плиты проезжей части и главной балки.

    курсовая работа [1,8 M], добавлен 22.12.2013

  • Назначение конструкции дорожной одежды подходных насыпей. Разработка вариантов сооружения пролетного строения. Проектирование снабжения строительства водой, паром, сжатым воздухом и электроэнергией. Технологическая карта на монтаж пролетного строения.

    дипломная работа [10,9 M], добавлен 05.10.2022

  • Описание условий проектирования моста. Расчет главной балки пролетного строения. Геометрические параметры расчетных сечений балки. Подбор арматуры и расчет по прочности сечения, нормального к продольной оси балки. Конструирование элементов моста.

    курсовая работа [4,1 M], добавлен 28.05.2012

  • Назначение формы пролетного строения и его элементов. Определение внутренних усилий в плите проезжей части. Расчёт балок на прочность. Конструирование продольной и наклонной арматуры. Расчет по раскрытию нормальных трещин железобетонных элементов.

    курсовая работа [576,8 K], добавлен 27.02.2015

  • Характеристика района строительства. Определение предварительного напряжения арматуры. Расчет прочности плиты. Выбор методов производства монтажных работ. Разработка календарного плана строительства здания. Определение сметной стоимости строительства.

    дипломная работа [554,1 K], добавлен 07.02.2016

  • Изучение этапов организации работ по строительству магистрального трубопровода: технология рытья траншеи, материальное обеспечение, природоохранные мероприятия. Расчет прочности трубопровода, машинная очистка, изоляция и укладка трубопровода в траншею.

    курсовая работа [145,8 K], добавлен 02.07.2011

  • Концепция развития бетона и железобетона, значение этих материалов для прогресса в области строительства. Особенности технологий расчета и проектирования железобетонных конструкций. Направления и источники экономии бетона и железобетона в строительстве.

    реферат [30,2 K], добавлен 05.03.2012

  • Проектирование второго пускового комплекса поликлиники, геологическое изучение площадки под строительство. Составление генерального плана сооружения. Расчет монолитной плиты перекрытия и фундаментов, технология строительства и составление сметы.

    дипломная работа [3,2 M], добавлен 23.06.2009

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.