Нагрузки собираем с грузовой площади S = 6 м²

Вид нагрузки	Расчетная нагруз-	Коэф-т	Расчетная нагруз-
	ка N', кН/м	надежности	ка N", кН/м
1. Кирпичная стена	126,97	1,1	139,67
2. Перекрытия 9шт
- ж/б плита 3,0 кН/м2	18,0	1,1	19,8
- тепло- звукоизоля-
ция из керамзита
0,135 кН/м2	0,81	1,3	1,053
- слой цементного
раствора 0,36 кН/м2	2,16	1,3	2,808
- паркет 0,12 кН/м2	0,72	1,1	0,792
Итого от перекрытия	206,73		220,08
3. Кровля (включая
плиту покрытия)	23,56	1,2	28,27
4. Снеговая	2,94	1,4	4,12
5. Полезная нагрузка
1,5 кН/м2 9	81	1,2	97,2
Итого на 1	погонный метр	фундамента
	441,20		489,34

Сбор нагрузок на фундамент Ф-2

Нагрузки собираем с грузовой площади S = 3м²

Вид нагрузки	Расчетная нагруз-	Коэф-т	Расчетная нагруз-
	ка N', кН/м	надежности	ка N", кН/м
1. Кирпичная стена	126,97	1,1	139,67
2. Перекрытия 9шт
- ж/б плита 3,0 кН/м2	9	1,1	9,9
- тепло- звукоизоля-
ция из керамзита
0,135 кН/м2	0,41	1,3	0,53
- слой цементного
раствора 0,36 кН/м2	1,08	1,3	1,404
- паркет 0,12 кН/м2	0,36	1,1	0,396
Итого от перекрытия	137,82		151,9
3. Кровля (включая
плиту покрытия)	11,78	1,2	14,14
4. Снеговая	1,47	1,4	2,06
5. Полезная нагрузка
1,5 кН/м2 9	40,5	1,2	48,6
Итого на 1	погонный метр	фундамента
	318,54		356,37

Сбор нагрузок на фундамент Ф-3

Нагрузки собираем с грузовой площади S = 3м²

Вид нагрузки	Расчетная нагруз-	Коэф-т	Расчетная нагруз-
	ка N', кН/м	надежности	ка N", кН/м
1. Кирпичная стена	181,76	1,1	199,94
2. Перекрытия 10шт
- ж/б плита 9шт
3,0 кН/м2	10,8	1,1	11,88
- тепло- звукоизоля-
ция из керамзита
0,135 кН/м2	0,49	1,3	0,637
- слой цементного
раствора 0,36 кН/м2	1,30	1,3	1,69
- паркет 0,12 кН/м2	0,43	1,1	0,47
- ж/б плита 1шт
3,0 кН/м2	10,8	1,1	11,88
- слой мозаичного
бетона, h = 0,8 м	7,2	1,3	9,36
Итого от перекрытия	135,18		153,33
3. Кровля (включая
плиту покрытия)	14,14	1,2	16,97
4. Снеговая	1,76	1,4	2,46
5. Полезная нагрузка
1,5 кН/м2 10	54	1,2	64,8
Итого на 1	погонный метр	фундамента
	386,84		437,50

3.5 Расчет ленточных фундаментов

3.5.1 Выбор глубины заложения фундаментов

Глубина заложения фундаментов должна приниматься с учетом:

- назначения и конструктивных особенностей проектируемого сооружения нагрузок и воздействий на его фундаменты;

- глубины заложения фундаментов примыкающих сооружений, а также глубины прокладки инженерных коммуникаций;

- существующего и проектируемого рельефа застраиваемой территории;

- инженерно-геологических условий площадки строительства (физико-механических свойств грунтов, характера напластований, наличия слоев, склонных к скольжению и пр.);

- гидрогеологических условий площадки и возможных их изменений в процессе строительства и эксплуатации сооружения);

- глубины сезонного промерзания.

Для фундаментов Ф-1, Ф-2, Ф-3 глубину заложения принимаем из конструктивных соображений, т.е. учитывая, что здание имеет подвал, высота которого составляет м. Глубину заложения принимаем d = 2,89 м, что на 0,5 м ниже отметки пола подвала. Несущим слоем грунта соответственно будет ИГЭ-2.

3.5.2 Расчет ленточного фундамента Ф-1

Определение основных размеров фундамента

Предварительную ширину фундамента определяем из уравнения:

,

где коэффициенты определяются по формулам:

где - коэффициенты условий работы, принимаемые по таблице

k- коэффициент принимаемый равным 1, если прочностные характеристики грунта и С, определены непосредственными испытаниями;

- коэффициент принимаемый по таблице [ ];

-расчетное значение удельного веса грунта, залегающего ниже подошвы фундамента.

где М_q - коэффициент, принимаемый по таблице [ ];

- расчетное значение удельного веса грунта, залегающего выше подошвы фундамента;

d₁ - глубина заложения фундамента;

M_c - коэффициент принимаемый по таблице [ ];

C_II - расчетное значение удельного сцепления грунта залегающего непосредственно под подошвой фундамента;

d_b -глубина подвала от уровня планировки.

Подставим полученные коэффициенты в уравнение:

Предварительно принимаем ширину ленточного фундамента Ф-1 равной В = 1,8м.

Определение расчетного сопротивления грунта основания.

Находим расчетное сопротивление грунта основания соответствующее принятой ширине фундамента. Расчет ведем по формуле:

k_z =1,1, если ширина фундамента В < 10м.

Для центрально нагруженного фундамента должно выполняться условие:

разница составляет 10%.

Расчет деформаций основания (осадки)

Расчет выполняем при помощи программы ES1-OSA разработанный на ВЦ кафедры САПР объектов строительства. Авторы программы Евтушенко С.И. и Скибин Г.М.

Результаты расчета смотри в распечатке.

Расчет конструкции фундамента

Для центрально нагруженных фундаментов:

,

где Р - среднее давление по подо-

шве фундамента, передаваемое

на грунт от расчетных нагрузок;

а - вылет консоли фундамента.

Площадь арматуры определяем по формуле:

где h₀ - рабочая высота фундамента

см²

Принимаем 8 O 9 А-II , А_s =5.09 см² , шаг 250 мм.

3.5.3 Расчет ленточного фундамента Ф-2

Определение основных размеров фундамента

Подставляя полученные коэффициенты в уравнение, определим ширину фундамента Ф-2.

Предварительно принимаем ширину ленточного фундамента Ф-2 равной В = 1,3м.

Определение расчетного сопротивления грунта основания.

Проверим соблюдение условия:

разница составляет 10,8%.

Расчет конструкции фундамента

Для центрально нагруженных фундаментов:

,

где Р - среднее давление по подо-

шве фундамента, передаваемое

на грунт от расчетных нагрузок;

а - вылет консоли фундамента.

Площадь арматуры определяем по формуле:

где h₀ - рабочая высота фундамента

см²

Принимаем 4 O 7 А-II , А_s =1,54 см² , шаг 400 мм.

3.5.3 Расчет ленточного фундамента Ф-3

Определение основных размеров фундамента

Подставляя полученные коэффициенты в уравнение, определим ширину фундамента Ф-2.

Предварительно принимаем ширину ленточного фундамента Ф-2 равной В = 1,5м.

Определение расчетного сопротивления грунта основания.

Проверим соблюдение условия:

недонапряжение 9,4%.

Расчет конструкции фундамента.

Для центрально нагруженных фундаментов:

,

где Р - среднее давление по подо-

шве фундамента, передаваемое

на грунт от расчетных нагрузок;

а - вылет консоли фундамента.

Площадь арматуры определяем по формуле:

где h₀ - рабочая высота фундамента

см²

Принимаем 5 O 9 А-II , А_s = 3,18 см² , шаг 350 мм.

3.6 Расчет свайных фундаментов

3.6.1 Выбор размера и глубины погружения свай

Назначаем размеры забивной сваи: сечение 300х300мм, длина - 7,5 м.

В качестве несущего слоя принимаем ИГЭ - 4.

Принимаем забивную сваю типа С 7-30 по ГОСТ 19804.1-79 длиной 7,5 м, свая висячая. Погружение сваи будет осуществляться дизельным молотом.

3.6.2 Расчет несущей способности забивной сваи

Свайные фундаменты и сваи по несущей способности грунтов основания рассчитываются по следующей формуле:

,

где N - расчетная нагрузка, передаваемая от здания на одиночную сваю;

F_d - расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи;

- коэффициент надежности, принимаемый равным 1,4, т.к. несущая способность сваи определяется расчетом.

Несущая способность F_d висячей забивной сваи, работающей на сжимающую нагрузку, определяется как сумма расчетных сопротивлений основания под нижним концом сваи и на её боковой поверхности по формуле:

где - коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый равным 1;

- коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа нагружения сваи на расчетные сопротивления грунта, принимаемые для забивных свай, погружаемых дизельными молотами без лидирующих скважин, равными 1;

А - площадь опирания сваи на грунт, принимаемая по площади поперечного сечения сваи;

U - наружный периметр поперечного сечения сваи;

R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, определяемое по таблице 1 [ ];

f_i - расчетное сопротивление i-того слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, определяемое по таблице 2 [ ];

h_i - толщина i-того слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м.

Расчетная глубина погружения нижнего конца сваи от поверхности грунта:

.

Для этой глубины находим по таблице 1 [ ] расчетное сопротивление грунта в плоскости нижнего конца сваи .

Далее определяем среднюю глубину расположения слоев грунта от поверхности и соответствующие значения расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи по таблице 2 [ ].

I :

II :

III :

Находим несущую способность сваи по грунту:

Расчетная нагрузка на сваю равна:

Произведем расчет несущей способности сваи по материалу. Свая рассматривается как железо-бетонный стержень, жестко закрепленный в грунте. Несущая способность сваи может быть определена без учета продольного изгиба.



где - коэффициент условий работы, принимаемый равным 1;

- коэффициент условия работы бетона сваи, принимаемый для сваи сечением 30х30см ;

А_В - А_S - площади поперечного сечения, соответственно бетона и продольной арматуры, м²;

R_B, R_S - расчетное сопротивление осевому сжатию соответственно бетона и продольной арматуры, Кпа.

Свая С7-30 согласно ГОСТ 19804.1-79 изготовляется из бетона класса В15

R_B = 8500 кПа и армируется в продольном направлении четырьмя стержнями

12 А-II, R_S = 280000 кПа.

Несущая способность сваи С7-30 по материалу будет равна:

Как видно из сравнения, несущая способность сваи по грунту больше, чем по материалу, следовательно в дальнейших расчетах свайных фундаментов, в данных грунтовых условиях за несущую способность сваи следует принимать значение по материалу, как меньшее.

3.6.3 Определение количества свай в свайном фундаменте

Количество свай С7-30 под стену здания можно определить по формуле:



Фундамент Ф-1

принимаю 1 сваю.

Расстояние между сваями (шаг свай) вычисляется по формуле:

Принимаем а = 1,1 м.

Ширину ростверка принимаем равной 600 мм.

Фундамент Ф-2

принимаю 1 сваю.

Расстояние между сваями (шаг свай):

принимаем 1,50м.

Ширина ростверка - 600 мм.

Фундамент Ф-3



принимаю 1 сваю.

Расстояние между сваями (шаг свай):

принимаем 1,2м.

Ширина ростверка - 600 мм.

Собственный вес одного погонного метра ростверка определяется по формуле:

где В, h_p - соответственно ширина и толщина ростверка, м;

- удельный вес железобетона, принимаемый, ;

- коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый ;

Собственный вес грунта на уступах ростверка может быть определен по формуле:

,

где В_с - ширина цокольной части;

h - средняя высота грунта на уступах ростверка, м;

- удельный вес грунта обратной засыпки, принимаемый равным

- коэффициент надежности по нагрузке для насыпных грунтов, .

Для фундамента Ф-2 определяем вес грунта обратной засыпки на уступе ростверка:

Расчетная нагрузка в плоскости подошвы ростверка вычисляется по следующей формуле:

Фундамент Ф-1:

Фактическую нагрузку, передаваемую на каждую сваю ленточного фундамента определяем по формуле:

Проверим выполнение условия несущей способности грунта в основании сваи:

Фундамент Ф-2:

, условие выполняется.

Фундамент Ф-3:

, условие выполняется.

3.6.4 Расчет осадки свайных фундаментов

Осадка ленточных свайных фундаментов определяется по формуле:

,

где Р - погонная нагрузка на ленточный свайный фундамент, кН/м, в нагрузку включается вес массива грунта со сваями. Границы массива определяются, следующим образом: сверху - поверхность планировки грунта, снизу - плоскость, походящей через нижнее концы сваи с боков - вертикальными плоскостями, проходящими по наружным граням крайних рядов свай;

Е - модуль деформации грунта активной зоны;

- коэффициент Пуассона грунта в пределах сжимаемой толщи;

- безразмерная компонента, принимаемая по номограмме СниП в зависимости от коэффициента бокового расширения грунта , приведенной ширины фундамента и приведенной глубины активной зоны (z₀ - глубина нижней границы активной зоны).

Нижнюю границу активной зоны рекомендуется принимать на глубине, где направления от верхней нагрузки не превышают 1 кН/м².

Напряжения в активной зоне ленточных свайных фундаментов определяются по формуле:

,

где Р- погонная нагрузка на ленточный свайный фундамент кН/м;

h - глубина погружения сваи, м;

- безразмерный коэффициент, принимаемый по таблице 22 [ ] в зависимости от приведенной ширины свайного фундамента, приведенной глубины рассматриваемой точки z/h и приведенного расстояния рассматриваемой точки от оси ленточного свайного фундамента x/h.

Фундамент Ф-1

Находим погонную нагрузку на ленточный свайный фундамент, включая вес массива грунта со сваями:



где m_p - число рядов свай,

N - коэффициент перегрузки равный 1,1,

- среднее значение объемного веса грунта со сваями в массиве,

h_ф - расстояние от планировочной отметки до плоскости острия сваи,

В_м - ширина массива грунта со сваями.

Приведенная ширина свайного фундамента:

.

Вычисленные значения напряжений на различной глубине активной зоны сводим в таблицу 3.5.

Напряжения от собственного веса грунта определяются по формуле:

,

где - удельный вес i-того слоя,

h_i - толщина i-того слоя грунта.

Таблица 3.5.

z/h			Z, м
		кН/м2		кН/м2	кН/м2
1,01	11,220	290,15	0,08	142,5	28,4
1,05	7,539	194,96	0,4	150,1	30,02
1,1	5,196	134,37	0,8	1,57,7	31,54
1,2	3,380	87,41	1,6	172,9	34,58
1,3	2,621	67,68	2,4	188,1	37,62
1,4	2,190	56,10	3,2	203,3	40,66
1,5	1,904	49,24	4,8	218,5	43,70
1,6	1,696	43,86	5,6	233,7	46,74
1,7	1,537	39,75	6,4	248,9	49,78
1,8	1,4096	36,45	7,2	264,1	52,82
1,9	1,304	33,72	8,0	279,3	55,86
2,0	1,216	31,45	8,8	294,5	58,9
2,1	1,140	29,48	9,6	309,7	61,94
2,2	1,074	27,77	10,4	324,9	64,98

Ориентировочно глубину сжимаемой толщи можно определить из условия:

Согласно анализу таблицы 3.5. условие выполняется на относительной глубине z/h = 1,55. Тогда

Определим значение коэффициента , при =0,35, В = 0,08 и =1,55

=1,7.

Осадка свайного фундамента равна:

Средняя осадка для многоэтажных бескаркасных зданий с несущими стенами не должна превышать 8 см, следовательно условие

выполняется.

Фундамент Ф-2

Погонная нагрузка на ленточный свайный фундамент, включая вес массива грунта со сваями:

Приведенная ширина свайного фундамента:

.

Значения напряжений на различной глубине грунта сведены в таблицу 3.6.

Таблица 3.6.

z/h			Z, м
		кН/м2		кН/м2	кН/м2
1,01	11,220	291,50	0,08	142,5	28,4
1,05	7,539	195,86	0,4	150,1	30,02
1,1	5,196	135,0	0,8	1,57,7	31,54
1,2	3,380	87,81	1,6	172,9	34,58
1,3	2,621	68,09	2,4	188,1	37,62
1,4	2,190	56,89	3,2	203,3	40,66
1,5	1,904	49,46	4,0	218,5	43,70
1,6	1,696	44,06	4,8	233,7	46,74
1,7	1,537	39,93	5,6	248,9	49,78
1,8	1,4096	36,62	6,4	264,1	52,82
1,9	1,304	33,88	7,2	279,3	55,86
2,0	1,216	31,59	8,0	294,5	58,9
2,1	1,140	29,61	8,8	309,7	61,94
2,2	1,074	27,90	9,6	324,9	64,98

Согласно анализу таблицы 3.6. условие выполняется на относительной глубине z/h = 1,60, тогда граница сжимаемой толщи располагается на глубине

Коэффициент =1,85.

Осадка фундамента будет равна:

условие выполняется.

Фундамент Ф-3

Погонная нагрузка на ленточный свайный фундамент, включая вес массива грунта со сваями:



Приведенная ширина свайного фундамента:

.

Значения напряжений на различной глубине грунта сведены в таблицу 3.7.

Таблица 3.7.

z/h			Z, м
		кН/м2		кН/м2	кН/м2
1,01	11,220	284,19	0,08	142,5	28,4
1,05	7,539	190,96	0,4	150,1	30,02
1,1	5,196	131,61	0,8	1,57,7	31,54
1,2	3,380	85,61	1,6	172,9	34,58
1,3	2,621	66,39	2,4	188,1	37,62
1,4	2,190	55,47	3,2	203,3	40,66
1,5	1,904	48,23	4,0	218,5	43,70
1,6	1,696	42,96	4,8	233,7	46,74
1,7	1,537	38,93	5,6	248,9	49,78
1,8	1,4096	35,70	6,4	264,1	52,82
1,9	1,304	33,03	7,2	279,3	55,86
2,0	1,216	30,80	8,0	294,5	58,9
2,1	1,140	28,88	8,8	309,7	61,94
2,2	1,074	27,20	9,6	324,9	64,98

Согласно анализу таблицы 3.7. условие выполняется на относительной глубине z/h = 1,52, тогда граница сжимаемой толщи располагается на глубине



Коэффициент =1,65.

Осадка фундамента будет равна:

условие выполняется.

Наименование работ	объем работ	трудоемкость, ч/дн.	машиноем-кость, мсм.	материалы	таблица и графа СНиП
	един. изм.	кол-во	на ед.	на весь объем	на ед.	на весь объем	наименование	ед. изм.	на ед.	всего
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
I. Нулевой цикл Планировка площадей верха бульдозером С-80	1000 м2	2,018	2,3	25,69	0,043	0,09	-	-	-	-	СНиП IV-2-82 ч.IV гл. 2 т1, т1-32 пр.1
Разработка грунта экскаватором с погрузкой на автомоб.	1000 м3	11,17	3,02	35,79	2,85	31,8	-	-	-	-	СНиП IV-2-82 ч.IV гл. 2 т1, т1-23 пр.5
Разработка грунта вручную с подъемом краном при наличии крепления	100 м3	11,17	29,9	334	-	-	-	-	-	-	1-33 гр.2
Уплотнение грунта пневматическими трамбовками	100 м2	9,6	1,4	13,4	1,36	13,05	-	-	-	-	т 1-118 гр.10
Подготовка из втрамбованного в грунт щебня с пропиткой битумом до полного насыщения, толщ. в см.	100 м2	9,6	3,43	32,88	-	-	Битум БН-60190 каменная мелочь щебень	т м3 м3 м3	1,24 0,92 1,84 2,98	11,9 8,8 17,66 28,6	СНиП IV-2-82 ч. IV гл.2 таб.11-10 гр.3
Устройство стяжек из кислотностойкого асфальта	100 м2	9,6	1	9,6	-	-	асфальто-бетонная смесь	т	5,87	56,35	то же т.11-2, гр.2
Устройство горизонт. гидроизоляции из 3-х слоев гидроизола на битумной мастике (1 слой)	100 м2	9,6	3,9	37,4	3,44	-	материалы: рулон- мастика грунтовка битум	м2 т кг	112 0,53 7	1075,2 5,088 67,2	т 11-3 гр.1
то же на последующие 2 слоя	100 м2	19,2	2,5	48,2	-	-	материал рулон мастика	м2 т	112 0,24	2150,4 4,61	т 11-3 гр.2
Забивка свай	шт
Устройство монолитного ж/б ростверка	100 м3		83,25	18,32	-	-	арматура бетон В20 щиты опалубки 25 мм., доски обрезные IIIс 40 мм	т м3 м2 м3	5,8 101,5 160 1,83	1,276 22,33 35,2 0,4	то же т 6-1 гр.5
Устройство боковой обмазочной гидроизоляции стен, фундаментов по выровненной пов-ти за 2 раза (на 1 слой t=2 мм.)	100 м2	9,7	2,4	23,3	-	-	мастика грунтовка битум	т кг	0,29 76	2,81 737,2	т 11-3 гр.5
то же на 2 слой обмазочной гидроизоляции	100 м2	9,7	0,75	7,23	-	-	мастика	т	0,14	1,36	т 11-3 гр.6
Устройство боковой оклеечной гидроизоляции в 2 слоя на битумной мастике (на 1 слой)	100 м2	9,7	3,9	37,83	-	-	матер. рулон мастика грунтовка битум	м2 т кг	112 0,13 7	1086,4 1,26 67,9	т 11-3 гр.1
то же на 2-й слой	100 м2	9,7	2,5	24,25	-	-	матер. рулон мастика	м2 т	112 0,24	1086,4 2,33	т 11-3 гр.2
Установка блоков стен подвалов массой до 0.5 т.	100 шт.	1,04	4,83	5,02	1,67	1,76	конструкции сборные бетон В16 раствор цем. М150	шт. м3 м3	100 0,92 0,93	104 0,96 0,97	т 1.36 гр.1
то же массой до 1,0 т.	100 шт	3,95	6,65	26,27	2,27	9	конструкции сборные бетон В15 раствор цем. М150	шт. м3 м3	100 0,92 1,25	391 3,63 4,9	гр.2
то же массой до 1,5 т.	100 шт.	0,17	10,2	1,7	3,34	0,56	конструкции сборные бетон В15 раствор цем. М150	шт. м3 м3	100 0,92 2,48	17 0,16 0,4	гр.3
то же более 1,5 т.	100 шт.	1,47	13	19,11	4,1	6,01	конструкции сборные бетон В15 раствор цем. М150	шт. м3 м3	100, 0,92 3,47	147 1,35 5,1	гр.4
Общие затраты на стены подвала	100 шт	663		52,1		17,3
Устройство подпорных стен и стен подвала	100 м3	0,54	35,13	19	-	-	Бетон В10 щиты опалубные бруски IIIс 40-60 доски обрезные IIIс 40,болты строительн.	м3 м2 м3 м3 шт.	102 71,7 0,13 1,52 0,09	55,08 38,72 0,07 0,82 0,05	т.6-11 гр.1
Монтаж колонн весом до 3 т.	100 шт.	0,1	70,6	7	12,06	1,2	конструкции сборные бетон В20	шт м3	100 6,42	20 0,64	т 7-37 гр.2
Обратная засыпка траншей и котлована	1000 м3	0,80	-	-	1,25	1
II. Надземная часть
Кладка наружных стен из керамич. кирпича с облицовкой силикатных, t=510 мм.	м3	1683	0,62	1043,46	-	-	раствор цем.-изв. кирпич керамич. кирпич силикатный	м3 тыс.шт.	0,23 0,25 0,13	387 420,75 218,8	т 8-9 гр.2
Устройство беседок, портиков и др. декоративных конструкций из керамич. кирпича	м3	547,9	1,275	698,5	-	-	раствор цем.-изв. кирпич керамич. сетка арматур. А-I	м3 тыс.шт. кг.	0,23 0,438 4	126 239,98 2191,6	т 8-9 гр.4
Укладка перемычек массой до 0,3	100 шт.	10,36	1,66	17,22	0,5	5,24	конструкции сборные раствор цементный	шт м3	100 0,25	1035 2,59	т 7-38 гр.10
то же массой от 0,3 до 0,7	100 шт.	1,58	10	15,8	2,65	4,19	конструкции сборные раствор цементный	шт м3	100 0,23	158 0,36	т 7-9 гр.1
Устанока мелких конструктивных единиц m=0,5 т. (ступени лестничные с лицев. бетонными пов-тями)	100 шт.	0,59	12,63	7,4	0,4	0,24	конструкции сборные раствор цементный	шт м3	100 1,79	59 1,65	т 7-47 гр.11
Укладка подоконных ж/б сборных плит с мозаичным покрытием	100 м2	0,63	14,125	8,9	-	-	раствор цементный плиты подоконные	м3 м2	3,06 102	1,93 64,26	т 8-18 гр.1
Армирование кладки стен и др. конструкций сетками из проволоки холоднотянутой	т.	9	6,79	61,09	-	-	сетка арматурная Вр -I	1	9		т 8-9 гр.3
Устройство внутренних стен t=380	м3	1275	0,49	621,56	-	-	раствор цем.-изв. кирпич керамич.	м3 1000 шт.	0,23 0,38	2,07 484,5	т 8-5 гр.4
Укладка ригелей, m= до 2 т.	100 шт.	0,16	31,63	5,06	4,16	0,67	конструкции сборные раствор цем. электроды Э-50	шт. м3 т.	100 0,25 0,08	16 0,04 0,013	т 7-38 гр.6
Установка панелей перекрытия s= до 5 м2	100 шт.	3,25	20,6	67,03	2,01	6,54	конструкции сборные раствор цем. изделия монтажные электроды Э-42	шт. м3 т. т.	100 4,34 0,07 0,03	325 17,1 0,28 0,12	т 7-39 гр.5
то же s до 10 м2	100 шт.	3,94	28,62	112,8	2,48	9,7	конструкции сборные раствор цем. изделия монтажные электроды Э-42	шт. м3 т. т.	100 6,67 0,11 0,05	394 26,28 0,43 0,2	т 7-39 гр.9
Устройство ж/б монолитных участков из бетона В20 при сборном перекрытии	100 м3	0,11	191,3	21,08	-	-	арматура бетон В20 щиты опалубки доски обрезные IIIс 25-32 мм.	т. м3 м2 м3	11,9 101,5 242 3,04	1,3 111,65 26,62 0,33	т 6-16 гр.7
Укладка лестничных площадок m не более 1 т.	100 шт.	0,19	28,5	5,4	6	1,14	конструкции сборные раствор цем. электроды Э-42	шт. м3 т.	100 0,76 0,01	19	т 7-41 гр.2
Укладка лестничных маршей m не более 1 т.	100 шт.	0,18	28,9	5,2	6,5	1,17	конструкции сборные раствор цементн.	шт. м3.	100 0,6	18 0,11	т 7-41 гр.4
Монтаж пожарных лестниц прямо-линейных и криво-линейных	т.	3,63	2,83	10,27	0,68	2,46	стальные конструк. стальные конструкц. приспособлен. для монтажа	т. кг.	1 1	0,23 0,23	т 9-7 гр.1
Установка плит лоджий s до 5 м2	100 шт	0,46	9,73	4,47	2	0,93	конструкции сборные раствор цем.	шт м3	100 1,64	46 0,75	т 7-47 гр.4
то же s до 10 м2.	100 шт.	0,15	13,62	2,04	2,48	0,37	конструкции сборные раствор цем.	шт м3	100 2,65	15 0,4	т 7-47 гр.4
Установка перегородок из гипсобетонных плит толщиной 80 мм.	100 м2	5,6	12,88	72,1	-	-	плиты t до 100 мм. бруски IIIс 50-60 мм. ? сталь арматурн. алебастр песок строит. толь	м2 м3 кг кг кг м3 м2	91 0,1 8 13 57 0,6 6	509,6 0,56 44,8 72,8 319,2 3,36 33,6	т 8-17 гр.1
Установка перегородок из керамич. кирпича (армированные)	100 м2	11,75	17,13	201,2	-	-	раствор цем.-изв. кирпич керамич. сталь круглая арматурная	м3 1000шт т	2,3 5,04 0,09	27,2 59,2 1,06	т 8-5 гр.8
Изоляция холодных поверхностей перегородок минерало-ватными плитами	100 м2	17,35	3,39	20,74	-	-	плиты минерало-ватные	м2	103	1787	т 11-7 гр.3
Установка оконных блоков в каменных стенах с переплетами раздельными и раздельно-спаренными S до 2 м2.	100 м2	0,98	32	31,36	-	-	блоки оконные пакля толь шурупы стальные	м2 кг м2 кг	100 260 176 11,4	97,8 254,8 172,5 11,17	т 10-19 гр.3
то же более 2 м2.	100 м2	1,1	24,13	36,43	-	-	блоки оконные пакля толь шурупы стальные	м2 кг м2 кг	100 180 122 7,4	151 271,8 184,2 11,17	т 10-13 гр.4
Установка балконных блоков в каменных стенах жилых зданий с полотнами раздель-ными и раздельно-спаренными, S до 3 м2.	100 м2	0,93	29,13	27,01	-	-	блоки оконные пакля толь	м2 кг м2	100 251 170	93 233,4 158,1	т 10-22 гр.3
Устанока наружных и внутренних дверных блоков в каменных стенах, Sпроек до 3 м2.	100 м2	1,89	11,43	21,6	-	-	дверные блоки доски IIIс 25-32 мм. толь	м2 м3 м2	100 0,08 89	189 0,15 168,2	т 10-2- гр.1
Установка дверных блоков в перегородках S до 3 м2.	100 м2	2,7	14,5	39,15	-	-	дверные блоки доски IIIс 25-30 мм. толь	м2 м3 м2	100 0,07 65	270 0,2 175,5	т 10-20 гр.3
Установка антресольных дверных блоков	10 блок.	10,6	0,38	4,0	-	-	блоки дверные антр. доски IV, 25-32 мм.	шт м3	10 0,06	106 0,6	т 10-29 гр.4
Установка шкафных дверных блоков	10 шт.	10,6	0,82	8,7	-	-	блоки дверные шкаф. доски IV, 25-32 мм.	шт м3	10 0,09	106 0,95	т 10-29 гр.3
III. Кровля
Устройство стяжек це-ментных (по чердаку) толщиной 20 мм. (на 15 мм.)	100 м2	4	1,79	7,15	-	-	раствор цемент.	м3	1,58	6,32	т 12-10 гр.2
На каждый 1 мм. изменения толщины цем. стяжки (на 5 мм.)	100 м2	20	0,01	0,2	-	-	раствор цем.	м3	0,105	2,1	т 12-10 гр.2
Устройство оклеечной пароизоляции в 1 слой рубероида на битумной мастике	100 м2	8,47	8	67,76	-	-	грунтовка битумная мастика битумная материалы рулон. кровель	т т м2	0,08 0,126 111	0,68 1,07 940,2	т 12-9 гр.6
Устройство обмазоч-ной гидроизоляции в 1 слой, m=2 мм.	100 м2	8,47	1,2	10,16	-	-	грунтовка битум. мастика битум.	т т	0,08 0,16	0,68 1,36	т 12-9 гр.8,9
Утепление покрытий керамзитом (с учетом разуклонки)	м3	151,7	0,29	44	-	-	керамзит	м3	1,1	166,87	т 12-9 гр.5
Устройство цем. стяжки t=30 мм. (на 15 мм. толщины)	100 м2	8,47	1,79	15,14	-	-	раствор цементный	м3	1,58	13,138	т 12-10 гр.1
Норма на каждый 1 мм. изменения толщины цем. стяжки (доб. на 15 мм.)	100 м2	127,05	0,01	1,27	-	-	раствор цементный	м3	0,105	133,4	т 12-10 гр.2
Устройство 3-х слойного рубероидного ковра на битум с защитным слоем из гравия на битуме	100 м2	9,0	7,06	65,68	-	-	материал рулон. кровли для нижних слоев мастика битум. гравий фракции 5-10 мм сталь листовая	м2 т м3 т кг	352 1,45 1,06 0,03 1,6	3168 13,05 9,54 0,27 14,4	т 12-2 гр.6
Установка нижних конструкций m до 0,5 т. (плиты	100 шт.	1,3	7,03	9,14	1,04	1,35	конструк. сбор. раств. цементный изделия монтажн. электроды Э-42	шт м3 т т	100 1,09 0,02 0,01	130 1,42 0,26 0,013	т 7-47 гр.9
IV. Полы
Устройство бетонной подготовки под полы	1 м3	57,7	0,36	20,9	-	-	бетон	м3	1,02	58,85	т 11-1 гр.11
Устройство щебеночной подготовки под полы	1 м3	153,5	0,44	67,54	-	-	каменная мелочь ? щебень	м3 м3 м3	0,18 0,09 0,97	27,63 13,82 148,9	т 11-1 гр.6
Устройство стяжки из цементно - песчаного раствора толщиной 20 мм.	100 м2	25,63	2,35	60,23	-	-	раствор цементный	м3	2,04	52,3	т 11-8 гр.1
Устройство стяжки из легкого бетона тол-щиной 30 мм. (на 20 мм.)	100 м2	6,64	3,68	24,44	-	-	легкий бетон	м3	2,04	13,55	т 11-8 гр.3
Добавочная норма на 10 мм.(на каждые 5 мм. измен.толщ. стяжки)	100 м2	13,28	0,8	10,58	-	-	легкий бетон	м3	0,51	6,77	т 11-8 гр.4
Устройство гидроизоляции из 1 слоя рубероида на нефтебитумной мастике	100 м2	1,8	3,9	7,02	-	-	материалы рулон мастика грунтовка битум.	м2 т кг	112 0,53 76	201,6 0,95 136,8	т 11-3 гр.1
Устройство теплоизо-ляции из керамзита	м3	8	0,45	3,58	-	-	керамзит	м3	1,1	6,26	т 11-7 гр.1
Устройство бетонных покрытий 30 мм.	100 м2	5,7	5,03	28,67	-	-	бетон раствор цементн.	м3 м3	3,06 0,16	17,44 0,91	т 11-11 гр.1
Устройство покрытия на клее бустилат из линолеума	100 м2	6,64	9,44	62,68	-	-	линолеум клей плинтусы деревян.	м2 т м	100 0,05 107	664 0,33 710,5	т 11-28
Устройство покрытий из паркета штучного без жилок	100 м2	11,75	16,1	189,5	-	-	клей паркет плинтусы деревян.	т м2 м	0,05 101,5 107	0,59 1192,6 1257,2	т 11-27 гр.7
Устройство покрытий на цем.-песчаном растворе из керамич. плиток	100 м2	10,27	13,5	138,6	-	-	плитки раствор цем.-песч.	м2 м3	102 2,23	1047,5 22,9	т 11-20 гр.3
V. Отделочные рабо- ты
Улучшенная штукатур-ка внутри здания цем.-изв. раствором по камен. и бетон. стенам	100 м2	120	8	960	-	-	раствор известков. раствор цем.-изв. сетка проволочная тканая	м3 м3 м2	1,58 0,20 5,28	189,6 24 633,6	т 15-55 гр.5
Отделка поверхностей стен или плит под окраску или оклейку обоями	100 м2	150,24	3,68	553	-	-	раствор цем.-изв. алебастр	м3 т	0,38 0,03	57,1 4,5	т 15-59 гр.2
то же панельных потолков	100 м2	27,85	0,75	20,89	-	-	раствор цем.-изв.	м3	0,06	1,67	т 15-59 гр.3
Отделка стен обоями	100 м2	57	3,35	190,95	-	-	бордюр бумага обои клей КМЦ	м кг м2 кг	50 7,1 113 2	2850 404,7 6441 114	т 13-252 гр.1
Улучшенная клеевая окраска колером масляным	100 м2	33,9	2,5	83,25	-	-	колер масляный шпатлевка масл.-клеевая олифа	кг кг кг	26,7 5 10,3	889,1 166,5 343	т 15-158 гр.8
Облицовка внутр. стен с плинтусными и угловыми элементами белыми глазур. плитками по кирпичу и бетону	100 м2	5,18	26,13	135,33	-	-	раствор цементн. плитки рядовые - / - угловые - / - плинтусные - / - ? партунные	м3 м2 м м м	1,5 93 51 46 46	7,77 481,7 264,2 238,3 238,3	т 15-15 гр.1
Улучшенная окраска полов и плинтусов колером масляным	100 м2	0,38	6,15	3,34	-	-	колер масляный шпатлевка масл.-клеевая краски тертые олифа	кг кг кг кг	24,1 54 0,9 11,6	0,16 20,52 0,34 4,4	т 15-159 гр.3
Штукатурка оконных и дверных плоских откосов по камню и бетону	100 м2	3,78	22,38	84,58	-	-	раствор извест. раствор цем.-изв.	м3 м3	4,3 0,1	16,25 0,38	т 15-56 гр.1
Высококачеств. штука-турка фасадов цем.-изв. раствором при ширине откосов 200 мм.	100 м2	11	3,75	41,25	-	-	раствор цем.-изв.	м3	0,67	7,37	т 15-52 гр.3
Улучшенная окраска масляными белилами по штукатурке стен (откосов)	100 м2	3,78	6,16	23,29	-	-	грунтовка маслян. колер маслян. шпаклевка масл. краски тертые олифа	кг кг кг кг кг	7,5 18,3 51 0,07 11,3	28,35 69,17 19,28 0,26 42,7	т 15-159 гр.8
Окраска металлических конструкций	100 м2	0,6	8,5	5,1	-	-	колер маслян. краски тертые олифа	кг кг кг	24,4 0,2 2,7	14,6 0,12 1,62	т 15-164 гр.8
Остекление оконных дерев. переплетов в жилых и обществ. камен. зданиях двойных, открываю-щихся в одну сторону	100 м2	2,94	5,39	14,85	-	-	стекло оконное замазка меловая	м2 кг	147 64	432,2 188,16	т 15-201 гр.1
Остекление деревян. балконных переплетов двойных, открыв. в 1 сторону	100 м2	0,93	3,95	3,67	-	-	стекло оконное замазка меловая	м2 кг	95 43	88,35 40	т 15-201 гр.4
Остекление витрин витражным стеклом t=8 мм.	100 м2	1,8	13,5	24,3	-	-	стекло витражное прокладки рези-новые	м2 кг	102 29	183,6 5,22	т 15-201 гр.8
Остекление дверных одинарных полотен	100 м2	1,6	10,8	17,3	-	-	стекло оконное замазка меловая	м2 кг	106 45	169,6 7,2	т 15-201 гр.6

175

4. Технология и организация строительства

4.1 Введение

Организация труда является составной частью организации строительного производства, направленной на повышение производительности труда рабочих и улучшения качества работ.

Современное планирование строительного производства является главным условием ритмичной и бесперебойной работы в строительстве. Четкая работа строительной организации зависит от тщательности плана к работе на объектах. В то же время следует отметить, что разработка комплекса мероприятий и документов по планированию строительного производства является задачей сложной.

Возведение сооружений складывается из ряда строительных работ, которые в свою очередь подразделяются на определенные процессы. При этом выполнение работ осуществляется в определенной технологической последовательности:

· подготовительные работы;

· работы нулевого цикла;

· возведение надземной части;

· благоустройство;

Монтаж строительных конструкций является ведущим технологическим процессом, определяющий во многом структуру объектных потоков, общий темп строительства. При этом необходимо иметь в виду, что выполнение всех видов строительных работ, включая и монтаж конструкций, должно быть увязано в единый технологический процесс.

Поток, конечной целью которого является получение готовой продукции в виде здания или сооружения.

4.2 Определение состава и выбор рациональных способов производства работ

Способы производства работ выбираются с учетом конкретных условий строительства, в частности, конструктивных особенностей объекта и вида подлежащих монтажу оборудования. Рациональным, применительно к конкретным условиям строительства, считается технически возможный способ производства работ, обеспечивающий требуемое качество при минимальных сроках и стоимости производства работ и возведения конструкций. При выборе рациональных способов производства работ должны сравниваться варианты. При равных показателях предпочтение оказывается освоенным строительной организацией способам производства работ. Переход к новым для строительной организации способам производства работ должен быть экономически обоснован.

В целях сокращения сроков строительства объекта, работы осуществляются поточным методом. Поточный метод строительства основан на применении принципов непрерывности и равномерности выполнения процессов в период строительства. Причём выполнение всех видов строительных работ, включая и монтаж конструкций, должно быть увязано в единый технологический процесс. Для организации поточного метода производства мы разделили общий фронт работ на пять отдельных захваток (ярусов). В следствии неравных объемов продолжительности работ на различных захватках (ярусах) не одинакова, следовательно поток не ритмичный.

Далее назначаем потоки и определяем их направление, для чего весь комплекс работ расчленяем на составляющие строительные процессы и закрепляем каждый из них за бригадами или звеньями, максимально совмещая во времени и пространстве выполнение этих процессов по захваткам (ярусам).

При формировании потоков учитываем все условия для возможности эффективного выполнения составляющих их процессов на одном частном фронте в одно и тоже время.

Численность рабочих в смену и состав бригады определяется в соответствии с трудоемкостью и продолжительностью работ. При расчете состава бригады исходят из того, что переход с одной захватки на другую, по возможности, не должен вызывать изменений в численном и квалификационном составе бригады. Подготовительный период, следующий после выполнения организационных мероприятий, включает работы, которые необходимо выполнить, чтобы подготовить площадку к строительству.

В состав работ подготовительного периода входят следующие виды работ:

· создание геодезической сетки;

· освоение строительной площадки, расчистка территории;

· вертикальная планировка территории с устройством стока поверхностных вод;

· устройство временных автодорог;

· создание общеплощадочного хозяйства и других хозяйств, обеспечивающих строительное производство;

· монтаж временных зданий и механизированных установок;

· ограждение участка;

· устройство временных сетей и установок и установок для снабжения строительства водой, электроэнергией, паром и теплом;

· сооружение наружных внутриплощадочных инженерных сетей.

4.3 Определение объемов и трудоемкости строительно - монтажных работ

Подсчет объемов и трудоемкости работ осуществляется как на общем фронте работ так и на частных фронтах. При этом следует руководствоваться указаниями, приведенными в СниП 3.01.01. - 85* «Организация строительного производства», М : Госстрой СССР 1990г.

Степень детализации номенклатуры работ и еденицы измерения объемов должны соответствовать ЕниР «Общестроительные работы», М : Стройиздат 1988 - 1990 Сб 1 - 8; 11,12, 19, 24. В перчень работ включаются все основные строительные работы, выполняемые непосредственно на строительной площадке и определяющие технологическую цепочку.

Объемы и трудоемкости строительно-монтажных работ сведены в таблицу 4.1

4.4 Выбор основных строительных машин и механизмов

4.4.1 Выбор монтажного крана

При организации СМР на данной строительной площадке, желательно осуществить монтаж всех элементов 1 краном. Для выбора оптимального варианта схемы «здание - кран», необходимо знать монтажные параметры возводимого здания:

· место установки элемента ( необходимую ширину охвата здания стрелой крана);

· размеры и массу сборных элементов;

· высоту установки элемента.

При производстве работ нулевого цикла установку самоходного крана вблизи откоса котлованв производим в соответствии со СниП ||| - 4 - 80*. Для суглинистых грунтов при глубине котлована 2м. расстояние от основания откоса выемки до ближайшей опоры машины принимаем 2 м.

При производстве работ нулевого цикла выбираем гусеничный кран по грузоподъемности и вылету стрелы. Масса фундаментного блока составляет 3,23 т. ширина здания 17 м. По этим данным выбираем гусеничный кран СКГ - 401.

Технические характеристики крана СКГ - 401:

· грузоподъемность при наибольшем вылете стрелы 5,2 т;

· грузоподъемность при наименьшем вылете стрелы 35 т;

· наибольший вылет стрелы 19 м;

· наименьший вылет стрелы 5 - 5,8 м.

При возведении надземной части здания будем рассчитывать башенный кран.

Для башенных кранов с поворотной башней и нижним противовесом, наименьшее допустимое расстояние между осью подкрановых путей и ближайшей стеной строящегося здания определяется из выражения:

В = 0,5 _* b_к + 0,5 _* l_шп + 0,2 + l_б + l_без

где:

b_к - ширина колеи крана;

l_шп - длина шпалы;

0,2 - минимально допустимое расстояние от конца шпалы до откоса балластной призмы;

l_б - длина откоса балластной призмы;

l_б = (h_б + 0,05 ) _* m

здесь:

h_б - высота балласта из песка h_б = 0,30м, из щебня или гравия h_б = 0,25м.

m - уклон боковых сторон балластной призмы, равный для песка 1 : 2, для щебня или гравия 1 : 1,5;

l_без - безопасное расстояние, принимаемое не менее допустимого расстояния от выступающей части крана до габарита здания, равное 0,7 м. на высоте до 2 м. и 0,4 м. более 2 м.

Таким образом наименьший вылет стрелы крана должен быть не менее величины :

L_стр = В + b

где:

b - ширина монтируемого здания.

Наибольшую высоту подъема элемента H_мон считают от головки рельса до центра грузового крюка и определяют по формуле:

H_мон = h_м.у. + h_б + h_э + h_р

где:

h_м.у. - расстояние от основания крана до монтажного уровня здания;

h_б - высота подъема элемента над ранее установленной конструкцией равная 2 м;

h_э - высота устанавливаемого элемента;

h_р - расчетная высота захватного приспособления 2 - 5 м.

Таким образом, требуемая высота подъема крюка определяется из условия возможности монтажа верхней плиты покрытия по наибольшей величине.

Для нашего здания определим расстояние между осью подкрановых путей и ближайшей стеной:

l_б = ( 0,3 + 0,05 ) _* 0,5 = 0,175

В = 0,5 _* 4,5 + 0,5 _* 0,4 + 0,2 + 0,175 + 0,4 = 3,2м.

Определим наименьший вылет стрелы:

L_стр = 1,2 + 22,6 = 23,8 м.

Определим высоту подъема крюка:

H_мон = 18,25 + 2 + 0,22 + 5 = 25,5 м.

По полученным характеристикам подберем кран:

Вылет стрелы - 23,8 м.

Высота подъема крюка - 25,5 м.

Грузоподъемность - 2,5 т.

Технические характеристики выбранного нами крана КБ - 100:

Вылет стрелы - 25 м.

Высота подъема крюка - 33 м.

Грузоподъемность - 8 т.

Определим длину подкрановых путей :

L_пп = l_кр + В_кр + 2 _* l_торм + 2 _* l_туп

где:

l_кр - расстояние между крайними стоянками крана м;

В_кр - база крана;

l_торм - величина тормозного пути принимаемая не менее 1,5 м;

l_туп - расстояние от конца рельсов до тупиков, равное 1,5 м.

l_кр - 74 м.

L_пп = 74 + 4,5 + 2 _* 1,5 + 2 _* 1,5 = 84,5 м.

Длина подкрановых путей получается 84,5 м, но в связи с тем, что длина полузвена равна 6,25м, назначаем длину подкрановых путей кратную длине полузвена, исходя из этого длина подкрановых путей равна 87,5 м.

Проведем экономическое сравнение конкурирующих кранов в качестве конкурирующих кранов возьмем КБ - 308 и КБ - 100.

Характеристики конкурирующих кранов.

Таблица 4.3

Параметры	Марки конкурирующих кранов
	КБ - 308	КБ - 100
Максимальная грузоподъемность т.	8	8
Монтажная масса плиты покрытия т.	2,5	2,5
Минимальный вылет стрелы м.	4,8	12,5
Высота подъема крюка м.	32	48

Для выбора наиболее оптимального варианта выполняем экономическое сравнение по приведенным затратам.

Себестоимость эксплуатации за весь период использования кранов на монтаж определяем по формуле:

С = [Е + (Э_{г *} Т_ф / Т_г) + Э_{см *} Т_ф] _* ( 1 + к_нр / 100);

где:

Е - единовременные затраты;

Е₁ = 800 р. Е₂ =450р.

Э_г - годовые отчисления;

Э_г1 = 4100р. Э_г2 = 4130р.

Т_ф - число машино - смен работы крана;

Т_ф1 = Т_ф2 = 147,1 маш.см.

Э_см - сменные эксплуатационные расходы;

Э_см1 = 4,67 руб/ч. Э_см2 = 4,13 руб/ч.

Т_г - нормативное количество часов работы крана в году;

Т_г1 = 3100ч. Т_г2 = 3200ч.

К_нр - нормативные накладные расходы на СМР в размере 18%:

С = [ 800 + (4100 _* 147,1 / 3100) + 4,67 _* 147,1] _* (1 + 18 / 100) = 1984,0 руб.

С = [ 450 + (4130 _* 147,1 / 3200) + 4,13 _* 147,1] _* (1 + 18 / 100) = 1471,8 руб.

Капитальные вложения определяем по формуле:

К = К_и + К_е + К_о;

где:

К_и - инвентарная расчетная стоимость крана:

К_и1 = 34300 р. К_и2 = 34700 р.

К_е - единовременные затраты на дополнительные элементы основных фондов ( принимаем К_е = 0,2 _* К_и ):

К_е1 = 6860 р. К_е2 = 6940 р.

К_о - стоимость оборотных средств, принимается в размере единовременных затрат :

К_о1 = 800 р. К_о2 = 450 р.

К₁ = 34300 + 6860 + 800 = 41960 р.

К₂ = 34700 + 6940 + 450 = 42090 р.

В связи с тем, что краны могут задерживаться во времени не одинаково, норматив корректируют с помощью коэффициента учета срока выполнения работ:

k₁ = k₂ = Т_ф / ( В _* D) = 147,1 / ( 1 _* 378) = 0,38.

где:

В - планируемое количество смен;

D - число рабочих дней в году.

Приведенные затраты определяем по формуле:

З = С + Е_{н *} к _* k.

Е_н - нормативный коэффициент эффективности, равный 0,15;

З₁ = 1984 + 0,15 _* 41960 _* 0,38 = 4375,7 р;

З₂ = 1471,8 + 0,15 _* 42090 _* 0,38 = 3870,9 р.

Так как З₂ < З₁ принимаем вариант 2 как наиболее оптимальный.

Технические характеристики крана КБ - 100

Грузоподъемность - 8 т.

Вылет стрелы - 25 м.

Высота подъема - 33 м.

Колея - 4,5 м.

База - 4,5 м.

Годовой экономический эффект определяем по формуле:

Э_г = (З₁ - З₂) _* t_н = (4375,7 - 3870,9) _* 1 =504,8 р.

T_н - сроки выполнения строительно монтажных работ, принимаем на основании полученных результатов к_i , но в пределах t_н > 1.

4.4.2 Выбор транспортных средств.

Основные машины и механизмы

Таблица 4.4

Вид работ	Машина и механизм	Марка	Основные характеристики	Кол-во
Планировка срезка раст.	Бульдозер	ДЗ-17А	Масса 1,7 т. Мощ. 55 кВт. Отвал 2,56 * 0,81; поворотный	1
Обр. засыпка грунта	Бульдозер	ДЗ-17А	Масса 1,7 т. Мощ. 55 кВт. Отвал 2,56 * 0,81; поворотный	1
Уплотнение грунта	Каток	ДУ-14	Масс 30 т; Мощ 55 кВт; Ширина 2,22; толщина слоя 0,4	1
Разработка грунта в котловане	Экскаватор	ЭО-505	Vковш- 0,65м3; глуб. Копания 4 м. Rкопания - 9,2 м; Нвыгр- 6.14 м.	2
Монтаж элементов каркаса	Кран	КБ-100	Q = 8 т; L = 25 м; Н = 24 м.	1
Штукатурные работы	Раствор - с	СО-49Б	Q = 4 м3/ч; Масса 254 кг. габариты 1,26 * 0,48 * 0,8	2
Сварные работы	Сварочный аппарат	СА-85Г	Напряжение 380 В; передвижной; масса 585 кг.	2
Кровельные работы	Подъемник	С-867	Q= 0,25; L = 11 м; Нпод = 26 м.	2
Бетонные работы	Вибратор	СО-47		1

Выбор транспортных средств.

При выборе транспортных средств исходим из массы и габаритов монтажных элементов, состоянии дорог и т.д.

Наиболее широкое применение при монтаже зданий получил автомобильный транспорт.

Количество транспортных средств определяют исходя из объема конструкций, подлежащих перевозке, дальности транспортирования,

грузоподъемности транспортных средств и необходимости обеспечения бесперебойной работы монтажного крана.

При доставке конструкций, с разгрузкой их у места монтажа, количество транспортных единиц в смену определяем по формуле:

N =Q_сут / П_{см *} n._в

где:

Q_сут - число элементов данного вида, монтируемых в течении суток;

n - число смен в сутках;

П_см - сменная производительность;

П_см = 492 _* q _* к_в / t_g.

где:

492 - продолжительность смены в минутах;

q - число элементов перевозимых за один рейс;

к_в - коэффициент использования машинного времени (0,8 - 0,9);

t_g - продолжительность цикла одной автотранспортной единицы;

t_g = t_п + 120 _* l / V_ср + t_р + t^|_м.

где:

t_п - время погрузки элемента на заводе;

t_р - время разгрузки элемента на объекте;

t^|_м -время маневра на стройплощадке и на заводе (10 - 15 мин.);

l - расстояние от завода изготовителя до строительной площадки

(l = 25 км.);

V_ср - средняя скорость V = 39 км /ч.

Необходимые транспортные средства

Таблица 4.5

Наименование элемента конструкции	Масса одного эл-та	Автотранспорт сре-ва	Кол-во элементов укладываемых в транспорт	Коэффициент использования по Q
		Марка тягача (прицепа)	Грузоподъ емность
сваи	3,23	МАЗ 504А УПР-1212	12	3	0,8
Прогоны и ригели	3,5	КаМаЗ5410 УП 1412	14	4	1
Плиты покрытия и перекрытия	2,5	ЗИЛ 130Б1 УПЛ 0906	9	3	0,83
Блоки стен подвала	1,63	МАЗ 504А УПР-1212	12	7-9	0,95
Перемычки	1,3	МАЗ 504А УПР-1212	12	7-9	0,95
Кирпич в поддонах по 200 шт.	0,64	КаМаЗ5410 УП 1412	14	10	0,45

Доставка кирпича для кладки стен и перегородок.

Кладка стен ведется одной бригадой ( численностью 12 человек), кладка перегородок второй ( численностью 4 человека). Доставку кирпича осуществляем полуприцепом КаМаЗ - 5410 с платформой УП1 - 1412 Q = 14 т. Кирпич уложен на поддоны 1,03 _* 0,52 м. по 200 шт. на поддоне. За один рейс перевозиться 10 поддонов общей массой 6,4 т.

t_п = (0,39 _* 9 _* 60 / 100) _* 10 = 21 мин;

t_р = 0,33 _* 2000 _* 60 / 1000 = 40 мин;

t_g = 21 + (120 _* 25 / 39) + 40 +15 = 192 мин;

П_см = 492 _* 2000 _* 0,9 / 192 = 4612 шт;

Q_сут = 24м³ кладки, что составляет 9120 кирпича;

N = 9120 / 4612 = 1,9

Принимаем 2 машины, кирпич складируется на открытых площадках в зоне действия монтажного крана.

Доставка сборных блоков стен подвала.

Для доставки фундаментных блоков принимаем МАЗ - 504А с платформой УПР - 1212, Q = 12 т.

t_п = 3,7 _* 12 _* 60 / 100 = 26,64 мин;

t_р = 3,6 _* 12 _* 60 / 100 = 25,92 мин;

t_g = 26,64 + (120 _* 25 / 39) + 25,92 +15 = 144,4 мин;

П_см = 492 _* 3 _* 0,9 / 144,4 = 9 шт;

Q_сут = 77шт;

N = 77 / 17 = 4шт;

В целях ускоренной доставки конструкций на строительную площадку, принимаем 4 автомобиля.

Доставка плит перекрытия.

Для доставки плит перекрытия принимаем плитовоз ЗИЛ - 130Б1 с платформой УПЛ - 0906 Q = 9 т.

t_п = 4,4 _* 9 _* 60 / 100 = 24 мин;

t_р = 4,5 _* 9 _* 60 / 100 = 24 мин;

t_g = 24 + (120 _* 25 / 39) + 24 +15 = 139,9 мин;

П_см = 492 _* 3 _* 0,9 / 139,9 = 9 шт;

Q_сут = 44шт;

N = 44 / 7,9 = 5,4шт;

Принимаем 5 автомашин, трехдневный запас завозится за 2 дня.

Доставка ригелей и прогонов.

Для доставки ригелей и прогонов принимаем плитовоз КаМаЗ - 5410 с платформой УПЛ - 1412, Q = 14 т. За один рейс, позволяет перевозит 4 элемента.

t_п = 1,8 _* 14 _* 60 / 100 = 15,12 мин;

t_р = 2,3 _* 14 _* 60 / 100 = 19,32 мин;

t_g = 15,12 + (120 _* 25 / 39) + 19,32 +15 = 126,3 мин;

П_см = 492 _* 4 _* 0,9 / 126,3 = 9 шт;

Q_сут = 16шт;

N = 16 / 14 = 1,1шт;

Принимаем 1 автомашину, трехдневный запас завозится за 3 дня.

4.5 Проектирование календарного плана

Календарный план является основным проектным документом, устанавливающим технологическую связь между отдельными строительными процессами. Он охватывает весь комплекс работ, по которым определяется потребность в рабочих кадрах, машинах и материалах. Одновременно является документом планирования капитальных вложений и оперативного руководства строительства. При увязке отдельных работ друг с другом учитываются особенности технологии сложных процессов конструктивно - планировочных решений, сроки строительства, условия техники безопасности и производственной санитарии.

Исходными данными для проектирования календарного плана, являются: номенклатура работ, их последовательность, сменность и принятое количество рабочих. Основным расчетом календарного плана является определение возможности сокращение продолжительности строительства, которое обеспечивало бы наиболее производительное использование рабочих бригад и механизмов, а так же использование фронта работ минимальным комплектом ресурсов. Это достигается разделением строящегося объекта на захватки.

Размеры захваток зависят прежде всего от объемно планировочной структуры здания, состава оборудования а так же от характера развития специализированных потоков состава выполняемых работ.

Исходя из выше пречисленного разбиваем наш объект на 5 захваток ( 5 ярусов).

По календарному плану строительства строим график движения рабочей силы, график завоза и расхода материалов и график использования машин и механизмов.

График потребности в трудовых ресурсах оценивают с помощью коэффициента неравномерности К₅, определяемого отношением максимальной численности рабочих N_max, занятых на строительстве, к расчетной численности N_ср.