Проектирование автомобильной дороги в обход населенного пункта Линковичи

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Введение

Автомобильная дорога -- включает в себя комплекс функционально связанных конструктивных элементов и искусственных инженерных сооружений, специально предназначенных для обеспечения безопасного движения транспортных средств с расчётными скоростями, нагрузками и габаритами, с заданной интенсивностью движения в течение длительного времени, а также участки земель, предоставленные для размещения этого комплекса и пространство в пределах установленного габарита. Автомобильные дороги имеют большое количество перекрёстков, пересечений с железнодорожными путями и трубопроводами, и потому проектируются с учётом требований техники безопасности. Стоимость работ по текущему ремонту и содержанию автодорог определяется подсчётом продукции дорожного хозяйства. В некоторых странах для финансирования работ по поддержанию хорошего состояния автодорог введена плата с водителей за проезд по некоторым дорогам. Правильно запроектированная дорога обеспечивает безопасность движения как одиночных автомобилей с расчетными скоростями, так и транспортных потоков с высоким уровнем удобства даже в самые напряженные периоды работы дорог. Дорожная сеть - национальное богатство страны, которое нужно беречь, приумножать и эффективно использовать. При выборе вариантов проектных решений предпочтение отдают таким инженерным решениям, которые предусматривают наилучшее сочетание элементов дороги с ландшафтом и оказывают наименьшее отрицательное воздействие на окружающую среду. Обязательным элементом проектов являются мероприятия по охране окружающей среды, рациональному использованию и воспроизводству природных ресурсов. Е п Автомобильный транспорт развивается более быстрыми темпами, чем другие виды транспорта. Это связано с большими объемами перевозок и рядом преимуществ перед другими видами транспорта: более высокие скорости доставки грузов; возможность доставки грузов «от двери до двери» без дополнительных погрузочно-разгрузочных работ; высокая маневренность и подвижность. В данном курсовом проекте рассматривается проектирование автомобильной дороги в обход населенного пункта Линковичи. Необходимость строительства автомобильной дороги обусловлена возросшей интенсивностью движения автомобилей.

1. Технико-экономические данные

1.1 Задание

Исходными данными для проектирования приняты: район проектирования Гомельская область, Лоевский район; hcн5% = 0,65 м; топокарта 1:25000; грунтовый разрез - растительный слой 0-20 см, суглинок легкий 20-125 см, песок мелкий ниже; УГВ 2.5-3.2 м; перспективная интенсивность движения N20 = 7020 авт/сут; ежегодный рост интенсивности движения р = 5%; состав движения: КамАЗ-5320 - 18%, ЗИЛ-130 - 7%, ЗИЛ-131 В - 5%, МАЗ-503 А - 14%, ГАЗ-52-04 - 15%, легковые - 38%, автобусы - 3%.

1.2 Технические нормативы на проектирование

Согласно заданной интенсивности движения N20 = 7020 авт/сут, данная автомобильная дорога соответствует II технической категории местного значения[т.1, 1].

Нормативы для проектирования участка дороги приняты в соответствии с категорией по ТКП [1] и приведены в таблице 1.1.

Расчётная видимость определяется по 3 схемам.

Остановка автомобиля перед препятствием рассчитываем по формуле

S1 = Vp*tp / 3,6 + Kэ*Vp2 / [254 (ц1 - i)] + Lзб, м, (1)

где Vp - расчетная скорость движения автомобиля для дороги принятой технической категории, Vp = 120 км/ч;

tp - время реакции водителя и включения тормозов, tp = 2,6 с;

Kэ - коэффициент учитывающий эффективность действия тормозов, принимаем,=1,3 для легковых и = 1,85 для остальных;

ц1 - коэффициент продольного сцепления (ц1 = 0,40);

i - продольный уклон участка дороги, равный максимально допустимому для принятой категории дороги, i=0,04;

Lзб - зазор безопасности между автомобилем и препятствием (Lзб = 5 м).

S1л = 120*2,6 / 3,6 + 1,3*1202 / [254 (0,4 - 0,04)] + 5 = 296 м,

S1г = 120*2,6 / 3,6 + 1,85*1202 / [254 (0,4 - 0,04)] + 5 = 383 м.

Расчетное расстояние видимости встречного автомобиля рассчитывается по формуле

S2 = Vp * tp / 1,8 + Kэ * ц1 * Vp2 / 127(ц12 - i2) + lзб, м. (2)

S2л = 120 * 2,6 / 1,8 + 1,3 * 0,4 * 1202 / 127(0,42 - 0,042) + 5 = 551 м,

S2г = 120 * 2,6 / 1,8 + 1,85 * 0,4 * 1202 / 127(0,42 - 0,042) + 5 = 708 м.

Расчетное расстояние видимости, необходимое для обгона легковым автомобилем грузового автомобиля при наличии встречного движения рассчитывается по формуле

S3 = V12 / [1,8(V1 - V2)] + Kэ · V1(V1 + V2) / (127 · ц1) +

+ [Kэ · V22 / (254 · ц1) + lзб] · 2V1 / (V1 - V2) м. (3)

где V1 и V2 - скорости движения легкового и грузового автомобилей, V1 = 120 о л км/ч, V2 = 84 км/ч

S3 = 1202 / [1,8(120 - 84)] + 1,3 · 120(120 + 84) / (127 · 0,40) + [1,3 · 842 / (254 · 0,4)+ + 5] · 2 · 120 / (120 - 84) = 1422 м.

Боковая видимость рассчитывается по формуле

Sбок = 2·S1·Vп / Vp м., (4)



где Vп - скорость бегущего пешехода, пересекающего дорогу (Vп = 10 км/ч);

S1 - расчетное расстояние видимости по первой схеме.

Sбок = 2·383·10 / 120 = 49 м,

Sбок = 2·296·10 / 120 = 64 м.

Полученное значение расчетного расстояния видимости S1 и Sбок сопоставляется с нормами[1, 14], и для дальнейшего проектирования принимаются большие значения, значения видимости сведены в таблицу 1.

Технические нормативы на проектирование сведены в таблицу 1.

Таблица 1 - Ведомость технических нормативов

Показатель	Измеритель	Получено по расчету	По нормативам	Ссылка на пункт ТКП
Интенсивность движения	авт/сут		7020	п. 4.1
Категория дороги			II	п. 4.2
Расчетная скорость	км/ч		120	п. 5.1.1
Число полос движения			2	п. 5.2.1
Ширина полосы движения	м		3,5	п. 5.2.1
Ширина проезжей части	м		7	п. 5.2.1
Ширина обочины, в т.ч. укрепленной полосы	м		3/0,75	п. 5.2.1
Ширина дорожного полотна	м		13	п. 5.2.1
Максимальный продольный уклон	‰		40	п. 5.3.4
Рекомендуемый R кривой в плане	м		2000	п. 5.3.2
Минимальный R кривой в плане	м		800	п. 5.2.10
Длина прямых участков между кривыми в плане	м		500	п. 5.3.8
Рекомендуемый радиус выпуклых кривых	м		25000	п. 5.3.2
Рекомендуемый радиус вогнутых кривых	м		8000	п. 5.3.2
Минимальный радиус выпуклых кривых	м		15000	п. 5.3.2
Минимальный радиус вогнутых кривых	м		6000	п. 5.3.2
Наименьшая длина выпуклой кривой	м		300	п. 5.3.2
Наименьшая длина вогнутой кривой	м		100	п. 5.3.2
Наименьшее расстояние видимости для остановки	м	383 296	250	п. 5.3.4
Наименьшее расстояние боковой видимости	м	49 64	25	п. 5.3.3
Длина прямой (в продольном профиле) не менее	м		150	п. 5.3.5
Возвышение бровки обочины над расчетным уровнем снегового покрова	м		0,7	п. 7.4.1



2. Краткая характеристика района проложения трассы

2.1 Климат

Лоевский район Гомельской области относится к II дорожно-климатической зоне с неустойчиво-влажным климатом.

Этому району свойственны следующие показатели: среднее количество осадков за год - 571; Средняя температура января -6.9 С, июля 19 С; Зимой преобладают южные ветры, летом -- западные и северо-западные. Скорость ветра в среднем за год составляет около 3 м/сек; средняя толщина снежного покрова - 6 см; в среднем 147 пасмурных дней в году и только 30 ясных, остальные дни полуясные.

Температура по месяцам приведена в таблице 2

Таблица 2

Январь	Февраль	Март	Апрель	Май	Июнь	Июль	Август	Сентябрь	Октябрь	Ноябрь	Декабрь
-6,2	-5,5	-2,7	6	13	16,2	18,0	16,5	11,7	5,4	-0,1	-3,8

2.2 Рельеф

Трасса проходит по равнинной местности без пересечений с лесами и водными преградами. Наивысшая отметка в районе проложения трассы - 209,7 м, наименьшая - 140 м.

Естественный сток воды обеспечен. Условия проложения дороги являются благоприятными.



2.3 Почвенно-грунтовые условия

Растительный грунт района проложения трассы может быть использован в целях укрепления откосов земляного полотна и рекультивации земель.

Местные грунты пригодны для возведения насыпей и разработки выемок. Принимается грунт земляного полотна - суглинок легкий, добыча которого возможна в карьере в районе строительства.

Грунтовый разрез представлен растительным слоем 0-20 см, суглинком легким - 20-125 см, песок мелкий - ниже.

2.4 Инженерно-геологические условия

В районе строительства отсутствует возможность возникновения оползней, осыпей, обвалов. Отсутствуют участки с неблагоприятными инженерно-геологическими условиями.

2.5 Гидрологические и гидрогеологические условия

Район проектирования участка трассы автомобильной дороги имеет неустойчиво-влажный климат.

Местность является типом 1 по характеру и степени увлажнения - сухие места. Источниками увлажнения являются атмосферные осадки. Поверхностный сток обеспечен. Подземные воды не оказывают влияния на увлажнение грунтов. Почвы без признаков заболачивания.

Уровень грунтовых вод составляет 2.5-3.2 м.

3. Проектные решения

3.1 План и продольный профиль

3.1.1 План трассы

Проектируемый участок автомобильной дороги в объезд населённого пунтка Линковичи был запроектирован с учетом всех требований. Длина воздушной линии составляет 3475 м.

Проект предусматривает два угла поворота трассы, первый на ПК 13+70,00 с углом поворота равным 18и с вписанной кривой R=1200 м., а второй на ПК 29+50,00 с углом поворота трассы 51и с вписанной кривой R=1500 м.. Выбор таких углов поворота трассы обусловлен обеспечением безопасности движения при обходе населенного пункта Линковичи.

Принятый вариант проложения трассы имеет протяженность 3675 м.

Коэффициент удлинения трассы определяется по формуле

Ку = L / Lв, (5)

где L - протяженность варианта трассы, м.

Lв - протяженность воздушной линии трассы, м.

Ку = 3675 / 3475 = 1,05.

Трасса не пересекает леса и водные преграды. Принятые 2 радиуса закруглений: 1200 и 1500 м.

При нанесении трассы уделялось большое внимание вопросам безопасности движения, а именно расстояниям видимости, а также охране окружающей среды.

Расчет азимутов и румбов главных точек трассы:

А1 = 185° r = 5° ЮЗ

А2 = 3° r = 3° СВ

А3 = 22° r = 22° СВ

Расчет первого закругления на ПК 13+70:

Исходными данными для расчета приняты: б = 18°, R = 1200 м.

Определение элементов круговой кривой:

Т = Rtg(б / 2) = 1200 * tg(18 / 2) = 190,06 м,

К = рRб / 180° = 3,14 * 1200 * 18 / 180 = 376,8 м,

Б = R(1 / cos(б / 2) - 1) = 1200(1 / cos(18 / 2) - 1) = 14,95 м,

Д = 2Т - К = 2 * 190,06 - 376,80 = 3,13 м.

Элементы переходной кривой: t = 60,00 м,l = 120 м,p = 0,50 м,B1 = 2,8650

?0 = б-2* B1=18-2*2,8650=12,27

K0 = (3,14*1200*12,27)/180 = 256,85

Определение элементов полного закругления:

Т1 = Т+t=250,06

K1 = K0 +2*l=256,85+2*120=496.85

Б1= Б+р=14,95+0,50=15,45

Д1=2* Т1- K1 = 2*250,06-496,85=3,27

Расчетная схема первого закругления показана на рисунке 1

Определение пикетажного положения начала и конца первого закругления:

ВУ ПК 13+70,00



Рисунок 1 - Схема закругления при ВУ 1

- T1 2+50,06

НЗ ПК 11+19,94

+L 1+20,00

К ПК 12+39,94

+ k0 2+56,85

Н ПК 14+96,71

+L 1+20,00

КЗ ПК 16+16,79

Контроль

ВУ ПК 13+70,00

+T1 2+50,06

ПК 16+20,06

-Д 0+3,13

КЗ ПК 16+16,79

Расчет второго закругления и определение положения начала и конца второго закругления выполняется аналогично, данные сведены в таблицу 3

Расчет прямых вставок:

Р1 = НЗ1ПК = 11+19,94 м,

Р2 = НЗ ПК - КЗ1 ПК = 21+44,55 - 16+16,79 = 527,76 м,

Р3 = КТ ПК - КЗ2 ПК = 36+75,00 - 36+29,11 = 45,89 м.

Расчет прямых участков:

S1 = ВУ1 ПК = 13+70 м,

S2 = ВУ2 ПК - ВУ1 ПК + Д1 = 29+50,00 - 13+70,00 + 0+03,27 = 1583,27 м,

S3 = КТ ПК - ВУ2 ПК + Д2 = 36+75,00 - 29+50,00 + 1+26,34 = 851,34 м.

Контроль:

?Р + ?К = КТ ПК = 36+75,00 м

1119,94 + 527,76 + 45,89 + 1484,56+496,85 = 36+75,00 м

?S - ?Д = КТ ПК = 33+17,94 м

1370 + 1583,27 + 851,34 - 3,27+126,34 = 36+75,00 м

Расчетная схема плана трассы показана на рисунке 2.

Результаты расчета представлены в таблице 3.



Рисунок 2 - Схема плана трассы

Размещено на http://www.allbest.ru/

Таблица 3 - Данные расчетов первого и второго закругления

Кривые	Углы	№ углов поворота
Азимуты и румбы	Прямые	Главные точки закругления	Элементы полного закругления	Элементы переходной кривой	Элементы круговой кривой	Величина угла	Положение ВУ
r	А	П, м	S, м	КЗ	НЗ	К0, м	Бп, м	Дп, м	Тп, м	Кп, м	=б-2в	р, м	t, м	вmin	L, м	R, м	Д, м	Б, м	К, м	Т, м	R, м	Вправо	Влево	+	ПК
				+	ПК	+	ПК
																										0	00	НТ
ЮЗ:5?	185?	1119,94	1370
				16,79	16	19,94	11	256,85	15,45	3,27	205,06	496,85	12,27	0,50	60,00	2,8650	120	1200	13,32	14,95	376,80	190,06	1200	18?		70	13	ВУ1
СВ:3?	3?	527,76	1583,2
				29,11	36	44,55	21	1184,56	162,52	126,34	805,45	1484,56	45,27	0,63	74,99	2,8650	150	1500	96,42	161,89	1634,5	715,46	1500		51?	50,00	29	ВУ2
СВ:2?	22?	45,89	851,34
																										75,00	36	КТ

3.1.2 Продольный профиль

Проектная линия состоит из 4 участков с уклонами 18‰, 8‰, 6‰ и -17‰. Проектом предусмотрено две вертикальные кривые, радиусы которых не превышают максимально допустимые радиусы для данной категории дороги. Так как выдержаны минимальные длины выпуклых и вогнутых вертикальных кривых, запроектированная проектная линия обеспечивает видимость больше минимально допустимой. Максимальная высота насыпи в пределах продольного профиля составила 5,05 м. Присутствуют 2 выемки с максимальной глубиной 0.6 м.

3.1.2.1 Определение рекомендуемой рабочей отметки

Рекомендуемая рабочая отметка по условию снегонезаносимости (рисунок 3) определяется по формуле:

hснрек = hсн5% + Дh, (6)

где hснрек - высота снегового покрова 5%-ной вероятностью превышения, м;

Дh - возвышение бровки земляного полотна над расчётным уровнем снегового покрова , м.

hснрек = 0,65 + 0,7 = 1,35 м.

Рисунок 3 - Схема для определения рекомендуемой рабочей отметки по условию снегонезаносимости



Для 1-го типа местности рекомендуемая отметка не должна быть меньше толщины дорожной одежды (рисунок 4).Рекомендуемая отметка определяется по формуле:

hрек = hдо - c * io, (7)

где hдо - толщина дорожной одежды, м;

с - ширина обочины, м;

io - уклон обочины, ‰.

hрекI = 0,86 - 3 * 0,04 = 0,74 м.

Рисунок 4 - Схема для определения рекомендуемой рабочей отметки по условию обеспечения нормального водно-теплового режима

Рекомендуемая отметка для второго типа местности по увлажнению определяется по формуле:

HрекII = Hmin + hдо - с * iоб, (8)

где Hmin - минимальное возвышение низа дорожной одежды ,м.

HрекII = 0,6 + 0,86 - 3 * 0,04 = 1,34 м.

Исходя из трех полученных рекомендуемых рабочих отметок принимается наибольшая по условию снегонезаносимости hрек = 1,35 м.

3.1.2.2 Расчет проектной линии

Расчет прямого участка:

Н15 = 198,8 м

Н16 = Н15 + L * i = 198,8 + 100 * 0,018 = 200,60 м.

Оставшиеся пикеты рассчитываются аналогично, результаты сведены в таблицу 5.

Расчет вертикальной кривой с R = 30000 м, расчетная схема в таблице 4:

Точка перелома проектной линии находится на ПК 20+00.

i1 = +18‰, i2 = +8‰

l1 = R * i1 = 30000 * 0.018 = 540 м

l2 = 30000 * 0.008 = 240 м

h1 = l12 / 2R = 5402 / 2 * 30000 = 4,86 м

h2 = 2402 / 2 * 30000 = 0,96 м

К = l1 - l2 = 540 - 240 = 300 м

Т = К / 2 = 300 / 2 = 150 м.

Пикетажное положение главных точек кривой

НВК = С - Т = 20+00 - 150 = 18+50,00

КВК = С + Т = 20+00 + 150 = 21+50,00

ВВК = НВК + l1 = 18+50,00 + 540 = 23+90,00

Расчет отметок главных точек вертикальной кривой

ННВК = Нс - Т * i1 = 206,00 - 150 * 0,018 = 203,30 м

НКВК = Нс - Т * i2 = 206,00 + 150 * 0.008 = 207,20 м

НВВК = ННВК + h1 = 203,30 + 4,86 = 208,16 м.



Расчет отметок пикетов, попавших на кривую

Н11 = НВВК - (ВВК - ПК1)2 / 2R = 208,16 - (23+49 -19+00)2 / (2 * 30000) = 204,15 м

Оставшиеся пикеты рассчитываются аналогично, результаты сведены в таблицу 5.

Все результаты расчетов проектной линии сведены в таблицы 4 и 5.

Таблица 4 - Расчет вертикальных кривых

Радиус кривой

Пикетажное положение перелома

Расчетная схема кривой

Уклоны кривой

Элементы вертикальной кривой

Пикетажное положение

Отметки Н, м

расстояние от ВК, м

превышение от ВК, м

Длина кривой К, м

i1

i2

l1

l2

h1

h2

НВК ПК+

ВВК ПК+

КВК ПК+

НВК

ВВК

КВК

Rвыпуклый = 30000

20+00

+18

+8

540

240

4,86

0,96

300

18+50,00

23+90,0

21+50,00

203,30

208,16

207,20

Rвыпуклый = 8000

33+00

+06

+17

90

255

0,27

2,16

345

30+27,50

31+17,50

33+72,50

209,06

209,33

207,16



Таблица 5 - Определение проектных отметок в пределах вертикальных кривых и на прямых участках

Вертикальные кривые	Прямые
Радиус	точка на кривой	пикетажное положение	расстояние от ВВК, м	превышение от ВВК, м	проектная отметка точки	уклоны в ПК КК, ‰	точка на прямой ПК+	расстояние между точками	уклон прямой	превышение h, м	проектная отметка точки	длина прямой
Rвыпуклый = 30000	НВК ПК19 ПК20 ПК21 КВК ВВК	18+50 21+50 23+90	540 490 390 290 240	4,86 4,00 2,53 1,40 0,96	203,30 203,45 204,70 207,60 207,20 208,16	18 8	15+00 16+00 17+00 18+00 18+50	100 100 100 50	18	1,8 1,8 1,8 1,8 1,8	198,8 200,6 202,4 204,2 203,3	350
Rвыпуклый = 8000	НВК ПК31 ПК32 ПК33 КВК ВВК	30+27 33+72 32+10	90 131 172 213 255	0,27 0,74 1,2 1,68 2,16	215,20 215,15 212,50212,63	7 13	21+50 22+00 23+00 24+00 25+00 26+00 27+00 28+00 29+00 30+00 30+27	50 100 100 100 100 100 100 100 100 27	8 6	0,80 0,80 0,80 0,80 0,80 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60 0,60	207,2 208,4 209,2 210,0 210,4 211,6 212,35 213,05 213,75 214,45	927
							30+27 33+00 34+00 35+00	73 100 100	13	1,3 1,3 1,3 1,3	212,50 211,60 210,00	127

3.2 Земляное полотно

Земляное полотно запроектировано из условия обеспечения устойчивости откосов насыпи, повышения расчётных показателей дорожной конструкции и снегонезаносимости.

Ширина земляного полотна принята B = 13 м. Крутизна откосов насыпей до 3 м принята 1:4, также предусмотрено укрепление откосов засевом трав по плодородному слою. Проезжей части придан двускатный поперечный профиль с уклонами проезжей части 20‰ и обочины 40‰. Насыпь отсыпается из суглинка легкого. Поперечные профиля земляного полотна назначены в зависимости от рабочих отметок, местных природных условий, вида грунта и категории дороги. При проектировании приняты следующие типовые поперечные профили земляного полотна:

Первый тип - насыпи от 1,35 до 3 м, крутизна откосов - 1:4.

Второй тип - насыпи до рекомендуемой рабочей отметки 1,35 м, имеют крутизну откосов 1:4. Также в этом типе предусмотрено устройство кюветов-резервов крутизной откоса 1:4.

Третий тип - выемка от 0 до 1 м, крутизна откосов - 1:4.

Четвертый тип - насыпи от 3 до 6 м, крутизна откосов 1:1,75

Определение объемов земляного полотна:

Поперечные профили земляного полотна с вычисленными рабочими отметками ограничивают длину участков земляного полотна, между пикетами и плюсовыми точками по своей геометрической форме соответствуют призматоиду, к определению объема которого и сводится нахождение объема земляного полотна (Рисунок 5).

Рисунок 5 - Схема для определения земляных работ

Профильный объем определяется по формуле:

V = (F1 + F2) / 2 * L, (9)

где F1 и F2 - площади смежных поперечных профилей земляного полотна, м2;

L - расстояние между поперечниками, м.

Площадь сечения поперечных профилей определяется по формуле:

Fн = 1 / 2 [В + (В + 2hm)] * h, (10)

где В - ширина земляного полотна, м;

h - высота поперечного сечения (рабочая отметка), м;

m - коэффициент заложения откоса.

F = 1 / 2 [12 + 12 + 2 * 0,4 * 4] * 0,4 = 5,44 м2,

F = 1 / 2 [12 + 12 + 2 * 0,62 * 4] * 0,62 = 8,97 м2,

V = (5,44 + 8,97) / 2 * 100 = 720 м3.

Определение поправок к профильным объемам: Поправка на объемы по удалению растительного слоя определяется по формуле:

Поправка на разность рабочих отметок определяется по формуле:

ДV = m(h13 - h14)2 / 12 * L, (11)

где m - коэффициент заложения откоса;

h13 и h14 - рабочие отметки насыпи на соседних пикетах, м;

L - длина участка, м.

ДV = 4 (2,95 - 0,4)2 / 12 * 100 = 216 м3.

Поправка на устройство дорожной одежды определяется по формуле:

Sдо = S1 - (S2 + S3 + S4), (12)

где S1 - площадь сточной призмы, м2,

S2 - площадь покрытия, м2,

S3 - площадь основания, м2,

S4 - площадь дополнительного слоя основания, м2.

Поправка на объемы по удалению растительного слоя определяется по формуле:

ДVp = (S1 - [S2 + S3 + S4 + S5 ]) * L, (13)

где S1 - площадь сточной призмы, м2,

S2 - площадь покрытия, м2,

S3 - площадь основания, м2,

S4 - площадь дополнительного слоя основания, м2.

S5 - площадь обочины, м2

ДVp = (1,69 - [1,7 + 3,65 + 0,40)] * 100 = 406 м3.

S1 - Площадь сточной призмы определяется по формуле:

S1 = с2io + b(cio + biп / 2), (14)

где с - ширина обочины, м;

io - уклон обочины;

b - ширина проезжей части, м;

iп - уклон проезжей части, м.

S2 - Площадь покрытия определяется по формуле:

S2 = hп *(b+ 2*c'), (15)

где hп - толщина покрытия, м.

S3 -Площадь основания определяется по формуле:

S3 = 0,5 [(b + 2c'+0,6) +( b +2 c' +0,6 * 2hon]* ho, (16)

где с' - уширение основания относительно покрытия, м;

hо - толщина основания, м,

n - крутизна заложения основания.

S4 -Площадь дополнительного слоя, так как грунт земляного полотна - песок мелкий, то площадь не рассчитывается.

S5 -Площадь обочины определяется по формуле:

S5 =2*hoб *( с - c') (17)

где hоб - толщина обочины, м;

S1 = 32 * 0,04+ 7(3 * 0,04 + 7 * 0,02 / 2) = 1,69 м2,

S2 = 0,2 *(7+2*0,75) = 1,7 м2,

S3 = 0,5 [(7 + 2*0,75+0,6) +(7 +2*0,75 +0,6 * 2*0,66*1,5]* 0,66 м2,

S5 =2*0,09 *( 3 - 0,75) = 0,40 м2.

Объем снимаемого растительного слоя и грунта с кюветов определяется аналогично насыпям.

На остальных участках объемы земляных работ подсчитаны аналогичным способом и результаты расчетов приведены в таблице 7.

Расчеты укрепления откосов земляного полотна показаны в таблице 6. Расчеты распределения грунта и снимаемого растительного слоя сведены в таблицу 8.

Таблица 8 - Ведомость укрепления откосов земляного полотна

Проектный КМ	Участок ПК+	Расстояние L, м	Средняя рабочая отметка Нср, м	Коэффициент заложения откоса m	Удвоенная длина образующей откоса 2l=2Нср*v(1+m2)	Площадь укрепления откосов S=L2l, м2
						засевом трав	Всего
	насыпь		насыпь	выемка		насыпь	выемка	насыпь	выемка	засевом трав
1	15+00 15+20	20	2,14		4	14,48		289,6		289,6
	15+20 16+80	160		0,53	4		4,37		699,2	699,2
	16+80 17+60	80	1,8		4	14,84		1216,88		1216,8
	17+60 18+25	240	2,50		4	20,61		4946,4		4946,4
	18+25 20+00	175	0,54		4	4,45		778,75		778,75
2	20+00 20+65	65	0,78		4	6,43		417,95		417,95
	20+65 23+10	245	2,18		4	17,97		3667,6		3667,6
	23+10 23+65	55	0,8		4	6,59		362,45		362,45
	23+65 24+90	135		0,24	4		1,97	265,95		265,95
	24+90 26+63	173	0,7		4	5,77		998,21		998,21
	26+63 31+10	447	2,45		4	20,20		9029,4		9029,4
	31+10 35+00	390	1,67		4	13,77		5370,3		5370,3
			Итого:28042

Таблица 6 - Попикетная ведомость подсчета объемов земляных работ

Километры	Пикеты	Плюсы	Расстояние, м	Рабочая отметка, м	Профильный объем, м2	Срезка растительного грунта, м3	Объем грунта взамен срезанного под насыпями, м3	Разность рабочих отметок, м	Поправка на разность рабочих отметок, м3	Поправка на устройство проезжей части, м3	Итого земляных работ, м3
				насыпь	насыпь	под насыпями	на резервах				насыпь	насыпь	объем отвалов растительного грунта
1	0	00		2,14
	1	00	100	-0,6	1692	383		383	2,74	51	67	2187	383
	2	00	100	0,6	148	260		260	1,2	48	67	161	260
	3	00	100	2,95	4120	544		544	2,35	184	67	5205	544
	4	00	100	0,4	3950	528		528	2,55	216	65	4659	528
	5	00	100	0,62	771	347		347	0,22	2	65	1300	347
	6	00	100	2,32	3064	495		495	1,7	96	65	6960	495
	7	00	100	2,53	5509	648		648	0,21	2	69	6342	648
	8	00	100	1,7	4607	598		598	0,83	22	69	5308	598
	9	00	100	-0,4	86	364		364	2,1	56	69	92	364
	10	00	100	0,1	13	236		236	0,5	8	67	102	236
Итого: на 1 км	23960	4403		4403		683	670	32316	4403
2	0	00		0,1
	1	00	100	0,6	405	316		316	0,5	8	69	720	316
	2	00	100	2,0	2562	468		468	1,4	65	67	3376	468
	3	00	100	2,47	4925	617		617	0,47	7	69	5749	617
	4	00	100	2,34	5441	644		644	0,13	1	69	6245	644
	5	00	100	2,56	5590	652		652	0,22	2	67	6429	652
	6	00	100	2,78	6327	687		687	0,22	2	67	7201	687
	7	00	100	3,1	7289	730		730	0,32	3	67	8214	730
	8	00	100	2,76	7254	728		728	0,34	4	65	8125	728
	9	00	100	0,25	8	500		500	2,51	210	65	17	500
	10	00	100	0,6	405	328		328	0,35	4	65	720	328
Итого: на 2 км	40206	5670		5670		306	672	46796	5670

Таблица 7 - Покилометровая ведомость подсчета объемов земляных работ

Километры	Объемы земляных работ, м3	Коэффициент относительного уплотнения	Грунт насыпи, м3	Объем отвала растительного грунта с площади насыпи и резервов, м3	Всего оплачиваемых земляных работ, м3
	насыпь		всего с коэффициентом уплотнения	в том числе
				из резерва	для подстилающего песчаного слоя	растительный грунт укрепления откосов и обочин
1	32316	1,1	35548	1627 №1 33351 №2	3190	1294	4403	39951
2	49796	1,1	54756	1718 №1 28406 №2	3215	1092	5670	60426
Итого:	100377

3.3 Искусственные сооружения

трасса дорожный земляной полотно

Для эффективного пропуска воды через земляное полотно в пониженных местах продольного профиля предусмотрено устройство водопропускной трубы на ПК 32+00.

Исходные данные для расчета расходов стока:

1 Площадь водосборного бассейна F=0.75

2 Длина главного лога L = 850м.

3 Уклон главного лога iл = H1-H2/L=215-205/400=0.025=25‰

4 Уклон лога у сооружения iс = H3-H4/L=214-211,34/475=0.0056=5,6‰

3.3.1 Определение расчетного расхода воды

Расчет отверстий ведется на сток ливневых и талых вод.

Расчёт стока талых вод:

Талый сток определяется по формуле:

Qт = 0.56 * hп * F * ?л * ?б * л / ((1 + б)г * tп), (18)

где F - площадь водосбора, км;

hп - слой стока (мм) в фазе подъёма половодья расчётной вероятности превышения;

б - коэффициент формы гидрографа;

г - коэффициент полноты гидрографа;

tп - продолжительность подъёма половодья в сутки максимальной интенсивности снеготаяния, ч; складывается из продолжительности водоотдачи на склоны tc, ч и продолжительности стекания по логу tл, определяемой по формуле:

tл = 1,85L / (Q31/4 * iл1/3), (19)

где L- длина главного лога от водораздела до створа, км;

Q3 - расчётный расход, м3/с;

iл - общий уклон лога от водораздела до створа, ‰;

л - коэффициент, зависящий от вероятности превышения;

?л - коэффициент, учитывающий снижение расхода в связи с заселённостью бассейна ;

?б - то же, в связи с заболоченностью бассейна.

tл = 1,85 * 0,400 / (0,00011/4 * 251/3) = 2,5 ч,

tп = tл + tс = 0,35 + 3 = 3,35 ч,

Qт = 0.56 * 7 * 0,35 * 1 * 1 * 0,71 / ((1 + 0,1)0,71 * 5,5) = 0,23 м3/с.

Расчет стока ливневых вод:

Ливневый сток определяется по формуле:

Qл = 0.56 * б1p * iл0,3 * F * ? * л, (20)

где б1р - расчётная интенсивность водоотдачи, определяемая по формуле:

б1р = К / (F + 0.15)0.43, (21)

где К - эмпирический коэффициент, который зависит от рельефа;

? - коэффициент потерь стока;

л - коэффициент редукции.

б1р = 2,9 / (0,35 + 0.15)0.43 = 3,91,

Qл = 0.56 * 3,91 * 2,60,3 * 0,35 * 0,85 * 0,2 = 0,34 м3/с.

Принимаем расход 0,34 м3/с. Аккумуляции ливневых вод не рассчитываем, в связи с прохождением трассы по ценным угодьям.

3.3.2 Определение диаметра трубы и минимальной высоты насыпи над трубой

Исходные данные:

Qрmax = 0.34 м3/с, Q = 0.5 м3/с, d = 1 м, hкр = 0.4 м, hсж = 0.36 м, Jкр = 0.001, H = 0.64 м, толщина стенки = 13 см, толщина раструба = 11.6 см, длина раструба = 12 см, ic = 15 ‰. Труба является безнапорной.

Расчет возвышения бровки насыпи над уровнем подпертой воды:

Hmin = H+Д , (22)

где H - подпор воды перед трубой, м;

Д - минимальная высота бровки над уровнем воды, м.

Hmin = 0,64+0,5 = 1,14 м.

Минимальная высота насыпи над трубой из учета песчаной засыпки определяется по формуле:

Hmin = d+??+Д+hдо-с*iоб , (23)

где hдо - толщина дорожной одежды без учета подстилающего слоя, м;

?? - толщина стенки трубы, м;

d - диаметр трубы, м;

Д - минимальная толщина засыпки над трубой, м;

с - ширина обочины, м;

iоб - уклон обочины, ‰.

Hmin = 1+0.13+0,5+0,53-3*0,04 = 2,04 м.

Из двух значений принимается наибольшая высота насыпи над трубой 2,04 м.

Контрольная отметка над трубой:

H = Hл+Hmin; (24)

H = 210,10+2,04 = 212,14 м.

3.3.3 Определение длины трубы

Фактическая длина трубы определяется по формуле:

L={[0.5B+m(hH - d - )/1+m*i]+ [0.5B+m(hH - d - )/1-m*i]+n}*1/sinб, (25)

где i - уклон трубы, ‰;

n - толщина стенки оголовка, м;

B - ширина земляного полотна поверху, м;

m - крутизна заложения откоса;

hn - высота насыпи, м;

d - диаметр трубы;

?? - толщина стенки;

б - первый правый угол поворота трассы.

L={[0,5*13+1,75(5,05 - 1 - 0.13)/1+1,75*0,015]+ [0,5*13+1,75(5,05 - 1 - 0,13)/1-1,75*0,015]+0,35}*1/sin115=29,87

Принята труба длиной 29,87 м, состоящая из 6 звеньев по 5 м.

3.3.4 Определение отметок лотка трубы

Отметка лотка трубы определяется по формуле:

Но = Нч+F , (26)

где Hч - отметка трубы по черному профилю;

f - строительный подъем, определяемый по формуле:

f = 1/80*Hn;

f = 1/80*5,05 = 0,063 м;

Но = 211,34+0,063 = 211,40 м.

Отметки лотка трубы на входе и выходе определяются по формулам:

Н1 = Но-F+ic*L1 ; (27)

Н2 = Но-F-ic*Lф2 , (28)

где L1 и L2 - фактические длины трубы с низовой и верховой стороны.

Н1 = 211,40-0,063+(0,015 *9,75) = 211,48 м ;

Н2 = 211,40-0,063-(0,015*10,56) = 211,17 м.

Проверка отсутствия застоя воды у входа до осадки середины трубы:

Н1 ? Н0 ;

211,48м ? 211,40 м.

Глубина потока воды на входе и выходе из трубы:



hвых = Kd*(Пq)n , (29)

где Пq - безразмерный параметр, определяемый по формуле:

Пq =Qс /3,13* d2.5; (30)

Пq =0,34/3,13*12.5 = 0,10;

hвых = 0,75*1*0,100.5 = 0,10.

Тип укрепления русла на выходе назначается по скорости движения воды на входе и выходе из воды, увеличиваясь в 1.2 раза. Необходимо выполнить следующие условия:

1,2*Vвых ? Vпер ;

1,2*1.7 ? 2,5;

2,04 ? 2,5.

Укрепление откосов и русла выполняется каменной наброской 30см слоем из несортированного камня толщиной 10-15см.

3.4 Дорожная одежда

Конструкция дорожной одежды назначается с учетом требований, предъявляемых прочности и надежности дорог II категории с движением группы нагрузок А2 и наиболее выгодных технико-экономических вариантов на данных условиях.

При выборе материалов для конструктивных слоев широко применяются местные материалы.

Расчет дорожной одежды включает конструирование и расчет принятой дороги по трем критериям:

1 Упругий прогиб;

2 Сдигоустойчивость неукрепленных слоев;

3 Усталостное разрушение монолитных слоев при изгибе

Таблица 9 - Критерии расчета конструкции

Критерии расчета при Кн = 0.9
Упругий прогиб	1.10
Сдвигоустойчивость неукрепленных слоев	1.00
Усталостное разрушение монолитных слоев при изгибе	1.00

3.4.1 Исходные данные для расчета дорожной одежды

Категория дороги - II;

2 Перспективная интенсивность на двадцатый год N20 = 7020 авт/сут;

3 Состав движения: КамАЗ - 18%; ЗИЛ - 130 - 7%; ЗИЛ - 131В - 5%; МАЗ - 503А - 14%; ГАЗ - 52 - 04 - 15%; легк. - 38%; автобусы - 3%;

4 Ежегодный рост интенсивности p = 5%;

5 Дорожно-климатическая зона - II;

6 Дорожно-климатический район - III;

7 Тип местности по увлажнению - 12

8 Вид грунта земляного полотна - песок мелкий;

9 Наличие дорожно-строительных материалов - щебень, песок крупный;

10 Тип дорожного покрытия с соответствующим условием проектирования - капитальный; 11 Расчетная группа нагрузок - А2.



3.4.2 Определение расчетной интенсивности движения и требуемого модуля упругости

Расчетная интенсивность движения на заданный год службы без учета легковых автомобилей определяется по формуле:

N13 = N20 * mтсл * n / m20, (31)

где N20 - перспективная интенсивность движения на 20 лет, авт/сут;

m20, mтсл - коэффициенты, показывающие увеличение интенсивности движения данного относительно интенсивности первого года эксплуатации дороги;

n - доля грузовых автомобилей в общем транспортном потоке.

N13 = 7020 * 1,67 * 0,62 / 2,65 = 2742 авт/сут.

Величина приведенной интенсивности движения на 13 год службы дорожной одежды определяется по формуле:

Np = fпол*?Nm*Sсумм, (32)

где fпол - коэффициент, учитывающий число полос движения и распределение движения по ним;

Nm - число проездов в сутки в обоих направлениях транспортных средств;

Sсум - суммарный коэффициент приведения воздействия на дорожную одежду транспортного средства к расчетной нагрузке.

Np = 0,55*(1263*0.87+491*0.3+351*0.3+983*0.3+1053*0.1+211*1,0) = = 1600 авт/сут.

Число накопленных осей за расчетный срок службы определяется по формуле:



?Np = 0.7*Np**Трдг*Кn, (33)

где Кс - коэффициент суммирования, Кс = 18;

Тсл - расчетный срок службы дорожной одежды;

q - показатель изменения интенсивности движения данного типа автомобиля по годам, q = 1.05;

Трдг - расчетное число расчетных дней в году, Трдг = 135 сут;

Кn - коэффициент, учитывающий вероятность отклонения суммарного движения от среднего ожидаемого, Кn = 1.49.

?Np = 0.7*1600**135*1.49 = 2259023.75 шт.

Требуемый минимальный расчетный модуль упругости определяется по формуле:

Етр = 98,65[lg(?Np) - c], (34)

где ?Np - число накопленных осей за расчетный срок службы дорожной одежды;

с - коэффициент, равный для группы нагрузок А2 - 3.23.

Етр = 98,65[lg(2259023.75) - 3.23] = 308.17 МПа.

Етабл<Eтр

250<308,17

Принимаем большее значение Eтр = 308,17, т.к. Етабл<Eтр.

3.4.3 Назначение конструкции дорожной одежды

В соответствии с исходными данными расчеты приведены с интенсивностью движения и требуемым модулем упругости по типовому проекту. Из нескольких вариантов принимаем следующий вариант конструкции.



Таблица 10 - Параметры конструкции дорожной одежды

№ слоя	Материал	h, м	Еу, МПа	Е20,МПа	ц,°	С,МПа	Ri	m	б
1	а/б плотный на битуме 60/90	0.1	4500	1800	39	0.27	9.8	5.5	4.3
2	а/б пористый, вяз. 90/130	0.1	2200	800	39	0.29	7.8	4.0	8.6
3	ЩПГС щебень укр. Цементом 75	0.20	1000	1000	43	0,03	0.7	-	-
4	Щебень марки 1000 устроенный по способу заклинки известняковой смесью	0.13	450	450	48	0.07	-	-	-
5	Песок крупный	0.33	130	130	35	0.004	-	-	-
	Песок мелкий	-	100	100	31	0.003	-	-	-

3.4.4 Расчет дорожной одежды

Расчетная влажность грунта определяется по формуле:

Wp = Wтаб (1 + 0.1t), (35)

где Wтаб - среднее многолетнее значение относительной влажности грунта в наиболее неблагоприятный период года в рабочем слое земляного полотна в зависимости от дорожно-климатического района, схемы увлажнения земляного полотна и типа грунта;

t - коэффициент нормированного отклонения .

Wp = 0.70 (1 + 0.1 * 1.71) = 0.81 %.

Согласно таблице А.1 при Wp = 0.81% принимается Еу = 100 МПа, ц = 31°, с = 0,003 МПа.

Требуемая толщина дренирующего слоя определяется по формуле:

hп = hm*b*Kc+hзап, (36)

где b - коэффициент, зависящий от длины пути фильтрации воды;

Kc - коэффициент, учитывающий снижение фильтрационных свойств материала фильтрующего слоя в процессе эксплуатации дороги;

hзап - дополнительная толщина слоя, зависящая от капиллярных свойств материала, м [п.7.2.3];

hm - толщина слоя, определяемая по номограмме в зависимости от коэффициента фильтрации материала дренирующего слоя Кф и объема воды q, поступающей в основание проезжей части за сутки, м.

hп = 0,4*0.4*1+0,15 = 0,31 м.

Принимаем дренирующий слой из песка крупного = 0,31 м.

Расчет по допускаемому упругому прогибу:

Песок крупный (слой 5):

Езп / Е5 = 100/130 = 0.76;

h5/Д= 0.33/0.39 = 0.82;

По номограмме определяется отношение Еобщ / Е5 = 0.88.

Еобщ = 130*0.88 = 114.4 МПа.

Щебень марки 1000 устроенный по способу заклинки известняковой смесью (слой 4):

Езп / Е4 = 114.4/450 = 0.25;

h4/Д= 0.13/0.39 = 0.33;

По номограмме определяется отношение Еобщ / Е4 = 0.35.

Еобщ = 450*0.31 = 157.5 МПа.

Щебень укрепленный цементом марки 75 (слой 3):

Езп / Е3 = 157/1000 = 0.15;

h3/Д= 0.33/0.39 = 0.51;

По номограмме определяется отношение Еобщ / Е3 = 0.25.

Еобщ = 1000*0.29 = 290 МПа.

Асфальтобетон пористый, обработанный вяжущим 90/130 (слой 2):

Езп / Е2 = 290/2200 = 0.13;

h2/Д= 0.1/0.39 = 0.25;

По номограмме определяется отношение Еобщ / Е2 = 0.16.

Еобщ = 2200*0.16 = 352 МПа.

Асфальтобетон плотный, на битуме марки 60/90 (слой 1):

Езп / Е1 = 352/4500 = 0.078;

h1/Д= 0.1/0.39 = 0.25;

По номограмме определяется отношение Еобщ / Е1 = 0.09.

Еобщ = 4500*0.09 = 352 МПа.

Требуемый коэффициент прочности kпртр = 1.

Проверка:

Еобщ / Етр = 352/308.17 = 1.14 > 1.10

Условие выполнено.

Расчет на сдвигоустойчивость земляного полотна:

Расчетное активное напряжение сдвига Та, МПа, возникающее в грунте или в неукрепленных материалах, определяется по формуле:

Та = фа'р + фв, (37)

где фа' - активное напряжение сдвига от действия единичного нагружения, определяемое по номограммам, МПа;

фв - активное напряжение сдвига от собственного веса дорожной одежды, определяемое по номограмме, МПа.

Для определения фа необходимо знать отношения Ев/Еосн и h/Д. Для этого берутся параметры материалов при расчетной температуре 20°С.

Приведение многослойной конструкции дорожной одежды к двухслойной:

Ев = 1124.88 МПа

Ев / Еосн = 1124.88 / 100 = 6,52

фа' = 0,015 МПа фв = 0,0042 МПа

Тогда Та = 0,015 * 0,6 + 0,0042 = 0,0048 МПа.

Предельное активное напряжение сдвига Тпр, МПа, возникающее в грунте рабочего слоя определяется по формуле:

Тпр = С * К1 * К2, (38)

где С - сцепление в грунте земляного полотна (или в песчаном слое), МПа;

К1 - коэффициент учета особенностей работы рассчитываемого слоя (грунта) на границе с вышележащим слоем дорожной одежды;

К2 - коэффициент запаса на неоднородность условий работы дорожной одежды, определяемый по графику.

При определении К2 по графику следует рассчитывать Nсут по формуле:

Nсут = ?Np / (Трдг * Tcл), (39)

где ?Np - число накопленных осей за расчетный срок службы, шт.;

Трдг - количество расчетных дней в году, сут;

Tcл -- расчетный срок службы, лет.

Nсут = 2259023.75 / (135 * 13) = 1287 шт

Тогда К2 = 0.77

Тпр = 0,003 * 3.0 * 0.77 = 0,0069 МПа.

Проверка условия расчета на сдвигоустройчивость грунта земляного полотна:

Тпр / Та = 0,0069 / 0,0048 = 1.43 > 1.1.

Условие выполнено.

Расчет на сдвигоустойчивость песка КЗ, щебня марки 1000 устроенного по способу заклинки известняковой смесью, щебня укрепленного цементом марки 75 производится аналогично:

ТпрПСК / ТаПСК = 0,018 / 0,010 = 1,8 > 1,1.

ТпрЩ / ТаЩ = 0,035 / 0,20 = 1,75 > 1,1.

Оба условия выполнены.

Все условия выполняются, конструкция является прочной (hдо = 0,86 м).



3.5 Обустройство дороги

К обустройству дорог относятся технические средства организации дорожного движения (ограждения, знаки, разметка, направляющие устройства, сети освещения и др.), озеленение, малые архитектурные формы.

Для предотвращения съездов автомобилей с земляного полотна, путепровода, столкновений со встречными транспортными средствами, наездов на предметы и сооружения, расположенные в полосе отвода дороги, необходимо предусмотреть устройство ограждений. В тех местах, где есть опасность съезда с земляного полотна, путепровода, проектом предусмотрено устройство ограждений из стальных профилированных планок. В тех местах, где необходимо обеспечить видимость границ обочин и опасных препятствий в тёмное время суток и во время неблагоприятных метеорологический условий, предусмотрено устройство сигнальных столбиков.

Сигнальные столбики на обочинах дорог следует устанавливать:

- у водопропускных труб по три столбика с каждой стороны дороги по оси трубы;

- в пределах кривых в продольном профиле и на подходах к ним (по 3 столбика на подходе с каждой стороны дороги) при высоте насыпи 2 м и более, интенсивности движения не менее 2000 ед./сутки на расстоянии 50 м;

- на прямолинейных участках дорог при высоте насыпи не менее 2 м интенсивности не менее 2000 ед./сутки через 100м.

Число устанавливаемых столбиков: 70 штук на протяжении ПК 15+00 - 35+00.

Для регулировки и безопасности движения по ходу трассы предусмотрено

устройство предупреждающих, запрещающих, знаков сервиса, а также информационно-указательных знаков, для движения автомобилей по полосам на данной дороге предусмотрена разметка 1.1 и 1.7. На подъездах к перекресткам имеются знаки приоритета, а также дорожная разметка 1.6 и 1.7.

Для предотвращения заноса дороги снегом, а так же для украшения пейзажа окружающего ландшафта, проектом предусмотрено снегозащитное и декоративное озеленение.

Применяемые дорожные знаки сведены в таблицу 11.

Таблица 11 - Ведомость дорожных знаков

ПК+	Знаки приоритета	Информационно-указательные и знаки сервиса	Примечание
	слева	справа	слева	справа
0+00		2.1		5.29.3	с обеих сторон
14+50		2.3.1			с обеих сторон
18+00			5.16.1	5.16.2	с обеих сторон
20+00				6.3.1	с обеих сторон
30+00				5.27	с обеих сторон
36+75		2.2			с обеих сторон

4. Охрана окружающей среды и энерго-ресурсосбережение

При выборе вариантов трассы и конструкции автомобильной дороги учитывалась степень воздействия дороги на окружающую природную среду, как в период строительства, так и во время эксплуатации, а также сочетание дороги с ландшафтом. При проложения варианта трассы учитывалась ценность занимаемых земель, а также затраты на приведение временно занимаемых земель в состояние, пригодное для использования в народном хозяйстве.

Проложенная трасса не затрагивает территории заповедников и заказников, охраняемых урочищ и зон, отнесённых к памятникам природы. Автомобильная дорога не пересекает болот, оврагов и рек.

На дорогах в пределах водо-охранных зон следует предусматривать организованный сбор воды с проезжей части с последующей её чисткой или отводом. В Направление трасс а.д. I--III категорий по лесным массивам по возможности должны совпадать с направлением господствующих ветров целях обеспечения естественного проветривания и уменьшения снегозаносимости. Ы С земель, занимаемых под дорогу и её сооружения, а также временно занимаемых на период строительства, плодородный слой почвы снимается на всю толщину 20 см, и используется для повышения плодородия сельскохозяйственных угодий и укрепления откосов насыпи, кювет-резервов и обочин.

К энерго-ресурсосберегающим мероприятиям можно отнести использование местных материалов при строительстве дороги.

Заключение

В данном курсовом проекте в соответствии с заданием запроектирована автомобильная дорога II категории в обход населенного пункта Линковичи, протяженностью 3,67 км.

Принятые в учебном проекте элементы плана и продольного профиля с обеспечением их геометрической и оптической плавности в сочетании с рельефом местности и окружающим ландшафтом, прогрессивные и экономические конструктивные решения по водоотводу, комплексному проектированию земляного полотна и дорожной одежды с использованием местных материалов обеспечивают высокий технический и экономический уровень учебного проекта.

При проектировании были приняты следующие проектные решения:

В разделе «Технические нормативы на проектирование» была рассчитана расчетная видимость по 3 схемам.

В разделе «План и продольный профиль» был рассмотрен вариант проложения трассы, для которого была составлена ведомость углов поворота, прямых и кривых, была нанесена проектная линия.

В разделе «Земляное полотно» посчитаны объемы земляных работ на протяжении всей трассы. Назначены типы поперечных профилей.

В разделе «Искусственные сооружения» была запроектирована одна водопропускная труба ,рассчитан сток ливневых талых вод и определили отметки лотка трубы.

В разделе «Дорожная одежда» была рассчитана интенсивность движения и требуемого модуля упругости, назначена конструкция дорожной одежды, которая соответствует всем показателям прочности.

В проекте представлены 3 чертежа:

? «План трассы»;

? «Продольный профиль»;

? «Поперечные профили земляного полотна и конструкция дорожной одеждой».

Данный курсовой проект выполнен на современном техническом уровне с использованием действующих нормативных документов и отвечает требованиям безопасности движения и охраны окружающей среды.

Список литературы

1 Изыскания и проектирование дорог «Лавриенко Л.А»

2 Проектирование автодорог: Красильщиков И.П.

3 ТКП 45-3.03-112-2008 (02250) Автомобильные дороги. Нежёсткие дорожные одежды. Нормы проектирования.- Минск 2008.

4 ТКП 45-303-19-2006.

5 ТКП 200-2009 (02191) Автомобильные дороги. Земляное полотно. Нормы проектирования Минск 2009.

6 Проектирование автомобильных дорог :Бабков Б.Ф.,Фндреев О.Ф.

7 П2-01 к СНиП 2.05.02-85 «Проектирование земляного полотна» -- Мн.: Комитет по автомобильным дорогам, 2001

8 ТП 3.503-71 «Дорожная одежда автомобильных дорог общего пользования» -- Мн.: Союздорпроект, 1986

9 Митин Н.А. «Таблицы для подсчета объемов земляного полотна автомобильных дорог» -- М.: Транспорт, 1977

10 ГОСТ 21.101-93 «Основные требования к рабочей документации» -- Мн.: Белстандарт, 1993

11 СТБ 1300-2000-02 «Технические средства организации дорожного движения. Правила применения» -- Мн.: Белстандарт, 2002

12 ГОСТ 2.105-95 «Общие требования к текстовым документам»

Размещено на Allbest.ru