Проектирование системы приточной вентиляции конференц-зала конструкторского бюро

Размещено на http://www.allbest.ru/

11

Содержание

Введение

1. Исходные данные для проектирования

1.1 Характеристика объекта

1.2 Параметры наружного воздуха

1.3 Параметры внутреннего воздуха

2. Определение расчетных воздухообменов

2.1 Расчет теплоизбытков

2.1.1 Теплопоступления от людей

2.1.2 Теплопоступления от искусственного освещения

2.1.3 Теплопоступления от солнечной радиации

2.2 Расчет влаговыделений

2.3 Расчет выделений СО₂

2.4 Определение удельной энтальпии воздуха

3. Выбор и расчет воздухораспределительных устройств

4. Выбор и расчет калорифера

5. Выбор и расчет воздушных фильтров

5.1 Выбор фильтра

5.2 Расчет фильтра

6. Аэродинамический расчет вентсистемы

7. Выбор вентилятора

Заключение

Список источников



Введение

В современных условиях основной задачей вентиляции является создание в помещениях разного назначения такого микроклимата, при котором обеспечиваются благоприятные условия для выполнения работы и нормальной деятельности человека.

Целью данного курсового проекта является расчет и проектировка системы приточной вентиляции конференц-зала конструкторского бюро в городе Вологде на 65 человек для обеспечения нормальных параметров микроклимата в помещении здания.



1. Исходные данные для проектирования

1.1 Характеристика объекта

Район строительства - город Вологда;

Ориентация фасада - ЮЗ;

Географическая широта - 60^о с.ш.;

Наименование - конструкторского бюро;

Расчетное помещение - конференц-зал конструкторского бюро на 65 человек.

Строительная характеристика здания:

Количество этажей - 2;

Размеры в плане между осями - 30000х24000 мм;

Толщина междуэтажных перекрытий - 0,22 м;

Покрытие здания - бесчердачное;

Ориентация фасада здания - ЮЗ.

Расчетное помещение:

Высота этажа - 3,68 м;

Площадь - 99,87 м²;

Объем - 367,5216 м³;

Окон в помещении нет.

1.2 Параметры наружного воздуха

Расчетные параметры наружного воздуха (температуру и энтальпию) при проектировании вентиляции общественных помещений следует принимать в соответствии с СНиП 23-01-99* "Строительная климатология" для теплого периода года по параметрам А, для холодного - по параметрам Б. Для переходных условий независимо от места расположения здания принимаем температуру наружного воздуха t = 10^оС, энтальпию I = 26,5 кДж/кг.

Расчетное барометрическое давление наружного воздуха - 990 гПа.

Расчетная температура натужного воздуха:

Теплого периода t_нт = 22,1^оС;

Переходного периода t_нп = 10^оС;

Холодного периода t_нх = -31^оС.

Расчетная энтальпия наружного воздуха:

Теплого периода I_нт = 50,2 кДж/кг;

Переходного периода I_нп = 26,5 кДж/кг;

Холодного периода I_нх = -30,6 кДж/кг.

Расчетная концентрация CO₂ наружного воздуха q_н = 0,4 л/м³.

1.3 Параметры внутреннего воздуха

Допустимые параметры (температура, относительная влажность, подвижность) воздуха в рабочей зоне помещений, отвечающие санитарно-гигиеническим требованиям принимаются в зависимости от периода года и назначений помещений по СНиП 2.08.02-89* "Общественные здания и сооружения".

В соответствии с СНиП 2.08.02-89* "Общественные здания и сооружения" нормируемая температура воздуха в конференц-зале конструкторского бюро для холодного и переходного периодов t_в = 19^оС.

Для теплого периода года:

^оС.



2. Определение расчетных воздухообменов

В качестве расчетного воздухообмена L_расч., м³/ч, конференц-зала конструкторского бюро принимается большее из значений, определенных отдельно по всем видам вредностей: по избыткам полного тепла, по избыткам влаги и по массе выделяющихся вредных веществ. Причем L_расч. должно быть не меньше нормативного воздухообмена L_норм..

Расход приточного воздуха в помещении определяется для теплого и переходного периодов по отдельности.

1) По избыткам явного тепла:

, [м³/ч].

2) По избыткам влаги:

, [м³/ч].

3) По массе выделяющихся вредных веществ:

, [м³/ч].

где - избытки явного тепла, кДж/ч;

W - влаговыделения, г/ч;

- выделения углекислоты, л/ч;

с - плотность воздуха при расчетной температуре (абсолютной) Т и барометрическом давлении В, гПа, которая вычисляется по формуле:



, [кг/м³]

I_у, I_п - удельная энтальпия удаляемого и приточного воздуха, кДж/кг;

d_у, d_п - влагосодержание удаляемого и приточного воздуха, г/кг;

С_ПДК - предельно допустимая для данного помещения концентрация СО₂, л/м³;

С_н - концентрация СО₂ в наружном воздухе, л/м³;

L_норм - нормативный расход воздуха на 1 человека, м³/ч;

n - количество людей в помещении (по заданию), чел. n=65 чел.

Нормативный воздухообмен вычисляется по формуле:

, [м³/ч],

где

l_норм - нормативный расход воздуха на 1 человека, м³/ч.

2.1 Расчет теплоизбытков

Избыточная теплота определяется как сумма всех теплопоступлений за вычетом теплопотерь помещения:

В общественных зданиях теплопотери компенсируются системой отопления и поэтому в расчете не учитываются.

Соответственно не учитываются теплопоступления от отопительных приборов.

Таким образом, теплоизбытки принимаются равными суммарным теплопоступлениям от всех источников, за исключением отопительных приборов: от людей , от осветительных приборов , от солнечной радиации .

2.1.1 Теплопоступления от людей

Теплопоступления от людей зависят от выделяемой людьми энергии при работе (категории работ) и температуры окружающего воздуха в помещении.

Теплопоступления от людей вычисляются по формуле:

, [кДж/ч]

где - полные тепловыделения от одного человека. Принимается в зависимости от температуры внутреннего воздуха и категории работ по таблице 4 [10].

Теплопоступления от людей (принимаем, что в конференц-зале конструкторского бюро люди находятся в состоянии покоя) определяются в зависимости от температуры воздуха в помещении.

n - количество человек. n=65 чел.

Теплый период:

t_в = 24 ^оС

кДж/ч

(кДж/ч)



Переходный и холодный периоды:

t_в = 19 ^оС

кДж/ч

(кДж/ч)

2.1.2 Теплопоступления от искусственного освещения

Теплопоступления от источников искусственного освещения, если суммарная мощность источников освещения неизвестна, определяется по формуле:

, [кДж/ч]

где E - нормативная освещенность (для залов заседаний, зрительных залов в клубах, спортивных и обеденных залов принимается равной 200 лк).

F - площадь пола, равная 99,87 м².

q_осв - удельные тепловыделения от освещенной поверхности, Вт/м². Для люминесцентных ламп, установленных открыто в конференц-зале q_осв = 0,13Вт/м² лк;

з - доля тепла, попадающего в помещение. Так как светильники расположены полностью в помещении, то з = 1.

2.1.3 Теплопоступления от солнечной радиации

Теплопоступления от солнечной радиации Q_с.р. складываются в общем случае от поступлений через остекление Q_ост и покрытие Q_п:

, [кДж/ч]

Для данного варианта расположения конференц-зала конструкторского бюро в теплопоступлениях от солнечной радиации будут учитываться только поступления через покрытие, поскольку в помещении нет окон.

Следовательно, справедливо будет равенство:

, [кДж/ч]

Теплопоступления через покрытие определяются по формуле:

, [кДж/ч]

где q_п - удельные теплопоступления через покрытие, Вт/м². В бесчердачном помещении с плоской кровлей принимается в зависимости от географической широты. По заданию географическая широта 60 ^ос. ш. Следовательно q_п = 15,5;

F_п - площадь поверхности покрытия, м². F_п = 99,87 м²;

К - коэффициент теплопередачи, Вт/м². К = 0,3.

Теплопоступления от солнечной радиации учитываются только в теплый период года:

кДж/ч

Так как , то кДж/ч.



Таблица 1 - Теплопоступления в различное время года

Период года	Теплопоступления, кДж/ч
	От людей , кДж/ч	От искусственного освещения Qосв, кДж/ч	От солнечной радиации Qс.р., кДж/ч	Всего , кДж/ч
Теплый	14 950	9 348	1672	25 970
Переходный	23 205	9 348	-	32 553
Холодный	23 205	9 348	-	32 53

2.2 Расчет влаговыделений

Источником выделения влаги в конференц-зале являются люди. Поступления влаги в помещение от людей зависят от категории работ и от температуры окружающего воздуха в помещении.

Поступление влаги от людей определяются по формуле:

, [г/ч]

где щ_л - количество влаги, выделяемое в течение часа 1 человеком, г/ч.

Определяется по таблице 4 [10].

n - количество людей в помещении. n = 65 человек.

Теплый период:

t_в = 24 ^оС

кДж/ч

(г/ч)



Переходный и холодный периоды:

t_в = 19 ^оС

кДж/ч

(г/ч)

2.3 Расчет выделений СО₂

Основным вредным веществом в помещениях общественных зданий является углекислый газ, выделяющийся при дыхании людей.

Количество углекислого газа, поступающего в помещение, вычисляется по формуле:

, [л/ч]

где - количество углекислого газа, выделяемого в течение часа одним человеком (Таблица 4 [10]).

При легкой физической работе .

n - количество человек. n = 65 человек.

, [л/ч]

2.4 Определение удельной энтальпии воздуха

Если в помещение поступает теплота и влага одновременно, то расчет воздуха, подаваемого в помещение, производится с помощью I-d диаграммы.

Значения I_у и I_п определяем путем построения процесса изменения параметров воздуха на I-d диаграмме.

Построение производится отдельно для каждого периода года.

Теплый период:

t_н = 22,1^оС

I_н = 50,2 кДж/кг

Зная расчетные параметры t_н и I_н наружного воздуха, на диаграмме наносим точку Н. В вентиляторе, а также в процессе движения по проложенным внутри здания каналам воздух нагревается на 1^оС. Следовательно, точка Н, характеризующая воздух на входе в вентилируемое помещение, находится на линии d = const, проведенной через точку Н на 1^оС выше последней.

На основании вычисленных ранее значений кДж/ч и W_л = 7475 г/ч = 7,475 кг/ч определяем величину углового коэффициента по формуле:

кДж/кг*влаги.

Температуру удаляемого воздуха определим по формуле:

^оС

где h - высота обслуживаемой зоны, м. Принимаем h = 1,5 м, так как люди сидят.

а - коэффициент, учитывающий изменение температуры по высоте помещения Н_пом. Принимается в зависимости от . Чтобы вычислить "а" необходимо узнать тепловую напряженность, то есть сколько кДж тепла приходится на 1 м³ помещения.



кДж/м³.

Если кДж/м³, то а = 0,3…1,2. Примем а = 0,98.

Н_пом - высота помещения. Н_пом = 3,68 м.

^оС.

На помещенном на I-d диаграмме транспортире соединяем прямой линией его центр со значение на лимбе, соответствующим полученной величине е. Через точку П проводим параллель этой линии, которая и будет лучом процесса. На нем в пересечениях с изотермами t_в = 24 ^оС и t_у = 26 ^оС находим точки В и У, характеризующие воздух в обслуживаемой зоне помещения и удаляемый из него.

Полученные в результате построения точки П и У позволяют определить необходимые для вычисления воздухообменов L_Q и L_W значения:

I_н = 50,3

d_н = 12

I_у = 65

d_у = 15,1

Одновременно проверим, обеспечивается ли в обслуживаемой зоне (точка В) нормативная относительная влажность воздуха, которая должна быть не более 65%. По I-d диаграмме находим ц_н = 65% (таблица 2 [10]). Этапы построения показаны на I-d диаграмме для теплого периода года (рисунок 1).



Рисунок 1 - I-d диаграмма для переходного и холодного периодов года

Переходный период:

t_н = 10 ^оС

I_н = 26,5 кДж/кг

Зная расчетные параметры t_н и I_н наружного воздуха, на диаграмме наносим точку П, через которую проводим вертикаль, отражающую нагрев воздуха в калорифере до температуры притока . Пересечение этой вертикали с изотермой ^оС дает точку П.

На основании вычисленных ранее значений кДж/ч и W_л = 4875 г/ч = 4,875 кг/ч определяем величину углового коэффициента по формуле:

кДж/кг*влаги



Температуру удаляемого воздуха определим по формуле:

^оС

где h - высота обслуживаемой зоны, м. Принимаем h = 1,5 м, так как люди сидят.

а - коэффициент, учитывающий изменение температуры по высоте помещения Н_пом. Принимается в зависимости от . Чтобы вычислить "а" необходимо узнать тепловую напряженность, то есть сколько кДж тепла приходится на 1 м³ помещения.

кДж/м³.

Если кДж/м³, то а = 0,8…1,5. Примем а = 0,84.

Н_пом - высота помещения. Н_пом = 3,68 м.

^оС.

На помещенном на I-d диаграмме транспортире соединяем прямой линией его центр со значение на лимбе, соответствующим полученной величине е. Через точку П проводим параллель этой линии, которая и будет лучом процесса. На нем в пересечениях с изотермами t_в = 19 ^оС и t_у = 21 ^оС находим точки В и У, характеризующие воздух в обслуживаемой зоне помещения и удаляемый из него.

Полученные в результате построения точки П и У позволяют определить необходимые для вычисления воздухообменов L_Q и L_W значения:



I_н = 50,3

d_н = 12

I_у = 65

d_у = 15,1

Одновременно проверим, обеспечивается ли в обслуживаемой зоне (точка В) нормативная относительная влажность воздуха, которая должна быть не более 65%. По I-d диаграмме находим ц_н = 50% (таблица 2 [10]). Этапы построений можно проследить на I-d диаграмме ниже по тексту (рисунок 2).

Рисунок 2 - I-d диаграмма для переходного и холодного периодов года

Холодный период:

Поскольку поступления тепла и влаги, а также нормативная температура внутреннего воздуха в холодный и переходный периоды одинаковы, то не будут отличаться и соответствующие значения I и d, что делает излишним построение процесса для холодного периода.

Рассчитаем расход приточного воздуха в помещении для теплого и переходного периодов. В = 990 гПа

Расчетную абсолютную температуру находим по формуле:

К

Теплый период:

1) По избыткам полного тепла:

Т = 22,1+273 = 295,1 К

I_н = 50,3

d_н = 12

I_у = 65

d_у = 15,1

м³/ч

2) По избыткам влаги:

м³/ч



Для переходного и холодного периодов:

1) По избыткам полного тепла:

Т = 10+273 = 283 К

I_н = 26,5

d_н = 5,1

I_у = 40,5

d_у = 7,5

м³/ч

2) По избыткам влаги:

м³/ч

Рассчитаем расход приточного воздуха по массе выделяющихся вредных веществ для теплого и переходного периодов.

Допустимая концентрация углекислого газа в помещении С_ПДК = 1,5 л/м³. Концентрация углекислого газа С_н = 0,4 л/м³ (по заданию).

л/ч

м³/ч.

Рассчитаем нормативный воздухообмен.

Для помещений, в которых люди находятся непрерывно не более 3 часов l_норм = 20 м³/ч. Количество человек n = 65.

м³/ч.

В качестве расчетного воздухообмена L_расч конференц-зала конструкторского бюро принимается большее из значений, определенных отдельно по всем видам вредностей - L_Q, L_W, .

Расчеты показывают, что наибольший воздухообмен получается по избыткам влаги в теплый период года - L_расч = 2063 м³/ч.



3. Выбор и расчет воздухораспределительных устройств

Определим требуемую площадь живого сечения воздухораспределителей по формуле, исходя из рекомендуемой скорости V_рек = 3 м/с.

м².

Принимаем к установке приточные регулируемые решетки типа РР-1(А1Б1) 100х200 с площадью живого сечения А₀ = 0,016 м². Определяем их количество:

шт.

Определим действительную скорость движения воздуха на выходе из решеток:

м/с.

Определим расход воздуха через одну решетку:

м³/ч.



4. Выбор и расчет калорифера

Определим необходимую тепловую мощность калорифера по формуле:

, [Вт]

где с - удельная теплоемкость воздуха, с = 1,005 кДж/кг* ^оС

, [кг/ч]

с - плотность наружного воздуха при расчетной (абсолютной) температуре ; - температура приточного воздуха в холодный период:

[^оС]

- температура внутреннего воздуха в холодный период. ^оС

Тогда

^оС.

- температура наружного воздуха в холодный период.

^оС

К

В = 990 гПа

L_расч = 2063 м³/ч

кг/ч



Определим необходимую тепловую мощность калорифера:

Вт

Задавшись массовой скоростью воздуха м/с, определяем необходимую площадь фронтального сечения калорифера для прохода воздуха:

м²

По таблице 5 ([10]) выбираем марку и модель калорифера с близким значением F'. Принимаем к установке калорифер КСк 3-6:

F_т = 13,26 м²;

F = 0.267 м²;

f = 0,000846 м².

По действительной площади принятой модели уточняем массовую скорость:

, кг/(м²*с)

Используя полученное на первом этапе расчета значение мощности Р и площади сечения водяных трубок в выбранной модели (таблица 5 [10]), определим скорость движения воды в трубках калорифера:

[м/с]



где с_вод - удельная теплоемкость воды, кДж/кг* ^оС.

с_вод = 4,187 кДж/кг* ^оС.

с_вод - плотность воды, кг/м³. с_вод = 1000 кг/м³.

t_г - температура горячей воды, питающей калорифер, ^оС.

t_г = 150 ^оС.

t_о - температура обратной воды, ^оС. t_о = 70 ^оС.

м/с

По действительной массовой скорости и скорости воды определяем коэффициент теплопередачи К (таблица 6 [10]).

При кг/(м²*с) и м/с К = 36,1.

Определим действительную мощность калориферной установки:

, [Вт]

где n - число калориферов. n = 1;

F_т = 13,26 м².

Вт

Сравним требуемую мощность Р и Р_действ. Должно выполняться условие:



Допускается превышение Р_действ над Р не более чем на 20%.

1,2 Р = 44 385,6 Вт

Р_действ = 41 885 Вт

Определяем аэродинамическое сопротивление калорифера по массовой скорости воздуха:

Па.



5. Выбор и расчет воздушных фильтров

5.1 Выбор фильтра

На основании таблицы 7 [10] принимаем начальную запыленность воздуха. Начальную запыленность воздуха здания, расположенного в жилом районе промышленного города принимаем С_н = 0,5 мг/м³.

Зная начальную С_н и допустимую остаточную запыленность С_к = 0,15 мг/м³ определяем необходимую эффективность очистки воздуха по формуле:

По средней величине проскока 1-Е = (1-0,7) = 0,3 = 30% определяем, что необходимая эффективность очистки может быть обеспечена фильтрами типа ФяУБ, ФяУК, ФРУ.

На основании того, что для очистки воздуха, содержащего 0,5 и более мг/м³ пыли применяют главным образом масляные фильтры III класса, выбираем по таблице 4.2 [5] ячейковый фильтр ФяУБ (III) с фильтрующим материалом ФСВУ.

Далее по приложению IV.1, IV.2 [5] по пропускной способности фильтра выбираем необходимый нам фильтр - Ус39А00.000 с таким расчетом, чтобы фильтр смог пропустить необходимое нам количество воздуха L_расч = 2063 м³/ч.

Пропускная способность - 3-3,5 тыс. м³/ч;

Компоновка ячеек в панели - 1х2;

Количество ячеек в панели - 2.



5.2 Расчет фильтра

Определим общую площадь рабочего сечения фильтра, учитывая данные таблицы 4.2 [5], согласно которой площадь рабочего сечения фильтра ФяУБ = 0,22 м².. Учитывая, что количество ячеек в фильтре 2, получаем:

м²

Определим воздушную удельную нагрузку на фильтр входного сечения:

м³/ч*м²

По рисунку 4.3 [5] определяем начальное сопротивление фильтра Н, Па.

1000 L = 4,689 м³/ч*м².

Этапы построения можно проследить на рисунке 3.

Рисунок 3 - Аэродинамические характеристики фильтров и фильтрующих материалов

Из рисунка видно, что Н = 20 Па.

Задаемся предельно допустимым сопротивлением фильтра (при отсутствии соответствующих указаний в техзадании принимают допустимое сопротивление в 2-3 раза больше, чем начальное).

Тогда предельно допустимое сопротивление фильтра:

Па.

По рисунку 4.4 [5] определяем количество пыли М в граммах, уловленной фильтром к моменту достижения допустимого сопротивления Н = 60 Па. М = 260 г/м².

Далее по рисунку 4.4 [5] на основании величины проскока определяем для выбранного фильтра среднюю эффективность очитки.

Этапы построения изображены на рисунке 4.

Рисунок 4 - Пылевая характеристика фильтров и фильтрующих материалов

По расходу L_расч = 2063 м³/ч и запыленности С_н = 0,5 мг/м³ =0,0005 г/ м³ очищаемого воздуха и эффективности очистки фильтра Е = 0,94 = 94%, определенной по техническим данным фильтра, рассчитаем количество пыли, улавливаемой фильтром в течение часа:



[г/ч]

Определим продолжительность работы фильтра до очередной регенерации (или срок службы нерегенерируемого фильтра):

[ч]

Для того, чтобы определить количество пыли М в граммах, необходимо умножить количество на общую площадь рабочего сечения фильтра F_ф = 0,44 м². Получим:

(г)

(ч)



6. Аэродинамический расчет вентсистемы

Аэродинамический расчет воздуховодов сводится к определению размеров их поперечного сечения, а также потерь давления на отдельных участках при заданном расходе и рекомендуемой скорости.

В здании запроектированы воздуховоды прямоугольного сечения, так как они сочетаются с интерьером внутренних помещений. В помещении воздуховоды прокладываются под потолком. Воздуховоды выполнены из листовой стали.

Рекомендуемые скорости в воздуховодах вентиляционных систем:

· Не более 4 м/с на начальном участке;

· В горизонтальных сборных каналах от 5,0 до 8,0 м/с;

· На подходе к вентилятору 7-8 м/с.

Задаваясь скоростью движения воздуха в воздуховодах V, м/с, определим площади поперечного сечения воздуховодов по участкам согласно формуле:

м²

где n - порядковый номер участка;

L_n - расход воздуха на n-ом участке;

V_n - скорость движения воздуха на n-ом участке.

Для подбора необходимого сечения воздуховодов изначально примем к расчету скорости:

· на начальном участке равной 3,8 м/с;

· на 2 участке - 4,5 м/с;

· на 3 участке - 5,5 м/с;

· на 4 участке - 6,0 м/с;

· на 5 участке - 7,0 м/с;

· на 6 участке - 7,5 м/с;

· на 7 участке - 8 м/с.

После этого по значению F подбираем стандартные размеры прямоугольных воздуховодов. Все данные заносим в таблицу 3.

Далее вычисляем фактическую скорость движения воздуха V, м/с по формуле:

, [м/с]

где F_ф - фактическая площадь поперечного сечения воздуховодов, вычисленная по принятым стандартным размерам.

По фактической скорости движения воздуха V, м/с и эквивалентному диаметру воздуховодов d_э, мм определим удельные потери давления R, Па/м и динамическое давление Р_дин по номограмме для определения удельных потерь на трение в стальных воздуховодах.

Коэффициент шероховатости стальных воздуховодов в =1.

Определим потери давления в местных сопротивлениях.

По аксонометрической схеме приточной системы вентиляции и на основании таблицы 1.1 [10] определим коэффициенты местных сопротивлений по участкам. Данные занесем в таблицу 2.

Таблица 2 - Распределение коэффициентов местного сопротивления по участкам воздуховодов

Вид местного сопротивления	Количество	КМС	Сумма КМС
Участок 1		ИТОГО:	4,6
Жалюзийная решетка	2	2,2	4,4
Внезапное сужение	1	0,2	0,2
Участок 2		ИТОГО:	2,4
Жалюзийная решетка	1	2,2	2,2
Внезапное сужение	1	0,2	0,2
Участок 3		ИТОГО:	2,2
Жалюзийная решетка	1	2,2	2,2
Участок 4		ИТОГО:	2,2
Жалюзийная решетка	1	2,2	2,2
Участок 5		ИТОГО:	2,28
Жалюзийная решетка	1	2,2	2,2
Внезапное сужение	1	0,2	0,08
Участок 6		ИТОГО:	2,4
Колено 90о	2	1,2	2,4
Участок 7		ИТОГО:	4,8
Колено 90о	4	1,2	4,8

Вычисленные значения коэффициентов местного сопротивления также заносим в таблицу 3.



7. Выбор вентилятора

Найдем производительность вентилятора:

м³/ч

где L_расч - расход приточного воздуха в сети, м³/ч.

Найдем развиваемое полное давление вентилятора:

, [Па]

где ДР_ест - потери давления в сети, определенные на основании аэродинамического расчета воздуховодов, Па.

Па;

ДР_ф - потери давления в фильтре, Па. ДР_ф = 60 Па;

ДР_к - потери давления в калорифере, Па. ДР_к = 60,08 Па.

Па.

По приложению 1, рисунок 1.2-1.9 [5] подбираем вентилятор с необходимыми нам показателями, таким образом, чтобы КПД вентилятора было близко к максимальному значению. На основании вышеизложенного принимаем к установке радиальный вентилятор В.Ц.4-75-4 (исполнение 1) (рисунок I.4 [5]). Этапы построения проиллюстрированы на рисунке 5.

По рисунку также определяем:

· Количество оборотов - 1420 об/мин;

· Диаметр ротора - D = 1,1D_ном;

· КПД вентилятора -

Рисунок 5 - Аэродинамические характеристики вентиляторов В.Ц.4-75-4 (исполнение 1)

По таблице I.1 [5] по частоте вращения колеса n = 1420 об/мин уточняем условное обозначение характеристики: Е4.110-2б и определяем:

· Тип двигателя - 4А80А4;

· Мощность - 1,1 кВт;

· Частоту вращения - 1420 об/мин;

· Массу вентилятора - 65,9 кг.

Далее по таблице I.3 [5] определяем тип виброизолятора - ДО39 и количество виброизоляторов - 5 шт.

Проверим требуемую мощность на валу электродвигателя:

, [кВт]

где L_в - расход воздуха, принимаемый для подбора вентилятора, м³/ч.

L_в = 2269,30 м³/ч.

Р_в - расчетное полное давление вентилятора, Па. Р_в = 655,699 Па.

з_в - коэффициент полезного действия вентилятора в "рабочей точке". з_в = 0,78.

з_n - коэффициент полезного действия передачи. з_n = 1 для непосредственной насадки колеса вентилятора на вал электродвигателя.

кВт

Найдем установочную мощность электродвигателя:

, [кВт]

где К_в - коэффициент запаса мощности электродвигателя при радиальном вентиляторе. По таблице 4.49 [6] в зависимости от мощности на валу электродвигателя N находим нужный нам коэффициент К = 1,3.

кВт

Установочная мощность электродвигателя с учетом запаса должна быть не менее N_у = 0,676 кВт. Принимается к установке ближайший больший по мощности электродвигатель. Так как мощность выбранного электродвигателя равна 1,1 кВт, то можно сделать вывод о том, что подбор выполнен правильно.



Заключение

В данном курсовом проекте была запроектирована система механической приточной вентиляции конференц-зала на 65 человек для конструкторского бюро в городе Вологде. Был выполнен расчет воздухообмена конференц-зала. Произведено конструирование приточной системы вентиляции, подобраны и рассчитаны воздухораспределители, выполнен аэродинамический расчет приточной вентиляции с механическим побуждением и подобрано оборудование приточной камеры - вентилятор, калорифер, фильтр. Конструктивные решения и характеристики вентиляционного оборудования представлены в графической части проекта.



Список источников

микроклимат воздух калорифер вентилятор

1. СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование

2. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование

3. СНиП 23-01-99*. Строительная климатология

4. СНиП 2.08.02-89*. Правила выполнения рабочей документации отопления, вентиляции, кондиционирования воздуха

5. "Справочник проектировщика. Вентиляция и кондиционирование воздуха". Книга 1, 2 под редакцией Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера. - М.: Стройиздат, 1992

6. "Справочник по расчетам гидравлических и вентиляционных систем" под редакцией д-ра техн. Наук, проф. А.С. Юрьева. С.-Пб, АНО НПО "Мир и семья", "Профессионал", 2002

7. Ананьева В.А., Балуева Л.Н., Гальперин А.Д., Городов А.К., Еремин М.Ю., Звягинцева С.М., Мурашко В.П., Седых И.В. "Системы вентиляции и кондиционирования. Теория и практика". "Евроклимат", 2000 г. Третье издание

8. Богословский В.Н. и др. "Отопление и вентиляция. Часть II. Вентиляция". - М.: Стройиздат, 1976.

9. Хрусталев Б.М. и др. "Теплоснабжение и вентиляция". - М.: АСВ, 2007

10. Методические указания для выполнения курсового проекта по дисциплине "Вентиляция"

Размещено на Allbest.ru