Отопление и вентиляция жилого здания

Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Сопротивление теплопередаче наружных стен, чердачного покрытия, перекрытий над подвалом, наружных дверей и ворот, заполнений световых проемов. Аэродинамический расчет систем вентиляции жилого здания.

Рубрика Строительство и архитектура
Вид курсовая работа
Язык русский
Дата добавления 26.09.2014
Размер файла 196,4 K

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Министерство образования Республики Беларусь

Учреждение образования

«Полоцкий государственный университет»

Кафедра ТТВиГ

Расчётно-пояснительная записка

к курсовой работе

«Отопление и вентиляция жилого здания»

Проверил: Широкова О.Н.

Новополоцк 2014

Оглавление

ОБЩАЯ ЧАСТЬ

1. ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЁТ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

1.1 Сопротивление теплопередаче наружных стен

1.2 Сопротивление теплопередаче чердачного покрытия

1.3 Сопротивление теплопередаче перекрытий над подвалом

1.4 Сопротивление теплопередаче наружных дверей и ворот

1.5 Сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов

2. ОТОПЛЕНИЕ ЗДАНИЯ

2.1 Расчет тепло потерь через ограждающие конструкции

2.2 Затраты теплоты на нагрев и фильтрующегося воздуха

2.3 Определение удельной тепловой характеристики здания

2.4 Определение тепловой мощности системы отопления

2.5 Гидравлический расчет трубопроводов

2.6 Расчет отопительных приборов

3. ВЕНТИЛЯЦИЯ ЗДАНИЯ

3.1 Выбор систем вентиляции и их конструирование

3.2 Аэродинамический расчет систем вентиляции

ЛИТЕРАТУРА

ОБЩАЯ ЧАСТЬ

Объектом проектирования является жилое трехэтажное здание с высотой этажа 2,9 м, имеющее подвал и чердак выполненное внутренняя часть из глиняного кирпича с=1800 кг/м3, наружная из силикатного с=1900 кг/м3. В качестве утеплителя используются плиты пенополистирольные с=50 кг/м3.

Источником теплоснабжения служит водяная тепловая сеть. Теплоноситель в системе отопления и его параметры - вода 95-70С. В здании проектируется двухтрубная с нижней разводкой система отопления.

Проектируемое здание находиться в городе Брест. Здание ориентировано на запад.

- -относительная влажность воздуха в помещениях жилых домов принимается равной 55%;

Расчётные температуры наружного воздуха:

­ температура наиболее холодных суток обеспеченностью 0,98 С;

­ температура наиболее холодных суток обеспеченностью 0,92 С;

­ температура наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 С;

Расчётные температуры воздуха внутренних помещений принимается

- для жилых комнат t = 18 С;

- для угловых жилых комнат t = 20 С;

- для индивидуальной ванны t = 25 С;

- для индивидуальной уборной t = 18 С;

- для лестничных клеток t = 16 С

1. Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций

1.1 Сопротивление теплопередаче наружных стен (кроме световых проемов)

Целью данного раздела работы является определение толщины теплоизоляционного слоя и термического сопротивления теплопередаче строительной конструкции.

Термическое сопротивление слоя многослойной конструкции R, м2·оС/Вт, определяется по формуле:

Ri = дii

где дi - толщина слоя, м;

лi - коэффициент теплопроводности материала многослойной конструкции, Вт/(м·0С).

Рисунок 1 - Конструкция наружной стены

Наименование

Толщина, м

л,

Вт/м•°С

S, Вт/м2•°С

1

Известково-песчаная штукатурка с=1800 кг/м3

0,02

0,93

11,09

2

Кирпич глиняный

с=1800 кг/ м3

0,25

1,16

10,90

3

Утеплитель (плиты пенополистирольные)

с=50 кг/ м3

х

0,052

0,55

4

Кирпич силикатный

с=1900 кг/ м3

0,12

1,4

11,52

5

Известково-песчаная штукатурка с=1800 кг/м3

0,02

0,93

11,09

Выбираем нормативное сопротивление теплопередаче наружных стен

Rнорм=3,2 м2єС/Вт

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции R, м2·оС/Вт, определяется по формуле:

R=1/бв + R1 + R2 + R3 + R4 + R5+ 1/бн

где R1, R2, R3, R4, R5 - термические сопротивления отдельных слоёв конструкции, м2 ·оС/Вт;

бв - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2·оС); бв = 8,7 Вт/ м2 ·оС;

бн - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий, Вт/(м2·оС); бн=23 Вт/(м2·оС).

Действительное сопротивление теплопередаче:

м2єС/Вт

Решая это уравнение относительно дх , получаем дх = 0,1406м.

Принимаем дх=0,141м. Тогда уточнённое действительное сопротивление теплопередаче:

Rдейств = м2єС/Вт

Определим тепловую инерцию D ограждения по формуле:

D =

где Ri - термическое сопротивление i-того слоя конструкции, м·°С/Вт;

Si - расчётный коэффициент теплоусвоения материала i-того слоя ограждающей конструкции, Вт/(м·°С).

D =

Т.к. полученная величина 7 > D 4, то принимаем температуру наиболее холодных трех суток за расчетную зимнюю температуру tн.3 с°С

Полученное значение сопротивления теплопередаче Rдейств ограждающей конструкции должно быть не менее требуемого сопротивления R, м·°С/Вт, определяемого по формуле:

Rтр = ,

где tв - расчётная температура внутреннего воздуха, С; tв = 18С;

tн - расчётная зимняя температура наружного воздуха, С; tн=-28°С;

n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху; n=1;

бв- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2•С); бв =8,7 Вт/(м2•С);

Дtв- расчётный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, С, Дtв=6С;

RTреб = 0,79м2єС/Вт.

Полученные величины удовлетворяют неравенству Rтр <Rнорм<Rдейств:

0,79 < 3,2< 3,214

1.2 Сопротивление теплопередаче чердачного покрытия

Термическое сопротивление слоя многослойной конструкции R, м2·оС/Вт, определяется по формуле:

Ri = дii

где дi - толщина слоя, м;

лi - коэффициент теплопроводности материала многослойной конструкции, Вт/(м·0С).

Рисунок 2 - Конструкция чердачного покрытия

Наименование

Толщина, м

л,

Вт/м•°С

S, Вт/м2•°С

1

Железобетонная плита

с=2500 кг/м3

0,22

2,04

19,7

2

Гидроизоляция (1 слой рубероида) с=600 кг/м3

0,003

0,17

3,53

3

Утеплитель (плиты пенополистирольные)

с=50 кг/ м3

х

0,052

0,55

4

Цементно-песчаная стяжка с=1800 кг/ м3

0,05

0,93

11,09

Для чердачного перекрытия Rнорм = 6 м2єС/Вт.

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции R, м2·оС/Вт, определяется по формуле:

R=1/бв + R1 + R2 + R3 + R4 + R5+ 1/бн

где R1, R2, R3, R4, R5 - термические сопротивления отдельных слоёв конструкции, м2 ·оС/Вт;

бв - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2·оС); бв = 8,7 Вт/ м2 ·оС;

бн - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий, Вт/(м2·оС); бн=12 Вт/(м2·оС).

Действительное сопротивление теплопередаче:

R= м2єС/Вт

Решая это уравнение относительно дх , получаем дх = 0,2534м.

Принимаем дх=0,255м. Тогда уточнённое действительное сопротивление теплопередаче:

Rдейств 2єС/Вт

Определим тепловую инерцию D ограждения по формуле:

D =

где Ri - термическое сопротивление i-того слоя конструкции, м·°С/Вт;

Si - расчётный коэффициент теплоусвоения материала i-того слоя ограждающей конструкции, Вт/(м·°С).

D=

Т.к. полученная величина D=4<5,48<7, то принимаем температуру наиболее холодных трех суток за расчетную зимнюю температуру tн.3с°С

Полученное значение сопротивления теплопередаче Rдейств ограждающей конструкции должно быть не менее требуемого сопротивления R, м·°С/Вт, определяемого по формуле:

Rтр = ,

где tв - расчётная температура внутреннего воздуха, С; tв = 18С;

tн - расчётная зимняя температура наружного воздуха, С; tн=-28°С ;

n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху; n=0.9;

бв- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2•С); бв =8,7 Вт/(м2•С);

Дtв- расчётный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, С, Дtв=4С;

Rтр = =1,06 м2єС/Вт.

Полученные величины удовлетворяют неравенству Rтр <Rнорм<Rдейств:

1,06<6<6,03

1.3 Сопротивление теплопередаче перекрытий над подвалом

Задаемся тепловой инерцией ограждения 4D7, тогда tн=-23оС (температура наиболее холодных трех суток обеспеченностью 0,92).

Определяем требуемое сопротивление R по формуле:

Rтр = ,

где tв - расчётная температура внутреннего воздуха, С; tв = 18С;

tн - расчётная зимняя температура наружного воздуха, С; tн=-28°С ;

n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху; n=0.6;

бв- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2•С); бв =8,7 Вт/(м2•С);

Дtв- расчётный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, С, Дtв=2С;

Rтр = 1,41 м2єС/Вт.

Рисунок 3 - Конструкция перекрытия над подвалом

Наименование

Толщина, м

л,

Вт/м•°С

S, Вт/м2•°С

1

Железобетонная плита

с=2500 кг/м3

0,22

2,04

19,7

2

Утеплитель (плиты пенополистирольные)

с=50 кг/ м3

х

0,052

0,55

3

Цементно-песчаная стяжка с=1800 кг/ м3

0,05

0,93

11,09

4

Половое покрытие

(линолеум) с=1400 кг/ м3

0,005

0,23

5,87

Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции R > 2,5, м2·оС/Вт, определяется по формуле:

R=1/бв + R1 + R2 + R3 + R4 + 1/бн

где R1, R2, R3, R4 - термические сопротивления отдельных слоёв конструкции, м2 ·оС/Вт;

бв - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, Вт/(м2·оС); бв = 8,7 Вт/ м2 ·оС;

бн - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции для зимних условий, Вт/(м2·оС); бн=12 Вт/(м2·оС).

Действительное сопротивление теплопередаче:

R= м2єС/Вт

Решая это уравнение относительно дх , получаем дх = 0,1109м.

Принимаем дх=0,111м. Тогда уточнённое действительное сопротивление теплопередаче:

Rдейств = м2єС/Вт

Определим тепловую инерцию D ограждения по формуле:

D =

где Ri - термическое сопротивление i-того слоя конструкции, м·°С/Вт;

Si - расчётный коэффициент теплоусвоения материала i-того слоя ограждающей конструкции, Вт/(м·°С).

D= (4<4.022<7)

Полученные величины удовлетворяют неравенству Rтр<RTнорм <Rдейств:

1,41<2,5<2,516

1.4 Сопротивление теплопередаче наружных дверей и ворот

Сопротивление теплопередаче наружных дверей и ворот определяется по формуле:

Rн.д =0,6·R,

где R-требуемое сопротивление теплопередаче наружной стены, определяемое при расчетной зимней температуре наружного воздуха, равной средней температуре наиболее холодных трех суток обеспеченностью 0,92.

Rн.д =0,6·0,79=0,474 м2єС/Вт.

1.5 Сопротивление теплопередаче заполнений световых проемов

R=0,55 м2·оС/Вт - для тройного остекления в деревянных раздельно-спаренных переплетах. По причине не соответствия с гос. нормами применим в расчёте 2 спаренных, трёхслойных стеклопакета.

R=0,55•2=1,1 м2·оС/Вт

Полученное значение сопротивления теплопередаче заполнений наружных световых проемов R должно быть не менее 1 R ( 1 <Rдейст):

1 1,1

2. ОТОПЛЕНИЕ ЗДАНИЯ

2.1 Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции

Потери теплоты Q , Вт, через отдельную ограждающую конструкцию определяют по формуле:

Qогр.=

где Fp- площадь ограждающей конструкции, м2;

R - сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, (м2· К)/Вт;

tв - температура внутреннего воздуха, С;

tн - расчетная температура наружного воздуха, принимаемая равной наиболее холодным трем суткам обеспеченностью 0,92, С;

в - добавочные потери теплоты в долях от основных потерь; они учитывают: 1) ориентацию ограждений по сторонам света;

2) подогрев врывающегося воздуха через наружные двери или ворота;

n - коэффициент, учитывающий положение наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху.

Для лестничных клеток теплопотери вычисляются по всей высоте без деления на этажи.

Потери теплоты через внутренние ограждающие конструкции помещений допускается не учитывать, если разность температур в этих помещениях равна меньше 3С.

2.2 Затраты теплоты на нагрев и фильтрующегося воздуха

Затраты теплоты на нагрев и фильтрующегося воздуха определяются по формуле:

Qинф.=0,28·L·сн·с·( tв-tн)

где с - удельная теплоёмкость воздуха, равная 1кДж/кг ·С;

L - расход удаляемого воздуха , м3/ч, не компенсируемый подогретым приточным воздухом, для жилых зданий принимаемый равным 3 м3/ч на 1 м2 жилых помещений и кухни;

сн - плотность наружного воздуха, кг/м3, определяемая по формуле:

сн=;

с = 353/(273-23) = 1,412 кг/м3

При составлении теплового баланса для жилых зданий учитываются бытовые теплопоступления в кухнях и жилых комнатах в размере 21 Вт на 1м2 площади пола, т.е.

Qбыт=21· Fп ,

где Fп - площадь пола помещения, м2.

Пример расчёта комнаты 101

1) Потери теплоты Q, Вт, через ограждающую конструкцию:

Qогр нс - 1 =Вт;

Qогр. то.= Вт;

Qогр нс - 2 =Вт;

Qогр. пл.= Вт

2) Определение затрат теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха:

Qинф=Вт

3) Определение теплопоступлений от бытовых приборов:

Qбыт=Вт

4) Потери теплоты помещения:

Q =82,328+86,195+139,938+96,689+480,896-198,011=688,037 Вт

Следующие комнаты рассчитываем также, и полученные данные заносим в таблицу 2.1.

Таблица 1 Расчет теплопотерь здания

Номер помещения

Наименование помещения

Температура внутреннего воздуха, tв,єС

Вид ограждения

Ориентация ограждения по сторонам света

Линейные размеры ограждения,м

Площадь ограждения, F, мІ

Вычитаемоя площадь, мІ

Расчётная площадь,Fp,єC

Cопротивление теплопередаче,Rдейст.мІСє/Вт

Расчётная разность температур(tв-tн),єС

Коэффициент( n)

Добавочные потери тепла в в долях единиц

Потери теплоты ограждением,Вт

Потери теплоты на инфильтрацию,Вт

Тепловыделения впомещениях(быт.),Вт

Потери теплоты помещением,Вт

На стороны света

Прочие

Суммаа

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

101

К

20

НС

З

2,745

2,9

7,9605

2,1

5,86

3,214

43

1

0,05

0,05

82,328

480,896

198,011

688,037

ТО

З

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

43

1

0,05

0,05

86,195

НС

З

3,435

2,9

9,9615

9,96

3,214

43

1

0,05

0,05

139,938

ПЛ

3,435

2,745

9,429075

9,43

2,516

43

0,6

0

96,689

0

? 405,151

102

ЖК

18

НС

З

2,495

2,9

7,2355

7,24

3,214

41

1

0,05

0,05

96,916

576,318

248,876

622,419

ТО

З

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

41

1

0,05

0,05

82,186

ПЛ

2,495

4,75

11,85125

11,85

2,516

41

0,6

115,875

0

? 294,977

103

К

20

НС

З

2,49

2,9

7,221

2,1

5,12

3,214

43

1

0,05

0,05

71,939

351,772

144,843

435,791

ТО

З

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

43

1

0,05

0,05

86,195

ПЛ

2,49

2,77

6,8973

6,90

2,516

43

0,6

0

70,727

0

? 228,862

104

ЖК

18

НС

З

2,555

2,9

7,4095

7,41

3,214

41

1

0,05

99,247

ПЛ

5,865

2,555

14,985075

14,99

2,516

41

0,6

0

146,515

728,713

314,687

741,975

ТО

З

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

41

1

0,05

82,186

0

? 327,949

105

К

20

ПЛ

4,495

4,035

18,137325

18,14

2,516

43

0,6

0

185,987

925,030

380,884

1136,950

НС

З

4,035

2,9

11,7015

2,52

9,18

3,214

43

1

0,05

0,05

128,981

ТО

З

2,1

1,2

2,52

2,52

1,1

43

1

0,05

0,05

103,435

НС

Ю

4,495

2,9

13,0355

13,04

3,214

43

1

0

0

174,402

0

? 592,804

106

Уб.

18

НС

С

0,81

2,9

2,349

2,35

3,214

41

1

0,1

0,1

32,962

64,008

27,641

82,199

ПЛ

0,81

1,625

1,31625

1,32

2,516

41

0,6

0

12,870

0

? 45,832

107

В.

25

НС

С

1,7

2,9

4,93

4,93

3,214

48

1

0,1

0,1

80,991

157,274

58,013

211,874

ПЛ

1,7

1,625

2,7625

2,76

2,516

48

0,6

0

31,622

0

? 112,612

108

Кор

18

ПЛ

сложная фигура

9,35

9,35

2,516

41

0,6

0

91,419

463,700

454,684

196,350

0

? 91,419

109

СУ

25

ПЛ

1,5

1,86

2,79

2,79

2,516

48

0,6

0

31,936

158,840

58,590

132,186

0

? 31,936

110

кор

18

ПЛ

сложная фигура

4,3

4,30

2,516

41

0,6

0

42,043

213,252

209,106

90,300

0

? 42,043

111

кор

18

ПЛ

сложная фигура

12,11

12,11

2,516

41

0,6

0

118,405

600,578

588,901

254,310

0

? 118,405

112

Уб.

18

НС

Ю

0,81

2,9

2,349

2,35

3,214

41

1

0

0

29,965

64,008

27,641

79,202

ПЛ

0,81

1,625

1,31625

1,32

2,516

41

0,6

0

12,870

0

? 42,835

113

В.

25

НС

Ю

1,7

2,9

4,93

4,93

3,214

48

1

0

0

73,628

157,274

58,013

204,511

ПЛ

1,7

1,625

2,7625

2,76

2,516

48

0,6

0

31,622

0

? 105,249

114

ЖК

18

НС

В

2,745

2,9

7,9605

2,1

5,86

3,214

41

1

0,1

0,1

82,237

692,132

298,889

911,737

ТО

В

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

41

1

0,1

86,100

НС

С

5,185

2,9

15,0365

15,04

3,214

41

1

0,1

210,998

ПЛ

2,745

5,185

14,232825

14,23

2,516

41

0,6

0

139,160

0

? 518,495

115

ЖК

18

НС

В

2,495

2,9

7,2355

2,1

5,14

3,214

41

1

0,1

0,1

72,063

465,301

200,935

516,083

ТО

В

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

41

1

0,1

0,1

86,100

ПЛ

3,835

2,495

9,568325

9,57

2,516

41

0,6

0

93,554

0

? 251,717

116

ЖК

18

ПЛ

2,685

3,035

8,148975

8,15

2,516

41

0,6

0

79,676

396,279

171,128

470,721

НС

В

2,685

2,9

7,7865

2,1

5,69

3,214

41

1

0,1

0,1

79,795

ТО

В

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

41

1

0,1

0,1

86,100

0

? 245,571

117

ЖК

18

НС

В

4,055

2,9

11,7595

2,1

9,66

3,214

41

1

0,1

0,1

135,546

829,546

351,264

1016,075

ТО

В

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

41

1

0,1

0,1

86,100

НС

Ю

4,125

2,9

11,9625

11,96

3,214

41

1

0

0

152,602

ПЛ

4,055

4,125

16,726875

16,73

2,516

41

0,6

0

163,546

0

? 537,793

201

К

20

НС

З

2,745

2,9

7,9605

2,1

5,86

3,214

43

1

0,05

0,05

82,328

480,896

198,011

598,011

ТО

З

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

43

1

0,05

0,05

86,195

НС

С

3,435

2,9

9,9615

9,96

3,214

43

1

0,1

0,1

146,602

ПЛ

3,435

2,745

9,429075

9,43

2,516

43

0

0,000

0

? 315,125

202

ЖК

18

НС

З

2,495

2,9

7,2355

7,24

3,214

41

1

0,05

0,05

96,916

587,746

248,876

517,972

ТО

З

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

41

1

0,05

0,05

82,186

ПЛ

2,495

4,75

11,85125

11,85

2,516

41

0,000

0

? 179,102

203

К

20

НС

З

2,49

2,9

7,221

2,1

5,12

3,214

43

1

0,05

0,05

71,939

351,772

144,843

365,064

ТО

З

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

43

1

0,05

0,05

86,195

ПЛ

2,49

2,77

6,8973

6,90

2,516

43

0

0,000

0

? 158,135

204

ЖК

18

НС

З

2,555

2,9

7,4095

7,41

3,214

41

1

0,05

99,247

728,713

314,687

595,460

ПЛ

5,865

2,555

14,985075

14,99

2,516

41

0

0,000

ТО

З

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

41

1

0,05

82,186

0

? 181,433

205

К

20

ПЛ

4,495

4,035

18,137325

18,14

2,516

43

0

0,000

925,030

380,884

950,963

НС

З

4,035

2,9

11,7015

2,52

9,18

3,214

43

1

0,05

0,05

128,981

ТО

З

2,1

1,2

2,52

2,52

1,1

43

1

0,05

0,05

103,435

НС

Ю

4,495

2,9

13,0355

13,04

3,214

43

1

0

0

174,402

0

? 406,817

206

Уб.

18

НС

С

0,81

2,9

2,349

2,35

3,214

41

1

0,1

0,1

32,962

64,008

27,641

69,329

ПЛ

0,81

1,625

1,31625

1,32

2,516

41

0

0,000

0

? 32,962

207

В.

25

НС

С

1,7

2,9

4,93

4,93

3,214

48

1

0,1

0,1

80,991

157,274

58,013

180,252

ПЛ

1,7

1,625

2,7625

2,76

2,516

48

0

0,000

0

? 80,991

212

Уб.

18

НС

Ю

0,81

2,9

2,349

2,35

3,214

41

1

0

0

29,965

64,008

27,641

66,333

ПЛ

0,81

1,625

1,31625

1,32

2,516

41

0

0,000

0

? 29,965

213

В.

25

НС

Ю

1,7

2,9

4,93

4,93

3,214

48

1

0

0

73,628

157,274

58,013

172,890

ПЛ

1,7

1,625

2,7625

2,76

2,516

48

0

0,000

0

? 73,628

214

ЖК

18

НС

В

2,745

2,9

7,9605

2,1

5,86

3,214

41

1

0,1

0,1

82,237

692,132

298,889

772,577

ТО

В

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

41

1

0,1

0,1

86,100

НС

С

5,185

2,9

15,0365

15,04

3,214

41

1

0,1

0,1

210,998

ПЛ

2,745

5,185

14,232825

14,23

2,516

41

0

0,000

0

? 379,334

215

ЖК

18

НС

В

2,495

2,9

7,2355

2,1

5,14

3,214

41

1

0,1

0,1

72,063

465,301

200,935

422,529

ТО

В

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

41

1

0,1

0,1

86,100

ПЛ

3,835

2,495

9,568325

9,57

2,516

41

0

0,000

0

? 158,163

216

ЖК

18

ПЛ

2,685

3,035

8,148975

8,15

2,516

41

0

0,000

396,279

171,128

391,045

НС

В

2,685

2,9

7,7865

2,1

5,69

3,214

41

1

0,1

0,1

79,795

ТО

В

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

41

1

0,1

0,1

86,100

0

? 165,895

217

ЖК

18

НС

В

4,055

2,9

11,7595

2,1

9,66

3,214

41

1

0,1

0,1

135,546

512,522

221,327

665,443

ТО

В

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

41

1

0,1

0,1

86,100

НС

Ю

4,125

2,9

11,9625

11,96

3,214

41

1

0

0

152,602

ПЛ

2,555

4,125

10,539375

10,54

2,516

41

0

0,000

0

? 374,247

301

К

20

НС

З

2,745

2,9

7,9605

2,1

5,86

3,214

43

1

0,05

0,05

82,328

480,896

198,011

658,526

ТО

З

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

43

1

0,05

0,05

86,195

НС

С

3,435

2,9

9,9615

9,96

3,214

43

1

0,1

0,1

146,602

ПТ

3,435

2,745

9,429075

9,43

6,03

43

0,9

0

60,515

0

? 375,640

302

ЖК

18

НС

З

2,495

2,9

7,2355

7,24

3,214

41

1

0,05

0,05

96,916

576,318

248,876

579,067

ТО

З

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

41

1

0,05

0,05

82,186

ПТ

2,495

4,75

11,85125

11,85

6,03

41

0,9

72,523

0

? 251,625

303

К

20

НС

З

2,49

2,9

7,221

2,1

5,12

3,214

43

1

0,05

0,05

71,939

351,772

144,843

409,330

ТО

З

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

43

1

0,05

0,05

86,195

ПТ

2,49

2,77

6,8973

6,90

6,03

43

0,9

0

44,266

0

? 202,401

304

ЖК

18

НС

З

2,555

2,9

7,4095

7,41

3,214

41

1

0,05

0,05

99,247

728,713

314,687

687,160

ПТ

5,865

2,555

14,985075

14,99

6,03

41

0,9

0

91,700

ТО

З

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

41

1

0,05

0,05

82,186

0

? 273,133

305

К

20

ПТ

4,495

4,035

18,137325

18,14

6,03

43

0,9

0

116,404

925,030

380,884

1067,367

НС

З

4,035

2,9

11,7015

2,52

9,18

3,214

43

1

0,05

0,05

128,981

ТО

З

2,1

1,2

2,52

2,52

1,1

43

1

0,05

0,05

103,435

НС

Ю

4,495

2,9

13,0355

13,04

3,214

43

1

0

0

174,402

0

? 523,221

306

Уб.

18

НС

С

0,81

2,9

2,349

2,35

3,214

41

1

0,1

0,1

32,962

64,008

27,641

77,384

ПТ

0,81

1,625

1,31625

1,32

6,03

41

0,9

0

8,055

0

? 41,017

307

В.

25

НС

С

1,7

2,9

4,93

4,93

3,214

48

1

0,1

0,1

80,991

157,274

58,013

200,043

ПТ

1,7

1,625

2,7625

2,76

6,03

48

0,9

0

19,791

0

? 100,782

308

Кор

18

ПТ

сложная фигура

9,35

9,35

6,03

41

0,9

0

57,216

463,700

454,684

196,350

0

? 57,216

309

СУ

25

ПТ

1,5

1,86

2,79

2,79

6,03

48

0,9

0

19,988

158,840

58,590

120,238

0

? 19,988

310

кор

18

ПТ

сложная фигура

4,3

4,30

6,03

41

0,9

0

26,313

213,252

90,300

90,300

0

? 26,313

311

кор

18

ПТ

сложная фигура

12,11

12,11

6,03

41

0,6

0

49,404

600,578

254,310

254,310

0

? 49,404

312

Уб.

18

НС

Ю

0,81

2,9

2,349

2,35

3,214

41

1

0

0

29,965

65,278

27,641

75,656

ПТ

0,81

1,625

1,31625

1,32

6,03

41

0,9

0

8,055

0

? 38,020

313

В.

25

НС

Ю

1,7

2,9

4,93

4,93

3,214

48

1

0

0

73,628

160,393

58,013

195,799

ПТ

1,7

1,625

2,7625

2,76

6,03

48

0,9

0

19,791

0

? 93,419

314

ЖК

18

НС

В

2,745

2,9

7,9605

2,1

5,86

3,214

41

1

0,1

0,1

82,237

705,857

298,889

873,398

ТО

В

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

41

1

0,1

86,100

НС

С

5,185

2,9

15,0365

15,04

3,214

41

1

0,1

210,998

ПТ

2,745

5,185

14,232825

14,23

6,03

41

0,9

0

87,096

0

? 466,431

315

ЖК

18

НС

В

2,495

2,9

7,2355

2,1

5,14

3,214

41

1

0,1

0,1

72,063

474,528

200,935

490,308

ТО

В

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

41

1

0,1

0,1

86,100

ПТ

3,835

2,495

9,568325

9,57

6,03

41

0,9

0

58,552

0

? 216,716

316

ЖК

18

ПТ

2,685

3,035

8,148975

8,15

6,03

41

0,9

0

49,867

404,137

171,128

448,770

НС

В

2,685

2,9

7,7865

2,1

5,69

3,214

41

1

0,1

0,1

79,795

ТО

В

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

41

1

0,1

0,1

86,100

0

? 215,762

317

ЖК

18

НС

В

4,055

2,9

11,7595

2,1

9,66

3,214

41

1

0,1

0,1

135,546

829,546

351,264

954,888

ТО

В

1,75

1,2

2,1

2,10

1,1

41

1

0,1

0,1

86,100

НС

Ю

4,125

2,9

11,9625

11,96

3,214

41

1

0

0

152,602

ПТ

4,055

4,125

16,726875

16,73

6,03

41

0,9

0

102,358

0

? 476,606

ЛК

16

НС

В

22,41

16,20

6,21

3,214

39

1

0,1

0,1

82,890

247,430

110,145

1178,369

НД

В

1,3

2,1

2,73

2,73

0,474

39

1

0,1

0,1

247,082

ТО

В

16,20

16,20

1,1

39

1

0,1

0,1

631,800

ПЛ

2,49

3,185

5,25

5,25

2,516

39

0,6

0

48,781

ПТ

2,49

3,185

5,25

5,25

6,03

39

0,9

0

30,531

?1041,084

? 10998,225 20481,57 8621,783 22858,02

2.3 Определение тепловой мощности системы отопления

После расчета потерь теплоты всеми помещениями определяется тепловая нагрузка стояков (ветвей) и тепловая мощность системы отопления.

Тепловая нагрузка стояка (ветви) определяется по формуле:

жилой здание теплопередача вентиляция

Qcт(ветви) = УQпрi

где Qпрi - тепловая нагрузка прибора, принимаемая равной теплопотерям помещения, в котором этот прибор установлен, Вт; в случае, когда в помещении установлено несколько приборов, теплопотери делятся поровну на каждый прибор;

n - число отопительных приборов, присоединенных к стояку (ветви).

Результаты расчета заносятся в таблицу 2.3.

Таблица 2 - Тепловая нагрузка стояков

Н стояка (ветви)

Тепловая нагрузка стояка (ветви) Qст(ветви),Вт

СТ1

Q308/4+ Q307+ Q306 + Q301 + Q207 + Q206 + Q201 + Q108 /4+ Q107 + Q106 + Q101

2931,981

СТ2

Q308 /4+ Q302 + Q202+ Q108 /4+ Q102

1885,783

СТ3

Q310 + Q309 + Q303 + Q203 + Q110 + Q109 + Q103

1772,724

СТ4

Q304 + Q204 + Q104

2024,595

СТ5

Q311 /3+ Q313 + Q312 + Q305 + Q213 + Q212 + Q113 + Q112+ Q111 /3+ Q105 + Q205

4232,56

СТ6

Q314 Q308 /4+ Q214 + Q114 + Q108 /4

2724,038

СТ7

Q315 + Q308 /4+ Q215 + Q108/4 + Q115

1595,246

СТ8

Q316 + Q312 /3+ Q216 + Q116 + Q112/3

1593,426

СТ9

Q317 + Q311 /3+ Q217 + Q211 /3+ Q117

2919,294

СТ10

Qлк

1178,369

?

22858,02

2.5 Гидравлический расчет трубопроводов

Целью гидравлического расчета является подбор сечений трубопроводов, достаточных для пропуска заданного количества теплоносителя. Гидравлический расчет трубопроводов производится для одного циркуляционного кольца нашей системы. В двухтрубных системах с искусственной циркуляцией, неблагоприятным следует считать кольцо, проходящее через наиболее удаленный стояк.

Неблагоприятное циркуляционное кольцо служит показателем допускаемого расхода давления по всем остальным кольцам в системе, в нем расходуется максимальное давление на трение и местные сопротивления.

После выбора неблагоприятного циркуляционного кольца оно разбивается на расчетные участки, которые нумеруются, начиная от водонагревателя по расчетному кольцу. Расчетный участок - участок, где остаются постоянными тепловая нагрузка и диаметр. Участок начинается у одного разветвления и кончается у другого разветвления.

Для систем с искусственной циркуляцией величина располагаемого давления определяется по формуле

Др=Др+Б•(Др.+Др) , (2.11)

где Др- искусственное давление, создаваемое элеватором, Па (7-12кПа);

Др- давление, возникающее за счёт охлаждения воды в отопительных приборах, Па;

Др- давление, вызываемое охлаждением воды в теплопроводах, Па принимаемое по рис. П.1 методических указаний, Др=300Па;

Б - коэффициент, определяющий долю максимального естественного давления, которую целесообразно учитывать в расчётных условиях; для двухтрубных систем 0,4.

Величина естественного давления, возникающего в рассматриваемом кольце от остывания воды в отопительных приборах, определяется по формуле:

-для двухтрубной системы с нижней разводкой

Др= h•g•(с-с), (2.12)

где g - ускорение силы тяжести , м/с2 g =9,81 м/c2;h- вертикальное расстояние от середины водонагревателя (элеватора) до середины рассматриваемого отопительного прибора;h=8,15 м ;

с,с - плотности, соответственно обратной и горячей воды, кг/м3 .

Плотность воды в зависимости от её температуры определяется по формуле

с = 1000,3 - 0,06•t - 0,0036•t2, (2.13)

где t - температура воды, єС .

t=70 єС,

t =95 єС.

с = 1000,3 -0,06•70 -0,0036•702 =978,5 кг/м3 ,

с = 1000,3 -0,06•95 -0,0036•952 = 962,11 кг/м

Зная плотности, соответственно обратной и горячей воды, кг/м3 , определяем величину естественного давления Др

Др=8,15•9,81•(978,5-962,11)=1310,4 Па

Определяем величину располагаемого давления

Др=7000 +0,4•(1310,4 +300) = 7644,16 Па

Определяем ориентировочное значение удельной потери давления на трение при движении теплоносителя по трубам по формуле:

, где:

k-доля потерь давления на трение, принимаемая для систем с естественной циркуляцией 0,65

l-сумма длин участков расчетного кольца

=98,13 Па

По этому значению по таблице принимаем диаметры участков d, мм, и по значению расходов определяем действительные скорости движения воды v, м/с, и удельные потери давления на трение R, Па/м. Эти данные заносим в таблицу.

Расход воды на участке определяем по формуле:

Gуч= ,

где: Qуч- тепловая нагрузка участка;

Эти значения заносим в таблицу

Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па, определяется по формуле:

,

где:- сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке

- плотность при 95 0C; v- скорость движения воды

Уо - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке:

Таблица 3. Местные сопротивления на участках

Номер участка

Диаметр

Вид местного сопротивления

Значение

1

25

тройник на ответвление

о =1,5

У о =1,5

2

20

тройник на ответвление

тройник на проход

о=1,5

о=1

У о =2,5

3

15

тройник на проход

кран пробковый

тройник на ответвление

о=1

о=4

о =1,5

У о =6,5

4

15

тройник на проход

тройник на ответвление

о=1

о=1,5

У о=2,5

5

10

тройник на проход

кран пробковый

отвод под углом 90є*2

тройник на ответвление

о=1

о=4

о=3

о=1,5

У о=9,5

6

10

тройник на проход

тройник на ответвление

о=1

о=1,5

У о=2,5

7

10

тройник на проход

отвод под углом 90є

кран пробковый

внезапное расширение

о=1

о=1,5

о=4

о=1

У о=7,5

7'

10

внезапное сужение

отвод под углом 90є

тройник на ответвление

о=0,5

о=1,5

о=1,5

У о=3,5

6'

10

тройник на проход

тройник на ответвление

о=1

о=1,5

У о=2,5

5'

10

тройник на проход

кран пробковый

отвод под углом 90є*2

тройник на ответвление

о=1

о=4

о=1,5

о=3,0

У о=9,5

4'

15

тройник на проход

тройник на ответвление

о=1

о=1,5

У о=2,5

3'

15

тройник на проход

кран пробковый

тройник на ответвление

о=1

о=4

о =1,5

У о =6,5

2'

20

тройник на ответвление

тройник на проход

о=1,5

о=1

У о =2,5

1'

25

тройник на ответвление

о =1,5

У о =1,5

Результаты гидравлического расчета сводятся в таблицу 4.

Таблица 4. Гидравлический расчет

Номер участка

Тепловая нагрузка
участка Qуч, Вт

Расход воды на участ-
ке Gуч, кг/ч

Длина участка l, м

Диаметр трубопро-
вода d, мм

Скорость движения
воды х, м/с

Средняя потеря давления на
трение на 1 м длины
R, Па/м

Потери давления на
трение на участке R·l, Па

Сумма коэффициентов
местных сопротивле-
ний на участке ?о

Потери давления в ме-
стных сопротивлениях
Z, Па

Сумма потерь давле-
ния на участке
R·lуч+Zуч, Па

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

1

22858,02

786,32

1,4

25

0,371

90

126,00

1,50

101,01

227,01

2

12847,64

441,96

6,323

20

0,346

110

695,53

2,50

146,43

841,96

3

8029,88

276,23

0,32

15

0,376

190

60,80

6,50

449,59

510,39

4

6257,15

215,25

2,993

15

0,296

120

359,16

2,50

107,17

466,33

5

4232,56

145,60

5,856

15

0,311

180

1054,08

9,50

449,55

1503,63

6

2660,90

91,53

2,9

15

0,131

26

78,00

2,50

20,99

98,99

7

1470,71

50,59

3,292

10

0,110

26

88,19

7,50

44,40

132,59

7'

1470,71

50,59

3,292

10

0,110

26

88,19

3,50

20,72

108,91

6'

2660,90

91,53

2,9

15

0,131

26

78,00

2,50

20,99

98,99

5'

4232,56

145,60

5,856

15

0,311

180

1054,08

9,50

449,55

1503,63

4'

6257,15

215,25

2,993

15

0,296

120

359,16

2,50

107,17

466,33

3'

8029,88

276,23

0,32

15

0,376

190

60,80

6,50

449,59

510,39

2'

12847,64

441,96

6,323

20

0,346

110

695,53

2,50

146,43

841,96

1'

22858,02

786,32

1,4

25

0,371

90

126,00

1,50

101,01

227,01

Итого:

46,568

4923,524

2614,589

7538,113

Потери давления в кольце оказались в пределах 90% располагаемого давления, следовательно, гидравлический расчет произведен верно.

2.6 Расчет отопительных приборов

Необходимая теплопередача отопительного прибора в рассматриваемое помещение определяется по формуле:

Qпр=Qn- 0,9Qтр,

где Qn - теплопотери помещения, Вт (табл. 2.1 , 2.2);

Qтр- теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения труб стояка (ветви) и подводок, к которым присоединён прибор, Вт, определяется по формуле:

Qтр=qвlв+ qгlг,

где qв, qг - теплоотдача 1м вертикально и горизонтально проложенных труб, Вт/м, принимаемые равными qв = 90 Вт/м; qг = 110 Вт/м;

lв, lг - длина вертикальных и горизонтальных трубопроводов, проложенных в помещении, м.

Количество секций отопительного прибора определяется по формуле:

N=,

где Qпр - теплопередача отопительного прибора, Вт;

в4 - поправочный коэффициент, учитывающий способ установки радиатора в помещении, при открытой установке в4 =1;

в3 - поправочный коэффициент, учитывающий число секций в одном радиаторе, принимаемый при числе секций до 15 шт. в3 =1;

qпр - расчетная плотность теплового потока, Вт, определяемая для одной секции чугунного радиатора по формуле:

qпр= qном()1,3,

где qном - номинальная плотность теплового потока секции чугунного радиатора, Вт, принимаемая для чугунных радиаторов 2К-60П-500 равной qном =125 Вт;

Дtср- температурный напор, єС, определяемый по формуле:

Дtср=tср- tв,

где tв - температура воздуха в помещении, єС;

tср- средняя температура воды в приборе, єС, определяемая для двухтрубной системы:

tср=0,5*(tг+tо) ,

где tг - температура воды,єС, входящей в прибор

tо - температура воды выходящей из прибора, єС;

Расчет отопительных приборов производится для расчетного стояка, и результаты расчета сводятся в таблицу 5.

Таблица 5. Расчет отопительных приборов

Номер помещения

Теплопотери помещения Qn, Вт

Теплоотдача труб Qтр,Вт

Температурный напор tср, єC

Расчетная плотность теплового потока qпр, Вт

Расчетное число секций N

Принятое число секций

1

2

3

4

5

6

7

105

1136,950

315

62,50

107,88

7,91

8

205

950,963

315

62,50

107,88

6,19

7

305

1067,367

315

62,50

107,88

7,27

8

3. ВЕНТИЛЯЦИЯ ЗДАНИЯ

3.1 Выбор систем вентиляции и их конструирование

В данной работе устраиваем естественную вентиляцию: организованную вытяжку в каждой квартире из кухонь, ванных комнат, туалетов и неорганизованный приток в каждое помещение через окна, форточки, щели в оконных переплётах.

В кирпичных внутренних стенах размеры каналов принимаются кратными Ѕ кирпича (140х140мм, 140х270мм).

Вытяжные отверстия располагаем на расстоянии 0,5- 0,7м от потолка. Вытяжные отверстия закрываются решётками с подвижными и неподвижными жалюзи. Минимальная высота выброса воздуха над кровлей для плоских крыш принимается не менее 0,5м.

3.2 Аэродинамический расчет систем вентиляции

При расчёте каналов выполняется ориентировочный подбор сечений по формуле:

fкор=,

где L - расход воздуха, удаляемый через канал, м3/ч. В работе было принято L = 25 м3/ч для индивидуальной ванной и уборной, L = 50м3/ч для совмещенного санузла и L = 90м3/ч для кухонь.

ндоп - допустимая скорость воздуха в канале.

Потери давления на участке вентиляционной сети определяется по формуле:

Др = ,

где R- потери давления на 1м длины воздуховода, Па/м.

l - длина участка, м;

в - поправочный коэффициент на шероховатость стенок канала (для кирпичных каналов 1,3 );

Z - потери давления в местных сопротивлениях определяемые как

Z = Уо рд,

где Уо- сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке определяется в зависимости от местных сопротивлений;

о для :вход с поворотом потока воздуха(с учётом жалюзийной решётки)=2; выход с поворотом потока воздуха=2,5

рд - динамическое давление на участке.

Расчётное располагаемое давление, Па, в системе естественной вентиляции определяется по формуле:

Дре=,

где h - вертикальное расстояние от центра вытяжной решётки до устья вытяжной шахты, м;

сн -плотность наружного воздуха при температуре = +5єС, сн=1,27кг/м3;

св - плотность внутреннего воздуха, кг/м3 определяемая как

св=

Полученные значения расчета заносим в таблицу 3.1

Размеры сечения каналов принимаем :

для кухни равный 140х270 мм;

для совмещенного санузла равный 140х140 мм;

для отдельной уборной и ванной равный 140х140 мм;

По полученным значениям находим d:

dэкв к= = =0,184 м

dэкв с= = =0,14 м

Значения коэффициентов местных сопротивлений для всех участков принимается равным: =4,5

Таблица 6 - Коэффициенты местных сопротивлений

Местное сопротивление

Коэффициент местного сопротивления

Вход с поворотом потока воздуха

(с учетом жалюзийной решетки)

2

Вход с поворотом

2,5

Итого

4,5

Действительную скорость воздуха в канале принимаем по монограмме:

- для кухни 0,95м/с ;

- для санузла 0,9м/с.

- для уборной - 0,45м/с.

Полученные значения заносим в табл.7

Таблица 7 - Аэродинамический расчёт системы вентиляции

Номер участка

Расход воздуха на участке L,м3

Длина участка l,м

Размеры канала a*b, м

Эквивалентный диаметр dэкв, м

Действительная скорость воздуха в канале v,м/с

Потери на 1 м канала R, Па/м

Поправочный коэффициент на шероховатость в

Потери давления от трения на участке R*l*в , Па

Динамическое давление на участке рд, Па

Сумма коэффициентов местных сопротивлений ж

Потери давления в местных сопротивлениях Z, Па

Общие потери давления на участке (R*l*в +Z), Па

ВЕ-3

1

50

2,7

0,02

0,14

0,900

0,11

1,5

0,446

0,48

4,5

2,16

2,6055

2

50

5,6

0,02

0,14

0,900

0,11

1,5

0,924

0,48

4,5

2,16

3,0840

3

50

8,5

0,02

0,14

0,900

0,11

1,5

1,403

0,48

4,5

2,16

3,5625

ВЕ-2, ВЕ-4, ВЕ-6

1

90

2,7

0,038

0,184

0,950

0,09

1,5

0,365

0,64

4,5

2,88

3,245

2

90

5,6

0,038

0,184

0,950

0,09

1,5

0,756

0,64

4,5

2,88

3,636

3

90

8,5

0,038

0,184

0,950

0,09

1,5

1,148

0,64

4,5

2,88

4,028

ВЕ-1, ВЕ-5

1

25

2,7

0,02

0,14

0,450

0,035

1,5

0,142

0,125

4,5

0,5625

0,7043

2

25

5,6

0,02

0,14

0,450

0,035

1,5

0,294

0,125

4,5

0,5625

0,8565

3

25

8,5

0,02

0,14

0,450

0,035

1,5

0,446

0,125

4,5

0,5625

1,0088

Для нормальной работы системы вентиляции необходимо , чтобы выполнялось условие:

;

На участке 3 ВЕ-3 , участках 2,3 ВЕ-2, ВЕ-4, ВЕ-6, участках 1, 2, 3 условие не выполняется.

Для усиления тяги устанавливаем канальный вентилятор;

Выбираем тип решеток РР-1: ;

РР-2:

РР-3:

ЛИТЕРАТУРА

1. Методические указания к курсовой работе «Отопление и вентиляция жилого здания» по курсу «Инженерные сети и оборудование» для студентов специальности 70.02.01; 70.04.03 / Картавцева О.В. , Новополоцк, 2005 г.

2. СниП II-3-79 «Строительная теплотехника», Госстрой России, Москва 1998г

3. Тихомиров К.В. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. М.: Стройиздат, 1991 г.

Размещено на Allbest.ru


Подобные документы

  • Климатическая характеристика района строительства, определение сопротивлений теплопередаче наружных и внутренних стен, подвального и чердачного перекрытий, дверей, световых проемов. Отопление здания, расчет водоструйного элеватора и расширительного бака.

    курсовая работа [315,8 K], добавлен 03.11.2010

  • Теплотехнический расчет ограждающих конструкций - наружных стен, пола, световых и дверных проемов, чердачного перекрытия. Расчет теплопотерь и воздухообмена, тепловой баланс помещений. Расчет системы вентиляции и трубопроводов системы отопления здания.

    курсовая работа [1,2 M], добавлен 17.08.2013

  • Теплотехнический расчет наружного ограждения стены, конструкции полов над подвалом и подпольями, световых проемов, наружных дверей. Конструирование и выбор системы отопления. Подбор оборудования для индивидуального теплового пункта жилого здания.

    курсовая работа [334,8 K], добавлен 02.12.2010

  • Проведение теплотехнического расчета стены, пола, потолка, наружных дверей и световых проемов жилого дома. Определение влажностного режима наружных ограждений. Выполнение проверки на отсутствие периодической конденсации на внутренних поверхностях здания.

    курсовая работа [246,9 K], добавлен 23.08.2014

  • Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Наружная стена, перекрытие над подвалом. Затраты теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха. Удельная тепловая характеристика здания. Выбор систем вентиляции и их конструирование, аэродинамический расчет.

    курсовая работа [301,4 K], добавлен 07.08.2013

  • Климатические характеристики района строительства. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций здания. Определение тепловой мощности системы отопления. Конструирование и расчет системы отопления и систем вентиляции. Расчет воздухообмена.

    курсовая работа [1,1 M], добавлен 24.12.2010

  • Отопление жилого пятиэтажного здания с плоской кровлей и с не отапливаемом подвалом в городе Иркутске. Расчетные параметры наружного и внутреннего воздуха. Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций. Тепловой расчет нагревательных приборов.

    курсовая работа [40,4 K], добавлен 06.02.2009

  • Определение площади ограждений. Теплотехнический расчёт наружных стен, подвального, чердачного перекрытия. Определение воздухообмена в помещении. Расчет отопительных приборов. Аэродинамический расчет систем вентиляции. Гидравлический расчёт трубопроводов.

    курсовая работа [672,0 K], добавлен 24.05.2014

  • Расчет отопления жилого здания. Теплотехнический расчет коэффициента теплопередачи: наружной стены, чердачного перекрытия, наружных дверей. Теплопотери через ограждающие конструкции здания. Нагрузка и расход воды в стояках. Подбор водоструйного элеватора.

    курсовая работа [60,4 K], добавлен 17.07.2010

  • Теплотехнический расчёт наружных ограждающих конструкций. Показатели теплопотерь здания. Общее сопротивление теплопередаче многослойной стены. Проектирование системы отопления, ее параметры. Размещение отопительных приборов, стояков и магистралей.

    курсовая работа [1,5 M], добавлен 16.04.2017

Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д.
PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах.
Рекомендуем скачать работу.