Сборное плоское железобетонное перекрытие
Обоснование плана перекрываемого помещения и разработка проекта монолитного и сборного вариантов плоского железобетонного перекрытия. Описание монтажной схемы перекрытия и назначение его основных элементов. Расчет неразрезанного прогона и балочной плиты.
| Рубрика | Строительство и архитектура |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 17.09.2011 |
| Размер файла | 76,8 K |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
1
САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
ИНЖЕНЕРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ ФАКУЛЬТЕТ
Кафедра "Энергетические и промышленно-гражданские сооружения"
Пояснительная записка к курсовому проекту
"Сборное плоское железобетонное перекрытие"
по дисциплине "Железобетонные конструкции"
Выполнил: студент Павлова Т.А.
гр. 4019/2
Руководитель: Страхов Д.А.
Санкт-Петербург 2009 г
Содержание
Введение
1. Монтажная схема перекрытия, назначение основных размеров элементов
2. Проектирование плиты панели
2.1 Статический расчет
2.2 Подбор арматуры в плите панели
2.3 Конструирование арматуры
3. Проектирование промежуточной диафрагмы
3.1 Статический расчет
3.2 Расчет продольной арматуры
3.3 Расчет поперечной арматуры
4. Проектирование продольного ребра
4.1 Статический расчет
4.2 Расчет продольной арматуры
4.3 Расчет поперечной арматуры
5. Расчет и конструирование неразрезного прогона
5.1 Статический расчет и построение огибающих эпюр моментов
5.2 Расчет продольной арматуры и построение эпюры предельных моментов (эпюры материалов)
5.3 Расчет поперечной арматуры
5.4 Сопряжение прогона с колонной
6. Расчет балочной плиты монолитного варианта перекрытия
6.1 Компоновка и назначение основных размеров
6.2 Статический расчет
6.3 Определение площади сечения арматуры и конструирование
Литература
Введение
Цель данной курсовой работы разработать проект плоского железобетонного ребристого перекрытия по заданному плану перекрываемого помещения. Проект перекрытия рассматривается в двух вариантах: в сборном и монолитном железобетоне.
проект схема элемент железобетон перекрытие
1. Монтажная схема перекрытия, назначение основных размеров элементов
Сборные ребристые перекрытия состоят из несущих балок, называемых прогонами, на которые укладываются сборные панели той или иной конструкции.
Прогоны опираются на наружные стены и промежуточные колонны. В сборном перекрытии прогоны предпочтительно располагать поперек здания, так как, будучи связанными с колоннами, они образуют рамную конструкцию, тем самым увеличивая общую жесткость здания.
Проектируем ребристую панель с ребрами вниз без предварительного напряжения, которая представляет собой коробчатый элемент, состоящий из двух продольных ребер, связанных между собой монолитной плитой, которая усилена рядом поперечных ребер-диафрагм.
Размеры здания в осях А-Е составляет 36.5 м, в осях 1-10 - 52.2 м.
Сетка колонн разбита следующим образом: в продольном направлении шаг колонн принят l=5.8 м, в поперечном - lпр=7.3 м.
Разбивка сетки колонн приведена на Рис.1.
Перекрытие разбито на элементы четырех типов. Тип П1 - типовая ребристая железобетонная панель. Тип П2 - ребристая железобетонная панель с вырезом под колонну с двух сторон. Тип П3 - ребристая железобетонная панель с вырезом под колонну с одной стороны. Тип П4 - укороченная ребристая железобетонная панель.
В данной курсовой работе рассчитывается ребристая железобетонная панель с ребрами вниз типа 1.
Между сборными элементами предусматриваем зазоры в стыках и примыкании друг к другу. Между панелями настила величину зазора назначаем 1 см, а между балками и колоннами 2 см, которые после установки элементов на место должны быть омоноличены цементным раствором.
Длина панели: lпан=l-1=580-1=579 см
Месторасположение поперечных ребер-диафрагм панели выбирается таким образом, чтобы торцевые и средние участки плиты были бы примерно одинаковыми и, кроме того, отношение сторон (ly/lx) было бы близко к единице. В этом случае каждый участок плиты будет работать в двух направлениях как плита, опертая по контуру.
aпан=579/3=193 см
В пролет укладываем по 4 плиты, назначаем зазор в 1.5 см.
Ширина панели: bпан=(lпр-1.5n)/n=(730-1.5•4)/4=181 см
2. Проектирование плиты панели
Толщина плиты: hпл>1/30aпан=193/30=6.4 см. Назначаем hпл=7 см
Высота промежуточной диафрагмы:
hд>1/10bпан=181/10=18.1см.
Назначаем hд=19 см
Ширина диафрагмы назначается из конструктивных соображений: по низу 6 см, по верху 8 см
Высота торцевой диафрагмы: hт.д=hд+4=19+4=23 см
Ширина диафрагмы: по низу 8 см, по верху 10 см
Высота продольного ребра: hр>1/20lпан=579/20=28.9 см. Назначаем hр=29 см
Ширина ребра: по низу 10 см, по верху 12 см
2.1 Статический расчет
Нагрузка на ребристую панель состоит: из веса пола, веса самой плиты, полезной нагрузки.
Принимаем чистый цементный пол по железобетонной плите: цементный слой 3 см (г=2200 кг/м3) - 660 Н/м2. gполн=660 Н/м2.
При подсчете собственного веса панели плотность железобетона принимаем равной гж/б=2500 кг/м3.
Нормативная полезная временная нагрузка pн (Н/м2) для междуэтажных перекрытий задана в задании pн=1000 кг/м2.
При подсчете расчетных нагрузок учитываются коэффициенты перегрузок гf.
Для постоянных нагрузок принимаем гf=1.1 - для плиты, гf=1.2 - для пола. Для полезной нагрузки гf=1.2
Подсчет нормативных и расчетных нагрузок, действующих на 1 м2 плиты панели, выполним в табличной форме.
|
Наименование нагрузки |
Нормативная нагрузка, кгс/м2 |
Коэффициент перегрузки, гf |
Расчетная нагрузка, кгс/м2 |
|
|
Постоянная |
||||
|
Собственный вес плиты панели hплг |
0.07•2500=175 |
1.1 |
192.5 |
|
|
Собственный вес пола |
66 |
1.2 |
79.2 |
|
|
Полезная |
1000 |
1.2 |
1200 |
Таким образом, расчетная постоянная нагрузка равна g=гfgн, а расчетная полезная p=гfpн.
Расчетная нагрузка действующая на 1 м2 плиты:
qпл=gпол+gпл+p=192.5+79.2+1200=1471,7 кгс/м2
Плита ребристой панели в статическом отношении представляет собой однорядную многопролетную плиту, работающую в двух направлениях, упруго защемленную на продольных ребрах и диафрагмах. Опорные моменты, передающиеся от плиты на продольные ребра и торцевые (крайние) диафрагмы, вызывает в них кручение.
Ввиду возможности поворота продольных ребер и торцевых диафрагм можно допустить, что вдоль этих ребер плита оперта шарнирно. Вдоль же средних диафрагм плиту следует считать жестко защемленной, так как поворот опорных сечений плиты на средних диафрагмах практически отсутствует. Торцевые участки плиты панели рассматриваем как плиту, шарнирно опертую по трем сторонам и жестко заделанную по четвертой, а средние - как плиту, шарнирно опертую по двум сторонам, а по двум другим - жестко заделанную. Изгибающие моменты могут быть определены с помощью [1, табл.2] для расчета плит, опертых по контуру соответственно для торцевой плиты (случай а) и для средней плиты (случай б).
ly/lx=181/193=0.94
Наибольшие значения пролетных изгибающих моментов в торцевой и средней плитах в направлении осей x и y определяем по формулам:
Mxпр=qlx2/цx; (1)
Myпр=qly2/цy,
где q - полная расчетная нагрузка на 1 пог.м полосы шириной b=1 м, вырезанной условно в центре плиты в направлении осей x и y; цx и цy - табличные коэффициенты, зависящие от отношения lx/ly; lx и ly - расчетные пролеты участков плиты.
Опорный момент для случая а рассчитываем по формуле:
Mxоп= -qxlx2/8, (2)
где qx=бq - доля нагрузки, передаваемая в направлении оси x. Коэффициент б берется из таблицы.
Для определения опорного момента в средней плите для случая б воспользуемся формулой:
Mxоп= -qxlx2/12, (3)
где qx=бq, но определяется по случаю б.
Подсчет изгибающих и опорных моментов выполним в табличной форме.
|
Случай а |
Случай б |
||
|
цx |
33.42 |
40.48 |
|
|
цy |
31.72 |
46.69 |
|
|
б |
0.658 |
0.793 |
|
|
qx, кгс |
0.658•1471,7=968,4 |
0.793•1471,7=1167,1 |
|
|
Mxпр, кгс•м |
1471,7•1.932/33.42=164 |
1471,7•1.932/40.48=135,4 |
|
|
Myпр, кгс•м |
1471,7•1.812/31.72=152 |
1471,7•1.812/46.69=103,26 |
|
|
Mxоп, кгс•м |
-968,4•1.932/8= -450,9 |
-1167,1•1.932/12= -362,3 |
2.2 Подбор арматуры в плите панели
Для изготовления панелей без предварительного напряжения применяем бетон класса Б25, стержневую арматуру из стали класса A-III или холоднотянутую арматурную проволоку класса Bр-I.
Сжатие осевое (призменная прочность) Rb для бетона класса Б25, Rb=148 кгс/см2
Растяжение осевое Rbt для бетона класса Б25, Rbt=10.7 кгс/см2
Расчетное сопротивление стали Rs: для проволоки арматурной Bр-I Rs=3700 кгс/см2, для стержней арматурных A-III Rs=3600 кгс/см2.
Расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до сжатой грани плиты h0 по формуле:
h0=hпл-a, (4)
где a - расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до растянутой грани плиты панели, принимаем a=2 см.
h0=7-2=5 см
В каждом расчетном сечении подсчитываем параметр A0:
A0=Mi/(bh02Rb), (5)
где Mi - наибольший пролетный или опорный изгибающий момент в торцевой или средней частях плиты; b - расчетная ширина полосы плиты (принимаем b=100 см).
По значению A0 в [1, прил.I табл.1] определяем соответствующее значение коэффициента з, после чего площадь сечения арматуры определяем по формуле:
Аsрасч=Mi/(зh0Rs) (6)
По известной площади сечения арматуры по [1, прил.II] подбираем диаметр и количество стержней арматуры.
Процент армирования плиты панели м% рассчитываем по формуле:
м%=As•100%/(bh0) (7)
Шаг стержней арматуры s рассчитываем как расчетную ширину полосы разделить на количество стержней.
Результаты подбора арматуры в плите панели приведены в таблице:
|
Сечение |
M, кгс•см |
h0, см |
A0, см2 |
з |
Asрасч, см2 |
м% |
Сортамент |
Asфакт, см2 |
sр, мм |
|
|
Mxпра |
16400 |
5 |
0.044 |
0.977 |
0,907 |
0.18 |
6 Ш5 Вр-I |
1.18 |
167 |
|
|
Myпра |
15200 |
0.041 |
0.979 |
0,839 |
0.16 |
6 Ш5 Вр-I |
1.18 |
167 |
||
|
Mxопа |
-45090 |
0.122 |
0.935 |
2,61 |
0.52 |
5 Ш9 A-III |
3,18 |
200 |
||
|
Mxпрб |
13540 |
0.037 |
0981 |
0,750 |
0.14 |
5 Ш5 Вр-I |
0.98 |
200 |
||
|
Myпрб |
10326 |
0.028 |
0.986 |
0,566 |
0.11 |
5 Ш5 Вр-I |
0.98 |
200 |
||
|
Mxопб |
-36228 |
0.098 |
0.949 |
2,060 |
0.41 |
5 Ш8 A-III |
2.51 |
200 |
Пример расчета первой строки:
A0=Mxпра/(bh02Rb)= 16400/(100•52•148)= 0.044см2
По [1, прил.I табл.1] для A0=0.044см2 з=0.977
Аsрасч=Mxпра/(зh0Rs) 16400/(0.977•5•3700)=0.907 см2
м%=0.907?100%/(100?5)=0.18%
Назначаем 8 Ш5 мм из проволоки Вр-I с Asфакт=1.18 см2.
sр=b/8=100/6=16.7 см=167 мм
2.3 Конструирование арматуры
Площадь сечения арматуры подобрана для полосы шириной один метр, условно вырезанной в зоне плиты панели с максимальными изгибающими моментами в направлении осей x и y. Поэтому надо пересчитать шаг стержней арматуры s так, чтобы s?sр.
Вследствие уменьшения пролетных моментов в сечениях плиты, расположенных у продольных ребер и поперечных диафрагм, применяем сетки, у которых часть стержней не доходит до краев. В плитах панели сетки на 10ч15 мм больше внутренних размеров плиты.
В торцевой части плиты:
- в продольном направлении: s=1560/13=120 Принимаем 13 стержней с s=120 мм < sр=167 мм
- в поперечном направлении: s=1820/13=140 Принимаем 13 стержней с s=140 мм < sр=167 мм
В средней части плиты:
- в продольном направлении: s=1550/11=141 Принимаем 11 стержней с s=141 мм < sр=200мм
- в поперечном направлении: s=1860/10=186 Принимаем 10 стержней с s=186 мм < sр=250 мм
Величина перепуска в сетках 20ч25 мм.
Длина стержней в торцевой и средней частях панели меньше чем aпан и bпан. Над диафрагмами используем арматурные стержни подобранные по максимальному опорному моменту Ш9 A-III. Сетка на 1/6bпан=1820/6=303 мм короче ширины панели с каждой стороны.
- в поперечном направлении: s=1210/9=135 Принимаем 9 стержней с s=200 мм < sр=250 мм
Длина составляет 1/4aпан=1930/4=500 мм с каждой стороны диафрагмы.
Перпендикулярно рабочей арматуре в надопорных сетках устанавливается распределительная арматура 5 Ш4 Вр-I
- в продольном направлении принимаем 5 стержней с s=240 мм.
3. Проектирование промежуточной диафрагмы
Поперечные ребра-диафрагмы рассматриваются как однопролетные свободно опертые балки на двух опорах. Опоры с допущениями принимаем шарнирными. Нагрузка на диафрагмы передается по закону треугольника (aпан>bпан).
Расчетный пролет диафрагмы lд=bпан.
3.1 Статический расчет
Вес пог.м диафрагмы рассчитываем по формуле:
qсв=bд.ср(hд-hпл)гж/бгf, (8)
где bд.ср - средняя ширина сечения диафрагмы, bд.ср=9 см; гf - коэффициент надежности по нагрузке (для собственного веса), гf=1.1.
qсв=0.07•(0.19-0.07)•2500•1.1=23.1 кгс/м
Наибольшее значение треугольной нагрузки q0, передаваемой от плиты, включая вес плиты, вес пола и полезную нагрузку для средних диафрагм определяем по формуле:
q0=qплbпан, (9)
где bпан - ширина панели, bпан=1.81 м; qпл - расчетная нагрузка действующая на 1 м2 плиты, qпл= 1471.7 кгс/м2.
q0=1471.7 •1.81=2664кгс/м
Наибольший изгибающий момент в пролете и поперечная сила на опорах при треугольном законе передачи нагрузки определяется по формулам:
Mmax=qсвlд2/8+q0lд2/12; (10)
Qmax=qсвlд/2+q0lд/4
Mmax=23.1•1.812/8+2664•1.812/12=12.16+1142.32=737кгс•м
Qmax=23.1•1.81/2+2664•1.81/4=26.88+1893.34=1226.3кгс
3.2 Расчет продольной арматуры
Назначаем размеры расчетного сечения.
Определяем полезную высоту сечения:
h0=hд-a=19-2=17 см
Вследствие монолитного сопряжения элементов панели друг с другом в работу сечение диафрагм (и продольных ребер) включается некоторый участок плиты, т.е. диафрагмы имеют вид тавра.
Ширина полки bп:
bп?aпан=193 см
bп?12hпл+bд.ср=12•7+7=91 см
bп?1/3lд=181/3=60.3 см
Принимаем наименьшее значение: bп=60.0 см
Определяем положение нейтральной оси:
Mп=bпhплRb(h0-hпл/2) (11)
Mп=60.0•7•148•(17-7/2)=839160 кгс•см=8391.60 кгс•м
Т.к. момент полки Mп>Mmax, то нейтральная линия проходит в полке, сечение рассчитывается как прямоугольник с шириной bп.
A0=Mmax/(bпh02Rb)=73700 /(60.0•172•148)=73700/25663.2.6=0.029 см2
Т.к. A0=0.029 см2, то по [1, прил.I табл.1] з=0.985
Площадь сечения арматуры по (6):
As=Mmax/(зh0Rs)= 73700/(0.985•17•3600)= 73700/ 60282=1.22 см2
Назначаем 1 Ш14 A-III с Asфакт=1.539см2
3.3 Расчет поперечной арматуры
Поперечная арматура в балках (или иных элементах конструкции, в которых действуют поперечные силы) ставится для обеспечения их прочности по наклонным сечениям.
Расчет поперечной арматуры производится в тех случаях, когда не выполняется условие:
Qmax?0.6bд.срh0Rbt (12)
0.6bд.срh0Rbt=0.6•7•17•10.7= 763.98кгс <Qmax, поэтому поперечная арматура ставится по расчету
Задача расчета поперечной арматуры состоит в подборе диаметра и шага хомутов, или поперечных стержней.
Назначаем шаг хомутов s.
s?1.5bд.срh02Rbt/Qmax=1.5•7•172•10.7/1226.3=26.48см
s?hд/2=19/2=9.5 см
s?15 см
Принимаем наименьшее s=9 см Определяем необходимое усилие в хомутах на единицу длины элемента qsw по формуле:
qsw=Qmax2/(8bд.срh02Rbt) (13)
qsw=1226.3/(8•7•172•10.7) =8.7кгс/см
т.к. qsw?0.6bд.срRbt/2=0.6•7 •10.7/2=22.47кгс/см-условие выполняется, то хомуты и отгибы ставиться исходя из конструктивных соображений.
Принимаем 1 Ш6 A-I с asw=0.283 см2 ,Rsw=1750кгс/см2.
Определяем распределение усилий в хомутах приходящегося на единицу длины элемента:
Nsw=nswRsw=1•0.283•1759=495.3кг/см
Qsw= Nsw/s=495.3/9=55 кг/см
55кг/см>22.47кг/см-условие выполняется.
Проверяем условие прочности по наклонной трещине
Qmax?Qпред.=v8hд.ср.h02Rbtqs
Qпред=v8•7•172•10.7•55=3086кг
1226.3кг<3086кг
Условие прочности по наклонной полосе между трещинами.
Qmax?Qпред.=0.3 ?цW1 ?цв1 •h0 •Rв•bд.ср.
Qпред=0.3 •1 •7 •148 •17=5283.6кг
1226.3кг<5283.6кг
Для торцевой диафрагмы используем такую же арматуру.
Примем 1 Ш6 A-I
4 Проектирование продольного ребра
Продольные ребра рассматриваются как свободно опертые балки. Нагрузка на них передается непосредственно от плиты по закону трапеций (aпан>bпан) и от диафрагм в виде сосредоточенных сил.
Ширина прогона принимаем bпр=25 см.
Расчетная длина продольного ребра lр=l-2bпр/4=579-2•25/4=566.5 см
4.1 Статический расчет
Вес пог.м продольного ребра рассчитываем по формуле:
qсв=(hр-hпл)bр.сргж/бгf, (15)
где bр.ср - средняя ширина сечения продольного ребра, bр.ср=11 см; гf - коэффициент надежности по нагрузке (для собственного веса), гf=1.1.
qсв=(0.29-0.07)•0.11•2500•1.1=66.55кгс/м
Наибольшее значение треугольной нагрузки q0, передаваемой от плиты, включая вес плиты, вес пола и полезную нагрузку для средних диафрагм определяем по формуле:
q0=qплbпан/2, (16)
где bпан - ширина панели, bпан=1.81 м; qпл - расчетная нагрузка действующая на 1 м2 плиты, qпл= 1471.7кгс/м2.
q0=1471.7•1.81/2=1331.6кгс/м
Практически нагрузку принимаем равномерно распределенной:
qр=qсв+q0=66.55+1331.6=1398.2кгс/м Наибольший изгибающий момент в пролете и поперечная сила на опорах при треугольном законе передачи нагрузки определяется по формулам:
Mmax=qрlр2/8; (17)
Qmax=qрlр/2
Mmax=1398.2•5.672/8=5618.8кгс•м
Qmax=1331.6•5.67/2=3775.1кгс
4.2 Расчет продольной арматуры
При расчете арматуры в ребре необходимо учесть работу плит, часть которой попадает в сжатую зону.
Определяем полезную высоту сечения: h0=hр-a=29-4=25 см
Ширина полки bп: bп?12hп+bр.ср=12•7+11=95 см
bп?1/3lр=566.5/3=188.8 см
bп?bпан/2=181/2=90.5 см
Принимаем наименьшее значение: bп=90.0см
Определяем по (11) положение нейтральной оси:
Mп=bпhпRb(h0-hп/2)=90.0•7•148•(25-7/2)=839160 кгс•см=8391.6кгс•м
Т.к. момент полки Mп>Mmax, то нейтральная линия проходит в полке, сечение рассчитывается как прямоугольник с шириной bп.
A0=Mmax/(bпh02Rb)=561880/(90.0•252•148)= 0.067 см2
Т.к. A0=0.067 см2, то по [1, прил.I табл.1] з=0.965
Площадь сечения арматуры по (6):
As=Mmax/(зh0Rs)= 561880/(0.965•25•3600)= 6.5см2
Назначаем 2 Ш22 A-III с Asфакт=3.801см2; AsУфакт=7,602см2
4.3. Расчет поперечной арматуры
Расчет поперечной арматуры производится в тех случаях, когда не выполняется условие (12). 0.6bр.срh0Rbt=0.6•11•25•10.7=1765.5 кгс <Qmax, поэтому поперечная арматура ставится по расчету
Назначаем шаг хомутов на приопорных участках s1.
s?1.5bр.срh02Rbt/Qmax=1.5•11•252•10.7/3775.1=29.2 см
s?hр/2=29/2=14.5 см
s?15 см
Принимаем наименьшее s1=14 см
Задаемся диаметрм хомутов А-I
dsw=6мм
asw=0.283см2
Rsw=1750кг/см2
Nsw=nswaswksw=1•0.283•1750=495.25кгс
qsw= Nsw/s=495.25/14=35.4кгс/м
qsw?0.6 •bр.ср.Rbt/2=0.6 • 11 •10.7/2=35.1кгс/м
35.4кгс/м>35.1кгс/м
Qmax?Qпред.=v8bд.ср.h02Rbtqs
Qпред=v8 •11•252•10.7•35.4=4564.3кг
3775.1кг<4564.3кг
Условие прочности по наклонной полосе между трещинами.
Qmax?Qпред.=0.3 ?цW1 ?цв1 •h0 •Rв•bд.ср.
Qпред=0.3 •1 •11 •148 •25=12210кгс
3775.1кгс<12210кгс
Шаг хомутов в средней части s2:
s?3/4h=3•29/4=21.8 см
s?50 см
Принимаем Ш6 А-I,s2=20 см
5. Расчет и конструирование неразрезного прогона
В курсовом проекте проектируем прогоны как неразрезные конструкции, жестко связанные с колоннами. Благодаря жесткому сопряжению прогонов с колоннами образуется рамная конструкция, которая повышает жесткость здания. В статическом отношении неразрезной прогон представляет собой многопролетную неразрезную балку с пятью пролетами. Поперечное сечение прогона - прямоугольное.
5.1 Статический расчет и построение огибающих эпюр моментов
Нагрузки на прогон передаются в виде постоянных и временных сосредоточенных сил G и P, а также равномерно распределенной нагрузки от собственного веса в местах опирания продольных ребер панелей. Расчетная постоянная нагрузка на прогон:
G=Gпол+Gпл+Gд+Gр+Gпр, (18)
где
Gпол=bпанgполнгflпан
- составляющая силы G от веса пола (гf=1.2); gполн - нормативная постоянная нагрузка от веса пола на 1 м2 перекрытия;
Gпл=bпанhплгж/бгflпан
- то же от веса плиты (гf=1.1);
Gд=(hд-hпл)bд.сргж/бbпангfn
- то же от веса диафрагм панели (гf=1.1, n - число диафрагм в одной панели);
Gр=2(hр-hпл)bр.сргж/бlпангf
- то же от веса продольных ребер (гf=1.1, 2 - число ребер);
Gпр=hпрbпргж/бгflпан
- то же от собственного веса части прогона (гf=1.1).
Для определения собственного веса прогона высоту прогона принимаем hпр=0.1lпр=0.1•7.3=0.73 м, а ширину - bпр=0.4hпр=0.4•0.73=0.3 м
Gпол=1.81•192.5•1 •5.79=2017.4кгс
Gпл=1.81•0.07•2500•1.1•5.79=2017.4 кгс
Gд=(0.19-0.07)•0.07•2500•1.81•1.1•4=167.2кгс
Gр=2•(0.29-0.07)•0.11•2500•5.79•1.1=700.6 кгс
Gпр=0.73•0.26•2500•1.1•5.79•1.5=1417.1кгс
G=2017.4+2017.4+167.2+770.6+1417.1=6389,7кгс
Расчетную полезную (временную) сосредоточенную силу определим из зависимости:
P=pнгfbпанlпан, (19)
где pн - нормативная полезная нагрузка на 1 м2 перекрытия.
P=1000•1.2•1.81•5.79=12575.9 кгс/м2
Т.к. число сосредоточенных сил в пролете больше трех нагрузку на прогон можно привести к равномерно распределенной:
qпр=G/bпан (20)
pпр=P/bпан
qпр=6389.7/1.81=3530.2кгс/м=3.53 тс/м
pпр=12575.9 /1.81=6948кгс/м=6.95тс/м
Расчетными пролетами неразрезного прогона для средних балок принимаются расстояния между осями колонн lпр, а для крайних - расстояние между осью колонны и серединной глубины заделки балки (прогона) в стену.
Установив расчетную схему с учетом невыгоднейшего загружения временной нагрузкой. можно определить значения изгибающих моментов M в неразрезном прогоне с равными пролетами или пролетами, отличающимися друг от друга не более чем на 10%, с помощью таблицы [1, прил.IV].
При действии на прогон равномерно распределенной нагрузки qпр и pпр значения изгибающих моментов M определяются по формулам:
Mmax=бqпрlпр2+вmaxpпрlпр2=Mg+Mpmax (21)
Mmin=бqпрlпр2+вminpпрlпр2=Mg+Mpmin
где б, вmax и вmin - табличные коэффициенты [1, прил.IV].
Результаты вычислений представлены в таблице1.
Пример расчета первой строки:
По [1, прил.IV] определяем коэффициенты б, вmax и вmin.
Mg=бqпрlпр2=0.0589•3.53•7.32=11.08 тс•м
Mpmax=вmaxpпрlпр2=0.0695•6.95•7.32=25.74тс•м
Mpmin=вminpпрlпр2= -0.0105•6.95•7.32= -3.89тс•м
Mmax=Mg+Mpmax=11.08+25.74=36.82 тс•м
Mmin=Mg+Mpmin=11.08-3.89=7.19тс•м
По результатам вычислений строятся огибающие эпюр Mmax и Mmin, представленные на Рис.7.
5.2 Расчет продольной арматуры и построение эпюры предельных моментов (эпюры материалов)
Для изготовления прогонов без предварительного напряжения принимаем бетон класса Б25, в качестве продольной рабочей арматуры используется стержневая сталь горячекатаная периодического профиля класса A-III, поперечная арматура (хомуты) и монтажная (конструктивная) арматура изготавливается из гладкой горячекатаной стали класса A-I.
Назначаем процент армирования прогона м%=1.7%.
Определяем коэффициент о:
о=(м%/100)(Rs/Rb) (22)
о=(1.75/100)•(3600/148)=0.425
По [1, прил.I табл.1] для о=0.425 определяем табличный коэффициент A0=0.335
Определяем полезную толщину прогона:
h0=[Mmax1пр/(bRbA0)]1/2, (23)
где Mmax1пр - максимальный момент в 1 пролете, Mmax1пр=78.89 тс•м=7889000 кгс•см.
h0=[7889000/(30•148•0.335)]1/2=73 см
Принимаем высоту прогона h=h0+a=73+7=80 см, а=7 см - толщина защитного слоя бетона. Окончательно принимаем h0=73 см.
Арматуру определяем в 5 сечениях.
Момент у грани колонны равен 90% от момента на оси колонны, Мгр=0.9Мос.
Результаты подбора арматуры в прогоне приведены в таблице:
|
Сечение |
М, тс•м |
h0, см |
А0 |
з |
Asрасч, см2 |
Сортамент |
Asфакт, см2 |
|
|
M1пр |
51.28 |
73 |
0.336 |
0.785 |
28.8 |
4 Ш18+4 Ш25 |
29.82 |
|
|
M2пр |
35.39 |
0.173 |
0.905 |
14.9 |
4 Ш14+4 Ш18 |
16.34 |
||
|
M3пр |
41.82 |
0.204 |
0.885 |
18.0 |
4 Ш16+4 Ш18 |
18.22 |
||
|
MосB |
-64.11 |
|||||||
|
MгрB |
-57.7 |
0.281 |
0.830 |
26.5 |
4Ш25+4 Ш18 |
29.8 |
||
|
MосC |
-56.22 |
|||||||
|
MгрC |
-50.6 |
0.247 |
0.855 |
22.52 |
4Ш18+4 Ш25 |
29.82 |
Пример расчета первой строки:
По (5) определяем коэффициент A0
A0=M1пр/(bпрh02Rb)=5128000/(26•732•148)=0.3336см2
По [1, прил.I табл.1] для A0=0.336 см2 з=0.785
По (6) определяем площадь сечения арматуры
Аsрасч=M1пр/(зh0Rs)= 5128000/(0.785•73•3600)=28.8 см2
Назначаем 4 Ш18 мм и 4 Ш25мм из А-III с Asфакт=29.82см2.
В целях экономии металла предусматриваем обрыв части рабочих стержней по эпюре материалов.
Обрыв стержней назначается в соответствии с эпюрами изгибающих моментов. Для этого на арматурном чертеже прогона строится так называемая эпюра материалов, представляющая собой эпюру моментов Мпред, которые может воспринять прогон имеющимся в сечении прогона количеством арматуры.
Результаты определения Мпред приведены в таблице:
|
Сечение |
Сортамент |
Asфакт, см2 |
о |
з |
Мпред |
||
|
кгс•см |
тс•м |
||||||
|
1 пролет |
4 Ш18+4 Ш25 |
29.82 |
0.44 |
0.780 |
5275277.28 |
52.8 |
|
|
4 Ш25 |
19.64 |
0.29 |
0.855 |
3808471 |
38.1 |
||
|
2 пролет |
4 Ш14+4 Ш18 |
16.34 |
0.21 |
0.895 |
3843266 |
38.4 |
|
|
4 Ш18 |
10.18 |
0.15 |
0.925 |
2265732 |
22.7 |
||
|
3 пролет |
4 Ш16+4 Ш18 |
18.22 |
0.23 |
0.885 |
4237571.2 |
42.3 |
|
|
4 Ш18 |
10.18 |
0.15 |
0.925 |
2265732 |
22.7 |
||
|
Опора B |
4 Ш25+4 Ш18 |
29.82 |
0.38 |
0.810 |
6347723.8 |
63.5 |
|
|
4 Ш18 |
10.18 |
0.15 |
0.925 |
2265732 |
22.7 |
||
|
Опора C |
4 Ш18+4 Ш20 |
22.74 |
0.29 |
0.855 |
5109541.6 |
51.1 |
|
|
4 Ш18 |
10.18 |
0.15 |
0.925 |
2265732 |
22.7 |
Пример расчета первой строки:
Определяем параметр о по формуле:
о=(Asфакт/bпрh0)(Rs/Rb) (24)
о=(29.82/26?73)•(3600/148)=0.44
По [1, прил.I табл.1] для о=0.44 з=0.780
По (5) определяем Мпред:
Мпред=AsфактRsзh0=29.82•3600•0.780•63=5275277.28кгс•см=52.8тс•м
За точку теоретического обрыва арматура, из расчета по наклонным сечениям, должна быть заведена на длину w. Принимаем w=25dстержня.
5.3 Расчет поперечной арматуры
Расчет проводится по наибольшей поперечной силе, которая будет на 2 опоре, по ней назначаем арматуру на всех приопорных участках. В средней части шаг больше, при той же арматуре.
Максимальную поперечную силу находим по формуле:
Qmax=0.605qпрlпр+0.620pпрlпр (25)
Qmax=0.605•3.53•7.3+0.620•6.95•7.3=47.05тс
Проверка прочности наклонной полосы между наклонными трещинами:
0.3цw1цb1bпрh0Rb?0.3bпрh0Rb=0.3•26•73•148=72727.2кгс=84.27тс>Qmax=47.05
Расчет поперечной арматуры по наклонным трещине.
Назначаем шаг хомутов на приопорных участках:
s?hпр/3=80/3=21 см
s?50 см
s?1.5bпрh02Rbt/Qmax=1.5•26•732•10.7/47050=47.3см
Принимаем наименьшее s1=21 см
Определяем распределенное усилие в хомутах на единицу длины прогона по формуле (13).
qsw=Qmax2/(8bпрh02Rbt)= 470502/(8•26•732•10.7)=186.6 кгс/см
qsw?0.6bпрRbt/2=0.6•26•10.7/2=83.5кгс/см. Окончательно принимаем qsw=186.6кгс/см
Определяем площадь поперечного сечения одного хомута по (14).
Число хомутов в одном расчетном сечении, n=4.
В качестве хомутов используем арматуру класса A-III с расчетным сопротивлением Rsw=0.8Rs=0.8•3600=2880 кг/см2.
asw=qsws/Rswn=186.6•21/(2880•4)=0.34см2
Принимаем Ш8 A-III с asw=0.503 см2
На остальной части пролета принимаем такой же диаметр хомутов. Шаг хомутов
s?50 см
s?3hпр/4=3•73/4=54.8 см
Принимаем Ш8 A-III ,s2=50 см.
5.4 Сопряжение прогона с колонной
Одной из существенных особенностей сборного ребристого перекрытия является необходимость устройства стыков отдельных элементов для обеспечения жесткости самого перекрытия и всего здания в целом. Наиболее ответственным является соединение элементов прогона между собой и сопряжение их с колоннами.
При проектировании прогонов неразрезного типа применяется жесткий стык. Он одновременно выполняет и монтажную и рабочую роль. Монтажная роль заключается в фиксации положения прогона, а рабочая - в обеспечении работы прогона, собранного из отдельных элементов, как неразрезной статически неопределимой балки. Конструкция жесткого стыка должна быть такой, чтобы он мог воспринимать растягивающее и сжимающее усилие, возникающее над опорой в растянутой и сжатой зонах прогона.
Площадь пластины
Aпл=AsRs/Ry (26)
Используем не кипящую сталь, Ry=2600 кгс/см2
Ш36 и Ш25 As=15.088 см2
Aпл=15.088•3600/2600=20.89 см2
Ширину пластины назначаем bпл=2 см
hпл=Aпл/bпл=20.89/2=10.5 см
Назначаем hпл=11 см
2 Ш25 As=9.82 см2
Aпл=9.82•3600/2600=13.6 см2
Ширину пластины назначаем bпл=1.5 см
hпл=Aпл/bпл=13.6/1.5=6.8 см
Назначаем hпл=7 см
Для обеспечения передачи сжимающих напряжений и поперечных сил в опорных сечениях прогонов неразрезного типа (с жесткими стыками) зазоры между прогонами и колоннами должны быть тщательно заделаны цементным раствором марки не ниже марки бетона прогонов.
6. Расчет балочной плиты монолитного варианта перекрытия
Монолитное ребристое перекрытие состоит из железобетонной плиты, которая опирается на балочную клетку, состоящую из системы главных и второстепенных взаимно перпендикулярных балок. Плита перекрытия и балки монолитно связаны между собой, что достигается путем одновременного бетонирования всех элементов перекрытия в специально изготовленной для этого опалубке.
6.1 Компоновка и назначение основных размеров
Главные балки располагаются поперек помещения.
Главные балки опираются на наружные стены и колонны. Пролеты главных балок lгл=7. м. Высота поперечного сечения главных балок составляет (1/8ч1/12)lгл, принимаем hгл=70 см.
Второстепенные балки опираются на наружные стены и главные балки. Пролеты второстепенных балок lвт=5.8 м. Высота их поперечного сечения (1/10ч1/15)lвт, принимаем hвт=50 см.
Ширина поперечного сечения главных и второстепенных балок b=(0.3ч0.5)h. Принимаем bгл=40 см, bвт=20 см.
Расстояние между второстепенными балками принимаем 1.825 м
Таким образом, панель плиты перекрытия опирается по контуру по двум сторонам на главные балки и по двум другим сторонам - на второстепенные балки. Размер длинной стороны такой панели соответствует пролету второстепенной балки lдл=lвт=5.8 м, размер короткой стороны - расстоянию между второстепенными балками lкор=1.825 м. Т.к. соотношение сторон панели плиты lдл/lкор=5.8/1.825=3.18>2, то такая плита работает главным образом в коротком направлении. Такие плиты называются балочными, т.к. их расчет с достаточной степенью точности можно свести к расчету балки с пролетом (lкор), что является пролетом балочной плиты lпл.
При определении толщины плиты руководствуются конструктивными и экономическими соображениями. Толщина монолитных неразрезных балочных плит hпл?1/30lпл=6.1 см, принимаем hпл=7 см.
6.2 Статический расчет
Статический расчет плиты, как всякой инженерной конструкции, начинается с установления расчетной схемы и подсчета нагрузок.
Расчетную нагрузку действующую на 1 м2 плиты принимаем такую же, как и в варианте сборного перекрытия: постоянная g=gпол+gпл=192.5+79.2=271.7 кгс/м2; временная p=2040 кгс/м2.
При расчете из перекрытия мысленно вырезается (перпендикулярно второстепенным балкам) полоса шириной один метр, которая и рассматривается как многопролетная неразрезная балка, несущая постоянную и временную нагрузки.
Плита ребристого перекрытия, будучи монолитно связанной с балками не может свободно поворачиваться на промежуточных опорах. Это упругое защемление плиты на промежуточных опорах отражается главным образом на изгибающих моментах в сечениях средних пролетов. Для косвенного учета упругого защемления плиты во второстепенных балках в качестве условной расчетной постоянной и временной нагрузок принимаем:
g'=g+1/2p (27)
p'=1/2p
g'=g+1/2p=271.7+0.5•1200=871.7 кгс/м
p'=1/2p=0.5•1200=600 кгс/м
Указанному перераспределению нагрузки соответствует уменьшение поворота опорных сечений, которое тем самым как бы учитывает упругое защемление плиты на опорах.
При статическом расчете плиты можно не строить эпюру M, достаточно определить моменты в пролетах и на опорах.
Если пролетов более пяти, то моменты в крайних пролетах (первом и последнем) определятся как моменты в первом пролете пятипролетной балки; моменты во вторых от края пролетах - втором и предпоследнем - как моменты во втором пролете, а во всех промежуточных пролетах - как в среднем (третьем) пролете пятипролетной балки. Аналогично определяются изгибающие моменты на опорах.
Значения этих моментов определяются с учетом невыгоднейшего расположения временной нагрузки.
Изгибающие моменты в расчетных сечениях определяются из формулы:
M=бg'lпл2+вp'lпл2, (28)
где б - коэффициенты влияния от действия постоянной нагрузки q'; в - коэффициенты влияния от действия временной полезной нагрузки p'.
Моменты по граням опор (второстепенных балок) приближенно подсчитываются по формуле:
Mгр=Mос+(g'+p')lплbвт/4,
где Mос - значение момента по оси опоры; lпл - пролет плиты; bвт - ширина второстепенной балки.
Расчеты представим в табличной форме:
|
Сечение |
б |
бg'lпл2, кгс•м |
в |
вp'lпл2, кгс•м |
M=Mg'+Mp', кгс•м |
|
|
1 |
0.0779 |
226.2 |
0.0989 |
197.6 |
423.8 |
|
|
2 |
0.0329 |
95.5 |
0.0789 |
157.7 |
253.2 |
|
|
3 |
0.0461 |
133.8 |
0.0855 |
170.9 |
304.7 |
|
|
B |
-0.1053 |
-305.7 |
-0.1196 |
-239.0 |
-54.7 |
|
|
Bгр |
-490.23 |
|||||
|
C |
-0.0799 |
-232 |
-0.1112 |
-222.2 |
-454.2 |
|
|
Cгр |
-408.78 |
Пример расчета первой строки:
бg'lпл2=Mg'=0.0779•871.7•1.8252=226.2кгс•м
вp'lпл2=Mp'=0.0989•600•1.8252=197.6кгс•м
M=Mg'+Mp'=226.2+197.6=423.8 кгс•м
6.3 Определение площади сечения арматуры и конструирование
Для элементов монолитного ребристого перекрытия принимаем бетон класса Б25, стержневую арматуры из стали класса A-III или обыкновенную арматурную проволоку класса Вр-I.
Сжатие осевое (призменная прочность) Rb для бетона класса Б25, Rb=148 кгс/см2
Растяжение осевое Rbt для бетона класса Б25, Rbt=10.7 кгс/см2
Расчетное сопротивление стали Rs: для проволоки арматурной Bр-I Rs=3700 кгс/см2, для стержней арматурных A-III Rs=3600 кгс/см2.
Расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до сжатой грани плиты h0 по (4) h0=7-2=5 см
Результаты подбора арматуры в плите панели приведены в таблице:
|
Сечение |
M, кгс•см |
h0, см |
A0, см2 |
з |
Asрасч, см2 |
м% |
Сортамент |
Asфакт, см2 |
s, мм |
|
|
1 |
42380 |
5 |
0.115 |
0.939 |
2.507 |
0.501 |
5 Ш8 A-III |
2.51 |
200 |
|
|
2 |
25320 |
0.068 |
0.965 |
1.46 |
0.29 |
6 Ш6 A-III |
1.70 |
167 |
||
|
3 |
30470 |
0.082 |
0.957 |
1.77 |
0.35 |
7 Ш6 A-III |
1.98 |
143 |
||
|
Bгр |
49023 |
0.132 |
0.929 |
2.93 |
0.59 |
6 Ш8 A-III |
3.02 |
167 |
||
|
Cгр |
40878 |
0.110 |
0.943 |
2.41 |
0.48 |
5 Ш8 A-III |
2.51 |
200 |
Пример расчета первой строки:
Определяем параметр A0 по (5):
A0=42380/(100•52•148)=0.115 см2
По [1, прил.I табл.1] для A0=0.115 см2 з=0.939
Площадь сечения арматуры по (6)
Аsрасч=42380/(0.939•5•3600)=2.51 см2
Процент армирования плиты панели по (7)
м%=2.51?100%/(100?5)=0.501%
Назначаем 5 Ш8 мм из стержней A-III с Asфакт=2.51см2.
s=b/7=100/5=20 см
Литература
1. Сборное железобетонное ребристое перекрытие. Ю.И.Кононов. - Л.:ЛПИ, 1982
2. Монолитное железобетонное ребристое перекрытие с балочными плитами. Ю.И.Кононов. - Л.:ЛПИ, 1982
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Схема компоновки сборного железобетонного междуэтажного перекрытия. Сбор нагрузок на перекрытие. Проектирование предварительно напряжённой плиты перекрытия. Расчет неразрезного железобетонного ригеля. Построение необходимых параметров эпюры арматуры.
курсовая работа [618,0 K], добавлен 21.06.2009Решение задач при компоновке железобетонного балочного перекрытия административного здания. Проектирование предварительно напряжённой плиты, неразрезного ригеля. Расчёт и конструирование отдельного железобетонного фундамента и монолитного перекрытия.
курсовая работа [1,3 M], добавлен 21.06.2009Разбивка балочной клетки монолитного железобетонного многоэтажного перекрытия с балочными плитами. Назначение размеров перекрытия. Расчет и проектирование балочной плиты. Определение нагрузок, действующих на главную балку. Проектирование колонны.
курсовая работа [996,8 K], добавлен 16.06.2015Компоновка сборного железобетонного перекрытия. Этапы проектирования предварительно напряжённой плиты. Определение неразрезного ригеля и расчет прочности колонны. Расчёт и конструирование отдельного железобетонного фундамента, монолитного перекрытия.
курсовая работа [793,5 K], добавлен 21.06.2009Расчет монолитного варианта перекрытия. Компоновка конструктивной схемы монолитного перекрытия. Характеристики прочности бетона и арматуры. Установка размеров сечения плиты. Расчет ребристой плиты по образованию трещин, нормальных к продольной оси.
курсовая работа [1,0 M], добавлен 16.01.2016Проектирование монолитного перекрытия. Исходные данные для вычисления шага второстепенных балок. Расчет балочной плиты перекрытия подсчет нагрузок. Вычисление перераспределения изгибающих моментов вследствие пластических деформаций в железобетоне.
курсовая работа [6,6 M], добавлен 23.02.2015Проектирование элементов перекрытия многоэтажного промышленного здания, выбор рационального варианта компоновки. Расчет и конструирование монолитной железобетонной балочной плиты, неразрезного ригеля сборного балочного перекрытия и железобетонной колонны.
курсовая работа [1,7 M], добавлен 22.10.2012Компоновка сборного железобетонного перекрытия. Расчёт прочности колонны и многопустотной плиты по предельным состояниям первой группы. Проектирование неразрезного ригеля. Конструирование отдельного железобетонного фундамента и монолитного перекрытия.
методичка [517,8 K], добавлен 23.06.2009Разработка проекта балочной плиты и обоснование компоновки монолитного балочного перекрытия промышленного здания. Расчет площади сечения арматуры в плите. Определение площади сечения арматуры в главной и второстепенной балке. Расчет армирования колонны.
курсовая работа [1,1 M], добавлен 05.06.2014Изучение процесса бетонирования монолитного перекрытия в 10 этажном монолитном жилом доме. Устройство монолитного железобетонного перекрытия краном-бадьей и автобетононасосом. Расчет затрат труда, машин и механизмов на производство строительных работ.
контрольная работа [733,1 K], добавлен 02.12.2014
