Размещено на http://www.allbest.ru/

Содержание

Введение

1. Общая часть

1.1 Общие сведения о предприятии

1.2 Горно геологическая характеристика пласта

1.3 Выбор и обоснование технологической схемы и оборудования очистного забоя

1.4 Выбор схемы вскрытия и подготовки пласта №3 и система разработки

1.5 Определение скорости подачи комбайна по вылету резца

1.6 Выбор выемочной машины

1.7 Выбор забойного конвейера

1.8 Увязка конструктивных и режимных параметров функциональных машин

2. Расчетная часть

2.1 Расчет скорости подачи комбайна

2.2 Определение скорости подачи комбайна по мощности двигателя привода исполнительного органа

2.3 Определение скорости подачи комбайна по газовому фактору

2.4 Определение скорости подачи комбайна по производительности конвейера

2.5 Расчет производительности комбайна

2.6 Теоретическая производительность очистного комбайна

2.7 Техническая производительность очистного комбайна

2.8 Эксплуатационная производительность

2.9 Определение нагрузки на очистной забой по эксплуатационной производительности комбайн

3. Технологические процессы в очистном забое

3.1 Передвижка секций крепи

3.2 Крепление сопряжения лавы с конвейерным штреком

3.3 Крепление сопряжения лавы с вентиляционным штреком

4. Расчет ожидаемого гозовыделения по природной газоносности

4.1 Расчет газовыделения из пластов-спутников при отработке выемочного участка №339 пласта 3

4.2 Расчет метановыделения из вмещающих пород при отработке выемочного участка №339 пласта 3

4.3 Расчет абсолютной газообильности выемочного участка №339 пласта 3

5. Расчет параметров проветривания выемочного участка №339 пласта 3

5.1 Расчет расхода воздуха по максимальной скорости движения воздуха в очистном забое при отработке выемочного участка №339 пласта 3

5.2 Оценка коэффициента опасности при отработке выемочного участка №339 пласта 3

5.3 Расчет параметров проветривания выемочного участка №339 пласта

6. Технология работ

7. Транспортировка горной массы, доставка материалов, оборудования, перевозка людей

8. Мероприятия по охране труда и безопасности работ

9. Проветривание выемочного участка №339

Заключение

Список литературы

Введение

Комплексная механизация очистных работ получила повсеместное признание горняков. Но практическое осуществление явилось генеральным направлением технического прогресса, позволило достигнуть высоких технико-экономических показателей, создать безопасные условия работы, ликвидировать процессы, требующие тяжелого ручного труда шахтеров. В ходе технического перевооружения была выявлена необходимость перехода к более высокому уровню комплексной механизации и автоматизации очистных работ. При исключении всяких трудоемких процессов, как подготовка лавы, ручная зачистка угля, крепление и поддержание сопряжений очистной выработки со штреком, ручное управление машинами и оборудованием и т. д. Добыча угля в очистных забоях на протяжении последних лет характеризуется переходом на малооперационную технологию - механизированные комплексы с гидрофицированными крепями, выемочными машинами, конвейерным транспортом. Преимущество этой технологии заключается в совмещении всех операций во времени, т. е. выемка угля, крепление забоя и транспортировка угля производится одновременно, без перерыва в процессах. В очистном забое применяем фланговую схему выемки угля. При фланговой схеме отделение угля от массива осуществляется выемочной машиной, перемещающейся вдоль забоя перпендикулярно к направлению подвигания. В настоящее время наиболее совершенной является технологи с применением механизированных комплексов и агрегатов.

Целью данного проекта является изучение технологии разработки пласта №3 механизированным комплексом ZY6400/15/34D в условиях шахты ,,Чертинская - Коксовая''

1. Общая часть

1.1 Общие сведения о предприятии

В настоящее время ООО "Шахта "Чертинская-Коксовая" объединяет две шахты: поле действующей шахты "Чертинская" и ликвидированной шахты "Западная".

Поле шахты "Западная" расположено в северо-западной части Чертинского месторождения, а поле шахты "Чертинская" - в центральной части месторождения. Ниже приводится единое геологическое описание шахтного поля.

Чертинское месторождение каменных углей расположено на юго-западе центральной части Кузбасса, в Беловском геолого-экономическом районе.

Город Белово и одноименная узловая станция Западно-Сибирской железной дороги находятся в 10 км от промплощадки шахты. Через станцию проходит электрифицированная магистраль Новокузнецк-Новосибирск, соединяющая город с крупными промышленными и административными центрами Кузбасса. Шахта "Чертинская-Коксовая" связана с этой магистралью железнодорожной веткой, а с городом автомагистралью.

Электроснабжение района осуществляется за счет системы электропередач от общего кольца "Кузбассэнерго".

Водоснабжение района осуществляется с Уропского водозабора.

С юго-востока поле шахты "Чертинская-Коксовая" граничит с действующей шахтой "Новая" (Чертинская-Южная).

Шахта "Чертинская" сдана в эксплуатацию в 1952 году.

Добываемый шахтой уголь относится к коксующимся марки "Ж". После обогащения, получаемый концентрат марки "Ж" используется металлургической промышленностью для производства высококачественной стали.

В геоморфологическом отношении объединенное шахтное поле расположено на террасах правого и левого берегов реки Большой Бачат, захватывая частично склоны водоразделов, и характеризуется относительно низкими гипсометрическими отметками.

В пределах поля шахты отмечается постепенное понижение рельефа в сторону реки Б. Бачат, абсолютная отметка русла которой +193 м.

Климат района типично континентальный.

Среднегодовая температура воздуха составляет +0,5°С. Самым холодным месяцем является январь со среднемесячной температурой - 17,4°С.

Среднегодовое количество осадков составляет 444 мм, причем около половины из них выпадает в летние месяцы. Снег выпадает в первой половине ноября месяца и держится до середины апреля. Глубина промерзания грунта на открытых и возвышенных местах достигает 2,7 м.

В зимний период в районе преобладают ветры южного, юго-восточного и юго- западного направлений. В летнее время преобладают ветры северные и северовосточные. Наибольшая среднегодовая скорость ветров достигает 5,2 м/с.

Разведка Чертинского месторождения осуществлялась в несколько этапов. Детально изучены угленосность отложений и устойчивость угольных пластов, тектоническое строение и горнотехнические условия эксплуатации. Уточнена технологическая характеристика углей. Месторождение имеет высокую степень разведанности и благонадежность.

1.2 Горно геологическая характеристика пласта

Выемочный блок лавы №339 расположен в юго-восточной части шахтного поля между уклонами № 10 пласта 3 и отработанным пространством лавы №318 и ограничен: с северо-востока - осевым уклоном №2 пласта 3;

с северо-запада - предохранительным целиком под осевой вентиляционный ствол;

с юго-запада - неотработанным целиком угля;

с юго-востока - отработанным пространством лавы №318.

Целик угля между конвейерным штреком №339 и осевым уклоном №2 пласта 3 составляет 6 м, величина целика между монтажной камерой №339 и отработанным пространством лавы №318 переменная и изменяется от 15 м (в нижней части монтажной камеры) до 60 м (в верхней части монтажной камеры).

Длина выемочного столба: по простиранию - 1330-1380 м,

по падению - 154 м;

плотность угля в массиве =1,37 t/'m^j;

плотность горной массы = 1,6-1,62 т/м³;

сопротивляемость угля резанию 154 кгс/см;

природная газоносность пласта 25 с.б.м.;

пласт опасен по внезапным выбросам угля и газа с глубины 300 м;

глубина отработки - 363 - 498 м;

угол падения пласта - 6-30°;

угол наклона выработок по простиранию в сторону уклона №10 пласта 3 :

на вентиляционном штреке - 0-8°;

на конвейерном штрекг - 3-10°.

Непосредственная кровля - алевролиты от средней устойчивости до неустойчивых, мощностью = 2,0-3,0 м, коэффициент крепости по Протодьяконову f= 3,0-4,

Основная кровля - песчаники мелкозернистые, мощностью m = 15-20 м, коэффициент крепости по Протодъяконову f = 7,0.

Почва средней крепости, m = 2,0-3,0, f =3,0- 4,0.

Встречаются ложная кровля, m = 0,05-0,50 м и ложная почва, m = 0,05-0,20 м,

f = 2.

При проходке выработок возможна встреча участков капежа с притоком до 1 м³/ч.

Максимальный приток при отработке лавы до 15-20 м³/ч.

Отработка пласта предусматривается системой ДСО (длинные столбы по простиранию с полным обрушением кровли).

1.3 Выбор схемы вскрытия и подготовки пласта №3 и система разработки

Дипломной работой предусматривается выемка угля комбайном MG300/700-QWD на полную мощность пласта по односторонней схеме: от конвейерного штрека к вентиляционному штреку с последующей зачисткой забойной дорожки от вентиляционного штрека к конвейерному штреку.

Таблица 1

№ п/п	Показатели	Характеристика показателей	Значения показателей
1.	Система разработки	Длинные столбы
2.	Направление движения	по простиранию
3.	Направление отработки выемочного участка	обратный	на уклон 10/3
4.	Способ управления кровлей	полное обрушение
5.	Способ поддержания кровли	механизированная крепь	ZY6400/15/34D
6.	Тип выемочной машины	комбайн	MG300/700-QWD
7.	Тип доставочного средства	скребковый конвейер	SGZ764/630
8.	Способ выемки ниш	комбайновый, косые заезды
9.	Вид транспорта по конвейерному штреку	перегружатель, ленточный конвейер КЛКТ1000 (2шт.)	ПСП-308, КЛКТ1000
10.	Длина выемочного участка	м	1320-1460
11.	Длина лавы	м	149-154
12.	Вынимаемая мощность пласта	м	2,95
13.	Плотность угля в массиве	т/м3	1,37
14.	Плотность горной массы	т/м3	2,6
15.	Сопротивляемость пласта резанию	кгс/см	154
16.	Угол падения пласта	град.	3-32
17.	Число циклов выемки в сутки	кол-во	5,0
18.	Число рабочих дней в месяц	дней	30
19.	Подвигание забоя:
	за цикл	м	0,63
	за сутки	м	3,3
	за месяц	м	99
20.	Проектная нагрузка на забой:
	за сутки	тн	2080
	за месяц	т.т.	62400
	с цикла	тн	416

1.4 Выбор и обоснование технологической схемы и оборудования очистного забоя

Необходимое сопротивление механизированной крепи в зависимости от нагрузочных свойств основной кровли определяется по табл. 3 "Временных указаний по управлению горным давлением", Ленинград, 1982г.

Основным критерием разделения кровли на типы по нагрузочным свойствам является отношение суммарной мощности легкообрушающихся пород к вынимаемой мощности пласта

h_л.о. / m_в

где:h_л.о. - высота обрушения пород кровли за крепью, обеспечивающая подбучивание основной кровли

очистной забой пласт газоносность

(1)

К_р = 1,5 - коэффициент разрыхления основной кровли (геологическая характеристика)

< (3-4)(1.2)

т.е. по нагрузочным свойствам кровля относится к Ш типу- тяжелая.

По табл. 3 нагрузочные свойства основной кровли составляют Р_кр = 0,45Мпа = 4,5кгс/см². Отработку лавы предусматривается осуществлять механизированным комплексом ZY6400/15/34D, имеющим несущую способность секций крепи 900кН/м² = 9кгс/см². При сопротивлении механизированной крепи 9 кгс/см² крепь ZT12800/18/38 соответствует условиям работы, т.к. нагрузочные свойства основной кровли меньше сопротивляемости крепи.

Р_кр = 4,5кгс/см² < Р_с = 6кгс/см² (1.3)

Механизированная крепь ZT12800/18/38удовлетворяет условиям по вынимаемой мощности пласта 1,7-3,2м, фактическая вынимаемая мощность 2,95м. Механизированный комплекс ZY6400/15/34D может работать при сопротивляемости почвы не менее у_сж = 1,5Мпа = 15кгс/см².

Фактическая у_сж = 15кгс/см² (горно-геологический прогноз).

Следовательно, для отработки лавы может применятся механизированный комплекс ZY6400/15/34D в состав которого входят:

Таблица 2

очистной комбайн MG300/700-QWD$
забойный конвейер SGZ64/630;
механизированная крепь ZT12800/18/38;
дробилка ДУ-910-02 (ДУ-1Р69М);
перегружатель ПСП-308-03.

Техническая характеристика выбранного оборудования очистного забоя

Таблица 3 Техническая характеристика комплекса

Система разработки	Длинные столбы по простиранию плоста
Длина лавы (базовая)	170
Вынимаемая мощность пласта	2,37-3,10
Угол падения, град: вдоль лавы вдоль столба	3-32 0-10
Сопротивляемость угля резанию	1,54 (154) кН/см (кгс/см)
Гипсометрия пласта	Cpeдневолнистая
Управление кровлей	Полное обрушение
Тип кровли	Тип III, тяжелая
Устойчивость пород	Допускающая обножение до 8 м2 в течение 30 мин.
Сечение штреков в свету, м2	12-14
Сопротивление почвы на слияние, МПа	1-3

Таблица 4 Техническая характеристика крепи

Наименование показателей	значение
Длина комплекса в поставке, м Расчетная нагрузка на лаву, т/сут. Явочный состав бригады (рекомендуемый), чел. Ширина захвата комбайна, м Шаг установки секции крепи, м Схема установки секции крепи Максимальное расстояние от передней кромки перекрытия до вертикальной плоскости забоя, мм Рабочее давление в гидросистеме, Mna Удельное сопротивление на 1 м2, не менее Мпа Сопротивление секции крепи, кН Габариты секции крепи, мм: длина Ширина Количество секций на длину лавы 170м Масса секции крепи, кг	200 2080 54 0,63 1,5 Заряженная 295 32 1,5 4280 5460/4660 1500 104 19800

Таблица 5 Основные технические параметры конвейера

Нормальная длина	150m
Производительность	1000t/h
Установленная мощность	2*315kW
Скорость движения скребковой цепи	1.28m/s
Электродвигатель	YBSD-315/160-4/8
Номинальная мощность	315kW
Номинальное напряжение	1140V
Метод охлаждения	Водяное охлаждение
Линейный рештак
Размер (длина*внутренняя ширина*высота)	1500*724*290mm
Конструктивное исполнение	с закрытие днища, сваренное литьем
Способ соединения	длинное звено
Прочность соединения	3000kN
Скребковая цепь
Калибр цепи	30*108 Компактная цепь
Тип	Центрально-сдвоенная цепь
Межцентровое расстояние цепи	140mm
Метод разгрузки	Разгрузка с конца
Метод натяжения	при помощи гидравлического мотора и телескоптического хвоста осуществляется натяжение цепи
Техпараметр	Величина
Пределы высоты добычи, м	1.9Ў«3.4
Подходный угол наклона, о	?50
Глубина захвата, мм	630
Высота машинной стороны, мм	1307
Межцентровое расстояние поворота 2 качалок, мм	7530
Диаметр комплекдующего шнека, мм	ц1800
Максимальная высота выемки, мм	3400
Глубина нарезки, мм	481
Вид конструкции качалки	Качалка целая изогнутая
Длина качалки, мм	2250
Угол общего качания качалки	61.5°
Качание вверх	38.6°
Качание вниз	22.9°
Мощность выемки, кВт	2?300
Напряжение электропитания, В	1140
Оборот шнека, обор/мин	32.4
Скорость выемки, м/сек	3.052
Мода тяги и регулирования оборотов	Палец-рельс, регулирование оборотов переобразованием частоты переменного тока
Мощность тяги и напряжение	2?40 кВтЈ¬380В
Скорость тяги	0Ў«6.5/10.8 м/мин
Сила тяги	660/398 kN (кН)
Тип электродвигателя насосной станции	YBRB-18.5
Мощность электродвигателя насосной станции, кВт	18.5
Напряжение электропитания, В	1140
Мода опрыскивания	Внутреннее, внешнее
Мода охлаждения	Водяное охлаждение выемки, тяги, электродвигателя насосной станции, водяного рукава и ящика переобразования частоты
Рабочее давление водоснабжения	6.3
Рабочий расход	320
Тип трубы водоснабжения	DN32Ј­11
Общий вес, т	Ў«45

1.5 Выбор выемочной машины

Согласно таблицы 2 в механизированный комплекс входит комбайн MG300/700-QWD. Принимаем комбайн MG300/700-QWD

Диаметр шнеков определим по формуле:

D===1,4 (1.4)

где: m_max= 2,8м - вынимаемая максимальная мощность пласта;

Согласно таблицы 6 принимаем шнек диаметром 1,5м с шириной захвата 0,63м.

1.6 Выбор забойного конвейера

Согласно таблицы 2 в механизированный комплекс входит забойный конвейер SGZ764/630. Принимаем забойный конвейер SGZ764/630.

1.7 Увязка конструктивных и режимных параметров функциональных машин

Теоретическая производительность главной функциональной машины производительность очистного комбайна определим по формуле:

Qm===8,9т/мин (1.5)

где: N_ycx= (0,9-l,l)N = 1,1 *600 = 660кВт

N(P) и в формулах исправить= 660kBt - мощность эл.двигателей комбайна таблица 4;

H_w= 0,68кВтч/т - удельные энергозатраты при A_p= 200Н/мм.

Производим проверку механизированной крепи по фактору проветривания:

==6,5м² (1.6)

где:Q_m= 8,9т/мин - теоретическая производительность комбайна;

q = З,5м³/т - относительная метанообильность пласта;

к = 0,5 - коэффициент дегазации пласта;

V_b= 4 м/с - максимально допустимая скорость движения воздуха по лаве;

с = 1 % - допустимая концентрация метана в исходящей струе.

Скорость подачи очистного комбайна должна быть согласована со скоростью крепления забоя.

(1.7)

где: V_nx- теоретически возможная скорость подачи комбайна;

V_kp- скорость крепления забоя.

Теоретически возможная скорость подачи комбайна определяется по формуле:

=3,7м/мин (1.8)

где: Q_m= 8,9т/мин - теоретическая производительность комбайна;

В = 0,63м - ширина захвата комбайна;

m = 2,8м - средняя мощность пласта;

у = 1.37т/м³- плотность угля.

Скорость крепления очистного забоя определяется по формуле:

(1.9)

V_kp=4m/mhh - скорость крепления забоя таб.3;

В = 0,63м - ширина захвата комбайна.

Проверка производительности конвейера производится по формуле:

Q_k= 1,3* Q_m= 1,3 * 8,9 = 11,6т/мин (1.10)

где: Q_m= 8,9т/мин - теоретическая производительность комбайна.

Q_k= 20т/мин - приемная способность конвейера SGZ764/630 , таб. 5;

Q_K>Qm 20 >11,9

Принятый конвейер SGZ764/630 удовлетворяет нашим условиям.

2. Расчетная часть

2.1 Расчет скорости подачи комбайна

Определяем скорость подачи комбайна по четырем ограничающим факторам:

-мощности двигателя комбайна; 2Х300кВт

-вылету резца; 0,63м

-газовому фактору; 3,5м³/т

-производительности конвейера; 20т/м

2.2 Определение скорости подачи комбайна по мощности двигателя привода исполнительного органа

(2)

где: N_ycr(P)= 600кВт - устойчивая мощность электродвигателя комбайна;

m_max= 3,10м - максимальная мощность пласта;

В = 0,63м - ширина захвата комбайна;

у = 1,37т/м³- плотность угля;

H_w= 0,68кВтч/т - удельные энергозатраты приA_p=200Н/мм.

2.3 Определение скорости подачи комбайна по вылету резца

Тип режущего инструмента выбирается в соответствии с технической характеристикой выемочной машины или типоразмерным рядом резцов.

(2.1)

где: I_p- радиальный вылет резца,см;

kl - коэффициент вылета резца;

n - частота вращения исполнительного органа, об/мин;

z - число резцов в линии резания.

Частота вращения исполнительного органа выбирается по таб. 6 или определяется по формуле:

об/мин (2.2)

где: V_p= 3,0м/с - скорость резания таб.4;

D = 1,5м - диаметр шнека;

kl = 1,4 - для тангенциальных резцов.

Радиальный вылет резца:

l_p = l_k * sin =6,5*sin 90° = 6,5см (2.3)

где:I_k = 6,5см - конструктивный вылет резца;

=90° -угол установки резца к поверхности резания.

(2.4)

2.4 Определение скорости подачи комбайна по газовому фактору

м/мин (2.5)

где: m_niax= 3,10м - максимальная мощность пласта;

В = 0,63м - ширина захвата комбайна;

у = 1,37т/м - плотность угля;

q = З,5м³/т- относительная метанообильность пласта;

k = 0,5 - коэффициент дегазации пласта;

V_b= 4 м/с - максимально допустимая скорость движения воздуха по лаве; с = 1 % - допустимая концентрация метана в исходящей струе;

S = 7м²- площадь сечения рабочего пространства;

6,6м² (2.6)

m-вынимаемая мощность пласта, м;

b- максимальная ширина призабойного пространства, м;

_л-коэффициент загромождения призабойного пространства;

при m>1м,

2.5 Определение скорости подачи комбайна по производительности конвейера

м/мин (2.7)

где: Q_k= 20т/мин- приемная способность конвейера SGZ764/630 , таб. 5;

m_max= 3,10м - максимальная мощность пласта;

В =0,63м - ширина захвата комбайна

у = 1,37т/м³- плотность угля.

Принимаем скорость подачи комбайна 2,8м/мин.

2.6 Расчет производительности комбайна

Определим теоретическую, техническую и эксплуатационную производительность очистного комбайна

2.7 Теоретическая производительность очистного комбайна

Теоретическая производительность - это количество полезного ископаемого, добываемого за единицу времени при непрерывной работе выемочной машины с рабочими параметрами, максимально возможными в заданных условиях эксплуатации.

Q_m = 60*т_ср *В *V_n *у = 60 *2,8 *0,63 *2,8 *1,37= 406т / час (2.8)

где: V_n= 2,8м/мин - скорость подачи комбайна;

m_cp = 2,8м - средняя мощность пласта;

В = 0,63м - ширина захвата комбайна;

у = 1,37т/м - плотность угля.

2.8 Техническая производительность очистного комбайна

Техническая производительность - максимально возможная среднечасовая производительность при работе в конкретных условиях эксплуатации.

Она определяется с учетом простоев, и определим по формуле:

406*0,6=243,6т/час (2.9)

где: Q_m= 406т/час- теоретическая производительность;

kmex⁼ 0,6- для очистных комплексов с односторонней схемой работы комбайна.

2.9 Эксплуатационная производительность

Эксплуатационная производительность - это производительность с учётом простоев по организационным причинам и простоев, связанных с устранением технических неполадок, не зависящих от конструкции комплекса.

Эксплутационную производительность определим по формуле:

406*0,3=121т/час (2.10)

где: Q_m= 406т/час - теоретическая производительность;

к_э= 0,3 для очистных комплексов с односторонней схемой работы комбайна.

2.10 Определение нагрузки на очистной забой по эксплуатационной производительности комбайн

Принимаем скользящий режим работы с продолжительностью смены 6 часов. Число рабочих дней в месяц 30

Число рабочих смен в сутки 3

Число подготовительных смен в сутки 1

Для построение планограммы работ в лаве определим количество рабочих циклов в сутки и время одного цикла по формуле:

(2.11)

где: Q_cyr- производительность комплекса в сутки;

Qcтp- производительность комплекса за выемку одной стружки.

Q_cyr= 17*Q₃ = 17*121= 2057т/сугки (2.12)

где: Q₃ = 214т/ч - эксплуатационная производительность.

Q_ctp= L**B*y =170*2,8*0,63*1,37=410 т/стружки (2.13)

где: L = 170м - длина лавы;

m = 2,8м - мощность пласта;

В = 0,63м - ширина захвата комбайна;

у = 1,37т/м³ - плотность угля.

Принимаем 5 циклов

Время одного цикла

(2.14)

где: V_эn - эксплуатационная скорость подачи комбайна;

L = 170м - длина лавы;

V_3n = V_n *k_э= 2,8*0,5 = 1,4м / мин (2.15)

где: V_п= 2,8м/мин - скорость подачи комбайна;

к_э= 0,5 - эксплуатационный коэффициент,

тогда:

(2.16)

3. Технологические процессы в очистном забое

Для отработки выемочного участка принят механизированный комплекс ZY6400/15/34D. В состав комплекса входят: крепь механизированная ZY6400/15/34D,очистной комбайн MG300/700-QWD лавный конвейер SGZ764/630 .

Для транспортировки угля по конвейерному штреку устанавливается перегружатель ПСП-307 и ленточный конвейер КЛКT-1000.

Все очистное оборудование монтируется в монтажной камере специализированной организацией. Выемка угля в лаве производится по односторонней схеме. При движении комбайна снизу вверх производится выемка угля комбайном, передвижка секций крепи и производится зачистка забойной дорожки и передвижка лавного конвейера "волной" к груди забоя.

Одновременно с выемкой угля комбайном производится подготовка верхней и нижней приводных головок забойного конвейера к передвижке (производится зачистка почвы у приводной головки от угля и породы).

3.1 Передвижка секций крепи

По мере выемки угля комбайном производится крепление призабойного пространства путем передвижки секций механизированной крепи к забою. Секции механизированной крепи передвигаются последовательно, одна за другой, с отставанием от комбайна не более 4,5м (3 секции) и не более 1,5м (1 секция) (в зонах нарушения и в зонах ПГД). Все операции по передвижке секции машинист механизированной крепи производит из-под соседней, не передвинутой секции, что обеспечивает безопасность работ для обслуживающего персонала и улучшает наблюдение за управляемой секцией.

Управление секцией осуществляется с помощью распределителей, которые вмонтированы в блок распределителей и помещены под перекрытием. Гидравлическая управляющая система механизированной крепи ZY6400/15/34D служит для управления крепью во время выполнения следующих операций: опускание секции, передвижка секции, распор секции, коррекция передвижения секции, передвижки конвейера. Передвижка секции крепи производится в следующей последовательности: снимается распор с гидростоек, передвигается секция крепи (по необходимости производится коррекция положения секции), производится распор секции крепи.

Опускание секции при передвижке более чем на 100 мм не допускается (кроме аварийных случаев), во избежание: попадания опускаемого перекрытия под перекрытие соседней секции, образования вывалов породы, ведущих к нарушению контакта поверхности верхняка с кровлей.Секции необходимо передвигать на полный ход домкрата передвижки, так как у не полностью передвинутых секций могут быть порваны узлы соединений домкрата с конвейером или выведен из строя домкрат при передвижке конвейера. При распоре секции необходимо следить за ориентацией верхняка перекрытия параллельно основанию секции и полнотой контакта верхняка с кровлей, регулируя положение верхняка домкратом. Продолжительность распора секции 5-7 секунд. Проседание секций может произойти в случае резкого увеличения горного давления или неисправности гидростоек. Возобновление работ по выемке угля допускается после восстановления работоспособности секции по указанию и в присутствии лица технического надзора. В случае неисправности гидростоек, последние должны быть заменены.

При обрушении пород кровли в лаве, производится ее перетяжка следующим образом:

* кровля, на участке обрушения, обирается от нависших кусков породы;

* секции крепи поочередно разгружаются и на перекрытие разгруженной секции заводятся два верхняка из однорезки длиной 1500 мм. На них укладывается обапол, и верхняки вместе с обаполом поджимаются к кровле перекрытием секции. В случае образования пустот над секциями, производится их забутовка круглым лесом.

Запрещается:

1. Нахождение людей на расстоянии менее 3 м от разгружаемой секции, за исключением машиниста механизированной крепи.

2. Одновременно разгружать и передвигать две рядом стоящие секции.

3. Передвижка 2-х верхних и 2-х нижних секций при работающих комбайне и конвейере.

Перед началом передвижки конвейера необходимо убедиться, что забойная дорожка полностью очищена от кусков угля и породы и других предметов, мешающих передвижке. В случае возникновения необходимости ручной зачистки участка забойной дорожки, машинист мех. крепи останавливает конвейер и по громкоговорящей связи сообщает машинисту комбайна о необходимости остановки комбайна. Машинист комбайна выключает и блокирует комбайн, блокирует конвейер, после чего производится ручная зачистка забойной дорожки. По окончании зачистки, убедившись в отсутствии людей на забойной дорожке и на ставе конвейера, машинист комбайна разблокирует комбайн и конвейер, после чего производит их запуск. Передвижка забойного конвейера производится "волной", вслед за комбайном, с отставанием от него -- 12-15 секций. В процессе передвижки конвейера необходимо следить за его прямолинейностью, не допуская изгиба на отдельных участках.

Передвижка приводных головок производится при остановленных и заблокированных комбайне и конвейере.

Передвижка настила конвейера производится при работающих конвейере и комбайне.

3.2 Крепление сопряжения лавы с конвейерным штреком

Конвейерный штрек № 339 закреплен анкерной крепью: металлический верхняк ПШ-10(8) L=4,5м на 5-и сталеполимерных анкерах L=2,8м; в зонах нарушений - в соответствии с расчетами ЦАКК.

Перетяжка кровли - металлическая решетка.

Крепление боков - анкера А20В, L=2,8м.

Конвейерный штрек на протяжении 50,0 м от забоя лавы по верхнему борту выработки усиливается гидростойками 17ГВКУ-30 (DW38-300)/, устанавливаемыми под металлический подхват из СВП-22(17) под каждый верхняк проходческого кркепления, и закрепленному анкерами АК01 длиной L= 7,0м с шагом 1,0м. В 1,5-1,7м от нижнего борта конвейерного штрека устанавливается бесконечный подхват из СВП-17(22) , который крепится к кровле анкерами А20В,L=2,8м через 2,0м

3.3 Крепление сопряжения лавы с вентиляционным штреком

Вентиляционный штрек № 339 закреплен анкерной крепью: металлический верхняк ПШ-10 (8) на 4-х сталеполимерных анкерах L=2,6м с шагом крепления 0,8 м; в зонах нарушений - в соответствии с расчетами ЦАКк. Перетяжка кровли - металлическая решетка. Крепление боков - анкера А20В, L=2,6м. Участок вентиляционного штрека на протяжении 50м от линии забоя усиливается тремя рядами подхватов из СВП-22(17) на канатных анкерах АК01 L=6,0м

4. Расчет ожидаемого газовыделения по природной газоносности

Расчет ожидаемого метановыделения из разрабатываемого угольного пласта по природной метаноносности производится согласно "Инструкции по применению схем проветривания выемочных участков угольных шахт с изолированным отводом метана из выработанного пространства с помощью газоотсасывающих установок", утвержденной приказом Минприроды России от 08.10.2009 № 325, с изменениями, утвержденными приказом Минприроды России от 30.04.2010 № 142.

Газовыделение из разрабатываемого угольного пласта при максимальной скорости комбайна рассчитывается по формуле:

(4)

где X - природная газоносность разрабатываемого пласта (с учетом фактического или необходимого коэффициента эффективности дегазации пласта ), м³/т;

К_пл - коэффициент дренирования пласта подготовительными выработками;

А_р - суточная добыча угля при максимальной подаче комбайна, т/сут;

Кт.у - коэффициент, учитывающий степень дегазации отбитого угля при его транспортировании по выработкам участка;

К - коэффициент, характеризующий газоносность пласта на кромке свежеобнаженного забоя; n1 - коэффициент, характеризующий газоотдачу пласта через обнаженную поверхность очистного забоя;

V_оч - среднесуточная скорость подвигания очистного забоя, м/сут. Максимальная нагрузка на очистной забой по газовому фактору определяется по формуле:

Ар = TCMjnp Км псм , т/сут. (4.1)

где Тсм -продолжительность рабочей смены, мин;

К_м -коэффициент, характеризующий схему выемки угля, при односторонней выемке угля К_м = 0,5, при двухсторонней (челноковой) схеме выемки или односторонней с выемкой пласта более 60 % от вынимаемой мощности К_м = 1;

п_см - число рабочих смен по добыче угля;

j_np - производительность комбайна, т/мин.

Производительность комбайна рассчитывается по формуле:

Jnp = m_e у r K_r Vn, т/мин.

Где т_в - вынимаемая мощность пласта, м;

у - плотность угля, т/м³;

r - ширина захвата комбайна, м;

К_r - коэффициент использования захвата в долях от его ширины;

V_n - максимально возможная для данных условий скорость подачи комбайна в соответствии с его технической характеристикой, м/мин.

Коэффициент дренирования пласта подготовительными выработками определяется по формуле:

(4.2)

где - длина очистного забоя, м; - ширина условного пояса газового дренирования угольного массива.

Среднесуточная скорость подвигания очистного забоя определяется по формуле:

 (4.3)

При односторонней выемке угля в лаве определяется по формуле:

(4.4)

При челноковой схеме выемки угляв лаве Кт.у определяется по формуле:

(4.5)

Где - коэффициент, характеризующий газоотдачу отбитого угля.

Определяется по формуле: а₂ = 0,25 а₃ , (4.6)

аз - коэффициент, характеризующий газоотдачу угля в массиве;

- скорость транспортирования угля по очистному забою, м/с;

- длина ПТК, м;

- скорость транспортирования угля по перегружателю, м/с;

- длина конвейера, расположенного в конвейерном штреке, м;

- скорость транспортирования угля по конвейерному штреку, м/с;

Коэффициент, характеризующий газоносность пласта на кромке свежеобнаженного забоя, определяется по формуле

(4.7)

где Хо - остаточная метаноносность угля, м³/т;

Коэффициент n1 определяется по формуле:

(4.8)

Метановыделение из стенок выработки в выработку со свежей струей воздуха, поступающей в очистной забой, определяется по формуле:

(4.9)

где - полная мощность угольных пачек пласта, м;

- коэффициент, учитывающий условия фильтрации метана; для тонких и средней мощности пластов принимается 1,0, для мощных пластов определяется по табл.3.7 "Руководства...";

-скорость проведения подготовительной выработки, м/сут.

Дляподготовленных к отработке выемочных участков принимается фактическая, а для проектируемых - проектная;

- коэффициент, характеризующий газоотдачу угля в массиве;

- коэффициент, учитывающий изменение метановыделения во времени; определяется по формуле

(4.10)

где - время проведения выработки, сут;

- время, прошедшее с момента остановки работ по проведению выработки доначала очистных работ, сут;

Общее газовыделение в очистной забой составит:

 (4.11)

Исходные данные для расчета метановыделения из разрабатываемого пласта 3 при отработке выемочного участка №339 представлены в таблице 6.

Исходные данные для расчета метановыделения из разрабатываемого угольного пласта 3 на проектируемый выемочный участок 339

Таблица 6

Наименование показателей	Условные обозначения	Ед. измерения	Количество
Наименование выемочного участка		Лава 339
Плановая суточная нагрузка на очистной забой	Асут	т/сут	2500
Природная метаноносность разрабатываемого пласта	ХГ	MJ/T с.б.м.	25,0
Остаточная метаноносность разрабатываемого пласта	Хог	с.б.м.	2,5
Коэффициент эффективности дегазации разрабатываемого пласта		доли ед.	0,4
Длина очистного забоя		м	154
Скорость транспортирования угля по очистному забою		м/с	1,28
Длина перегружателя		м	50
Скорость перегружателя		м/с	1,3
Длина конвейера, расположенного в конвейерном штреке		м	1278
Скорость транспортирования угля по конвейерному штреку		м/с	2,5
Выход летучих		%	38,8
Влажность угля		%	0,99
Зольность угля		%	18,9
Плотность угля	y	т/м3	1,37
Вынимаемая мощность пласта		м	2,95
Ширина захвата комбайна	r	м	0,8
Коэффициент использования захвата в долях от его ширины	Kr	доли ед.	1
Максимально возможная для данных условий скорость подачи очистного комбайна в соответствии с его технической характеристикой		м/мин	3,05
Продолжительность рабочей смены		мин	360
Число рабочих смен по добыче угля			3
Коэффициент, характеризующий схему выемки угля			0,5
Коэффициент, учитывающий метановыделение из эксплуатационных потерь угля в пределах выемочного участка, принимается по проекту;		доли ед.	0,051
Минимальное сечение очистного забоя			5,0

При зольности А₃ = 18,9 % и влажности W_a = 0,99 % газоносность разрабатываемого пласта 3 составит:

х = 0,01 25,0 (100 - 18,9 - 0,99) = 20,03 м³/т. (4.12)

Остаточная газоносность разрабатываемого пласта 3 составит:

х₀ = 0,01 2,5 (100 - 18,9 - 0,99) = 2,00 м³/т, (4.13)

Ширина условного пояса газового дренирования угольного массива пласта 3 = 10,0 м.

Для проектируемого выемочного участка №339 пласта 3 при _оч = 154 м коэффициент, учитывающий влияние системы разработки на метановыделение из пласта равен:

К_п.л = (154 - 2 * 10,0) / 154 = 0,87. (4.14)

При а₃ = 0,34 коэффициент а₂, характеризующий газоотдачу отбитого угля, равен:

а₂ = 0,25 * 0,34 = 0,085. (43)

При односторонней выемке угля в лаве, коэффициент , учитывающий степень дегазации отбитого угля при его транспортировке по выработкам участка, равен

(4.15)

При показатель степени составляет:

(4.16)

Коэффициент, характеризующий метаноносность пласта на кромке свежеобнаженного забоя К, равен:

(4.17)

При т_в = 2,95 м, у= 1,37 т/м³, r = 0,8 м, К_r =1, V_nk = 3,05 м/мин производительность комбайна составит:

= 2,95 1,37 * 0,8 1 3,05 = 9,86 т/мин. (4.18)

Максимальная нагрузка на очистной забой по газовому фактору составит:

А_р = 360 9,86 0,5 3 = 5325 т/сут. (4.19)

Скорость подвигания очистного забоя при максимальной нагрузке на очистной забой по газовому фактору составит:

м/сут (4.20)

- коэффициент эффективности дегазации разрабатываемого пласта, доли ед.; = 0,4.

4.1 Расчет газовыделения из пластов-спутников при отработке выемочного участка №339 пласта 3

Для Кузнецкого бассейна при подработке расстояние по нормали между разрабатываемым и сближенным пластами, при котором газовыделение из последнего практически равно нулю, определяется по формуле:

(4.21)

где - коэффициент, при полном обрушении пород кровли к_у,_к = 40;

- вынимаемая мощность пласта с учетом породных прослоек;

- угол падения пласта, град.

М_р = 40 ' 2,95 (1,2 + cos 17°) = 254 м. (4.22)

При надработке пологих угольных пластов М_р = 35 м.

Относительное метановыделение из пластов-спутников определяем по формуле:

 (4.23)

Где -коэффициент, учитывающий влияние скорости подвигания очистного забоя на метановыделение из спутника; для условий Кузбасса ky=l;

-суммарная мощность угольных пачек отдельного (/-го) спутника, м;

-вынимаемая мощность разрабатываемого пласта, м;

-природная метаноносность г'-го спутника, м³/т;

-остаточная метаноносность угля г'-го спутника, м³/т;

-расстояние по нормали между кровлей разрабатываемого и почвой сближенного (при подработке) и между почвой разрабатываемого и кровлей сближенного (при надработке) пластов, м;

-расстояние по нормали между разрабатываемым и сближенным пластами, при котором метановыделение из последнего практически равно нулю, м.

По данным геологического разреза по 1-2 разведочной линии устанавливаем, что в зону подработки выемочного столба №339 попадает пласт 2.Учитывая данные, выполняется расчет ожидаемого относительного газовыделения из пластов-спутников. При т_сп= 1,33 м, М_сп= 56 м, = 12,0 м³/т, = 2,08 м³/т ожидаемое относительное газовыделение из подрабатываемого пласта 2 составит:

(4.24)

Суммарное относительное газовыделение из подрабатьшаемых пластов-спутников составит = 3,49 м³/т.

Относительное газовыделение из надрабатываемых пластов-спутников составит = 0 м³/т.

4.2 Расчет метановыделения из вмещающих пород при отработке выемочного участка №339 пласта 3

Для условий Кузбасса относительное метановыделение из вмещающих пород рассчитывается по формуле:

(4.25)

Где - коэффициент, при V^daf> 20% и полном обрушении кровли = 0,15.

Относительное метановьщеление в очистной забой, соответствующее максимальной нагрузке на очистной забой А_р = 5325 т/сут, составит:

(4.26)

Для выемочного участка лавы №339 пласта 3 относительное газовыделение из вмещающих пород составит:

Q_пор = 0,15 * 1,54 = 0,23-м³/т. (4.28)

С учетом изложенного газовьщеление в выработанное пространство выемочного участка лавы 339 при q_с.п = 3,49 м /т, q_nop = 0,23 м /т, q_с.н = 0 м /т, к_э.п = 0,051, х = 20,03 м³/т, = 2,00 м³/т составит:

= (3,49 + 0,23) (1-0) + 0 (1-0) + 0,051 (20,03 - 2,00) (1-0,4) = 4,27 м³/т.

4.3 Расчет абсолютной газообильности выемочного участка №339 пласта 3

При планируемой нагрузке на очистной забой А = 2500 т/сут ожидаемое абсолютное газовыделение из выработанного пространства составит:

(4.29)

Ожидаемое абсолютное газовьщеление на выемочный участок составит:

Iуч = I_оч + Iвп = 9,06 + 7,41 = 16,47 м³/мин. (4.30)

5. Расчет параметров проветривания выемочного участка пласта 3

5.1 Расчет расхода воздуха по максимальной скорости движения воздуха в очистном забое при отработке выемочного участка пласта 3

Максимальный расход воздуха, который можно подать в очистную выработку при использовании для выемки угля механизированного комплекса, определяется по формуле:

(5)

где - допустимая по ПБ максимальная скорость движения воздуха в лаве, м/с; - минимальная площадь сечения лавы по паспорту крепления, свободная для прохода воздуха, м²; - коэффициент, учитывающий движение воздуха по части выработанного пространства, непосредственно прилегающего к призабойному; =1,25.

При =5,0 м , = 4 м/с, = 1,25 максимальный расход воздуха, который можно подать в очистную выработку, составляет:

=60 * 5,0 * 4 * 1,25 = 1500 м³/мин. (5.1)

5.2 Оценка коэффициента опасности при отработке выемочного участка пласта 3

Возможность образования местных скоплений метана с концентрацией выше нормы на сопряжении лавы с вентиляционным штреком исключается, если выполняется условие:

 (5.2)

Где - коэффициент, учитывающий опасность местных скоплений метана на сопряжении лавы с вентиляционной выработкой;

- среднее фактически (ожидаемое) метановыделение из выработанного пространства, м³/мин;

- проектная площадь поперечного сечения вентиляционной выработки в свету, м²; = 13,0 м²;

- расчетный расход воздуха в очистной выработке, м³/мин;

-коэффициент, учитывающий утечки воздуха через выработанное пространство.

(5.3)

Где -средневзвешенный коэффициент крепости пород кровли на расстоянии от кровли вынимаемого пласта, равном восьми его мощностям; f=6,58;

- вынимаемая мощность пласта, м;

- минимальная площадь поперечного сечения призабойного пространства,.

(5.4)

Для снижения газовыделения в выработанное пространство проектируемого выемочного участка №339 пласта 3 и предотвращения его выноса в действующие горные выработки в дополнение к комбинированной схеме проветривания предусматривается применение дегазации выработанного пространства.

Дегазация выработанного пространства предусматривается путем бурения дегазационных скважин в купол обрушения горных пород с поверхности. Коэффициент эффективности дегазации данного метода = 0,7.

С учетом применения дегазации выработанного пространства проектируемого выемочного участка №339 пласта 3 путем бурения вертикальных скважин в купол обрушения с поверхности ожидаемое абсолютное газовьщеление из выработанного пространства рассчитывается следующим образом:

(5.5)

При = 7,41 м³/мин, = 0,7 абсолютное газовьщеление из выработанного пространства выемочного участка лавы 339 пласта 3 составит:

= 7,41 * (1 - 0,7) = 2,22 м³/мин. (5.6)

При =2,22 М /МИН, =1500 M /МИН, S = 13,0 М , (5.7)

К_ут.в = 1,20 коэффициент опасности равен:

(5.8)

Из расчета следует, что > 1, а, значит, не исключается образование местных скоплений метана на сопряжении очистного забоя с вентиляционной выработкой.

Для исключения образования местных скоплений метана предусматривается применение комбинированной схемы проветривания с помощью поверхностной газоотсасывающей установки.

5.3 Расчет параметров проветривания выемочного участка пласта 3

Для снижения метанообильности выемочного участка предусматривается осуществить изолированный отвод метана из выработанного пространства с помощью поверхностной газоотсасывающей установки. В. этом случае количество воздуха, необходимое для проветривания горных выработок выемочного участка, определяется по формуле:

(5.9)

где - количество воздуха, поступающее в очистные выработки по воздухоподающим выработкам, м³/мин;

-коэффициент, учитывающий расход воздуха или его утечки по

поддерживаемой или погашаемой части воздухоподающей выработки в выработанном пространстве;

Qucx -количество воздуха, поступающее из очистной выработки с исходящей струей воздуха, м³/мин; определяется по формуле:

(5.10)

где - метанообильность очистного забоя, м³/мин;

к_н - коэффициент неравномерности газовыделения;



-коэффициент, учитывающий вынос метана утечками воздуха из призабойного в выработанное пространство; определяется по формуле:

(5.11)

С- допустимая концентрация метана в исходящей из очистного забоя вентиляционной струе, %; С = 1;

- количество метана, поступающее на выемочный участок со свежей струей из-за пределов выемочного участка, м³/мин;

-коэффициент, соответствующий оптимальным по газоотводу утечкам воздуха через выработанное пространство из призабойного пространства очистной выработки; определяется по формуле:

(5.12)

Ксх - коэффициент, зависящий от схемы проветривания очистной выработки; определяется по формуле:

(5.13)

т_в - вынимаемая мощность пласта (с учетом прослойков), м; _0ч - длина очистного забоя, м; пв - протяженность вентиляционной выработки от призабойного пространства очистного забоя, поддерживаемой для целей газоотвода, м; a- коэффициент, зависящий от значения

а = 0,30 + 0,09 f_{cp (5.14)}

f_cp - средневзвешенный коэффициент крепости подработанного горного массива по шкале проф. М.М. Протодьяконова на расстоянии от вынимаемого пласта, равном восьми его мощностям.

Расход воздуха, необходимого для изолированного отвода метана из прилегающих к лаве выработанных пространств в газоотводящие (дренажные)~выработки, определяется по формуле:

(5.15)

Исходные данные для расчета расхода воздуха на выемочный участок пометановыделению в очистной забой выемочного участка лавы №339 пласта 3 представлены в таблице 5

Таблица 5

Наименование показателей	Условные обозначения	Ед. измерения	Количество
Вынимаемая мощность пласта (с породными прослойками)		м	2,95
Длина очистного забоя		м	154
Площадь поперечного сечения призабойного пространства очистной выработки		м2	5,0
Количество метана, поступающего из-за пределов выемочного участка со свежей струей		м3/мин	0
Метанообильность очистного забоя		м3/мин	9,06
Средневзвешенный коэффициент крепости подработанного горного массива по шкале проф. М. М. Протодьяконова			6,58
Коэффициент, учитывающий расход воздуха или его утечки по поддерживаемой или погашаемой части воздухоподающей выработки в выработанном пространстве			0,1

При = 6,58 значение параметра а составляет:

а=0,30 + 0,09 6,58 = 0,89 (5.16)

Т.к данное отношение принимается равным 1. При = 2,95 м коэффициент, зависящий от схемы проветривания очистной выработки, равен:

(5.17)

При = 1,53, = 6,58, = 0,89, = 5,0 м², коэффициент, соответствующий оптимальным по газоотводу утечкам воздуха через выработанное пространство из призабойного пространства очистной выработки равен:

(5.18)

При I_оч - 9,06 м³/мин, =0 м³/мин, К*_{ут в} = 1,38 коэффициент, учитывающий вынос метана утечками воздуха из призабойного в выработанное пространство равен:

= (5.19)

При I_0Ч = 9,06 м³/мин коэффициент неравномерности газовыделения составляет:

 (5.20)

Тогда количество воздуха, .исходящее из очистного забоя Q_ucx составит:

(5.21)

При количество воздуха, поступающее в очистные выработки по воздухоподающим выработкам составит:

=1030 *(1,38 + 0,1) = 1525 м³/мин.(5.22)

Расход воздуха, необходимого для изолированного отвода метана из прилегающих к лаве выработанных пространств в газоотводящие (дренажные) выработки, определяется по формуле:

(5.23)

Расход воздуха, необходимый для проветривания промежуточной печи 339 № 1 по минимально допустимой скорости воздуха 0,15 м/с, составляет =90 м³мин. Расход воздуха, необходимый для проветривания промежуточной печи 339 № 2 по минимально допустимой скорости воздуха 0,15 м/с, составляет

Расход воздуха, необходимый для проветривания выемочного участка №339 определяется по формуле:

(5.24)

6. Технология работ

6.1 Выемка угля

Паспортом предусматривается выемка угля комбайном MG300/700-QWD на полную мощность пласта по односторонней схеме: от конвейерного штрека №339 к вентиляционному штреку №339 с последующей зачисткой забойной дорожки от вентиляционного штрека №339 к конвейерному штреку №339.

Ширина захвата исполнительного органа комбайна MG300/700-QWD - 0,63м.

Вдоль забоя лавы комбайн перемещается по раме забойного конвейера SGZ764/630 при помощи бесцепной системы подачи по рейке. Включение комбайна MG300/700-QWD осуществляется тремя способами : с пультов управления, расположенных на комбайне, с пультов управления, расположенных на торцах комбайна или с пульта дистанционного управления с помощью радиопередатчиков, находящихся у машиниста комбайна и у его помощника. Схема исключает возможность местного управления и радиоуправления одновременно. В случае радиоуправления радиопередатчики необходимо включить перед пуском комбайна. Включение лавного конвейера SGZ764/630 производится через аппаратуру АPD-1 с вынесенного кнопочного пульта, находящегося на нижней приводной станции конвейера. Остановка лавного конвейера SGZ764/630 осуществляется кнопкой, смонтированной в центральном блоке управления комбайна. Остановка комбайна MG300/700-QWD осуществляется кнопкой "Стоп" с центрального пульта управления комбайном или с пультов управления, расположенных на торцевых сторонах комбайна (при местном управлении) или кнопкой "Стоп" радиопередатчиков при радиоуправлении. Выемка угля в лаве производится по односторонней схеме. При движении комбайна снизу вверх производится выемка угля, передвижка секций крепи. При движении комбайна сверху вниз производится зачистка забойной дорожки и передвижка лавного конвейера "волной" к груди забоя. Управление комбайном производится машинистом комбайна и помощником машиниста комбайна. Зачистка и передвижка секций крепи и передвижка забойного конвейера производится машинистами мех. крепи. В начале каждой смены обслуживающий персонал должен осмотреть и убедиться в исправности комбайна, наличии и качестве зубков, кулаков, исправности системы орошения, системы АРD-1, гидравлики, проверить состояние крепи, кровли, конвейеров, крепление сопряжений и т.д. Убедившись в исправности всех механизмов и готовности звена к работе, а также в том, что люди находятся вне зоны действия комбайна и конвейера звеньевой ГРОЗ дает команду к началу выемки угля.