Агрегаты наддува двигателя внутреннего сгорания
Повышение удельных параметров двигателя внутреннего сгорания (ДВС) за счет увеличения массы топливного заряда. Турбокомпрессоры в качестве агрегатов наддува ДВС. Центробежный компрессор как основной элемент агрегата, его термодинамический расчет.
| Рубрика | Производство и технологии |
| Вид | курсовая работа |
| Язык | русский |
| Дата добавления | 21.02.2011 |
| Размер файла | 1,2 M |
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Содержание
- Введение
- 1. Предварительный расчет центробежного компрессора
- 1.1 Задание на проектирование
- 1.2 Выбор основных параметров. Термодинамический расчет центробежного компрессора
- 1.3 Определение основных геометрических параметров проточной части
- 2. Расчет параметров потока на входе в рабочее колесо
- 2.1 Расчет параметров потока без неподвижного направляющего аппарата
- 2.2 Определение параметров потока при установленном неподвижном направляющем аппарате
- 3. Расчет параметров потока в характерных сечениях проточной части компрессора за рабочим колесом
- 3.1 Расчет параметров потока на выходе из рабочего колеса
- 3.2 Расчет параметров потока на выходе из щелевого диффузора
Основные условные обозначения
а - скорость звука, м/с;
акр - критическая скорость, м/с;
b - хорда профиля, м;
С - скорость потока в абсолютном движении, м/с;
D, d - диаметр, м;
F - площадь, м2;
G - массовый расход рабочего тела, кг/с;
Н - напор (удельная работа), кДж/кг;
h - высота проточной части, м;
i - энтальпия, кДж/кг;
k - показатель изоэнтропы;
М - число Маха;
n - частота вращения, мин-1;
p - давление, кПа;
R - газовая постоянная, кДж/ (кгК);
r - радиус, м;
Re - число Рейнольдса;
S - ширина лопаточного венца, м;
Т - температура, К;
t - шаг решетки, м;
U - окружная скорость, м/с;
W - скорость потока в относительном движении, м/с;
Z - число лопаток;
- угол потока в абсолютном движении, град;
- угол потока в относительном движении, град;
к - кпд компрессора;
- приведенная скорость;
- коэффициент потерь;
- степень повышения давления;
(); (); q (); () - газодинамические функции от ;
- коэффициент восстановления полного давления
Верхние индексы
* - параметры заторможенного потока;
относительные параметры
Нижние индексы
а - проекция на осевое направление;
u - проекция на окружное направление;
s - изоэнтропический;
в - на входе в компрессор;
вт - втулочный;
г - на входе в отводящий патрубок;
ср - средний;
пер - периферийный;
на входе в рабочее колесо;
на выходе из рабочего колеса;
на выходе из безлопаточного диффузора;
на выходе из лопаточного диффузора;
Сокращения
ГДФ - газодинамические функции;
ДВС - двигатель внутреннего сгорания;
РК - рабочее колесо;
ННА - неподвижный направляющий аппарат
Введение
Повышение удельных параметров ДВС возможно за счет увеличения массы топливного заряда, т.е. увеличения количества воздуха и топлива, подаваемого в цилиндр. Выполняется это без изменения объема двигателя за счет увеличения плотности воздуха путем его наддува с помощью компрессора. Привод компрессора может осуществляться от вала двигателя или от турбины, работающей на выхлопных газах. В последнем случае агрегат наддува называется турбокомпрессором.
При наддуве двигателя улучшается подготовка топливного заряда к сгоранию, так как повышается его плотность и массовая скорость горения; увеличиваются значения температур и давлений теплового цикла, что повышает удельную работу двигателя. Вместе с тем, наддув ДВС позволяет не только форсировать двигатель, увеличивать удельную мощность, но и обеспечивает комплексное повышение таких показателей технического уровня, как энергетическая эффективность, экологичность и надежность.
В настоящее время в качестве агрегата наддува наиболее часто используются турбокомпрессоры. Основным элементом турбокомпрессора является центробежный компрессор (ЦБК). К нему предъявляются следующие требования, которые необходимо учитывать при проектировании:
обеспечение заданных значений степени повышения давления, расхода воздуха и кпд в расчетных условиях;
выполнение ограничений по массе и габаритным размерам.
Проектный термогазодинамический расчет ЦБК можно условно разделить на следующие этапы:
предварительный расчет, который включает определение основных энергетических и термодинамических параметров ЦБК, оценку
частоты вращения ротора, выбор характерных диаметров проточной части;
расчет параметров потока на входе в рабочее колесо (РК), заключающийся в определении термодинамических и кинематических параметров по высоте лопатки на входе в РК при заданном законе закрутки;
расчет параметров потока и основных размеров в характерных сечениях проточной части за РК, состоящий в уточнении меридиональной формы проточной части, выборе числа лопаток в лопаточных венцах, определении средних термодинамических и кинематических параметров потока в характерных сечениях;
профилирование основных элементов проточной части ЦБК, включающее построение всех его лопаточных венцов и формирование контура спирального сборника и конического диффузора.
Перед началом расчетов необходимо иметь следующие исходные данные.
1. Степень повышение давления в компрессоре к*, расход воздуха G и потребный уровень кпд к ЦБК.
2. Давление рн и температуру Тн на входе в компрессор.
3. Ограничение по диаметру D2 на выходе из РК.
Методы расчета, изложенные в учебном пособии, основаны на исследованиях и рекомендациях, приведенных в отечественной и зарубежной литературе. Предлагаемая методика проектного расчета ЦБК предусматривает разнообразие их схем, основных конструктивных и режимных параметров.
1. Предварительный расчет центробежного компрессора
На предварительном этапе расчета используется одномерная модель рабочего процесса. Схема ЦБК в этом случае представлена на рис.1.
Обозначение контрольных сечений на этом рисунке следующее:
Н - перед фильтром компрессора;
В - на входе в компрессор;
1 - на входе в рабочее колесо;
2 - на выходе из рабочего колеса;
3 - на выходе из безлопаточного диффузора;
4 - на выходе из лопаточного диффузора;
г - на входе в отводящий патрубок;
к - на выходе из компрессора.
Центробежный компрессор снабжен фильтром 1. В рассматриваемой схеме между сечениями В-В и 1-1 установлен неподвижный направляющий аппарат (ННА) 2. Однако в ЦБК агрегатов наддува ДВС этот элемент зачастую отсутствует и тогда сечение В-В исключается из рассматриваемой схемы. За РК 3 между сечениями 2-2 и 3-3 располагается щелевой (безлопаточный) диффузор, а далее между сечениями 3-3 и 4-4 размещается лопаточный диффузор 4.
Последний используется не во всех схемах ЦБК агрегатов наддува. Иногда ограничиваются щелевым диффузором.
В этом случае сечение 3-3 исключается из рассматриваемой схемы.
За сечением 4-4 установлен спиральный сборник 5 с отводящим патрубком 5, который выполняется в виде конического диффузора.
Известны конструкции ЦБК агрегатов наддува с двумя отводящими патрубками.
1.1 Задание на проектирование
Рассмотрим пример проектного задания на расчет ЦБК агрегата наддува дизельного двигателя. Компрессор этого агрегата на расчетном режиме должен иметь:
степень повышения давления 2;
расход воздуха G = 0,55 кг/с;
диаметр на выходе из РК D2 = 83 мм.
Значения температуры и давления окружающего воздуха в соответствии со стандартными атмосферными условиями принимаются равными Тн=288К и рн = 101,33 кПа.
При проведении расчета следует найти такие газодинамические и геометрические параметры ЦБК, которые бы обеспечили заданные значения к* и G при кпд компрессора на расчетном режиме 0,75.
Приведенных исходных данных недостаточно для проведения расчета ЦБК. Поэтому в процессе проектирования предстоит осуществить выбор недостающих параметров.
Последовательность работ по выбору и определению недостающих исходных величин, а также термодинамический расчет ЦБК приведены в следующих подразделах.
1.2 Выбор основных параметров. Термодинамический расчет центробежного компрессора
При проведении термодинамического расчета определяются полные давления, и температуры в проточной части, удельные работы (напор) компрессора и потребляемая им мощность.
агрегат наддув центробежный компрессор
Коэффициент восстановления полного давления воздушного фильтра выбирается из диапазона ф = 0,970…0,985. Для рассматриваемого случая примем ф = 0,98.
Полное давление на входе в компрессор
рв*= ф рн = 0,98 101,33 = 99,3034 кПа
Полная температура на входе в компрессор равна температуре окружающей среды
Изоэнтропический напор
кДж/кг
На предварительном этапе расчета кпд компрессора выбирается из диапазона к = 0,68…0,82. Принимаем к = 0,75.
Затраченный напор
кДж/кг
Мощность, потребляемая ЦБК
Nк = G Hz = 0,55 84,573= 46.515 кВт
Полное давление на выходе из ЦБК
рк* = рв* к* = 99,3 2,0 = 198.6 кПа
Полная температура на выходе из ЦБК
Выбор коэффициента изоэнтропического напора осуществляется из диапазона
Принимаем (0,56)
Окружная скорость на выходе из РК
м/с
Величина скорости U2 по соображениям прочности РК не должна превышать 450…550 м/с. В противном случае следует скорректировать значение коэффициента изоэнтропического напора.
Частота вращения ротора РК, при D2 = 83 мм
мин - 1
После вычисления частоты вращения ротора РК переходят к определению основных геометрических параметров проточной части ЦБК.
1.3 Определение основных геометрических параметров проточной части
В процессе расчета определяются следующие параметры.
Критическая скорость потока на входе в компрессор
м/с
Величина приведенной скорости воздуха на входе в ЦБК располагается в диапазоне в = 0, 20…0,50. Принимаем в = 0,5.
Скорость потока на входе в компрессор
м/с
С помощью таблиц ГДФ для воздуха (k = 1,4) определяется значение
газодинамической функции q (в). В нашем случае q (в) = 0,7091.
Площадь поперечного сечения на входе в ЦБК
м2
Здесь коэффициент m для воздуха принят равным m = 40, 37 кгК0,5/ (скН).
Отношение втулочного диаметра DВ вт (рис.1) к периферийному диаметру DВ пер находится в диапазоне (Dвт / Dпер) В = 0,25…0,60.
Принимаем
(Dвт / Dпер) В = 0,45.
Периферийный диаметр на входе в компрессор
м
Втулочный диаметр на входе в компрессор
DВ вт = DВ пер (Dвт / Dпер) В = 0,072421 0,45 = 0,032589 м.
Средний диаметр на входе в компрессор
м
Высота лопатки на входе в компрессор
м
Отношение меридиональных составляющих скоростей потока на выходе из РК и входе в компрессор располагается в интервале С2r / CВ =1,0…1,2.
Принимаем С2r / CВ =1,0.
Радиальная составляющая скорости потока на выходе из РК
С2r = СВ (С2r/CВ) = 155,2675 1,0 = 155,2675 м/с
Значение кпд РК обычно находится в диапазоне РК = 0,76…0,86. Выбираем РК = 0,86.
Степень повышения полного давления в РК
Полное давление на выходе из РК
р2* = рв* *РК = 99,3 2, 192 = 217.70463 кПа
Критическая скорость потока на выходе из РК
м/с
Радиальная составляющая приведенной скорости потока на выходе из РК
2r = C2r / акр = 155,2675/353,02 = 0,439826
С помощью таблиц ГДФ определяется значение газодинамической
функции q (2r). В нашем случае q (2r) = 0,6394
Площадь на выходе из РК
м2
Высота лопатки на выходе из РК
м
Относительная высота лопатки на выходе из РК
b2 = b2/D2 = 7,245 10-3/0,083 = 0,08729
Величина относительной протяженности щелевого диффузора в радиальном направлении = /D2 (рис.1) в случае схемы с лопаточным диффузором находится в интервале = 0,02…0,10. В выполненных конструкциях = 3…15 мм. Принимаем = 0,1.
Диаметр на входе в лопаточный диффузор
D3 = D2 + 2 D2 = 0,083 + 2 0,1 0,083 = 0,0996 м
Высота лопаток на входе в лопаточный диффузор
b3 = b2 = 7,245 10-3 м
Отношение диаметров на выходе и входе в лопаточный диффузор D4/D3 располагается обычно в диапазоне от 1,20 до 1,60.
Принимаем D4/D3 = 1,3.
Диаметр на выходе из лопаточного диффузора
D4= D3 (D4/D3) = 0,0996 1,3 = 0,12948 м
Высота лопаток на выходе из лопаточного диффузора b4.
Высоту лопаток b4 принимают равной b3, т.е. b4=b3=7,245*10-3 м.
28. Значение приведенной скорости воздуха на выходе из компрессора находится в диапазоне к = 0, 20…0,45. Принимаем к = 0,30. Тогда газодинамическая функция q (к) = 0,4557.
29. Площадь поперечного сечения на выходе из ЦБК
м2
30. Количество выходных патрубков Zвых. п. у ЦБК агрегата наддува обычно один или два. Принимаем Zвых. п. = 2.
31. Диаметр выходного патрубка
м
На основании полученных в предварительном расчете данных можно переходить к газодинамическому расчету ЦБК.
2. Расчет параметров потока на входе в рабочее колесо
При проведении газодинамического расчета определяются величины и направление скорости потока в характерных сечениях ЦБК, соответствующие заданным величинам к*, Нz и к.
В процессе расчета уточняются площади и размеры проходных сечений проточной части, а также проверяется попадание величин основных кинематических параметров потока (W1, С2 и т.д.) в интервалы рекомендуемых значений.
Исходными данными для газодинамического расчета являются результаты предварительного расчета:
основные геометрические параметры проточной части ЦБК;
давления и температуры на входе (рв* = 99,3 кПа, Тв* = 288 К) и на выходе (рк* = 198,6 кПа, Тк* = 372, 194 К);
изоэнтропический (Нs = 63,43 кДж/кг) и затраченный (Нz = 84,573 кДж/кг) напоры.
Газодинамический расчет начинается с определения параметров на входе в РК. При этом возможны два варианта расчета:
Первый соответствует схеме ЦБК, когда перед РК нет ННА, а второй - схеме с установленным ННА. Рассмотрим сначала первый вариант расчета.
2.1 Расчет параметров потока без неподвижного направляющего аппарата
Треугольник скоростей на входе в РК в этом случае представлен на рис.2. Предварительно принимаем, что на входе в РК
D1 вт = DВ вт = 32,589 мм,
D1 ср = DВ ср = 52,505 мм,
D1пер= DВ пер = 72,421 мм,
F1 = FB = 3,2834 10-3 м2,1 = В = 0,5 и
С1 = СВ = 155,2675 м/с.
1. Окружная скорость на втулочном, среднем и периферийном диаметрах на входе в РК
2. Относительная скорость потока на втулочном, среднем и периферийном диаметрах на входе в РК
3. Полная температура потока в относительном движении на втулочном, среднем и периферийном диаметрах
4. Приведенная скорость потока в относительном движении на втулочном, среднем и периферийном диаметрах
5. Угол потока в относительном движении на входе в РК на втулочном, среднем и периферийном диаметрах
.
Для обеспечения приемлемого уровня потерь необходимо, чтобы выполнялись неравенства: W1 0,9 и 1 20.
На основании результатов расчета параметров потока строятся треугольники скоростей на входе в РК на втулочном, среднем и периферийном диаметрах. Если требования по величинам W1 и 1 не выполняются, то надо попытаться удовлетворить их за счет изменения осевой составляющей скорости С1а = С1 = СВ (1 = В). В этом случае при изменении значения С1 необходимо скорректировать расчет, начиная с определения величины газодинамической функции q (В) (п.4 подраздела 1.3).
Если не удается удовлетворить требования по значениям W1 и 1 и за счет изменения С1а, то приходится идти на введение закрутки потока на входе в РК С1u с помощью неподвижного направляющего аппарата.
2.2 Определение параметров потока при установленном неподвижном направляющем аппарате
В этом случае на периферийном диаметре задаются окружной составляющей абсолютной скорости потока С1u пер из интервала 10…50 м/с.
Закрутка потока на входе в РК осуществляется с помощью ННА, число лопаток которого обычно располагается в диапазоне ZННА = 6…10.
Принимаем С1u пер = 30 м/с и ZННА = 8.
Треугольник скоростей на входе в РК представлен на рис.3.
В процессе расчета определяются следующие параметры.
Окружная составляющая абсолютной скорости потока на втулочном, среднем и периферийном диаметре.
В качестве закона изменения закрутки потока по радиусу на входе в РК обычно используется закон постоянной циркуляции Сur = const.
Поэтому величины С1u находятся следующим образом.
Значения коэффициента восстановления полного давления в ННА располагаются в диапазоне ННА = 0,99…1,00. Принимаем ННА = 1.
3. Полное давление и температура воздуха на входе в РК
р1* = рв* ННА = 99,3 1 = 99,3 кПа; Т1* = Тв* = 288 К
Газодинамические функции q (С1а) и С1а
По таблицам ГДФ С1а = 0,5
Осевая составляющая абсолютной скорости потока на входе в РК при законе закрутки Сur = const по радиусу лопатки остается неизменной
Угол потока на входе в РК в абсолютном движении на втулочном, среднем и периферийном диаметрах
Скорость потока в абсолютном движении на входе в РК
Окружная скорость на втулочном, среднем и периферийном диаметрах на входе в РК
Окружная составляющая относительной скорости потока
W1u вт = U1 вт - C1u вт = 132,145 - 100 = 32,145 м/с;
W1u ср = U1 ср - C1u ср = 212,9008 - 62,069 = 150,831 м/с;
W1u пер = U1 пер - C1u пер = 293,6563 - 45 = 248,656 м/с;
Угол потока на входе в РК в относительном движении
Относительная скорость потока на входе в РК
Полная температура потока в относительном движении
Приведенная скорость потока в относительном движении
Требования к величинам W1 и 1 остаются прежними. Необходимо, чтобы W1 0,9 и 1 200. Если это требование не выполняется, то следует изменить величину С1u пер. Иногда приходится использовать иной закон закрутки потока по радиусу на входе в РК.
На основании результатов расчета параметров на входе в РК строятся треугольники скоростей на втулочном, среднем и периферийном диаметрах.
3. Расчет параметров потока в характерных сечениях проточной части компрессора за рабочим колесом
3.1 Расчет параметров потока на выходе из рабочего колеса
В настоящем подразделе предлагается методика расчета параметров потока на выходе из РК с радиальными лопатками. Схема рабочей решетки с характерным треугольником скоростей представлена на рис.4.
При расчете кинематических параметров задаются ориентировочным значением числа лопаток из диапазона ZРК = 10…16. Принимаем ZРК = 16. Затем параметры определяются в следующей последовательности.
Коэффициент закрутки на выходе из РК (коэффициент мощности)
Окружная составляющая абсолютной скорости потока
С2u = U2 = 273,0298 м/с
Скорость потока на выходе из РК в абсолютном движении
Угол потока на выходе из РК в абсолютном движении
Окружная составляющая скорости потока в относительном движении
W2u = U2 - C2u = 63,52 м/с
Скорость потока на выходе из РК в относительном движении
Угол потока на выходе из РК в относительном движении
Приведенная скорость потока в абсолютном движении и газодинамические функции q (С2) и (С2)
Приведенная скорость С2 должна быть меньше 1,10…1,15. По величине С2 определяется значение q (С2) = 0,9854 и (С2) = 0,7019
9. Затраченный напор
НZ = (U22 - C1u ср U1 ср + fU22) 10-3, кДж,
где f - коэффициент трения диска о газ, располагающийся в диапазоне 0,03.0,08. Принимаем f = 0,05. НZ = 81,33784 кДж/кг
Расхождение между НZ и НZ не должно превышать 2%. В нашем случае НZ оказалось меньше НZ = 84,573 кДж/кг на 0,28%.
Площадь проходного сечения на выходе из РК
Высота лопаток на выходе из РК
12. Плотность потока
По окончании расчета параметров потока строится треугольник скоростей на выходе из РК.
3.2 Расчет параметров потока на выходе из щелевого диффузора
Щелевой (безлопаточный) диффузор ЦБК предназначен для частичного преобразования кинетической энергии потока воздуха, выходящего из РК, в потенциальную энергию давления.
Безлопаточный диффузор имеет форму кольцевой щели, которая образована плоскими стенками. Если за безлопаточным диффузором следует лопаточный диффузор, то принимают b3 = b2= 0,00475м.
Если лопаточный диффузор в схеме ЦБК отсутствует, то b3 = (0,9…1,0) b2.
Схема течения воздуха в щелевом диффузоре представлена на рис.5. Параметры потока на выходе из безлопаточного диффузора определяются следующим образом.
1. Значение коэффициента потерь щелевого диффузора обычно располагается в диапазоне ощ. п. =0,08.0,15. Большие значения соответствуют случаю, когда в схеме ЦБК отсутствует лопаточный диффузор. В нашем же случае принимаем ощ. п. =0,01.
2. Коэффициент восстановления полного давления щелевого диффузора
0,996758
3. Полное давление на выходе из щелевого диффузора
4. Плотность потока по полным параметрам
5. Ширина щели на выходе из безлопаточного диффузора
В нашем случае b3 = b2= 0,00475м
6. Радиальная составляющая скорости потока на выходе из диффузора в первом приближении
м/с
7. Коэффициент уменьшения циркуляции скорости потока щелевого диффузора располагается в диапазоне Nf - 0,90.0,98. Большие значения соответствуют случаю ЦБК с лопаточным диффузором. Поэтому в приведенном примере расчета принимается Nf=0,98.
8. Окружная составляющая скорости газа на выходе из щелевого диффузора
м/с
9. Скорость потока в первом приближении
м/с
10. Приведённая скорость потока в первом приближении
11. Значение ГДФ определяется по величине с помощью таблиц ГДФ. В нашем случае е (л3) = 0,6528
12. Плотность потока на выходе из щелевого диффузора
3 = с3* * е (л3) = 1,3261
13. Радиальная составляющая скорости потока во втором приближении
м/с
14. Скорость потока во втором приближении
м/с
Так как расхождение по скорости С3 в первом и втором приближении не превышает 1%, то окончательно принимаем С3 =С3 // =357,2991 м/с.
15. Угол потока на выходе из щелевого диффузора
16. Приведённая скорость потока во втором приближении
Размещено на Allbest.ru
Подобные документы
Рассмотрение термодинамических циклов двигателей внутреннего сгорания с подводом теплоты при постоянном объёме и давлении. Тепловой расчет двигателя Д-240. Вычисление процессов впуска, сжатия, сгорания, расширения. Эффективные показатели работы ДВС.
курсовая работа [161,6 K], добавлен 24.05.2012Общие сведения о двигателе внутреннего сгорания, его устройство и особенности работы, преимущества и недостатки. Рабочий процесс двигателя, способы воспламенения топлива. Поиск направлений совершенствования конструкции двигателя внутреннего сгорания.
реферат [2,8 M], добавлен 21.06.2012Общая характеристика судового дизельного двигателя внутреннего сгорания. Выбор главных двигателей и их основных параметров в зависимости от типа и водоизмещения судна. Алгоритм теплового и динамического расчета ДВС. Расчет прочности деталей двигателя.
курсовая работа [1,5 M], добавлен 10.06.2014Тепловой расчет дизеля без наддува: параметры рабочего тела, окружающей среды и остаточные газы. Методика построения индикаторных диаграмм. Порядок проведения динамического, кинематического расчета. Уравновешивание двигателя и необходимые расчеты.
курсовая работа [87,3 K], добавлен 12.10.2011Расчет основных параметров двигателя ЗИЛ-130. Детали, механизмы, модели основных систем двигателя. Количество воздуха, участвующего в сгорании 1 кг топлива. Расчет параметров процесса впуска, процесса сгорания. Внутренняя энергия продуктов сгорания.
контрольная работа [163,7 K], добавлен 10.03.2013Определение параметров рабочего цикла дизеля. Выбор отношения радиуса кривошипа к длине шатуна. Построение регуляторной характеристики автотракторного двигателя внутреннего сгорания. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма, параметров маховика.
курсовая работа [309,2 K], добавлен 29.11.2015Характеристика дизельного топлива двигателей внутреннего сгорания. Расчет стехиометрического количества воздуха на 1 кг топлива, объемных долей продуктов сгорания и параметров газообмена. Построение индикаторной диаграммы, политропы сжатия и расширения.
курсовая работа [281,7 K], добавлен 15.04.2011Описание двигателя внутреннего сгорания как устройства, в котором химическая энергия топлива превращается в полезную механическую работу. Сфера использования этого изобретения, история разработки и усовершенствования, его преимущества и недостатки.
презентация [220,9 K], добавлен 12.10.2011Общие сведения об устройстве двигателя внутреннего сгорания, понятие обратных термодинамических циклов. Рабочие процессы в поршневых и комбинированных двигателях. Параметры, характеризующие поршневые и дизельные двигатели. Состав и расчет горения топлива.
курсовая работа [4,2 M], добавлен 22.12.2010Схема кривошипно-шатунного механизма двигателя внутреннего сгорания и действующих в нем усилий. Его устройство и схема равнодействующих моментов. Расчет сил инерции. Диаграмма износа шатунной шейки коленчатого вала. Способы уравновешивания его значений.
контрольная работа [108,6 K], добавлен 24.12.2013
